CN104264058A - 一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管及其制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其微观组织为马氏体和铁素体，其化学元素质量百分配比为：C：0.03～0.07％、Si：0.1～0.4％、Mn：0.1～0.5％、Cr：13.5～15.0％、Ni：0.6～1.5％、Mo：0.2～1.0％、N：0.002～0.08％，且各元素的质量百分含量满足Cr+1.5Mo+2Ni+16N≥16.5，Ni-3(C+N)≥0.5，Nb+V+Ti≤0.1，其余为Fe和不可避免的杂质元素。本发明还提供了一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管的制造方法。本发明所述的管线管强度高且抗腐蚀和抗裂纹性能好。

Description

一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种不锈钢管及其制造方法，尤其涉及一种双相不锈钢管及其制造方法。

背景技术

随着我国石油天然气开发的不断发展，含有较多CO₂、少量H₂S和Cl^-等强腐蚀性油气资源的开采数量不断增多。另外，由于许多油气资源都处于较为寒冷的地区，在冬季节作业时，气温可以达到零下20度甚至更低。针对这样的恶劣环境，输送油气资源从井口到集中处理站的集输管线一般都需要采用高合金的产品才能够满足抗腐蚀的要求，诸如超级马氏体不锈钢或双相不锈钢等。但是对于一些油气资源丰度不高的区域，选择超级马氏体不锈钢或双相不锈钢等合金含量在20％以上的产品会给低储量油田带来巨大的成本压力。因此，随着海洋油气资源的开发投入的不断深入，企业期望获得经济型的耐Cl^-、CO₂及微量H₂S的输送管线管。

公开号为CN1429279A，公开日为2003年7月9日，名称为“马氏体不锈钢以及由其制备的无缝钢管”的中国专利文献公开了一种不锈钢。该不锈钢含有下述组分(重量百分含量)：Mn：0.1-0.3％，P：≤0.02％，Si：≤0.002％，Cr：10-13％，C：≤0.02％，Si：0.1-0.3％，Ni：5-8％，Mo：1.5-3％，N：≤0.02％。该不锈钢可以用于制造直径高达28″的无缝钢管。该专利文献所公开的马氏体不锈钢中的Ni、Mo的含量较高。

公开号为CN1875121A，公开日为2006年12月6日，名称为“耐腐蚀性优良的管线管用高强度不锈钢管及其制造方法”的中国专利文献提供了一种耐腐蚀性优良的管线管用高强度不锈钢管。该高强度不锈钢管是其组成的质量百分含量来计算的，其包括：C：0.001～0.015％，Si：0.01～0.5％，Mn：0.1～1.8％，P≤0.03％，S≤0.005％，Cr：15.5～18％，Ni≥0.5～5.5％，Mo：0.5～3.5％，V：0.02～0.2％，N：0.001～0.015％，O≤0.006％，且满足Cr+0.65Ni+0.6Mo+0.55Cu-20C≥18.5Cr+Mo+0.3Si-43.5C-0.4Mn-Ni-0.3Cu-9N≥11.5，C+N≤0.025。该中国专利文献所记载的不锈钢管通过低碳、添加大量合金元素的方法来提高耐腐蚀性能，为此，其具有较高含量的Ni、Mo等合金元素。

公开号为CN103703158A，公开日为2014年4月2日，名称为“奥氏体不锈钢”的中国专利文献公开了一种奥氏体不锈钢。该奥氏体不锈钢包括16.00-30.00wt％的铬；8.00-27.00wt％的镍；不超过7.00wt％的钼；0.40-0.70wt％的氮，1.00-4.00wt％的锰；以及少于0.10wt％的碳，其中，锰/氮的比率控制为≤10.0。此外，该专利文献还公开了基于规定最小PREN(耐点蚀当量数)值的奥氏体不锈钢。上述专利文献中的奥氏体不锈钢的Ni、Mo等合金元素含量很高，故该奥氏体不锈钢的成本非常高。

发明内容

本发明的目的在于提供一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，此外该双相不锈钢管线管同时还具有良好的抗SSC(低温硫化物应力腐蚀开裂)性能和抗SCC(高温应力腐蚀开裂)性能，优良的耐腐蚀性能以及优异的低温冲击韧性。该双相不锈钢管线管的屈服强度达到555Mpa以上，并且在-20℃的温度下其低温冲击韧性达到100J以上。此外，本发明所述的双相不锈钢管线管的合金添加量少，生产成本低。

为了实现上述目的，本发明提供了一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其微观组织为马氏体和铁素体，并且其化学元素质量百分配比为：C：0.03～0.07％，Si：0.1～0.4％，Mn：0.1～0.5％，Cr：13.5～15.0％，Ni：0.6～1.5％，Mo：0.2～1.0％，N：0.002～0.08％，O：0.004％以下，并且各元素的质量百分含量满足Cr+1.5Mo+2Ni+16N≥16.5，Ni-3(C+N)≥0.5，Nb+V+Ti≤0.1，其余为Fe和不可避免的杂质元素。

本发明所述的双相不锈钢管线管中不可避免的杂质元素主要为P、S和O元素，其中最好控制P≤0.03wt.％，S≤0.01wt.％，O≤0.004wt％。

本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管中的微观组织是以马氏体组织为基体，铁素体为第二相的。

本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管中的各化学元素的设计原理为：

C：C在马氏体不锈钢中是作为奥氏体的形成元素，提高C含量可以增加不锈钢在高温下奥氏体化的百分数，继而在室温条件下获得更多的马氏体，进而提高钢种的强度。但是当C含量过高时，会使得不锈钢的耐腐蚀性能下降，同时钢种的韧性也会随之降低，焊接开裂敏感性增高。过分降低C含量，也会增加炼钢的成本，同时导致吹氧脱碳后钢中氧含量的增加。由此，为了保证不锈钢获得较高的强度优良的耐腐蚀性能，在本发明的双相不锈钢管线管中需要将C的含量限定在0.03～0.07wt.％范围之间。

另外，更为优选的是，将C的含量限定在0.03～0.06wt.％范围之间。

Si：Si是炼钢过程中重要的脱氧剂。在Cr含量较高的奥氏体不锈钢中，Si元素会有促进σ相形成的风险，σ相对于不锈钢的韧性和耐腐蚀性能都会产生不利影响，因此，本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管中的Si的元素含量设定为0.1～0.4wt.％。

Mn：Mn可以提高不锈钢的强度，并扩大钢种中奥氏体区的范围。然而，若Mn＞0.5wt.％时，会对焊接性能不利；若Mn＜0.1wt.％时，则不能保证管线管能够达到所需的强度，也不能保证钢中微观组织中的铁素体的数量。为此，在本发明的技术方案中需要将Mn元素的质量百分含量限定为0.1～0.5％。

Cr：Cr在不锈钢中是能够提高耐蚀性能的重要元素。Cr的添加使得不锈钢的表面即使在空气中也能够迅速地形成耐腐蚀性的钝化膜，从而提高管线管的耐高温环境下的耐CO₂腐蚀性能。一方面，为了获得具有120℃以上的耐CO₂腐蚀性能，本发明所述的双相不锈钢管线管中Cr的添加量需要达到13.5wt.％以上；另一方面，Cr的添加量一旦超过15.0wt.％，则会在本发明所述的双相不锈钢管线管中形成较多量的铁素体，继而影响产品的热加工性能。因此，本发明所述的双相不锈钢管线管中的Cr的添加量设定在13.5～15.0wt.％的范围之间。

对于本发明所述的双相不锈钢管线管来说，将Cr的添加量设定为13.7～14.5wt.％是一种优选方案。

Ni：Ni是钢中扩大奥氏体区的元素，并且其还能够提高不锈钢的耐腐蚀性能和韧性。同时，在焊接区域内，Ni的添加还可以提高热影响区和基体组织的均一性，为此，需要令钢中的Ni的含量要大于0.6wt.％才能获得这样的效果。然而，Ni也是一种较为贵重的合金元素，若本发明的双相不锈钢管线管中的Ni含量超过1.5wt.％时，那么组织中就会出现无法通过热处理控制的强度奥氏体相，从而会降低管线管的强度。因此，对于本发明的双相不锈钢管线管来说，需要将Ni设计为0.6～1.5wt.％。优选地，本发明的双相不锈钢管线管中的Ni可以是1.0～1.5wt.％。

Mo：Mo是一种提升不锈钢管线管的耐Cl^-点蚀能力的合金元素。特别是在120℃以上的高温环境中，为了使得本发明的不锈钢管线管具备相应的耐Cl^-点蚀能力，需要添加超过0.2wt.％的Mo。不过，Mo是贵金属元素，一旦其添加量超过1.0wt.％，就会在钢中形成较多量的铁素体，这对产品的热加工性能有着不利的影响。鉴于此，在本发明的技术方案中将Mo元素限定为0.2～1.0wt.％。作为本发明的技术方案的更优选择，还可以将Mo元素限定为0.6～0.8wt.％。

N：N是提高不锈钢管线管耐点蚀的元素，同时，作为奥氏体形成元素N还可以提高本钢中的马氏体比例进而提高钢的强度。为了达到上述效果，N的含量需要≥0.002wt.％，不过，N的含量超过0.08wt.％时，则容易在钢中形成氮化物而令钢的韧性降低。因而，在本发明的双相不锈钢管线管中需要将N含量设定在0.002～0.08wt.％范围之内。优选地，本发明的双相不锈钢管线管中的N含量为0.02～0.05wt.％。

另外，基于上述各化学元素的设计原理，本发明的双相不锈钢管线管所涉及的元素的质量百分含量还需要满足下列关系式：

1)Cr+1.5Mo+2Ni+16N≥16.5

一方面，为了提高不锈钢管线管的耐腐蚀性能，需要添加Cr、Ni、Mo等合金元素，然而Ni和Mo为昂贵的金属元素，添加过多的Ni和Mo必然会导致钢材成本的上升。为了保证高温下(120℃以上的高温下)，Ni、Mo、Cr以及奥氏体的形成元素N可以根据式1)来调整相关成分保证其在120℃以上的高温以及具有CO₂的环境下也具备优良的耐腐蚀性能。

2)Ni-3(C+N)≥0.5

另一方面，对于含Ni的Cr不锈钢合金体系来说，两者能够提高合金体系的韧性，此外，还需要通过成分的控制来降低热影响区域和母材的组织差异性以减少焊接开裂的敏感性，因此，为了提高冲击韧性并同时保证焊缝的组织与母材的组织基本一致，本发明所述的双相不锈钢管线管除了遵循式1)中给出的约束条件以外，还需要根据式2)来调整Ni、C和N三者之间的关系。

3)Nb+V+Ti≤0.1

Nb、V、Ti：Nb、V和Ti都是重要的微合金元素，它们可以通过碳化物的钉扎作用来细化晶粒，提高强度；微合金的添加还可以减少M23C6等碳化物在铁素体和马氏体晶界及相界的析出以提高管线管的耐腐蚀性能。然而，如果这些微合金元素的含量较小则无法获得效果；如果它们的含量较大就会对不锈钢的冲击韧性产生不利影响，并且会提升钢的硬度。

由于合金硬度对于H₂S环境下的高温应力腐蚀开裂(SCC)和低温硫化物应力腐蚀开裂(SSC)都会产生影响。较低硬度的合金具有较好的抗SSC和SCC性能，通过调整Nb、V和Ti等易形成碳化物和氮化物的元素的含量可以提高合金的抗SSC和SCC性能，满足合金在含有少量H₂S环境下的应用要求，为此，就需要限定Nb+V+Ti的总量满足式3)的关系式。

对于本发明的双相不锈钢管线管来说，将Nb、V和Ti的总量限定为≤0.08是一种更为优选的技术方案。

进一步地，本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管还含有Al元素，Al元素的质量百分配比为0.01～0.04％。

由于钢中不可避免的杂质元素包括O元素，O元素对钢的热加工性能、冲击韧性和耐腐蚀性能都会产生不利影响，故而可以采用Al作为脱氧剂，以在冶炼过程中添加，来达到脱氧的效果，Al的添加量应该达到0.01wt.％以上，与此同时，当Al的添加量超过0.04wt.％时会使得钢的韧性大幅度下降；因此，在本发明的双相不锈钢管线管中的Al含量需要限定为0.01～0.04wt.％。

更进一步地，为了使双相不锈钢管线管在120℃以上的高温且在具有CO₂、少量H₂S及Cl^-的环境中具备更好的耐腐蚀、更高的强度和韧性等力学性能，需要将铁素体相的体积百分含量控制为10～25％。其原因在于：当铁素体相的体积百分含量小于10％时，管线管的耐腐蚀性能达不到期望值，当铁素体相的体积百分含量大于25％时，管线管的强度和韧性均会降低，并会导致其热加工性能的劣化。因此，在本发明的技术方案中需要将铁素体相的体积百分含量控制在10～25％范围之内。

优选地，在本发明的技术方案中还可以将铁素体相的体积百分含量进一步地控制在11～18％范围之内。

相应地，本发明还公开了一种生产如上文所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管的制造方法，其包括步骤：将原料制成钢管，将该钢管加热到900℃以上的温度后，用空冷以上的冷却速度冷却至150℃以下，然后进行加热到610～670℃之间的回火处理。

需要说明的是，本发明所述的双相不锈钢管线管可以是电焊钢管、UOE钢管及无缝焊管。因此，本技术方案中涉及的将原料制成钢管的步骤没有特别限定具体工艺，只要能够满足本技术方案限定的各成分组成，采用常规的如转炉、电炉、真空感应炉等熔炼方法，用连铸，铸锭初轧等方法均可以制造管坯，然后可以将管坯采用合适的轧管机轧制成规定尺寸的电焊钢管、UOE钢管及无缝焊管等。

本技术方案所要强调的是热处理步骤：对于制成的钢管需要进行淬火处理，即对该钢管加热到900℃以上的温度后，用空冷以上的冷却速度冷却至150℃以下。经过淬火处理后的钢管内可以形成以马氏体为基体，且以铁素体为第二相的微观组织。若在900℃以下进行加热，则不能够使得本发明的不锈钢管线管充分奥氏体化，因而，在冷却过程中也就不能获得充分的马氏体组织，从而会降低钢管的强度，进而在随后回火步骤之后不能获得足够的韧性。在610～670℃之间进行回火处理是为了保证不锈钢管具有优良的低温冲击韧性。回火步骤后的微观组织由回火马氏体和铁素体组成，该微观组织能够使得管线管具有较高的强度、较好的韧性和优良的耐腐蚀性能。

本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管具有较高的强度，其屈服强度可以达到555Mpa级以上。

本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管具有优良的韧性，其在-20℃的温度下其低温冲击韧性达到100J以上。

本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管具备良好的耐SSC性能和耐SCC性能，其能够在温度高达120℃且含有CO₂、少量H₂S及Cl^-环境中长期工作服役。

由于所需要添加的合金元素的种类和添加量都相对较少，本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管的合金成本相对较低，由此，该双相不锈钢管线管的生产成本经济，适用于在各种类型的油气田进行广泛得推广应用。

具体实施方式

下面将根据具体实施例对本发明所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管及其制造方法做出进一步说明，但是具体实施例和相关说明并不构成对于本发明的技术方案的不当限定。

实施例A1-A17和对比例B1-B5

按照下述步骤制造实施例A1-A17和对比例B2-B5中的双相不锈钢管线管：

1)冶炼：控制实施例A1-A17和对比例B1-B5中的各化学元素的质量百分配比如表1所示；

2)制管：将原料制成无缝钢管；

3)淬火：将钢管加热到900℃以上的温度，加热时间为30min，用空冷以上的冷却速度冷却至150℃以下；

4)回火：将钢管在610～670℃之间进行回火处理，保温时间60min；

5)空冷后所获得的各钢管中的铁素体的体积百分含量如表3所示。

上述步骤中所涉及的具体工艺参数详见表2。

对比例B1的双相不锈钢(铁素体+奥氏体)管线管按照下述步骤制造实施：

1)冶炼：控制B1的化学元素的质量百分配比如表1所示；

2)制管：将原料制成无缝钢管；

3)固溶处理：将钢管加热到1100℃，加热时间为30min，采用水冷冷却至50℃以下。获得的钢管的铁素体的体积百分含量如表3所示。

表1显示了本案实施例A1-A17以及对比例B1-B5中的各双相不锈钢管线管的各化学元素的质量百分配比。

表1.(wt.％，余量为Fe和除了S、P、O以外其他不可避免的杂质)

注：式(1)：Cr+1.5Mo+2Ni+16N，式(2)Ni-3(C+N)，式(3)Nb+V+Ti。

表2列出了制造本案实施例A1-A17和对比例B1-B5中的各双相不锈钢管线管的制造工艺参数。

表2.

序号	加热温度(℃)	冷却温度(℃)	回火温度(℃)
				A1	950	100	610
A2	960	80	650
				A3	920	70	630
A4	930	60	670
				A5	940	60	650
A6	950	50	630
				A7	960	50	670
A8	970	50	650
				A9	920	50	610
A10	910	50	650
				A11	980	50	610

A12	910	50	650
				A13	920	50	630
A14	950	50	670
				A15	930	50	650
A16	940	50	630
				A17	950	50	670
B2	950	80	650
				B3	950	80	630
B4	960	80	650
				B5	960	80	630

将经过上述实施例A1-A17和对比例B1-B5中的各双相不锈钢管线管按照各测试方式规定取样后并进行测试，从而分别获得评价其各项性能的试验数据列在表3中，其中测试4)-测试7)需要先采用22CrNi9Mo3的焊料对各实施例和对比例中的双相不锈钢管线管进行焊接，并对焊后管线管进行相关测试，测试项目和测试方法具体如下：

1)铁素体相体积百分含量：在钢管上取样后，制成表面抛光的金相试样，使用FeCl₃+HCl溶液将其抛光后的表面腐蚀10秒钟后，取出冲净吹干，使用金相显微镜(OM)随机对表面进行500X的组织拍照后，使用图像分析软件得出各实施例的数值。

2)屈服强度测试：将制成的钢管加工成API弧形试样，按API标准检验后取平均数。

3)管材夏比V型冲击吸收功(即冲击韧性)测试：在管子上取样，取截体积为5*10*55mm尺寸试样大小，按AGB/T229标准检验后取平均数，并按照API5CT标准换算成10*10*55(mm)全尺寸，测试温度分别为0℃和-20℃。

4)焊缝夏比V型冲击吸收功(即冲击韧性)测试：在焊接管的焊缝上取样，将焊接热影响区的中心位置作为V型缺口的位置，取截体积为5*10*55mm尺寸试样，按AGB/T229标准检验后取平均数，并按照API5CT标准换算成10*10*55(mm)全尺寸，测试温度分别为0℃和-20℃。

5)高温下的CO₂、Cl^-共存腐蚀测试：将试样浸入高压釜液体中，温度为120℃，CO₂分压为6MPa，Cl^-浓度为100000mg/L，液体流速为1m/s，测试时间为240h，对比试验前后的试样重量，计算得出均匀腐蚀速率。此外，对于测试后的试样，使用放大倍率为10倍的体视显微镜对全表面进行观察，观察到0.2mm以上的腐蚀坑则记为有点蚀(×)，反之则记为无点蚀(○)。

6)SSC测试：从得到的焊接管接缝上，加工根据NACE TM0177标准中的方法A规定的φ3.81mm恒载荷试样，试样包括焊接区域和母材。SSC试验的溶液为：3.5％NaCl水溶液，通过NaAc调节pH到3.5。采用应力环装备对试样加载400MPa(555MPa×72％)，试验周期为360h，试验温度为24±3℃。试验结束后，去除表面腐蚀产物使用放大倍率为10倍的体视显微镜对全表面进行观察，有裂纹的记为×，无裂纹的记为○。

7)SCC测试：从得到的焊接管接缝上，根据ISO7539标准中的四点弯曲A规定的5×15×115mm试样，试样包括焊缝区域、热影响区和母材。SCC试验的溶液为：3.5％NaCl水溶液，通过NaAc调节pH到3.5。采用四点弯曲试样夹具加载555MPa后放入高压釜装备进行试验，试验周期为360h。试验结束后，去除表面腐蚀产物使用放大倍率为10倍的体视显微镜对全表面进行观察，有裂纹的记为×，无裂纹的记为○。

表3列出了本案实施例A1-A17以及对比例B1-B5中的双相不锈钢管线管的各项性能参数。

表3.

注意*：1*YS为屈服强度。2*TS为抗拉强度。3*SSC为抗低温硫化物应力腐蚀开裂。4*SCC为高温应力腐蚀开裂。

由表3可以看出，实施例A1-A17中的双相不锈钢管线管的屈服强度均≥558Mpa，抗拉强度均≥664Mpa，0℃冲击韧性≥106J，-20℃冲击韧性≥100J，焊接区域的0℃冲击韧性≥81J，焊接区域的-20℃冲击韧性≥61J，在高温含CO₂情况下均没有出现点蚀现象，并且在SSC测试和SCC测试中都未出现裂纹。

结合表1和表2的内容可以看出，由于对比例B1-B5中的某些化学元素超出了本案技术方案的限定范围或其中所涉及的化学元素不满足三种关系式中的任意一种，因而，较之于实施例A1-A17，对比例B1，B3和B4中的铁素体的体积百分含量均大于25％，并且对比例B1，B3和B4的屈服强度均小于555Mpa。对比例B3和B4的0℃冲击韧性和-20℃冲击韧性都相对较低。对比例B2和B5在高温下的CO₂、Cl^-共存腐蚀测试中都出现了点蚀，与此同时，对比例B2和B5在SSC测试和SCC测试中均出现了裂纹。

由此可以获知，实施例A1-A17中的双相不锈钢管线管具有较高的屈服强度和抗拉强度、良好的冲击韧性、优良的高温抗腐蚀性能以及优异的抗SSC和抗SCC性能，其能够大规模地用于在高温状态下含有CO₂、H₂S和Cl^-等强腐蚀性物质的油气资源的输送。

Claims (10)

1.一种屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其微观组织为马氏体和铁素体，其特征在于，其化学元素质量百分配比为：C：0.03～0.07％、Si：0.1～0.4％、Mn：0.1～0.5％、Cr：13.5～15.0％、Ni：0.6～1.5％、Mo：0.2～1.0％、N：0.002～0.08％，并且各元素的质量百分含量满足Cr+1.5Mo+2Ni+16N≥16.5，Ni-3(C+N)≥0.5，Nb+V+Ti≤0.1，其余为Fe和不可避免的杂质元素。

2.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，还含有0.01～0.04％的Al元素。

3.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，所述铁素体的体积百分含量为10～25％。

4.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，C元素含量为0.03～0.06％。

5.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，Cr元素含量为13.7～14.5％。

6.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，Ni元素含量为1.0～1.5％。

7.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，Mo元素含量为0.6～0.8％。

8.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，N元素含量为0.02～0.05％。

9.如权利要求1所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管，其特征在于，Nb+V+Ti≤0.08。

10.如权利要求1～9中任意一项所述的屈服强度在555MPa及以上的双相不锈钢管线管的制造方法，其包括步骤：将原料制成钢管，将该钢管加热到900℃以上的温度后，用空冷以上的冷却速度冷却至150℃以下，然后进行加热到610-670℃之间的回火处理。