NO752340L

NO752340L -

Info

Publication number: NO752340L
Application number: NO752340A
Authority: NO
Inventors: C Drapier; D Whitwham; O Diner
Original assignee: Pechiney Aluminium
Priority date: 1974-08-29
Filing date: 1975-06-27
Publication date: 1976-03-02
Also published as: JPS5150213A; FR2289035B1; DE2537804B2; SU649338A3; IL47706A; CH607241A5; FI752383A; BE832844A; TR18668A; LU73274A1; DK382175A; IT1042006B; DE2537804C3; DE2537804A1; FR2289035A1; BR7505507A; CA1041190A; RO63771A; SE7509647L; NL7510263A

Description

Foreliggende oppfinnelse angår elektriske ledere av aluminiumlegering samt en fremgangsmåte for fremstilling av sådanne ledere ved termo-mekanisk behandling. The present invention relates to electrical conductors of aluminum alloy and a method for producing such conductors by thermo-mechanical treatment.

Rent aluminium har utmerket elektrisk ledningsevne av størrelses-orden 65% av ledningsevnen for rent utglødet i kobber i henhold til IACS-standard. De mekaniske egenskaper anses imidlertid som utilstrekkelige for visse anvendelser som f.eks. tynne tråder for anvendelse i telefon-teknikken og elektrisk husholdsutstyr, eller isolert tråd for viklinger og innendørs installasjoner. Den standardkvalitet som bærer betegnelsen AS/L (idet A5 i henhold til fransk standard AFNOR A 57 101 angir et aluminiuminnhold på ikke mindre enn 99.5% og symbolet L angir anvendelse i elektrisk utstyr) har en brudd-strekkfasthet på bare 10 til 12 hbar i forbindelse med en forlengelse på 10. til 12%, eller en bruddfasthet på 12 til 15 hbar^ med en forlengelse på 2 til 3%, alt etter den avsluttende varmebehandling, samt en ledningsevne på 63 - 63.5 IACS. Pure aluminum has excellent electrical conductivity of the order of 65% of the conductivity of pure annealed copper according to the IACS standard. However, the mechanical properties are considered insufficient for certain applications such as e.g. thin wires for use in telephone technology and electrical household equipment, or insulated wire for windings and indoor installations. The standard grade bearing the designation AS/L (since A5 according to French standard AFNOR A 57 101 indicates an aluminum content of no less than 99.5% and the symbol L indicates use in electrical equipment) has a breaking tensile strength of only 10 to 12 hbar in connection with an elongation of 10 to 12%, or a breaking strength of 12 to 15 hbar^ with an elongation of 2 to 3%, depending on the final heat treatment, as well as a conductivity of 63 - 63.5 IACS.

De mekaniske egenskaper kan forbedres betraktelig ved tilsats av legeringsbestanddeler, men ledningsevnen blir sterkt nedsatt. The mechanical properties can be improved considerably by the addition of alloy components, but the conductivity is greatly reduced.

Den legeringsfamilie som ofte kalles 'lAlmelec" og inneholder opp til omkring 0.6% Si og omkring 0.7% Mg, har bare en ledningsevne av størrelsesorden 53%IACS ved en bruddfasthet på omkring 30 hbar i forbindelse med en bruddforlengelse omkring 4%. D<*>et er også kjent at de legeringselementer som i størst grad nedsetter ledningsevnen hovedsakelig ert de polyvalente metaller med umettede elektroniske ledningsbånd, og at disse metaller særlig utøver sin innflytelse når de befinner seg i fast oppløsning i aluminiummatrisen, men i meget mindre grad når de er utfelt av løsningen. Mangan, krom, vanadium, zirkonium, titan og i mindre grad silisium er særlig problemartet i denne forbindelse, mens magnesium, jern, nikkel, kobolt og kobber inntar en mellomliggende stilling og påvirkningen fra sink er særlig lav. ;Det vesentlige problem i forbindelse med elektriske ledere er;således å forene tilstrekkelige mekaniske egenskaper for en påtenkt anvendelse med høyest mulig elektrisk ledningsevne. Et sådant resultat er generelt oppnåelig ved hjelp av en rekke kompliserte termo^mekaniske behandlinger som bevirker utfelling av visse bestanddeler i form av mer eller mindre finfordelte forbindelser mens andre bibeholdes i løsning i strukturmatrisen. I de franske patentskrifter nr. 888.520, 1.448.713, 2.009.027, 2.078.362, 2.103.428 og 2.182.212 samt US-PS 3.663.216 og 3.668.019 er det beskrevet legeringssammensetninger og fremstil1ingsprosesser som har til formål å løse det ovenfor angitte problem, men ingen av disse løsninger gjør det mulig å oppnå tynne tråder for anvendelse i elektrisk husholdsutstyr, telefonanlegg eller viklinger som imøtekommer brukernes fordringer med hensyn til en kombinasjon av brudd-strekkfasthet på 15 til 18 og til bg med opp til 19 hbar med en bruddforlengelse på minst 5%, en ledningsevne som ikke er lavere enn 60% IACS samt material egenskaper som tillater at visse materialprøver bestås, som f.eks. utmatning ved bøyning frem og tilbake. ;I henhold til foreliggende oppfinnelse er det påvist at det er;mulig å oppnå nye typer av aluminiumlegeringer for fremstilling av elektriske ledere med en brudd-strekkfasthet på mellom 13 og 19 hbar kombinert med en bruddfori engel se på minst 5% samt en ledningsevne på minst 60% IACS ved tilsats av 1 egeringsbestanddeler som i henhold til vanlig fagkunnskap på området er uforenelig med god elektrisk ledningsevne aamt ved anvendelse av en enkel og fullstendig reproduserbar termo-mekanisk behandling, som utgår fra et emne hvori alle tilsatselementer befinner seg i fast løsning i aluminiummatrisen og går ut på deformasjon av dette emne med en kold- ;s ;trekningsverdi definert-*-ved for-holdet , hvor S er emnets opprinnelige tversnitt og s er den fremstilte leders oppnådde slutt-tverrsnitt, på minst 1000% samt fortrinnsvis større enn 10000%, hvoretter den fremstilte leder utsettes for en behandling som medfører myknings-utfelning og gjør det mulig å bringe ut av løsning de fleste The alloy family which is often called "Almelec" and contains up to about 0.6% Si and about 0.7% Mg, only has a conductivity of the order of 53%IACS at a breaking strength of about 30 hbar in connection with a breaking elongation of about 4%. D<* >it is also known that the alloying elements that reduce the conductivity to the greatest extent are mainly the polyvalent metals with unsaturated electronic conduction bands, and that these metals particularly exert their influence when they are in solid solution in the aluminum matrix, but to a much lesser extent when they are precipitated by the solution. Manganese, chromium, vanadium, zirconium, titanium and, to a lesser extent, silicon are particularly problematic in this regard, while magnesium, iron, nickel, cobalt and copper occupy an intermediate position and the influence of zinc is particularly low. problem in connection with electrical conductors is thus to combine sufficient mechanical properties for an intended application with the highest possible electrical conductivity. such a result is generally achievable by means of a series of complicated thermo-mechanical treatments which cause precipitation of certain constituents in the form of more or less finely divided compounds while others are retained in solution in the structural matrix. In the French patent documents No. 888,520, 1,448,713, 2,009,027, 2,078,362, 2,103,428 and 2,182,212 as well as US-PS 3,663,216 and 3,668,019, alloy compositions and production processes are described which aim to solve the problem stated above, but none of these solutions make it possible to obtain thin wires for use in electrical household equipment, telephone systems or windings that meet the users' requirements with regard to a combination of breaking tensile strength of 15 to 18 and to bg with up to 19 hbar with an elongation at break of at least 5%, a conductivity that is not lower than 60% IACS as well as material properties that allow certain material tests to pass, such as e.g. output when bending back and forth. According to the present invention, it has been demonstrated that it is possible to obtain new types of aluminum alloys for the production of electrical conductors with a breaking tensile strength of between 13 and 19 hbar combined with a breaking strength of at least 5% and a conductivity of at least 60% IACS by the addition of 1-ingredients which, according to common expert knowledge in the area, are incompatible with good electrical conductivity, as well as by the application of a simple and completely reproducible thermo-mechanical treatment, which starts from a subject in which all additive elements are in solid solution in the aluminum matrix and involves deformation of this blank with a cold-;s ;tensile value defined-*-by the ratio, where S is the original cross-section of the blank and s is the final cross-section of the manufactured conductor, of at least 1000% and preferably greater than 10,000%, after which the produced conductor is subjected to a treatment which entails softening-precipitation and makes it possible to bring out of solution most

av de elementer som har en uheldig innflytelse på materialets elektriske ledningsevne, men som er uunnværlig for økning av bruddfastheten. Ved utvikling av foreliggende oppfinnelse er det faktisk funnet at visse tilsatselementer i stabil fast løsning eller i overmetning øker koldtrekningsevnen for aluminium på sådan måte at den oppnådde betraktelige energi i uordnede tilstander, of those elements which have an adverse influence on the material's electrical conductivity, but which are indispensable for increasing the fracture toughness. During the development of the present invention, it has actually been found that certain additive elements in stable solid solution or in supersaturation increase the cold drawing ability of aluminum in such a way that it obtained considerable energy in disordered states,

hvilket er et resultat av den kraftige kold-bearbeiding, fører til-rask og temmelig fullstendig utfellelse av vedkommende elementer i overmetning, og dette finner sted ved moderate temperaturer. which is a result of the vigorous cold-working, leads to rapid and rather complete precipitation of the relevant elements in supersaturation, and this takes place at moderate temperatures.

Dette fenomen er også forbundet med det forhold at likevektløsbarheten for disse tilsatselementer avtar i vesentlig grad med temperaturen. This phenomenon is also connected to the fact that the equilibrium solubility for these additive elements decreases to a significant extent with temperature.

I tillegg er det funnet at disse samme løsbare tilsatser iIn addition, it has been found that these same soluble additives i

aluminium utøver en kraftig hemningseffekt på materialets rekrystal1isa-sjon, uten at dette imidlertid hindrer dets progressive mykning ved strukturgjenopprettelse, kombinert med utfelning av tilsatselementer i overmetning. Resultatet av dette er at materialets elektriske ledningsevne forbedres i vesentlig grad, mens reduksjonen i brudd-strekkfasthet i forbindelse med en økning i bruddforlengelsen, lettere kan styres. aluminum exerts a strong inhibitory effect on the material's recrystallization, without this, however, preventing its progressive softening during structure restoration, combined with the precipitation of additive elements in supersaturation. The result of this is that the material's electrical conductivity is improved to a significant extent, while the reduction in tensile strength at break in connection with an increase in elongation at break can be more easily controlled.

Dé tilsatselementer som har en ugunstig virkning på ledningsevnen utfelles i elementær form eller i form av sammensatte intermetalliske forbindelser, slik det vil fremtre ved mikrografiske observasjoner. The additive elements which have an unfavorable effect on the conductivity are precipitated in elemental form or in the form of complex intermetallic compounds, as will appear from micrographic observations.

Det ble også fastslått at det under bearbeidelsen av lederne tilIt was also established that during the processing of the leaders of

de ønskede dimensjoner for den tilsiktete anvendelse var mulig å utsette vedkommende ledere for midlertidig varmebehandling for strukturgjenopprettelse ved temperaturer mellom 180 og 250°C i løpet av én tidsperiode mellom 10 minutter og 10 timer, hvilket tillot en økning av den industrielt oppnåelige deformasjonsgrad uten at dette i vesentlig grad påvirket den kombinasjon av mekaniske og elektriske egenskaper som kunne oppnås uten denne foreløpige varmebehandling. Under utvikling av foreliggende oppfinnelse ble det også oppdaget at de legeringer som kunne utsettes for ovenfor angitte fremstillingsprosess, burde i kombinasjon omfatte: 1) minst en legeringsbestanddel som tilhører en første gruppe av utfellbare elementer, som i oppløsning i strukturmatrisen har den virkning at den elektriske ledningsevne i vesentlig grad nedsettes, og hvis oppiøselighet i aluminium i fast tilstand ikke overstiger 0.2 vektprosent ved 250°C. Denne gruppe omfatter særlig kobber, silisium og mangan tilsatt i en relativ mengde på 0.25 - 1 vektprosent når det gjelder kobber og mangan, samt 0.05 til 0.5 vektprosent for silisium, the desired dimensions for the intended application, it was possible to subject the relevant conductors to temporary heat treatment for structure restoration at temperatures between 180 and 250°C during one time period between 10 minutes and 10 hours, which allowed an increase in the industrially achievable degree of deformation without this significantly affected the combination of mechanical and electrical properties that could be obtained without this preliminary heat treatment. During the development of the present invention, it was also discovered that the alloys that could be subjected to the manufacturing process indicated above should, in combination, include: 1) at least one alloy component belonging to a first group of precipitable elements, which in solution in the structural matrix has the effect that the electrical conductivity is significantly reduced, and if the solubility in aluminum in the solid state does not exceed 0.2 percent by weight at 250°C. This group includes in particular copper, silicon and manganese added in a relative amount of 0.25 - 1 percent by weight in the case of copper and manganese, as well as 0.05 to 0.5 percent by weight for silicon,

2) minst en bestanddel som tilhører en annen gruppe av elementer,2) at least one component belonging to another group of elements,

som har en tendens til å danne intermetalliske forbindelser og bare delvis er oppløsbare i- strukturmatrisen. Denne annen gruppe omfatter jern, nikkel, kobolt, beryllium, bor og zirkonium tilsatt i en relativ andel på 0.10 - 2 vektprosent for Fe, Ni, Co, samt 0.001 - 0.2 vektprosent for Be og B og 0.001 - 0.1 vektprosent for Zr, 3) eventuelt minst ett tilsatselement valgt fra en tredje element-gruppe for øking av koldtrekningsevnen for aluminium og med en løsbarhet i fast tilstand i aluminium ved 250°C på minst 4%. Denne gruppe omfatter magnesium-og zink, som utgjør vanlige forurensninger i aluminium og kan foreligge som vanlige andeler i 99.5% Al. which tend to form intermetallic compounds and are only partially soluble in the structural matrix. This second group includes iron, nickel, cobalt, beryllium, boron and zirconium added in a relative proportion of 0.10 - 2 weight percent for Fe, Ni, Co, as well as 0.001 - 0.2 weight percent for Be and B and 0.001 - 0.1 weight percent for Zr, 3 ) possibly at least one additive element selected from a third element group for increasing the cold drawing ability of aluminum and with a solubility in the solid state in aluminum at 250°C of at least 4%. This group includes magnesium and zinc, which are common impurities in aluminum and can be present as common proportions in 99.5% Al.

Som angitt ovenfor, er i den ferdige ledertråd i henhold til oppfinnelsen tilsatselementene i de førstnevnte to grupper nesten fullstendig bragt ut av oppløsning under den termo-mekaniske behandling. -I betraktning av den koldtrekningsgrad som er nødvendig for utnyttelse av oppfinnelsens fremgangsmåte, er denne fremgangsmåte særlig egnet for fremstilling av bøyelig tråd med diameter mellom 3.5 og 0.05 mm, men er naturligvis ikke begrenset bare til fremstilling av tråd. Ut fra samme legering og ved samme fremstil1ingsprosess er det faktisk mulig å oppnå en hvilken som helst annen lederform, som f.eks. lederstrimler med tykkelse mellom 0.005 og 3 mm, bøyelige kabler oppnådd ved sammenstilling på kjent måte av tråd fremstilt i henhold til oppfinnelsen, såvel•som isolert bøyelig tråd og kabel med isolasjon påført på kjent måte. As indicated above, in the finished conductor wire according to the invention, the additive elements in the first two groups are almost completely brought out of solution during the thermo-mechanical treatment. -In consideration of the degree of cold drawing which is necessary for the utilization of the method of the invention, this method is particularly suitable for the production of flexible wire with a diameter between 3.5 and 0.05 mm, but is of course not limited only to the production of wire. From the same alloy and with the same manufacturing process, it is actually possible to achieve any other form of conductor, such as e.g. conductor strips with a thickness between 0.005 and 3 mm, flexible cables obtained by assembly in a known manner of wire produced according to the invention, as well as insulated flexible wire and cable with insulation applied in a known manner.

Det vil i det følgende bli omtalt utførelseseksempler for ytterligere anskueliggjørelse av oppfinnelsen. In the following, embodiment examples will be discussed to further illustrate the invention.

Eksempel 1Example 1

Barrer med diameter på 83 mm ble fremstilt ved halvkontinuerlig støpning av legeringer med betegnelser A og B og følgende sammen-setninger: Legering A var av den ovenfor definerte type A5/L, og gjorde tjeneste som referanselegering, mens legering B var sammensatt i overensstemmelse med oppfinnelsen. Ingots with a diameter of 83 mm were produced by semi-continuous casting of alloys with designations A and B and the following compositions: Alloy A was of the type A5/L defined above, and served as a reference alloy, while alloy B was composed in accordance with the invention.

Barrene ble trukket ved 350°C til en diameter på 9.5 mm og derpå ytterligere trukket til 0.5 mm under forhold' og med reail tater • som angitt nedenfor: The bars were drawn at 350°C to a diameter of 9.5 mm and then further drawn to 0.5 mm under conditions and with real taters • as indicated below:

Eksempel 2 Example 2

Barrer med diameter på 83 mm og betegnet som C og D ble støpt ved den såkalte "stille" metode: hvilket vil si ved langsom helling av smeltet metall i smelteøsen i barreformen som innledningsvis skråstilles og derpå etter hvert rettes opp ettersom den fylles. Sammenstillingen var som følger: Legeringen C var av typen A5/L som er definert ovenfor og gjør tjeneste som referanselegering, mens legering D var i overensstemmelse med oppfinnelsen. Ingots with a diameter of 83 mm and designated as C and D were cast by the so-called "quiet" method: that is, by slowly pouring molten metal into the ladle in the ingot mold which is initially tilted and then gradually straightened as it is filled. The composition was as follows: Alloy C was of the type A5/L which is defined above and serves as a reference alloy, while alloy D was in accordance with the invention.

Barrene ble trukket ved 450°C til en diameter på 9.5 mm og derpå ytterligere trukket til 0.5 mm under forhold og med resultater som angitt nedenfor: The bars were drawn at 450°C to a diameter of 9.5 mm and then further drawn to 0.5 mm under conditions and with results as indicated below:

" Eksempel 3 "Example 3

Følgende legeringer betegnet som E og F ble støpt i kontinuerlig The following alloys designated as E and F were cast in continuously

prosess på et hjul, og det støpte emnet ble umiddelbart varmvalset process on a wheel, and the cast blank was immediately hot-rolled

■til en diameter på 12 mm. Legering E var av den ovenfor definerte type A5/L og gjorde tjeneste som referanselegering, mens legering F var sammensatt i overensstemmelse med oppfinnelsen. ■to a diameter of 12 mm. Alloy E was of the type A5/L defined above and served as a reference alloy, while alloy F was composed in accordance with the invention.

Legeringsstykkene ble så trukket helt ned til en diameter på 0.5 mm under forhold og med resultater som angitt nedenfor: The alloy pieces were then drawn all the way down to a diameter of 0.5 mm under conditions and with results as indicated below:

Eksempel 4 Example 4

Følgende legeringer med betegninger E og G ble støpt kontinuerlig på et hjul, og det frembragte støpte emnet ble umiddelbart valset til en diameter på 12 mm. Legering G var sammensatt i overensstemmelse med oppfinnelsen. The following alloys with designations E and G were cast continuously on a wheel and the resulting cast was immediately rolled to a diameter of 12 mm. Alloy G was composed in accordance with the invention.

Legeringene ble sterkt nedtrukket til 0.5 mm diameter under forhold og med resultater som angitt i det følgende : The alloys were strongly reduced to 0.5 mm diameter under conditions and with results as indicated below:

Eksempel 5 Example 5

Følgende legeringer betegnet med E og H (H i overensstemmelse med "oppfinnelsen) ble kontinuerlig støpt på et hjul, og det støpte- emnet ble Hå umiddelbart varmvalset til en diameter på 12 mm. The following alloys designated by E and H (H in accordance with the "invention) were continuously cast on a wheel, and the casting was immediately hot-rolled to a diameter of 12 mm.

Legeringene ble så sterkt nedtrukket til 0.5 mm diameter under forhold og med resultater som angitt i det følgende: The alloys were then severely reduced to 0.5 mm diameter under conditions and with results as indicated below:

: En kombinasjon av brudd-d:r ekkspenning på 18 hbar med forlengelse : A combination of breaking d:r beam stress of 18 hbar with elongation

på 10 - 11% og en ledningsevne stort sett lik 60% IACS er særlig bemerkelsesverdig og overstiger alt som hittil er oppnådd i forbindel: med lederlegeringer på aluminiumbasis. of 10 - 11% and a conductivity largely equal to 60% IACS is particularly remarkable and exceeds anything achieved so far in connection: with aluminum-based conductor alloys.

I tillegg viser eksemplene 4G og 5H at toleransene for temperaturIn addition, examples 4G and 5H show that the tolerances for temperature

og varighet for den avsluttende behandling er særlig vide, da variasjoner på 20°C for en gitt varighet på 1 - 4 timer ved konstant temperatur praktisk talt ikke har noen innflytelse på det endelige resultat. Dette forhold som også er svært uvanlig, er' en gar.anti for mulighetene til å reprodusere disse resultater i industriell målestokk. and duration of the final treatment are particularly wide, as variations of 20°C for a given duration of 1 - 4 hours at a constant temperature have practically no influence on the final result. This relationship, which is also very unusual, is a guarantee for the possibilities of reproducing these results on an industrial scale.

Eksempel 6Example 6

Følgende legeringer med betegnelsene J og K og sammensatt i henhold til oppfinnelsen, ble støpt ved halv-kontinuerlig fremgangsmåte som angitt i eksempel 1 i form av barrer med 'dianreter på 83 mm og derftrukket til en diameter på 9.5 mm samt ytterligere sterkt nedtrukket til en diameter på 0.5 mm. The following alloys with the designations J and K and composed according to the invention were cast by a semi-continuous method as indicated in example 1 in the form of ingots with diameters of 83 mm and then drawn to a diameter of 9.5 mm and further strongly drawn down to a diameter of 0.5 mm.

Følgende resultater ble oppnådd: The following results were obtained:

Eksempel 7 Example 7

Barrer med diameter på 83 mm ble støpt ved halv-kontinuerlig fremgangsmåte fra legering B i eksempel 1 (Fe: 0.18, Si: 0.05; Cu: 0.48), derpå trukket ved 350°C til en diameter på 9.5 mm og 'til slutt ytterligere trukket til en diameter på 2-mm. Foreløpig varmebehandling ved 230°C i 1 time ved et første tilfelle og 350°C i en 1 time ved et ytterligere tilfelle, hvorpå legeringen ble sterkt nedtrukket til en diameter på 0.5 mm under forhold og 'med resultater som angitt i følgende tabell: Ingots with a diameter of 83 mm were cast by a semi-continuous process from alloy B in Example 1 (Fe: 0.18, Si: 0.05; Cu: 0.48), then drawn at 350°C to a diameter of 9.5 mm and finally further drawn to a diameter of 2-mm. Preliminary heat treatment at 230°C for 1 hour in a first case and 350°C for a 1 hour in a further case, after which the alloy was strongly reduced to a diameter of 0.5 mm under conditions and with results as indicated in the following table:

Eksempel 8 Example 8

Barrer på 83 mm ble støpt ("stille" støping) fra legering D i eksempel 2 (Fe: 0.51; Si: 0.24), derpå trukket ved 450°C til en diameter på 9.5 mm og til slutt ytterligere trukket til en diameter på 2 mm. Foreløpig varmebehandling ble utført ved 230°C i 1 time ved et første tilfelle og ved 350°C i 1 time ved .et ytterligere tilfelle, hvorpå stykkene ble sterkt nedtrukket til en diameter på 0.5 mm under•forhold og med resultater.som angitt i det følgende: Ingots of 83 mm were cast ("silent" casting) from alloy D in Example 2 (Fe: 0.51; Si: 0.24), then drawn at 450°C to a diameter of 9.5 mm and finally further drawn to a diameter of 2 etc. Preliminary heat treatment was carried out at 230°C for 1 hour in a first case and at 350°C for 1 hour in a further case, after which the pieces were strongly reduced to a diameter of 0.5 mm under conditions and with results as indicated in the following:

Eksempel 7 og 8 viser at foreløpig varmebehandling ved 2 mm ved 350°C i 1 time ikke medførte så gunstige egenskaper som når temperaturer ved varmebehandlingen ikke: overskred 250°C. Examples 7 and 8 show that preliminary heat treatment at 2 mm at 350°C for 1 hour did not result in such favorable properties as when temperatures during the heat treatment did not: exceed 250°C.

Eksempel 9Example 9

Barrer med en diameter på 83 mm ble fremstilt ved halv-kontinuerlig støpning fra legeringene i eksempel 1 med betegnelsene A og B. Barrene ble avskorpet til en diameter på 81 mm og derpå trukket uten foroppvarming til en flat barre på 40 x 5 mm. Val sing ble så utført til en tykkelse på 0.15 mm og følgende resultater oppnådd: Ingots with a diameter of 83 mm were produced by semi-continuous casting from the alloys in example 1 with the designations A and B. The ingots were scaled to a diameter of 81 mm and then drawn without preheating into a flat ingot of 40 x 5 mm. Rolling was then carried out to a thickness of 0.15 mm and the following results obtained:

Claims

1. Electrical conductors of aluminum alloy, in particular in the form of thin strips between 0.005 mm and 3 mm in thickness as well as wires with a diameter between 0.050 mm and 3.5 mm, in bare or insulated design or arranged in groups to form flexible cables, characterized in that they include in combination: a) at least one alloy component belonging to a first group of precipitable elements, which in solution in the structural matrix has the effect of significantly reducing the electrical conductivity, and whose solubility in aluminum in the solid state does not exceed 0.2 percent by weight at 250°C, and b) at least one component belonging to another group of elements, which tend to form intermetallic compounds and are only partially soluble in the structural matrix, since said elements belonging to these two groups are mainly brought out of solution during the thermomechanical treatment of the alloy during the production of the electrical conductors, whereby the specific electrical resistance of the conductors is at most 2.88 micro-ohm per cm at 20°C (conductivity at least equal to 60% IACS), and their tensile strength lies between 13 and 19 hbar and their elongation at break amounts to 5% for a test piece of length 200 mm.

2. Electrical conductors as specified in claim 1, characterized in that they also comprise at least one additional additive element selected from a third group of elements of the kind that increase the work hardening for aluminum and which have a solubility in aluminum in the solid state of at least 4% at 250 °C.

3. Alloy as specified in claim 1 or 2, characterized in that said elements in the first group include copper, silicon and manganese, while the elements in the second group include iron, nickel, cobalt, beryllium, boron and zirconium, and the elements in the third group include magnesium and zinc.

4. Electrical conductors as stated in claim 3, characterized in that the relative proportions of the alloy's additive elements are chosen within the following limit:

0.25 - 1 percent by weight for copper and manganese

0.05 - 0.5 weight percent for silicon

0.10 - 2 percent by weight for iron, nickel and cobalt

0.001 - 0.2 weight percent for beryllium and boron

0.001 - 0.1 weight percent for zirconium

0.03 - 0.5 weight percent for magnesium and zinc.

5. Method for the production of electrical conductors of aluminum alloy as specified in claim 4, from a blank produced by drawing or rolling ingots or continuous casting, characterized in that said blanks are processed to a relative degree of hardening of at least 1000% and preferably 10000%, and conductors produced in this way are subjected to softening-precipitation at a temperature between 150 and 300°C during a time between 5 minutes and 24 hours.

6. Procedure as stated in claim 5, characterized in that the softening precipitation is preferably carried out between 180 and 250°C with a duration between 10 minutes and 10 hours.

7. Procedure as stated in claim 5 or 6, characterized in that, during processing to the determined dimensions for the intended application, the conductors are subject to a preliminary recovery heat treatment at a temperature between 180 and 250°C for a duration of 10 minutes to 10 hours.