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WO2021166492A1 - 光学系、光学機器および光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器および光学系の製造方法 Download PDF

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Publication number
WO2021166492A1
WO2021166492A1 PCT/JP2021/000725 JP2021000725W WO2021166492A1 WO 2021166492 A1 WO2021166492 A1 WO 2021166492A1 JP 2021000725 W JP2021000725 W JP 2021000725W WO 2021166492 A1 WO2021166492 A1 WO 2021166492A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
optical system
lens
conditional expression
lens surface
satisfies
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/000725
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
智希 伊藤
卓斗 竹本
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
Priority to CN202180014323.4A priority Critical patent/CN115104055B/zh
Priority to US17/800,220 priority patent/US20230064040A1/en
Priority to JP2022501694A priority patent/JPWO2021166492A1/ja
Publication of WO2021166492A1 publication Critical patent/WO2021166492A1/ja
Priority to JP2024100815A priority patent/JP2024111260A/ja

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Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical device, and a method for manufacturing the optical system.
  • Patent Document 1 Conventionally, optical systems used for photographic cameras, electronic still cameras, video cameras, etc. have been proposed (see, for example, Patent Document 1).
  • the optical system of the present disclosure has a plurality of lenses, and the final lens closest to the image side of the plurality of lenses has a lens surface having a pole point, and is characterized by satisfying the following conditional expression. 0.20 ⁇ k / h ⁇ 0.50 However, k: Height of the pole point from the optical axis h: Effective radius of the lens surface having the pole point In the present disclosure, the pole point is on the lens surface other than the optical axis where the tangent plane of the lens surface intersects the optical axis perpendicularly. It means the point of.
  • the method for manufacturing an optical system of the present disclosure has a plurality of lenses, and the final lens closest to the image plane side of the plurality of lenses has a lens surface having a pole point, and satisfies the following conditional expression. 0.20 ⁇ k / h ⁇ 0.50 However, k: Height of the pole from the optical axis h: Effective radius of the lens surface having the pole
  • the optical system of the present embodiment has a plurality of lenses, and the final lens on the image side of the plurality of lenses has a lens surface having a pole.
  • the optical system of the present embodiment can satisfactorily correct astigmatism and distortion under such a configuration.
  • the optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression. (1) 0.20 ⁇ k / h ⁇ 0.50 However, k: Height of the pole from the optical axis h: Effective radius of the lens surface having the pole
  • the optical system of the present embodiment can satisfactorily correct astigmatism and distortion by satisfying the conditional expression (1).
  • k / h larger than 0.20 in the conditional expression (1), the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit values of the conditional expression (1) are set to 0.48, 0.45, 0.43, 0.40, 0.38, 0.36, and further 0. It is preferably .35.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (2) -1.00 ⁇ f / fk ⁇ 1.00 However, fk: Focal length of the lens having the pole point f: Focal length of the entire optical system
  • the optical system of the present embodiment can suppress an increase in spherical aberration by satisfying the conditional expression (2).
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (2) are set to ⁇ 0.95, ⁇ 0.90, ⁇ 0.85, ⁇ 0.80, ⁇ 0.75, ⁇ . It is preferably 0.70, -0.65, -0.50, -0.35, -0.20, -0.10, and further 0.10.
  • the effect of the present embodiment can be made more certain.
  • the upper limit values of the conditional expression (2) are set to 0.95, 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, 0. It is preferably 65, 0.60, 0.55, and more preferably 0.50.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (3) 0.50 ⁇ f / TL ⁇ 0.80 However, f: Focal length of the entire optical system TL: Overall optical length of the entire optical system
  • the optical system can be miniaturized by making the ratio of the focal length of the entire optical system to the total optical length of the entire optical system larger than the lower limit in the conditional equation (3). can.
  • the lower limit values of the conditional expression (3) are set to 0.53, 0.55, 0.58, 0.60, 0.63, 0.65, 0. It is preferably 68, and more preferably 0.70.
  • the optical system of the present embodiment appropriately corrects curvature of field by making the ratio of the focal length of the entire optical system to the total optical length of the entire optical system smaller than the upper limit value. be able to.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (4) 10.00 ⁇ f 2 / TL
  • f Focal length (mm) of the entire optical system
  • TL Overall optical length (mm) of the entire optical system
  • the optical system of the present embodiment can suppress eccentric coma aberration caused by a manufacturing error.
  • the effect of the present embodiment can be made more certain.
  • the lower limit of the conditional expression (4) is set to 11.50, 13.00, 13.00, 13.50, 14.00, 14.50, 15. It is preferably 00, 15.50, and more preferably 16.00.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression.
  • (5-1) -3.00 ⁇ PPo / PCo ⁇ -0.01
  • PPo Refractive power at a position where the main ray of the maximum image height when the final lens has a pole on the object-side lens surface passes through the object-side lens surface
  • PCO When the final lens has a pole on the object-side lens surface Refractive power near the center of the lens surface on the object side
  • the optical system of the present embodiment can satisfactorily correct off-axis aberrations by satisfying the conditional expression (5-1).
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (5-1) may be set to -2.80, -2.50, -2.40, and further -2.30. preferable.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit values of the conditional expression (5-1) to ⁇ 0.05, ⁇ 0.10, and further ⁇ 0.15.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (5-2) -3.00 ⁇ PPi / PCi ⁇ -0.01
  • PPi Refractive power at a position where the main ray of the maximum image height when the final lens has a pole point on the image side lens surface passes through the image side lens surface
  • PCi When the final lens has a pole point on the image side lens surface Refractive power near the center of the image side lens surface
  • the optical system of this embodiment can satisfactorily correct off-axis aberrations by satisfying the conditional expression (5-2).
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (5-2) may be set to -2.80, -2.50, -2.40, and further -2.30. preferable.
  • conditional expression (5-2) by making PPi / PCi smaller than -0.01 in the conditional expression (5-2), the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit values of the conditional expression (5-2) to ⁇ 0.05, ⁇ 0.10, and further ⁇ 0.15.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (6-1) -0.20 ⁇ PPbo / PCbo ⁇ 2.00
  • PPbo In the object-side lens surface of the lens adjacent to the object side of the final lens, the refractive power at the position where the main ray of the maximum image height passes
  • PCbo In the object-side lens surface of the lens adjacent to the object side of the final lens , Refractive power near the center
  • the optical system of this embodiment can satisfactorily correct off-axis aberrations by satisfying the conditional expression (6-1).
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (6-1) may be set to -0.15, -0.10, -0.05, and further -0.01. preferable.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (6-1) to 1.90, 1.80, and further 1.70.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (6-2) -0.20 ⁇ PPbi / PCbi ⁇ 2.00
  • PPbi In the image side lens surface of the lens adjacent to the object side of the final lens, the refractive power at the position where the main ray of the maximum image height passes
  • PCbi In the image side lens surface of the lens adjacent to the object side of the final lens. , Refractive power near the center
  • the optical system of this embodiment can satisfactorily correct off-axis aberrations by satisfying the conditional expression (6-2).
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (6-2) may be set to -0.15, -0.10, -0.05, and further -0.01. preferable.
  • conditional expression (6-2) by making PPbi / PCbi smaller than 2.00 in the conditional expression (6-2), the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (6-2) to 1.90, 1.80, and further 1.70.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (7) -1.00 ⁇ 1 / q ⁇ 1.00 However, q: Shape factor of a lens adjacent to the object side of the final lens and having a convex lens surface on the image side.
  • the optical system of this embodiment off-axis aberration can be satisfactorily corrected by satisfying the conditional expression (7).
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (7) are set to ⁇ 0.90, ⁇ 0.80, ⁇ 0.70, ⁇ 0.65, ⁇ 0.60, ⁇ . It is preferably 0.55, -0.50, and more preferably -0.45.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit values of the conditional expression (7) are set to 0.90, 0.80, 0.70, 0.60, 0.50, 0.45, 0. It is preferably 40, 0.35, 0.30, 0.25, 0.25, and more preferably 0.15.
  • the curvature in the vicinity of the pole point is positive on the lens surface having the pole point of the final lens.
  • the optical system of this embodiment can satisfactorily correct off-axis aberrations under such a configuration.
  • the optical system of the present embodiment further has an aperture diaphragm and satisfies the following conditional expression. (8) 0.80 ⁇ SL / TL ⁇ 1.00
  • SL Length from aperture diaphragm to image plane in the optical system TL: Overall optical length of the entire optical system
  • the optical system of the present embodiment can effectively correct distortion and chromatic aberration by satisfying the conditional expression (8).
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the effect of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit values of the conditional expression (8) to 0.98, 0.97, and further 0.96.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (9) 6.00 ⁇ BF However, BF: Back focus of optical system (mm)
  • the optical system of the present embodiment can bring the exit pupil closer to the object side and the angle of incidence on the image plane closer to the normal direction. Moreover, the astigmatism difference can be effectively corrected.
  • the BF larger than 6.00 in the conditional expression (9)
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit values of the conditional expression (9) are set to 7.00, 7.50, 7.80, 8.00, 8.40, 8.80, and further 9. It is preferably set to .00.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (10) 0.30 ⁇ BF / f ⁇ 0.70 However, BF: Back focus of the optical system f: Focal length of the entire optical system
  • the ratio of the back focus of the optical system to the focal length of the entire optical system is made larger than the lower limit value, so that the exit pupil is brought closer to the object side and the image is imaged.
  • the angle of incidence on the surface can be made closer to the normal direction, and the astigmatic difference can be effectively corrected.
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the ratio of the back focus of the optical system to the focal length of the entire optical system is made smaller than the upper limit value, so that the distortion due to the disturbance of the symmetry of the optical system is distorted. Can be suppressed from increasing. Further, by making the BF / f smaller than 0.70 in the conditional expression (10), the effect of the present embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit values of the conditional expression (10) to 0.68, 0.66, 0.65, and further 0.63.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (11) 1.50 ⁇ TL / BF ⁇ 5.00 However, TL: Overall optical length of the entire optical system BF: Back focus of the optical system
  • the ratio of the total optical length of the entire optical system to the back focus of the optical system is made larger than the lower limit value, so that distortion due to the collapse of the symmetry of the optical system is caused. Can be suppressed from increasing. Further, by making the TL / BF larger than 1.50 in the conditional expression (11), the effect of the present embodiment can be made more reliable. Further, in order to further ensure the effect of the present embodiment, the lower limit of the conditional expression (11) is set to 1.60, 1.70, 1.80, 1.85, 1.90, 1.95, 2. It is preferably 00, 2.05, and further 2.10.
  • the ratio of the total optical length of the entire optical system to the back focus of the optical system is made smaller than the upper limit value, so that the exit pupil is brought closer to the object side and the image is imaged.
  • the angle of incidence on the surface can be made closer to the normal direction, and distortion and chromatic aberration can be effectively corrected.
  • the TL / BF smaller than 5.00 in the conditional expression (11)
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit values of the conditional expression (11) are set to 4.80, 4.50, 4.30, 4.00, 3.90, 3.80, 3. It is preferably 75, and more preferably 3.70.
  • the optical system of this embodiment preferably satisfies the following conditional expression. (12) 1.70 ⁇ nd However, nd: Maximum value of the refractive index of the lens of the optical system
  • the optical system of the present embodiment can satisfactorily correct on-axis and off-axis aberrations by satisfying the conditional expression (12).
  • nd larger than 1.70 in the conditional expression (12)
  • the effect of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit value of the conditional expression (12) is 1.73, 1.75, 1.77, 1.80, and further 1.83.
  • the optical system of this embodiment preferably has at least one junction lens.
  • the optical system of the present embodiment can satisfactorily correct chromatic aberration and curvature of field under such a configuration.
  • the optical device of this embodiment has an optical system having the above-described configuration. As a result, it is possible to realize an optical device that is small in size and has good optical performance.
  • an optical system having a plurality of lenses and having a lens surface in which the final lens closest to the image plane side of the plurality of lenses has a pole point is described by the following conditional equation (1). Is configured to satisfy. (1) 0.20 ⁇ k / h ⁇ 0.50 However, k: Height of the pole from the optical axis h: Effective radius of the lens surface having the pole
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the optical system of the first embodiment.
  • the optical system of this embodiment is a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, an aperture aperture S, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L3 in order from the object side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • Table 1 below lists the specifications of the optical system of this embodiment.
  • f is the focal length of the entire optical system at infinity focus
  • F.no is the F number at infinity focus
  • TL is the length of the entire optical system at infinity focus
  • BF Indicates back focus.
  • m is the order of the optical planes counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the plane spacing
  • nd is the refractive index for the d line (wavelength 587.6 nm)
  • ⁇ d is the Abbe number for the d line. show.
  • the radius of curvature r ⁇ indicates a plane.
  • the optical surface marked with "*" indicates that it is an aspherical surface.
  • ASP indicates the optical surface corresponding to the aspherical data
  • K indicates the conical constant
  • A4 to A20 indicate the spherical constant.
  • the height in the direction perpendicular to the optical axis is y
  • the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of the aspherical surface of each aspherical surface to each aspherical surface at the height y is S (y).
  • the unit of the focal length f, the radius of curvature r and other lengths shown in Table 1 is "mm".
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained even if the optical system is proportionally expanded or contracted.
  • the lens surface on the object side and the lens surface on the image side in the positive meniscus lens L8, which is the final lens correspond to the lens surfaces having poles.
  • the positive meniscus lens L7 corresponds to a lens that is adjacent to the object side of the final lens and has a convex lens surface on the image side.
  • FIG. 2 is a diagram of various aberrations of the optical system of the first embodiment.
  • Y indicates the image height
  • d indicates the d line
  • g indicates the g line (wavelength 435.8 nm).
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • the optical system of this embodiment effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and has high optical performance.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the optical system of the second embodiment.
  • the optical system of this embodiment is a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, an aperture diaphragm S, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L3 in order from the object side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • the lens surface on the object side and the lens surface on the image side in the positive meniscus lens L7, which is the final lens correspond to the lens surfaces having poles.
  • the positive meniscus lens L6 corresponds to a lens that is adjacent to the object side of the final lens and has a convex lens surface on the image side.
  • FIG. 4 is a diagram of various aberrations of the optical system of the second embodiment.
  • the optical system of this embodiment effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and has high optical performance.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the optical system of the third embodiment.
  • the optical system of this embodiment is, in order from the object side, a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, an aperture diaphragm S, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side. It has L3, a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • the lens surface on the image side of the final lens corresponds to the lens surface having poles.
  • the positive meniscus lens L4 corresponds to a lens that is adjacent to the object side of the final lens and has a convex lens surface on the image side.
  • FIG. 6 is a diagram of various aberrations of the optical system of the third embodiment.
  • the optical system of this embodiment effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and has high optical performance.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the optical system of the fourth embodiment.
  • the optical system of this embodiment is, in order from the object side, a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, an aperture diaphragm S, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side. It has L3, a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the image side, and a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the image side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • the lens surface on the object side and the lens surface on the image side in the positive meniscus lens L5, which is the final lens correspond to the lens surfaces having poles.
  • the negative meniscus lens L4 corresponds to a lens that is adjacent to the object side of the final lens and has a convex lens surface on the image side.
  • Table 4 below lists the values of the specifications of the optical system of this embodiment.
  • FIG. 8 is a diagram of various aberrations of the optical system of the fourth embodiment.
  • the optical system of this embodiment effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and has high optical performance.
  • Example 1 Example 2
  • Example 3 Example 4 (1) 0.277 0.271 0.311 0.336 (2) 0.125 0.313 -0.632 0.445 (3) 0.722 0.759 0.748 0.757 (4) 16.313 18.453 19.519 19.745 (5-1) -1.124 -1.081 -0.354 -0.589 (5-2) -1.180 -2.129 -0.196 -1.225 (6-1) 0.622 1.647 0.751 0.006 (6-2) 1.000 1.000 0.846 0.300 (7) -0.425 -0.089 -0.032 0.114 (8) 0.921 0.947 0.861 0.861 (9) 9.186 9.155 9.499 15.829 (10) 0.406 0.377 0.364 0.606 (11) 3.408 3.495 3.674 2.180 (12) 1.883 1.903 1.851 1.851
  • the optical system of this embodiment has an F number of about f / 2.9.
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surface of the lens constituting the optical system of each of the above embodiments.
  • flare and ghost can be reduced, and high-contrast optical performance can be achieved.
  • FIG. 9 is a schematic view of a camera provided with the optical system of the present embodiment.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera with an interchangeable lens equipped with the optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2.
  • the light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and reaches the image sensor 3.
  • the image sensor 3 converts the light from the subject into image data.
  • the image data is displayed on the electronic viewfinder 4.
  • the image data is stored in the memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.
  • the optical system of the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 is a small optical system having good optical performance. Therefore, the camera 1 can effectively suppress the aberration fluctuation at the time of focusing and realize high optical performance. Even if a camera equipped with the optical systems of the second to fourth embodiments as the photographing lens 2 is configured, the same effect as that of the camera 1 can be obtained.
  • FIG. 10 is a flowchart showing an outline of the manufacturing method of the optical system of the present embodiment.
  • the method for manufacturing the optical system of the present embodiment shown in FIG. 12 includes the following steps S1, S2, S3 and S4.
  • Step S1 Prepare multiple lenses.
  • Step S2 The final lens closest to the image plane side of the plurality of lenses has a lens surface having a pole.
  • Step S3 Make the optical system satisfy the following conditional expression (1).
  • k Height of the pole from the optical axis h: Effective radius of the lens surface having the pole

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
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  • Lenses (AREA)

Abstract

光学系を、複数のレンズを有し、複数のレンズのうち最も像側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有し、以下の条件式を満足するよう構成する。０．２０＜ｋ／ｈ＜０．５０。但し、ｋは、極点の光軸からの高さである。また、ｈは、極点を有するレンズ面の有効半径である。光学系は、カメラ１等の光学機器に用いることができる。

Description

光学系、光学機器および光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器および光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に使用される光学系が提案されている（例えば特許文献１参照）。
特開２０１９－００３０５９号公報
　本開示の光学系は、複数のレンズを有し、複数のレンズのうち最も像側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有し、以下の条件式を満足することを特徴とする。
　０．２０　＜　ｋ／ｈ　＜　０．５０
但し、
　ｋ　：極点の光軸からの高さ
　ｈ　：極点を有するレンズ面の有効半径
　なお、本開示において、極点とは、レンズ面の接平面が光軸と垂直に交わる光軸上以外におけるレンズ面上の点のことをいう。
　本開示の光学系の製造方法は、複数のレンズを有し、複数のレンズのうち最も像面側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有し、以下の条件式を満足する。
　０．２０　＜　ｋ／ｈ　＜　０．５０
但し、
　ｋ　：極点の光軸からの高さ
　ｈ　：極点を有するレンズ面の有効半径
第１実施例の光学系の断面図である。 第１実施例の光学系の諸収差図である。 第２実施例の光学系の断面図である。 第２実施例の光学系の諸収差図である。 第３実施例の光学系の断面図である。 第３実施例の光学系の諸収差図である。 第４実施例の光学系の断面図である。 第４実施例の光学系の諸収差図である。 本実施形態の光学系を備えたカメラの模式図である。 本実施形態の光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　以下、本願の実施形態の光学系、光学機器および光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の光学系は、複数のレンズを有し、複数のレンズのうち最も像側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有する。
　本実施形態の光学系は、このような構成のもと、非点収差および歪曲収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足する。
　（１）　０．２０＜　ｋ／ｈ　＜　０．５０
但し、
　ｋ　：極点の光軸からの高さ
　ｈ　：極点を有するレンズ面の有効半径
　本実施形態の光学系は、条件式（１）を満足することにより、非点収差および歪曲収差を良好に補正することができる。条件式（１）においてｋ／ｈを０．２０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．２１、０．２３、さらに０．２４にすることが好ましい。
　また、条件式（１）においてｋ／ｈを０．５０よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．４８、０．４５、０．４３、０．４０、０．３８、０．３６、さらに０．３５にすることが好ましい。
　以上の構成により、小型で良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（２）　－１．００　＜　ｆ／ｆｋ　＜　１．００
但し、
　ｆｋ：前記極点を有するレンズの焦点距離
　ｆ　：光学系全系の焦点距離
　本実施形態の光学系は、条件式（２）を満足することにより、球面収差の増大を抑制することができる。条件式（２）においてｆ／ｆｋを－１．００よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を－０．９５、－０．９０、－０．８５、－０．８０、－０．７５、－０．７０、－０．６５、－０．５０、－０．３５、－０．２０、－０．１０、さらに０．１０にすることが好ましい。
　また、条件式（２）においてｆ／ｆｋを１．００よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、さらに０．５０にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（３）　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　０．８０
但し、
　ｆ　：光学系全系の焦点距離
　ＴＬ：光学系全系の光学全長
　本実施形態の光学系は、条件式（３）において、光学系全系の焦点距離と光学系全系の光学全長との比を下限値より大きくすることにより、光学系を小型化することができる。条件式（３）においてｆ／ＴＬを０．５０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．５３、０．５５、０．５８、０．６０、０．６３、０．６５、０．６８、さらに０．７０にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、条件式（３）において、光学系全系の焦点距離と光学系全系の光学全長との比を上限値より小さくすることにより、像面湾曲を適切に補正することができる。条件式（３）においてｆ／ＴＬを０．８０よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を０．７９、０．７８、さらに０．７７にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（４）　１０．００　＜　ｆ2／ＴＬ
但し、
　ｆ　：光学系全系の焦点距離（ｍｍ）
　ＴＬ：光学系全系の光学全長（ｍｍ）
　本実施形態の光学系は、条件式（４）を満足することにより、製造誤差により生じる偏心コマ収差を抑制することができる。条件式（４）においてｆ2／ＴＬを１０．００よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を１１．５０、１２．００、１３．００、１３．５０、１４．００、１４．５０、１５．００、１５．５０、さらに１６．００にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（５－１）　－３．００　＜　ＰＰｏ／ＰＣｏ　＜　－０．０１
　但し、
　ＰＰｏ：前記最終レンズが物体側レンズ面に極点を有する際の最大像高の主光線が物体側レンズ面を通過する位置における屈折力
　ＰＣｏ：前記最終レンズが物体側レンズ面に極点を有する際の物体側レンズ面の中心近傍の屈折力
　本実施形態の光学系は、条件式（５－１）を満足することにより、軸外収差を良好に補正することができる。条件式（５－１）においてＰＰｏ／ＰＣｏを－３．００よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５－１）の下限値を－２．８０、－２．５０、－２．４０、さらに－２．３０にすることが好ましい。
　また、条件式（５－１）においてＰＰｏ／ＰＣｏを－０．０１よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５－１）の上限値を－０．０５、－０．１０、さらに－０．１５にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（５－２）　－３．００　＜　ＰＰｉ／ＰＣｉ　＜　－０．０１
　但し、
　ＰＰｉ：前記最終レンズが像側レンズ面に極点を有する際の最大像高の主光線が像側レンズ面を通過する位置における屈折力
　ＰＣｉ：前記最終レンズが像側レンズ面に極点を有する際の像側レンズ面の中心近傍の屈折力
　本実施形態の光学系は、条件式（５－２）を満足することにより、軸外収差を良好に補正することができる。条件式（５－２）においてＰＰｉ／ＰＣｉを－３．００よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５－２）の下限値を－２．８０、－２．５０、－２．４０、さらに－２．３０にすることが好ましい。
　また、条件式（５－２）においてＰＰｉ／ＰＣｉを－０．０１よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５－２）の上限値を－０．０５、－０．１０、さらに－０．１５にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（６－１）　－０．２０　＜　ＰＰｂｏ／ＰＣｂｏ　＜　２．００
　但し、
　ＰＰｂｏ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの物体側レンズ面において、最大像高の主光線が通過する位置における屈折力
　ＰＣｂｏ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの物体側レンズ面において、中心近傍の屈折力
　本実施形態の光学系は、条件式（６－１）を満足することにより、軸外収差を良好に補正することができる。条件式（６－１）においてＰＰｂｏ／ＰＣｂｏを－０．２０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６－１）の下限値を－０．１５、－０．１０、－０．０５、さらに－０．０１にすることが好ましい。
　また、条件式（６－１）においてＰＰｂｏ／ＰＣｂｏを２．００よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６－１）の上限値を１．９０、１．８０、さらに１．７０にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（６－２）　－０．２０　＜　ＰＰｂｉ／ＰＣｂｉ　＜　２．００
　但し、
　ＰＰｂｉ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの像側レンズ面において、最大像高の主光線が通過する位置における屈折力
　ＰＣｂｉ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの像側レンズ面において、中心近傍の屈折力
　本実施形態の光学系は、条件式（６－２）を満足することにより、軸外収差を良好に補正することができる。条件式（６－２）においてＰＰｂｉ／ＰＣｂｉを－０．２０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６－２）の下限値を－０．１５、－０．１０、－０．０５、さらに－０．０１にすることが好ましい。
　また、条件式（６－２）においてＰＰｂｉ／ＰＣｂｉを２．００よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６－２）の上限値を１．９０、１．８０、さらに１．７０にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（７）　－１．００　＜　１／ｑ　＜　１．００
　但し、
　ｑ　：前記最終レンズの物体側に隣接し、像側に凸のレンズ面を有するレンズのシェープファクター
　本実施形態の光学系では、条件式（７）を満足することにより、軸外収差を良好に補正することができる。条件式（７）において１／ｑを－１．００よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を－０．９０、－０．８０、－０．７０、－０．６５、－０．６０、－０．５５、－０．５０、さらに－０．４５にすることが好ましい。
　条件式（７）において１／ｑを１．００よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を０．９０、０．８０、０．７０、０．６０、０．５０、０．４５、０．４０、０．３５、０．３０、０．２５、０．２０、さらに０．１５にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、最終レンズが有する極点を有するレンズ面において、極点近傍の曲率が正であることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、このような構成のもと、軸外収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系は、開口絞りをさらに有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（８）　０．８０　＜　ＳＬ／ＴＬ　＜　１．００
　但し、
　ＳＬ：光学系における開口絞りから像面までの長さ
　ＴＬ：光学系全系の光学全長
　本実施形態の光学系は、条件式（８）を満足することにより、歪曲収差および色収差を効果的に補正することができる。条件式（８）においてＳＬ／ＴＬを０．８０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．８２、０．８４、さらに０．８５にすることが好ましい。
　条件式（８）においてＳＬ／ＴＬを１．００よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を０．９８、０．９７、さらに０．９６にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（９）　６．００　＜　ＢＦ
　但し、
　ＢＦ：光学系のバックフォーカス（ｍｍ）
　本実施形態の光学系は、条件式（９）を満足することにより、射出瞳を物体側に近づけて、像面への入射角を法線方向に近づけることができる。また、非点隔差を効果的に補正することができる。条件式（９）においてＢＦを６．００よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を７．００、７．５０、７．８０、８．００、８．４０、８．８０、さらに９．００にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（１０）　０．３０　＜　ＢＦ／ｆ　＜　０．７０
　但し、
　ＢＦ：光学系のバックフォーカス
　ｆ　：光学系全系の焦点距離
　本実施形態の光学系は、条件式（１０）において、光学系のバックフォーカスと光学系全系の焦点距離との比を下限値より大きくすることにより、射出瞳を物体側に近づけて、像面への入射角を法線方向に近づけることができ、非点隔差を効果的に補正することができる。また、条件式（１０）においてＢＦ／ｆを０．３０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．３２、０．３４、さらに０．３５にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、条件式（１０）において、光学系のバックフォーカスと光学系全系の焦点距離との比を上限値より小さくすることにより、光学系の対称性の乱れによる歪曲収差の増大を抑制することができる。また、条件式（１０）においてＢＦ／ｆを０．７０よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．６８、０．６６、０．６５、さらに０．６３にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（１１）　１．５０　＜　ＴＬ／ＢＦ　＜　５．００
　但し、
　ＴＬ：光学系全系の光学全長
　ＢＦ：光学系のバックフォーカス
　本実施形態の光学系は、条件式（１１）において、光学系全系の光学全長と光学系のバックフォーカスとの比を下限値より大きくすることにより、光学系の対称性の崩れによる歪曲収差の増大を抑制することができる。また、条件式（１１）においてＴＬ／ＢＦを１．５０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を１．６０、１．７０、１．８０、１．８５、１．９０、１．９５、２．００、２．０５、さらに２．１０にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、条件式（１１）において、光学系全系の光学全長と光学系のバックフォーカスとの比を上限値より小さくすることにより、射出瞳を物体側に近づけて、像面への入射角を法線方向に近づけることができ、さらに、歪曲収差と色収差とを効果的に補正することができる。また、条件式（１１）においてＴＬ／ＢＦを５．００よりも小さくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を４．８０、４．５０、４．３０、４．００、３．９０、３．８０、３．７５、さらに３．７０にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（１２）　１．７０　＜　ｎｄ
　但し、
　ｎｄ：光学系が有するレンズの屈折率の最大値
　本実施形態の光学系は、条件式（１２）を満足することにより、軸上および軸外の各収差を良好に補正することができる。条件式（１２）においてｎｄを１．７０よりも大きくすることで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．７３、１．７５、１．７７、１．８０、さらに１．８３にすることが好ましい。
　本実施形態の光学系は、少なくとも１つの接合レンズを有することが好ましい。
　本実施形態の光学系は、このような構成のもと、色収差および像面湾曲を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の光学系を有している。これにより、小型で良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　本実施形態の光学系の製造方法は、複数のレンズを有し、複数のレンズのうち最も像面側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有する光学系を、以下の条件式（１）を満足するように構成する。
　（１）　０．２０　＜　ｋ／ｈ　＜　０．５０
但し、
　ｋ　：極点の光軸からの高さ
　ｈ　：極点を有するレンズ面の有効半径
　このような光学系の製造方法により、小型で良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
　（数値実施例）
　以下、本願の実施例を図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　図１は、第１実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と両凸形状の正レンズＬ３との接合正レンズと、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８とを有している。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　以下の表１に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。表１において、fは無限遠合焦時における光学系全系の焦点距離、F.noは無限遠合焦時におけるFナンバー、TLは無限遠合焦時における光学系全系の長さ、BFはバックフォーカスを示す。
　［レンズ諸元］において、mは物体側から数えた光学面の順番、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線（波長587.6nm）に対する屈折率、νdはd線に対するアッベ数を示す。また、［レンズ諸元］において、曲率半径r=∞は平面を示している。また、［レンズ諸元］において、「*」の付された光学面は非球面であることを示している。
　［非球面データ］において、ASPは非球面データに対応する光学面、Kは円錐定数、A4～A20は球面定数を示す。
　非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をS(y)とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をrとし、円錐定数をKとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数A2は０である。また、「E-n」は「×10-n」を示す。
（ａ）　S(y) = (y2/r) / ｛ 1 + (1-K×y2/r2)1/2 ｝
　　　　　　　 + A4×y4 + A6×y6 + A8×y8 + A10×y10　+ A12×y12 + A14×y14
　　　　　　　 + A16×y16　+ A18×y18 + A20×y20
　ここで、表１に記載される焦点距離f、曲率半径rおよびその他の長さの単位は「mm」である。しかし、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する他の実施例の表においても同様に使用する。
　本実施例では、最終レンズである正メニスカスレンズＬ８における物体側のレンズ面および像側のレンズ面が、極点を有するレンズ面に該当する。また、正メニスカスレンズＬ７が、最終レンズの物体側に隣接し、像側に凸のレンズ面を有するレンズに該当する。
　（表１）
［全体諸元］
f　　　 22.600
F.no　　 2.900
TL　　　31.310
BF　　　 9.186

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　d　　　　nd　　　　νd
* 1)　　11.1905　1.3161　1.883000　　40.66
* 2)　　17.5187　1.1619
　3)　　　 ∞　　0.9096　（開口絞り）
　4)　1010.8659　1.0000　1.805180　　25.45
　5)　　11.8488　1.7300　1.834810　　42.73
　6)　 -27.8058　3.3919
* 7)　　-8.9877　1.0000　1.544502　　55.99
* 8)　 -10.5658　1.0926
　9)　　-7.1127　1.0000　1.647690　　33.72
 10)　 -30.1949　0.2890
*11)　 -39.1623　0.3000　1.560930　　36.64
 12)　 -32.4038　4.8182　1.883000　　40.66
 13)　 -13.0880　0.2000
*14)　　12.0877　3.3730　1.544502　　55.99
*15)　　12.4265　　BF

［非球面データ］
ASP:１面
　K:　0.438
　A4 : -1.246E-01　A6 : -1.401E-02　A8 : -1.001E-03　A10:　2.591E-06
　A12: -2.364E-06
ASP:２面
　K:　3.000
　A4 : -1.662E-01　A6 : -1.305E-02　A8 : -3.423E-04　A10:　7.998E-05
　A12: -9.802E-06
ASP:７面
　K:　2.711
　A4 :　2.337E-02　A6 :　1.095E-01　A8 :　2.495E-03 A10:　1.882E-03
　A12: -2.538E-04
ASP:８面
　K:　2.334
　A4 : -2.028E-01　A6 :　1.984E-01　A8 : -4.583E-03 A10:　1.053E-04
　A12: -1.972E-03
ASP:１１面
　K:　2.640
　A4 : -4.360E-01　A6 :　2.668E-02　A8 :　1.415E-02 A10: -1.590E-03
　A12: -4.297E-04
ASP:１４面
　K: -1.000
　A4 : -7.888E+00　A6 :　1.278E+00　A8 : -3.068E-01 A10:　5.052E-02
　A12: -3.292E-03
ASP:１５面
　K: -1.000
　A4 : -1.017E+01　A6 :　9.349E-01　A8 : -3.407E-01 A10:　3.462E-02
　A12: -1.329E-02
　図２は第１実施例の光学系の諸収差図である。
　収差図において、Yは像高を示し、dはd線、gはg線（波長435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。後述する他の実施例の諸収差図においても、本実施例の諸収差図と同様の符号を使用する。
　各収差図より、本実施例の光学系は、合焦時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第２実施例）
　図３は、第２実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と両凸形状の正レンズＬ３との接合正レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７とを有している。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例では、最終レンズである正メニスカスレンズＬ７における物体側のレンズ面および像側のレンズ面が、極点を有するレンズ面に該当する。また、正メニスカスレンズＬ６が、最終レンズの物体側に隣接し、像側に凸のレンズ面を有するレンズに該当する。
　以下の表２に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表２）
［全体諸元］
f　　　 24.300
F.no　　 2.900
TL　　　32.000
BF　　　 9.155

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　d　　　　nd　　　　νd
* 1)　　13.5119　1.0958　1.883000　　40.66
* 2)　　15.2607　0.6592
　3)　　　 ∞　　0.6807　（開口絞り）
　4)　　81.0326　1.0000　1.805180　　25.45
　5)　　12.4847　2.0628　1.883000　　40.66
　6)　 -24.7146　0.2089
* 7)　 -19.9050　1.3001　1.531131　　55.75
* 8)　 -17.0294　6.6125
　9)　　-5.7673　1.0000　1.805180　　25.45
 10)　 -12.6568　0.2821
*11)　 -12.6687　4.0784　1.902650　　35.72
 12)　 -10.5913　0.2000
*13)　　18.8107　3.1764　1.834810　　42.73
*14)　　24.4618　　BF

［非球面データ］
ASP:１面
　K:　1.000
　A4 : -1.791E-01　A6 : -5.890E-03　A8 :　8.428E-04　A10: -3.346E-06
ASP:２面
　K:　1.000
　A4 : -1.080E-01　A6 :　1.229E-03　A8 :　1.297E-03　A10: -7.201E-05
ASP:７面
　K: 　1.000
　A4 :　2.480E-01　A6 :　1.113E-02　A8 :　9.384E-04 A10:　1.182E-06
ASP:８面
　K: 　1.000
　A4 :　1.190E-01　A6 :　5.031E-03　A8 :　1.343E-03 A10:　1.521E-04
ASP:１１面
　K:　1.000
　A4 :　3.505E-02　A6 : -1.555E-01　A8 :　1.151E-02 A10: -6.365E-03
　A12:　4.387E-04
ASP:１３面
　K: 　1.000
　A4 : -8.483E+00　A6 :　9.171E-01　A8 : -2.954E-01 A10:　4.923E-02
　A12: -8.286E-03
ASP:１４面
　K: 　1.000
　A4 : -8.311E+00　A6 :　8.403E-01　A8 : -2.125E-01 A10: 3.306E-02
　A12: -2.169E-03
　図４は第２実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、合焦時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第３実施例）
　図５は、第３実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５とを有している。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例では、最終レンズである負メニスカスレンズＬ６における像側のレンズ面が、極点を有するレンズ面に該当する。また、正メニスカスレンズＬ４が、最終レンズの物体側に隣接し、像側に凸のレンズ面を有するレンズに該当する。
　以下の表３に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表３）
［全体諸元］
f　　　 26.100
F.no　　 2.800
TL　　　34.900
BF　　　 9.499

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　d　　　　nd　　　　νd
* 1)　　 7.9735　2.5958　1.496530　　81.60
* 2)　　17.5572　2.2466
　3)　　　 ∞　　2.5273　（開口絞り）
* 4)　 -11.8762　1.3628　1.803010　　25.53
* 5)　　48.4378　0.1000
* 6)　 -29.3534　2.7294　1.851080　　40.12
* 7)　　-7.5502　2.6921
* 8)　　-7.1988　2.9336　1.592550　　67.86
* 9)　　-6.7582　6.5655
*10)　　-6.5626　1.6369　1.582860　　59.50
*11)　　-9.8500　　BF

［非球面データ］
ASP:１面
　K:　1.000
　A4 : -1.383E-04　A6 :　2.107E-06　A8 :　1.472E-07 A10: -1.845E-09
　A12:　8.254E-11
ASP:２面
　K:　1.000
　A4 :　8.473E-05　A6 :　4.994E-06　A8 : -1.191E-07 A10: -2.781E-10
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　K:　1.000
　A4 : -2.480E-03　A6 :　5.503E-05　A8 : -1.226E-06 A10:　5.471E-09
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　A4 : -1.973E-03　A6 :　5.858E-05　A8 : -1.384E-06 A10:　1.763E-08
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ASP:６面
　K:　1.000
　A4 : -1.603E-04　A6 :　1.041E-05　A8 : -1.983E-07 A10:　1.624E-09
　A12:　8.810E-13
ASP:７面
　K:　1.000
　A4 :　2.708E-04　A6 :　1.439E-05　A8 :　7.428E-08 A10: -1.097E-08
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ASP:８面
　K:　0.000
　A4 :　5.331E-05　A6 :　2.864E-07　A8 : -1.000E-07 A10: -5.044E-09
　A12:　3.184E-10　A14: -1.019E-11　A16:　1.966E-13 A18: -2.082E-15
　A20:　9.465E-18
ASP:９面
　K:　0.000
　A4 : -1.601E-04　A6 :　2.442E-05　A8 : -3.742E-06 A10:　2.828E-07
　A12: -1.245E-08　A14:　3.290E-10　A16: -5.158E-12 A18:　4.424E-14
　A20: -1.602E-16
ASP:１０面
　K:　0.000
　A4 :　8.400E-04　A6 : -5.506E-06　A8 :　2.174E-08 A10: -4.520E-11
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ASP:１１面
　K:　0.000
　A4 :　5.483E-04　A6 : -3.557E-06　A8 :　1.308E-08 A10: -2.421E-11
　A12:　1.619E-14　A14:　2.182E-18　A16:　7.104E-22
　図６は第３実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、合焦時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第４実施例）
　図７は、第４実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、開口絞りＳと、両凹形状の負レンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５とを有している。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例では、最終レンズである正メニスカスレンズＬ５における物体側のレンズ面および像側のレンズ面が、極点を有するレンズ面に該当する。また、負メニスカスレンズＬ４が、最終レンズの物体側に隣接し、像側に凸のレンズ面を有するレンズに該当する。
　以下の表４に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表４）
［全体諸元］
f　　　 26.100
F.no　　 2.800
TL　　　34.500
BF　　　15.829

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　d　　　　nd　　　　νd
* 1)　　 7.8688　2.5958　1.496530　　81.60
* 2)　　17.0109　2.2011
　3)　　　 ∞　　2.3071　（開口絞り）
* 4)　 -14.0121　1.2000　1.803010　　25.53
* 5)　 590.3798　0.1000
* 6)　 -56.6588　2.3010　1.851080　　40.12
* 7)　 -12.3357　2.9368
* 8)　　-4.2235　1.9321　1.592550　　67.86
* 9)　　-5.3135　0.2970
*10)　　 9.5557　2.8000　1.582860　　59.50
*11)　　11.8342　　BF

［非球面データ］
ASP:１面
　K:　1.000
　A4 :　1.224E-04　A6 :　1.992E-06　A8 :　1.261E-07 A10: -1.674E-09
　A12:　7.302E-11
ASP:２面
　K:　1.000
　A4 :　8.139E-05　A6 :　3.685E-06　A8 : -9.945E-08 A10: -2.387E-10
ASP:４面
　K:　1.000
　A4 : -1.485E-03　A6 :　1.795E-05　A8 :　6.598E-07 A10: -3.919E-08
ASP:５面
　K:　1.000
　A4 : -1.125E-03　A6 :　1.613E-05　A8 :　2.975E-07 A10: -5.584E-09
　A12: -3.355E-12
ASP:６面
　K:　1.000
　A4 : -1.057E-04　A6 :　8.550E-06　A8 : -2.901E-07 A10:　2.575E-09
ASP:７面
　K: 　1.000
　A4 : -2.212E-04　A6 :　2.897E-05　A8 : -7.025E-07 A10:　5.398E-09
ASP:８面
　K:　0.000
　A4 :　5.098E-04　A6 : -5.568E-06　A8 : -2.911E-08 A10:　2.709E-09
ASP:９面
　K:　0.000
　A4 :　7.123E-05　A6 : -4.068E-06　A8 :　4.738E-08 A10: -3.221E-10
ASP:１０面
　K:　0.000
　A4 : -6.898E-04　A6 :　6.309E-06　A8 : -3.665E-08 A10:　1.124E-10
　A12: -1.354E-13　A14: -1.179E-17　A16: -5.204E-22 A18:　5.042E-24
ASP:１１面
　K:　0.000
　A4 : -5.221E-04　A6 :　3.795E-06　A8 : -1.797E-08 A10:　4.229E-11
　A12: -3.753E-14　A14:　4.499E-18　A16:　1.131E-21
　図８は第４実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、合焦時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、合焦時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有する光学系を実現することができる。
　以下に、条件式一覧および各実施例の条件式対応値を示す。
［条件式一覧］
（１）　　　k / h
（２）　　　f / fk
（３）　　　f / TL
（４）　　　f2 / TL
（５－１）　PPo / PCo　　　（５－２）　PPi / PCi
（６－１）　PPbo / PCbo　　（６－２）　PPbi / PCbi
（７）　　　1 / q
（８）　　　SL / TL
（９）　　　BF
（10）　　　BF / f
（11）　　　TL / BF
（12）　　　nd
［条件式対応値］
　　　　　　実施例１　　実施例２　　実施例３　　実施例４
（１）　　　 0.277　　　 0.271　　　 0.311　　　 0.336
（２）　　　 0.125　　　 0.313　　　-0.632　　　 0.445
（３）　　　 0.722　　　 0.759　　　 0.748　　　 0.757
（４）　　　16.313　　　18.453　　　19.519　　　19.745
（５－１）　-1.124　　　-1.081　　　-0.354　　　-0.589
（５－２）　-1.180　　　-2.129　　　-0.196　　　-1.225
（６－１）　 0.622　　　 1.647　　　 0.751　　　 0.006
（６－２）　 1.000　　　 1.000　　　 0.846　　　 0.300
（７）　　　-0.425　　　-0.089　　　-0.032　　　 0.114
（８）　　　 0.921　　　 0.947　　　 0.861　　　 0.861
（９）　　　 9.186　　　 9.155　　　 9.499　　　15.829
（10）　　　 0.406　　　 0.377　　　 0.364　　　 0.606
（11）　　　 3.408　　　 3.495　　　 3.674　　　 2.180
（12）　　　 1.883　　　 1.903　　　 1.851　　　 1.851
　上記各実施例は、本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されない。以下の内容は、本願の実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　なお、本実施形態の光学系は、Ｆナンバーがｆ／２．９程度である。
　また、上記各実施例の光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本実施形態の光学系を備えたカメラを、図９に基づいて説明する。
　図９は、本実施形態の光学系を備えたカメラの模式図である。
　カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を備えたレンズ交換式のいわゆるミラーレスカメラである。
　カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光され、撮像素子３に到達する。撮像素子３は、被写体からの光を画像データに変換する。画像データは、電子ビューファインダ４に表示される。これにより、アイポイントＥＰに眼を位置させた撮影者は、被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、画像データは不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例の光学系は、小型で良好な光学性能を有する光学系である。したがって、カメラ１は合焦時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第４実施例の光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本実施形態の光学系の製造方法の概略を、図１０に基づいて説明する。
　図１０は、本実施形態の光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　図１２に示す本実施形態の光学系の製造方法は、以下のステップＳ１、Ｓ２、Ｓ３およびＳ４を含む。
　ステップＳ１：複数のレンズを準備する。
　ステップＳ２：複数のレンズのうち最も像面側にある最終レンズに極点を有するレンズ面を有するようにする。
　ステップＳ３：光学系が、以下の条件式（１）を満足するようにする。
（１）　０．２００　＜　ｋ／ｈ　＜　０．５００
但し、
　ｋ　：極点の光軸からの高さ
　ｈ　：極点を有するレンズ面の有効半径
　かかる本実施形態の光学系の製造方法によれば、小型で良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
　当業者は、本発明の精神および範囲から外れることなく、種々の変更、置換および修正をこれに加えることが可能であることを理解されたい。
　Ｌ１－Ｌ８　　レンズ
　Ｓ　　開口絞り
　Ｉ　　像面

Claims (18)

  1. 　複数のレンズを有し、
    　前記複数のレンズのうち最も像側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有し、
    　以下の条件式を満足する光学系。
    　０．２０　＜　ｋ／ｈ　＜　０．５０
    但し、
    　ｋ　：前記極点の光軸からの高さ
    　ｈ　：前記極点を有するレンズ面の有効半径
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    　－１．００　＜　ｆ／ｆｋ　＜　１．００
    但し、
    　ｆｋ：前記極点を有するレンズの焦点距離
    　ｆ　：光学系全系の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の光学系。
    　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　０．８０
    但し、
    　ｆ　：光学系全系の焦点距離
    　ＴＬ：光学系全系の光学全長
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１－３のいずれか一項に記載の光学系。
    　１０．００　＜　ｆ2／ＴＬ
    但し、
    　ｆ　：光学系全系の焦点距離（ｍｍ）
    　ＴＬ：光学系全系の光学全長（ｍｍ）
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１－４のいずれか一項に記載の光学系。
    　－３．００　＜　ＰＰｏ／ＰＣｏ　＜　－０．０１
    但し、
    　ＰＰｏ：前記最終レンズが物体側レンズ面に極点を有する際の最大像高の主光線が物体側レンズ面を通過する位置における屈折力
    　ＰＣｏ：前記最終レンズが物体側レンズ面に極点を有する際の物体側レンズ面の中心近傍の屈折力
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１－５のいずれか一項に記載の光学系。
    　－３．００　＜　ＰＰｉ／ＰＣｉ　＜　－０．０１
    但し、
    　ＰＰｉ：前記最終レンズが像側レンズ面に極点を有する際の最大像高の主光線が像側レンズ面を通過する位置における屈折力
    　ＰＣｉ：前記最終レンズが像側レンズ面に極点を有する際の像側レンズ面の中心近傍の屈折力
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１－６のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．２０　＜　ＰＰｂｏ／ＰＣｂｏ　＜　２．００
    但し、
    　ＰＰｂｏ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの物体側レンズ面において、最大像高の主光線が通過する位置における屈折力
    　ＰＣｂｏ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの物体側レンズ面において、中心近傍の屈折力
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１－７のいずれか一項に記載の光学系。
    　－０．２０　＜　ＰＰｂｉ／ＰＣｂｉ　＜　２．００
    但し、
    　ＰＰｂｉ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの像側レンズ面において、最大像高の主光線が通過する位置における屈折力
    　ＰＣｂｉ：前記最終レンズの物体側に隣接するレンズの像側レンズ面において、中心近傍の屈折力
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１－８のいずれか一項に記載の光学系。
    　－１．００　＜　１／ｑ　＜　１．００
    但し、
    　ｑ　　：前記最終レンズの物体側に隣接し、像側に凸のレンズ面を有するレンズのシェープファクター
  10. 　前記最終レンズが有する極点を有するレンズ面において、前記極点近傍の曲率が正である、請求項１－９のいずれか一項に記載の光学系。
  11. 　開口絞りをさらに有し、以下の条件式を満足する請求項１－１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．８０　＜　ＳＬ／ＴＬ　＜　１．００
    但し、
    　ＳＬ　：光学系における開口絞りから像面までの長さ
    　ＴＬ：光学系全系の光学全長
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１－１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　６．００　＜　ＢＦ
    但し、
    　ＢＦ：最終レンズ面から像面までの距離（ｍｍ）
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１－１２のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０　＜　ＢＦ／ｆ　＜　０．７０
    但し、
    　ＢＦ：光学系のバックフォーカス
    　ｆ　：光学系全系の焦点距離
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１－１３のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．５０　＜　ＴＬ／ＢＦ　＜　５．００
    但し、
    　ＴＬ：光学系全系の光学全長
    　ＢＦ：光学系のバックフォーカス
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１－１４のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．７０　＜　ｎｄ
    但し、
    　ｎｄ：光学系が有するレンズの屈折率の最大値
  16. 　少なくとも１つの接合レンズを有する請求項１－１５のいずれか一項に記載の光学系。
  17. 　請求項１－１６の何れか一項に記載の光学系が搭載された光学機器。
  18. 　複数のレンズを有し、
    　前記複数のレンズのうち最も像面側にある最終レンズが極点を有するレンズ面を有し、
    　以下の条件式を満足する光学系の製造方法。
    　０．２０　＜　ｋ／ｈ　＜　０．５０
    但し、
    　ｋ　：極点の光軸からの高さ
    　ｈ　：極点を有するレンズ面の有効半径
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