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WO2020058600A1 - Installation de stockage pour gaz liquéfié - Google Patents

Installation de stockage pour gaz liquéfié Download PDF

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Publication number
WO2020058600A1
WO2020058600A1 PCT/FR2019/052093 FR2019052093W WO2020058600A1 WO 2020058600 A1 WO2020058600 A1 WO 2020058600A1 FR 2019052093 W FR2019052093 W FR 2019052093W WO 2020058600 A1 WO2020058600 A1 WO 2020058600A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
wall
tank
thermally insulating
panel
insulating barrier
Prior art date
Application number
PCT/FR2019/052093
Other languages
English (en)
Inventor
Bruno Deletre
Original Assignee
Gaztransport Et Technigaz
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gaztransport Et Technigaz filed Critical Gaztransport Et Technigaz
Priority to KR1020217011303A priority Critical patent/KR20210058937A/ko
Priority to CN201980075744.0A priority patent/CN113056632B/zh
Publication of WO2020058600A1 publication Critical patent/WO2020058600A1/fr

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    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/32—Hydrogen storage

Definitions

  • the invention relates to the field of sealed and thermally insulating tanks with membranes.
  • the invention relates to the field of sealed and thermally insulating tanks for the storage and / or transport of liquefied gas at low temperature, such as tanks for the transport of Liquefied Petroleum Gas (also called LPG) exhibiting by for example a temperature between -50 ° C and 0 ° C, or for the transport of Liquefied Natural Gas (LNG) at around -162 ° C at atmospheric pressure.
  • LPG Liquefied Petroleum Gas
  • LNG Liquefied Natural Gas
  • the liquefied gas is LNG, namely a mixture with a high methane content stored at a temperature of about -162 ° C at atmospheric pressure.
  • Other liquefied gases can also be considered, in particular ethane, propane, butane or ethylene.
  • the document WO2013124556 describes a sealed and thermally insulating tank in which a thermal insulation barrier is formed from a plurality of juxtaposed insulating blocks. These insulating blocks successively comprise, in a thickness direction of the tank wall, a bottom plate, a lower structural insulating foam, an intermediate plate, an upper structural insulating foam and a cover plate. In these insulating blocks, the plates are kept at a distance from each other in the thickness direction of the tank wall by the structural insulating foam.
  • At least the secondary sealing membrane is anchored on the support structure using a connection structure at the angles between a transverse wall and a longitudinal wall the tank.
  • connection structures on the supporting structure on the one hand and, on the other hand, their connection with the waterproof membranes allows the transfer of the forces between the membranes and the hull of the ship, thus solidifying the overall structure of the tank.
  • connection structure makes it possible in particular to take up the tension forces resulting from the thermal contraction of the metal elements forming the watertight barriers, from the deformation of the hull to the sea and from the filling state of the tanks.
  • Certain aspects of the invention start from the observation that when the tank is subjected to a large temperature variation, for example when the tank is loaded with liquefied gas, such a thermally insulating barrier assembled with such a connection structure can generate a differential d thickness in the tank wall. Indeed, if the thermally insulating barrier contracts more than the connection structure which supports the sealing membrane, the consequence is to move the sealing membrane away from the thermally insulating barrier. However, the thermally insulating barrier also has the role of supporting the waterproofing membrane. Such a gap therefore tends to weaken the waterproofing membrane and increase the risk of damage.
  • the difference between the thermally insulating barrier and the sealing membrane during a large temperature variation will be called the barrier / membrane gap.
  • One idea underlying the invention is to limit this gap.
  • the invention provides a storage installation for a liquefied gas comprising a support structure and a sealed and thermally insulating tank arranged in the support structure, the tank comprising at least a first tank wall fixed to a first wall carrier of the carrier structure and a second vessel wall fixed to a second carrier wall of the carrier structure, each vessel wall comprising at least one membrane sealing and at least one thermally insulating barrier, the thermally insulating barrier being placed between the waterproofing membrane and the support structure, the storage installation comprising a connection structure configured to fix the waterproof membrane to the support structure along an edge between the first and the second load-bearing wall,
  • connection structure comprising a main beam composed of a first panel parallel to the first support wall and fixed in leaktight manner to the sealing membrane of the first vessel wall and of a second panel parallel to the second support wall and tightly fixed to the sealing membrane of the second tank wall, the connection structure also comprising at least a first connection plate fixed to the first panel and extending parallel to the first panel in the direction of the second support wall and at least one second connecting plate fixed to the second panel and extending parallel to the second panel in the direction of the first support wall, the support structure comprising at least one first fixing wing projecting from the second support wall parallel to the first wall tank at a distance from the edge and at least one second fixing wing projecting from the first load-bearing wall parallel to the second vessel wall at a distance from the edge, in which the first connection plate is fixed to the first fixing wing and the second connection plate is fixed to the second fixing wing ,
  • the at least first and second connection plates are formed in a material whose coefficient of thermal expansion is between 20.10 6 and 60.10 6 K 1 and the thermally insulating barrier is formed in a material whose coefficient of thermal expansion is between 20.10 6 and 60.10 6 K 1 , so that a first assembly extending between the second load-bearing wall and the second section of the main beam, comprising the first fixing wing and the first connection plate, has a thermal contraction substantially equal to the thermal contraction of the thermally insulating barrier of the second cell wall when the cell is cooled from an ambient temperature in an empty state to an equilibrium temperature free in full state and a second assembly extending between the first load-bearing wall and the first section of the main beam, comprising the second fixing wing and the second connection plate, has a thermal contraction substantially equal to the thermal contraction of the thermally insulating barrier of the first
  • the full state corresponds to a state in which the tank has been partially or completely filled.
  • connection structure has connection plates whose expansion coefficient is much higher than the main beam and of the same order of magnitude as the expansion coefficient of the thermally insulating barrier which allows the structure to connection and therefore to the waterproofing membrane to follow the movement in the thickness direction during the thermal contraction of the thermally insulating barrier.
  • the composition in different materials of the supporting structure makes it possible to effectively manage the phenomena of variation in thickness of the walls of the tank of a sealed and thermally insulating tank after a large change in temperature to avoid too great a membrane / barrier gap.
  • such a storage installation may include one or more of the following characteristics.
  • the fixing between the first connecting plate and the first fixing wing and / or the fixing between the second connecting plate and the second fixing wing is or are carried out by welding, gluing, riveting or bolting.
  • the fixing between the first connection plate and the first panel and / or the fixing between the second connection plate and the second panel is or are carried out by welding, gluing, riveting or bolting.
  • the first panel is welded in a sealed manner, that is to say with a continuous weld bead between the two elements, to the sealing membrane of the first wall.
  • the second panel is sealed, that is to say with a continuous weld bead between the two elements, to the sealing membrane of the first tank wall.
  • connection structure acts as a continuity of the sealing membrane in the region of intersection between the first tank wall and the second tank wall.
  • the waterproofing membrane is formed from an alloy of iron and nickel having a coefficient of thermal expansion between 0.5.10 6 and 2.10 6 K 1 .
  • the waterproofing membrane is formed from an alloy of iron and manganese having a coefficient of thermal expansion of between 6.5.10 6 and 7.5.10 6 K 1 , for example with 18 to 22% of manganese in weight.
  • connection structure comprises a plurality of first connection plates fixed to the first panel and spaced from each other regularly or irregularly along the edge and in which the connection structure comprises a plurality of second plates connection fixed to the second panel and spaced from each other regularly or irregularly along the edge.
  • the fixing between the waterproofing membrane and the support structure is done discontinuously by means of connection plates spaced from one another. This discreet attachment prevents parasitic bending between these different elements and therefore prevents damage
  • the first and second fixing flanges are made of stainless steel whose coefficient of thermal expansion is between 12.10 6 and 16.10 6 K 1 .
  • the thermally insulating barrier is composed of foam reinforced with fibers whose coefficient of thermal expansion is between 35.10 6 and 60.10 6 K 1 .
  • the foam is a polyurethane foam.
  • the thermally insulating barrier of the first tank wall, respectively of the second tank wall is composed of fiber reinforced foam, the fibers being oriented parallel to the first support wall, respectively the second support wall.
  • the first and second connection plates are formed from an iron-nickel metal alloy, for example iron-nickel-manganese or iron-nickel-chromium, having a coefficient of thermal expansion between 20.10 6 and 30.10 6 K 1 .
  • the first and second connection plates are formed from an aluminum-zinc metal alloy having a coefficient of thermal expansion between 20.10 6 and 30.10 6 K 1 .
  • the first and second connection plates are formed from an alloy with a high manganese content, for example with at least 50% manganese, having a coefficient of thermal expansion between 20.10 6 and 30.10 6 K 1 .
  • the first and second connection plates are formed from a possibly fiber-reinforced polymer material having a coefficient of thermal expansion between 20.10 6 and 60.10 6 K 1 .
  • the thermally insulating barrier has a dimension in a thickness direction of the tank wall of between 250 and 800 mm.
  • the first and second connection plates have a dimension in a thickness direction of the tank wall greater than 150 mm, preferably between 200 and 500 mm, more preferably 300 to 400 mm.
  • the first and second connection plates have a dimension sufficient for the thermal contraction of the first set and of the second set respectively to be substantially equal to the thermal contraction of the thermally insulating barrier.
  • the first and second fixing wings have a dimension in a thickness direction of the tank wall greater than 30 mm, preferably between 40 and 80 mm.
  • the first and second fixing wings have a dimension sufficient to allow fixing, for example welding using a welding torch, the first and second fixing wings with respectively the first plate connection and the second connection plate.
  • the first connection plate is fixed to the first panel between the primary thermally insulating barrier of the first wall and the secondary thermally insulating barrier of the first wall
  • the second connection plate is fixed to the second panel between the primary thermally insulating barrier of the second wall and the secondary thermally insulating barrier of the second wall.
  • the first connection plate has a first end, a second end and a central portion between the first end and the second end, the first end being fixed to the first fixing wing, the second end being fixed to the first pan, and the section of the central portion being different from the section of the first and second ends, preferably the section of the central portion is smaller than the section of the first and second ends.
  • the second connection plate has a first end, a second end and a central portion between the first end and the second end, the first end being fixed to the second fixing wing, the second end being fixed to the second panel, and the section of the central portion being different from the section of the first and second ends, preferably the section of the central portion is smaller than the section of the first and second ends.
  • the first panel comprises a first anchoring portion extending between the second bearing wall and the sealing membrane of the second wall and the second panel comprises a second anchoring portion extending between the first support wall and the sealing membrane of the first wall, the first connection plate being fixed to the first anchoring portion and the second connection plate being fixed to the second anchoring portion.
  • said portion of first panel and said portion of second panel have a dimension in a thickness direction of the sealed and thermally insulating tank greater than 30 mm, preferably between 40 and 80 mm.
  • said portion of first section and said portion of second section are of sufficient size to allow welding, using a welding torch, of said portion of first section and said portion of second section with respectively the first connection plate and the second connection plate.
  • said first pan portion and said second pan portion are respectively a first pan anchoring portion and a second anchoring portion, the first pan comprising a first pan receiving portion fixed to the waterproofing membrane of the first wall and the second panel comprising a second panel receiving portion fixed to the waterproofing membrane of the second wall.
  • the first panel and the second panel are fixed to each other at a right angle by a welded connection, the receiving portion of the first panel and the anchoring portion of the first panel being located on either side of the welded connection, and the second pan receiving portion and the second pan anchoring portion being located on either side of the welded connection.
  • the thermally insulating barrier is a secondary thermally insulating barrier and the sealing membrane is a secondary sealing membrane
  • the first vessel wall and the second vessel wall further comprise in a direction of thickness from outside to inside the tank the secondary insulating thermal barrier, the secondary sealing membrane, a primary thermally insulating barrier carried by the secondary sealing membrane and a primary sealing membrane carried by the primary thermally insulating barrier
  • the secondary thermally insulating barrier comprises a plurality of juxtaposed parallelepipedal insulating blocks and the secondary sealing membrane comprises a plurality of parallel strakes, a strake comprising a flat central portion resting on an upper surface of the insulating panels of the secondary thermally insulating barrier and two raised edges projecting towards the primary sealing membrane relative to the central portion, the strakes being juxtaposed in a repeated pattern and welded together in a leaktight manner at the raised edges, anchoring wings anchored with the insulating blocks of the secondary thermally insulating barrier being arranged between the juxtaposed strakes to retain the secondary sealing membrane on the secondary thermally insulating barrier
  • the primary sealing membrane is composed of corrugated metal plates.
  • the invention provides a method of manufacturing a storage installation for a liquefied gas comprising a support structure and a sealed and thermally insulating tank arranged in the support structure, the tank comprising at least a first wall of tank fixed to a first support wall of the support structure and a second tank wall fixed to a second support wall of the support structure, each tank wall comprising at least one sealing membrane and at least one thermally insulating barrier, the barrier thermally insulating being placed between the waterproofing membrane and the support structure, the storage installation comprising a connection structure configured to fix the waterproof membrane to the support structure along an edge between the first and the second wall load-bearing, the connection structure comprising a main beam composed of a first p year parallel to the first load-bearing wall and tightly fixed to the sealing membrane of the first vessel wall and a second pa parallel to the second load-bearing wall and tightly fixed to the sealing membrane of the second tank wall, the connection structure also comprising at least a first connection plate fixed to the first panel and extending parallel to
  • the method comprises the step of selecting a dimension of the thermally insulating barrier in a thickness direction of the sealed and thermally insulating tank, for example between 250 and 500 mm.
  • the method comprises the step of selecting a dimension of the first and second connection plates in a thickness direction of the sealed and thermally insulating tank, for example of a value greater than 150 mm.
  • the method comprises the step of selecting a dimension of the first and second fixing wings in a thickness direction of the sealed and thermally insulating tank, for example of a value greater than 50 mm.
  • the method comprises the step of selecting a dimension of said portion of first panel and said portion of second panel in a thickness direction of the sealed and thermally insulating tank, for example of a greater value at 50 mm.
  • Such a storage installation may be a terrestrial storage installation, for example for storing LNG or be a floating, coastal or deep water storage installation, in particular on an LNG vessel, a floating storage and regasification unit (FSRU) , a floating remote production and storage unit (FPSO) and others.
  • FSRU floating storage and regasification unit
  • FPSO floating remote production and storage unit
  • Such a storage installation can also serve as a fuel tank in any type of ship.
  • a vessel for transporting a cold liquid product comprises a double hull and the aforementioned storage installation, part of the double hull forming the carrying structure of the storage installation.
  • the invention also provides a method of loading or unloading such a ship, in which a cold liquid product is conveyed through isolated pipes from or to a floating or land storage installation to or from the vessel of the ship.
  • the invention also provides a transfer system for a cold liquid product, the system comprising the aforementioned ship, isolated pipes arranged so as to connect the tank installed in the hull of the ship to a floating storage installation. or terrestrial and a pump to drive a flow of cold liquid product through the isolated pipes from or to the floating or terrestrial storage facility to or from the vessel of the ship.
  • FIG. 1 is a sectional view of a tank at an angle formed by two walls of the tank.
  • FIG. 2 is a schematic perspective view of the tank of Figure 1 in which only the connection structure and the support structure have been shown.
  • FIG. 3 is a graph showing an eligible thermal expansion coefficient for a connection plate as a function of an admissible membrane / barrier gap, for several embodiments of thermally insulating barrier.
  • FIG. 4 is a graph showing an eligible thermal expansion coefficient for a connection plate as a function of a thermal expansion coefficient of the thermally insulating barrier, for several values of the membrane / barrier gap.
  • FIG. 5 is a cutaway schematic representation of an LNG tanker comprising a sealed and thermally insulating tank and of a loading / unloading terminal of this tank.
  • a vessel wall is attached to a support wall of a support structure.
  • FIG. 1 there is shown the multilayer structure of two tank walls 1 and 101 of a sealed and thermally insulating tank for the storage of a liquefied gas, such as liquefied natural gas (LNG).
  • LNG liquefied natural gas
  • Each tank wall 1, 101 successively comprises, in the thickness direction, from the outside towards the inside of the tank, a secondary thermally insulating barrier 2, 102 retained at a load-bearing wall 3, 103, a membrane d secondary sealing 4, 104 resting against the secondary thermally insulating barrier 2, 102, a primary thermally insulating barrier 5, 105 resting against the secondary sealing membrane 4, 104 and a primary sealing membrane 6, 106 intended to be in contact with liquefied natural gas in the tank.
  • LNG liquefied natural gas
  • the supporting structure can in particular be formed by the hull or double hull of a ship.
  • the support structure comprises a plurality of support walls 3, 103 defining the general shape of the tank, usually a polyhedral shape.
  • the two bearing walls 3 and 103 meet at an edge 100, forming a dihedral angle which could have different values.
  • an angle of 90 ° is shown.
  • the secondary thermally insulating barrier 2, 102 comprises a plurality of secondary insulating panels 7, 107 which are anchored on the supporting wall 3, 103 by means of retaining devices (not shown) known elsewhere.
  • a secondary insulating panel 7, 107 comprises a bottom plate, a cover plate and possibly an intermediate plate, for example made of plywood.
  • the secondary insulating panel 7, 107 also comprises one or more layers of insulating polymeric foam sandwiched between the bottom plate, the cover plate and the optional intermediate plate and bonded thereto.
  • the insulating polymer foam can in particular be a polyurethane-based foam, optionally reinforced with fibers.
  • the secondary sealing membrane 4, 104 comprises a continuous sheet of metal strakes, with raised edges.
  • the strakes are welded by their edges recorded on parallel welding supports which are fixed in grooves made on the cover plates of the secondary insulating panels 7, 107.
  • the strakes are, for example, made of Invar®: that is to say an iron alloy and nickel, the expansion coefficient of which is typically between 1, 2.10 6 and 2.10 6 K 1 . It is also possible to use alloys of iron and manganese whose coefficient of expansion is typically of the order of 7.10 6 K 1 .
  • the primary thermally insulating barrier 5, 105 comprises a plurality of primary insulating panels 8, 108 which can be produced according to different structures known elsewhere.
  • the primary sealing membrane 6, 106 can be produced in various ways. In FIG. 1, it comprises a continuous sheet of sheet metal which has two series of mutually perpendicular undulations. The first series of ripples
  • 1 10 extends parallel to edge 100.
  • the two series of corrugations may have regular spacing or periodic irregular spacing.
  • the secondary waterproofing membrane 4 of the first tank wall 1 and the secondary waterproofing membrane 104 of the second tank wall 101 are anchored to the support structure using a connection structure 1 1 at level d 'An angle of the tank, that is to say near the edge 100 where the two load-bearing walls 3 and 103 meet.
  • the connection structure 11 comprises a main beam 12, metallic, which is placed parallel to the edge 100.
  • the main beam 12 has a first panel 13, extending parallel to the load-bearing wall 3 and a second panel 14, s' extending parallel to the load-bearing wall 103. These two sides 13, 14 are assembled at an angle corresponds to the angle formed between the two load-bearing walls 3 and 103, in this case at a right angle, by a welded connection.
  • the second panel 14 can be formed of two plates welded on either side of the first panel 13, which can be produced in one piece or also in the form of several plates welded together.
  • the main beam 12 is in the form of a cross.
  • the portion of the first panel 13 which extends between the support structure and the welded connection of the panels 13, 14 is an anchoring portion 15 making it possible to link the connection structure 11 to the support wall 103 to take up the tension force of the secondary waterproofing membrane 4.
  • the portion of the second panel 14 which extends between the support structure and the welded connection of the panels 13, 14 is an anchoring portion 16 making it possible to link the connection structure 11 to the support wall 3 to take up the tensile force of the secondary sealing membrane 104.
  • the portion of the first panel 13 which extends beyond the welded connection of the two panels 13, 14 and between the secondary thermally insulating barrier 2 and the primary thermally insulating barrier 5 is a receiving portion 17 on which the end of the secondary sealing membrane 4 is welded.
  • the portion of the second panel 14 which extends beyond the welded connection of the two panels 13, 14 and between the secondary thermally insulating barrier 102 and the primary thermally insulating barrier 105 is a receiving portion 18 on which the end of the secondary membrane 104 is welded.
  • connection structure 11 also comprises at least a first connection plate 19 fixed to the anchoring portion 15 of the first panel 13 and extending parallel to the first panel 13 in the direction of the load-bearing wall 103.
  • connection structure 11 comprises at least a second connection plate 20 fixed to the anchoring portion 16 of the second panel 14 and extending parallel to the second panel 14 in the direction of the support wall 3.
  • the support structure comprises a first attachment wing 21 projecting from the support wall 103 parallel to the tank wall 1 away from the edge 100 and a second attachment wing 22 projecting from the support wall 3 parallel to the wall tank 101 at a distance from the edge 100.
  • the first connection plate 19 is fixed to the first fixing wing 21 so as to connect the anchoring portion 15 of the first panel 13 to the bearing wall 103.
  • the second connecting plate 20 is fixed to the second fixing wing 22 so as to connect the anchoring portion of the second panel to the carrying wall 3. In this way, the membranes secondary seals 4, 104 are anchored to the support structure via the connection structure 11.
  • connection structure and the load-bearing walls 3, 103 can be carried out discreetly.
  • the anchoring portion 15 of the first panel 13 is fixed to the first fixing wing 21 by a plurality of first connection plates 19 spaced apart from each other regularly along the edge 100.
  • portion of anchoring 16 of the second panel 14 is fixed to the second fixing wing 22 by a plurality of second connecting plates 20 spaced apart from each other regularly along the edge 100.
  • Figure 2 shows in perspective according to another embodiment the attachment between the connection structure and the load-bearing walls 3, 103.
  • the attachment between the connection structure and the load-bearing walls 3, 103 is produced in a discrete manner.
  • the first panel 13 is fixed to the first fixing wing 21 by a plurality of first connection plates 19 spaced apart from each other regularly along the edge 100.
  • the second panel 14 is fixed to the second wing fixing 22 by a plurality of second connecting plates 20 spaced apart from each other regularly along the edge 100.
  • the second panel 14 is formed from a single plate and the first panel 13 is formed from a single plate, so that the first panel 13 and the second panel 14 are either welded to it. one to the other by one of their edges, or made by folding at an angle equal to that between the first load-bearing wall 3 and the second load-bearing wall 103.
  • the first panel 13 and the second panel 14 extend only between the secondary thermally insulating barrier 2, 102, and the primary thermally insulating barrier 5, 105.
  • the connection plates 19, 20 are therefore here fixed to the main beam 12 between the secondary thermally insulating barrier 2, 102, and the barrier primary thermally insulating 5, 105.
  • the main beam 12 therefore has an L shape.
  • the first connection plates 19 and the second connection plates 20 can be alternated along the edge 100 as illustrated in FIG. 2.
  • the connection plates 19, 20 can also be fixed to the first panel 13 and in the second section 14 at the same level of the edge 100.
  • the first connection plates 19 and the second connection plates 20 may have a first end welded to the first fixing wing 21 and to the second fixing wing 22 respectively, a second end welded to the first panel 13 and to the second panel respectively, and a central portion between the first end and the second end.
  • the central portion can thus have a section different from the sections with welded ends, for example the central section is smaller than the section at the ends.
  • this makes it possible to reduce the heat fluxes between the secondary barrier 104, 4 and the load-bearing wall 3, 103 and to improve the mechanical resistance to fatigue.
  • the fixing between the connection structure 11 and the load-bearing walls 3, 103 is carried out continuously. Indeed, the anchoring portion 15 of the first panel 13 is fixed to the first fixing wing 21 by a single first connecting plate 19 of a size equivalent to the first fixing wing 21 or a plurality of first connecting plates
  • the anchoring portion 16 of the second panel 14 is fixed to the second fixing wing 22 by a single second connection plate 20 of a size equivalent to the second fixing wing 22 or a plurality of second connection plates 20 placed end to end along the edge 100.
  • connection structure 1 1 in order to limit the barrier / membrane gap.
  • connection structure 11 and the secondary thermally insulating barrier 2, 102 contract substantially equally.
  • the dimensions and the materials of the connection structure 11, of the secondary thermally insulating barrier 2, 102 and of the fixing wings 21, 22 are fixed as follows:
  • Material of main beam 12 Invar ® with a coefficient of thermal expansion of 1, 2.10 6 K 1 .
  • Material of the fixing wings 21, 22 Steel with a coefficient of thermal expansion of 15.10 6 K 1 .
  • thermal gradient in the materials used is substantially linear. It is also assumed that the temperature variation between the secondary sealing membrane 4, 104 and the support wall 3, 103 is equal to 130 K.
  • FIG. 3 represents a graph with the barrier / membrane gap in mm on the abscissa and an eligible coefficient of thermal expansion for the material of the connection plates 19, 20 in K 1 on the ordinate.
  • curves 23 to 28 are plotted for different natures of the secondary thermally insulating barrier 2, 102.
  • Curve 23 represents the coefficient of thermal expansion eligible for the connection plates 19.20 as a function of the barrier / membrane gap, for a secondary thermally insulating barrier 2, 102 made of plywood boxes whose coefficient of thermal expansion is l 6.10 6 K 1 .
  • line 34 represents the coefficient of thermal expansion of the Invar ® material. The intersection between line 34 and curve 23 therefore represents the association of connection plates 19, 20 in Invar® and a secondary thermally insulating barrier 2, 102 in plywood.
  • the known association plywood / l nvar® therefore has a barrier / membrane difference of less than 0.1, a value therefore situated within the admissibility range.
  • the barrier / membrane gap it is preferable to limit the barrier / membrane gap to a value between 0 and 1 mm, more preferably between 0 and 0, 8 mm,. In fact, beyond 1 mm, the secondary sealing membrane 4, 104 undergoes a so-called “walking” effect in which the latter is no longer sufficiently supported by the secondary thermally insulating barrier 2, 102 and undergoes a significant bending force. In addition, for a negative barrier / membrane gap, namely that the connection structure 1 1 would contract more than the secondary thermally insulating barrier 2, 102, the secondary sealing membrane 4, 104 would apply a compressive force on the barrier. Secondary thermally insulating 2, 102 which is not desirable.
  • the ideal value of the barrier / membrane gap is therefore as close as 0 mm in positive values.
  • the material chosen for the connection plates 19, 20 must also be able to take up the forces undergone by the secondary sealing membrane 4, 105 and therefore for this must be sufficiently resistant, in particular in traction / compression at relatively low values of temperature.
  • Curves 24, 25, 26, 27 and 28 represent the coefficient of thermal expansion eligible for the connection plates 19.20 as a function of the barrier / membrane gap, for a secondary thermally insulating barrier 2, 102 whose coefficient of expansion thermal is respectively 20.10 6 K 1 , 30.10 6 K 1 , 40.10 6 K 1 , 50.10 6 K 1 and 60.10 6 K 1 , for example made of insulating foam.
  • the Invar® material for the connection plates 19, 20 is not the most suitable for insulating foams whose coefficient of thermal expansion is between 20 10 6 and 60 10 6 K 1 .
  • the admissible deviation even becomes greater than 0.8 mm for values of coefficient of thermal expansion greater than 40 10 6 K 1 .
  • curve 27 shows at point 30 that the material of the connection plates 19, 20 must have a coefficient of thermal expansion d 'around 25 10 6 K 1 .
  • the coefficient of thermal expansion of the connection plates 19, 20 must be between approximately 25 10 6 K 1 and 65 10 6 K 1 .
  • the curves in FIG. 3 illustrate a method for selecting a material which can be used for the connection plates 19, 20. Those skilled in the art will be able to determine similar curves under other assumptions, for example for different thicknesses of the insulating barrier.
  • connection plates 19.20 a p the coefficient of thermal expansion of the connection plates 19.20
  • L has the dimension in the thickness direction of the fixing wings 21, 22, a m the coefficient of thermal expansion of the secondary insulating thermal barrier 2, 102,
  • FIG. 4 represents a graph with on the abscissa the coefficient of thermal expansion of the secondary thermally insulating barrier 2, 102 in K 1 and on the ordinate the coefficient of expansion of the material of the connection plates 19, 20 K 1 , under the same assumptions as those which were used in FIG. 3. Several curves are plotted for different values of the barrier / membrane difference.
  • Curves 31, 32 and 33 represent the coefficient of thermal expansion eligible for connection plates 19.20 as a function of the coefficient of thermal expansion of the secondary thermally insulating barrier 2, 102, for a barrier / membrane difference of 0.1 respectively mm, 0.8 mm and 1.2 mm.
  • the table below represents different examples A, B, C of selections, represented by points A, B and C in FIG. 3, in which the material of the secondary thermally insulating barrier associated with the material of the connection plate allows '' Obtain barrier / membrane differences included in the eligibility range.
  • a cutaway view of an LNG tanker 70 shows a sealed and insulated tank 71 of generally prismatic shape mounted in the double hull 72 of the ship.
  • the wall of the tank 71 comprises a primary waterproof barrier intended to be in contact with the LNG contained in the tank, a secondary waterproof barrier arranged between the primary waterproof barrier and the double hull 72 of the ship, and two insulating barriers arranged respectively between the primary waterproof barrier and the secondary waterproof barrier and between the secondary waterproof barrier and the double shell 72.
  • loading / unloading lines 73 arranged on the upper deck of the ship can be connected, by means of appropriate connectors, to a maritime or port terminal for transferring a cargo of LNG from or to the tank 71.
  • FIG. 10 shows an example of a maritime terminal comprising a loading and unloading station 75, an underwater pipe 76 and a shore installation 77.
  • the loading and unloading station 75 is a fixed offshore installation comprising an arm mobile 74 and a tower 78 which supports the mobile arm 74.
  • the mobile arm 74 carries a bundle of insulated flexible pipes 79 which can be connected to the loading / unloading pipes 73.
  • the mobile arm 74 can be adjusted to suit all LNG tankers' sizes .
  • a connection pipe, not shown, extends inside the tower 78.
  • the loading and unloading station 75 allows the loading and unloading of the LNG carrier 70 from or to the onshore installation 77.
  • This comprises liquefied gas storage tanks 80 and connecting pipes 81 connected by the subsea pipe 76 to the loading or unloading station 75.
  • the subsea pipe 76 allows the transfer of the liquefied gas between the loading or unloading station 75 and the shore installation 77 over a long distance, for example 5 km, which makes it possible to keep the LNG carrier 70 at a great distance from the coast during the loading and unloading operations.

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Abstract

L'invention concerne une installation de stockage comprenant une structure porteuse et une cuve, la cuve comprenant au moins une première paroi de cuve et une deuxième paroi de cuve, chaque paroi de cuve comprenant au moins une membrane d'étanchéité et au moins une barrière thermiquement isolante, l'installation comprenant une structure de raccordement (11), la structure de raccordement (11) comprenant une poutre principale (12) composée d'un premier et d'un deuxième pan (14), la structure de raccordement (11) comprenant également au moins une première plaque de raccordement (19) fixée au premier pan (13) et au moins une deuxième plaque de raccordement (20) fixée au deuxième pan (14), la structure porteuse comprenant au moins une première aile de fixation (21) et au moins une deuxième aile de fixation (22), dans laquelle la première plaque de raccordement (19) est fixée à la première aile de fixation (21) et la deuxième plaque de raccordement (20) est fixée à la deuxième aile de fixation (22).

Description

Installation de stockage pour gaz liquéfié
Domaine technique
L’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes, à membranes. En particulier, l’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfié à basse température, telles que des cuves pour le transport de Gaz de Pétrole Liquéfié (aussi appelé GPL) présentant par exemple une température comprise entre -50°C et 0°C, ou pour le transport de Gaz Naturel Liquéfié (GNL) à environ -162°C à pression atmosphérique. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à recevoir du gaz liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
Dans un mode de réalisation, le gaz liquéfié est du GNL, à savoir un mélange à forte teneur en méthane stocké à une température d’environ -162°C à la pression atmosphérique. D’autres gaz liquéfiés peuvent aussi être envisagés, notamment l’éthane, le propane, le butane ou l’éthylène.
Arrière-plan technologique
Le document WO2013124556 décrit une cuve étanche et thermiquement isolante dans laquelle une barrière d’isolation thermique est formée d’une pluralité de blocs isolants juxtaposés. Ces blocs isolants comportent successivement selon une direction d’épaisseur de la paroi de cuve une plaque de fond, une mousse isolante structurelle inférieure, une plaque intermédiaire, une mousse isolante structurelle supérieure et une plaque de couvercle. Dans ces blocs isolants, les plaques sont maintenues à distance les unes des autres selon la direction d’épaisseur de la paroi de cuve par la mousse isolante structurelle.
Lors de chargements et déchargements de GNL, le changement de température ainsi que l’état de remplissage des cuves imposent de fortes contraintes aux membranes de la cuve. De même, lors d’un transport en mer, le mouvement du navire exerce des forces importantes sur les barrières de la cuve. Afin d’éviter une dégradation des caractéristiques d’étanchéité et d’isolation de la cuve, au moins la membrane d’étanchéité secondaire est ancrée sur la structure porteuse à l’aide d’une structure de raccordement au niveau des angles entre une paroi transversale et une paroi longitudinale la cuve.
L’ancrage des structures de raccordement sur la structure porteuse d’une part et, d’autre part, leur liaison avec les membranes étanches, permet le transfert des efforts entre les membranes et la coque du navire, solidifiant ainsi la structure globale de la cuve.
La structure de raccordement permet notamment de reprendre les efforts de tension résultant de la contraction thermique des éléments métalliques formant les barrières étanches, de la déformation de la coque à la mer et de l’état de remplissage des cuves
Résumé
Certains aspects de l’invention partent du constat que lorsque la cuve est soumise à une forte variation de température par exemple lors du chargement de la cuve en gaz liquéfié, une telle barrière thermiquement isolante assemblée avec une telle structure de raccordement peuvent générer un différentiel d’épaisseur dans la paroi de cuve. En effet, si la barrière thermiquement isolante se contracte plus que la structure de raccordement qui soutient la membrane d’étanchéité, la conséquence est d’éloigner la membrane d’étanchéité de la barrière thermiquement isolante. Or, la barrière thermiquement isolante a également le rôle de soutien de la membrane d’étanchéité. Un tel écart a donc tendance à fragiliser la membrane d’étanchéité et augmenter les risques d’endommagement.
Dans la suite de la description, l’écart entre la barrière thermiquement isolante et la membrane d’étanchéité lors d’une forte variation de température sera appelé écart barrière/membrane.
Une idée à la base de l’invention est de limiter cet écart.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit une installation de stockage pour un gaz liquéfié comprenant une structure porteuse et une cuve étanche et thermiquement isolante agencée dans la structure porteuse, la cuve comprenant au moins une première paroi de cuve fixée à une première paroi porteuse de la structure porteuse et une deuxième paroi de cuve fixée à une deuxième paroi porteuse de la structure porteuse, chaque paroi de cuve comprenant au moins une membrane d'étanchéité et au moins une barrière thermiquement isolante, la barrière thermiquement isolante étant placée entre la membrane d'étanchéité et la structure porteuse, l'installation de stockage comprenant une structure de raccordement configurée pour fixer la membrane d'étanchéité à la structure porteuse le long d’une arête entre la première et la deuxième paroi porteuse,
la structure de raccordement comprenant une poutre principale composée d’un premier pan parallèle à la première paroi porteuse et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité de la première paroi de cuve et d’un deuxième pan parallèle à la deuxième paroi porteuse et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité de la deuxième paroi de cuve, la structure de raccordement comprenant également au moins une première plaque de raccordement fixée au premier pan et s’étendant parallèlement au premier pan en direction de la deuxième paroi porteuse et au moins une deuxième plaque de raccordement fixée au deuxième pan et s’étendant parallèlement au deuxième pan en direction de la première paroi porteuse, la structure porteuse comprenant au moins une première aile de fixation faisant saillie de la deuxième paroi porteuse parallèlement à la première paroi de cuve à distance de l’arête et au moins une deuxième aile de fixation faisant saillie de la première paroi porteuse parallèlement à la deuxième paroi de cuve à distance de l’arête, dans laquelle la première plaque de raccordement est fixée à la première aile de fixation et la deuxième plaque de raccordement est fixée à la deuxième aile de fixation,
et dans laquelle la membrane d’étanchéité et la poutre principale sont formées dans un alliage métallique présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 0.5.10 6 et 7,5.10 6 K 1, les au moins première et deuxième plaques de raccordement sont formées dans un matériau dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 20.10 6 et 60.10 6 K 1 et la barrière thermiquement isolante est formée dans un matériau dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 20.10 6 et 60.10 6 K 1, de sorte qu’un premier ensemble s’étendant entre la deuxième paroi porteuse et le deuxième pan de la poutre principale, comprenant la première aile de fixation et la première plaque de raccordement, présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante de la deuxième paroi de cuve lorsque la cuve est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein et un deuxième ensemble s’étendant entre la première paroi porteuse et le premier pan de la poutre principale, comprenant la deuxième aile de fixation et la deuxième plaque de raccordement, présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante de la première paroi de cuve lorsque la cuve est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein.
L’état plein correspond à un état dans lequel la cuve a été remplie partiellement ou complètement.
Grâce à ces caractéristiques, la structure de raccordement possède des plaques de raccordement dont le coefficient de dilatation est bien plus élevé que la poutre principale et du même ordre de grandeur que le coefficient de dilatation de la barrière thermiquement isolante ce qui permet à la structure de raccordement et donc à la membrane d’étanchéité de suivre le déplacement dans la direction d’épaisseur lors de la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante. Ainsi, la composition en différents matériaux de la structure porteuse permet de gérer efficacement les phénomènes de variation d’épaisseur des parois de cuve d’une cuve étanche et thermiquement isolante après une forte variation de température pour éviter un écart membrane/barrière trop important.
Selon des modes de réalisation, une telle installation de stockage peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, la fixation entre la première plaque de raccordement et la première aile de fixation et/ou la fixation entre la deuxième plaque de raccordement et la deuxième aile de fixation est ou sont réalisées par soudage, collage, rivetage ou boulonnage.
Selon un mode de réalisation, la fixation entre la première plaque de raccordement et le premier pan et/ou la fixation entre la deuxième plaque de raccordement et le deuxième pan est ou sont réalisées par soudage, collage, rivetage ou boulonnage.
Selon un mode de réalisation, le premier pan est soudé de manière étanche, c’est-à-dire avec un cordon de soudure continu entre les deux éléments, à la membrane d’étanchéité de la première paroi. Selon un mode de réalisation, le deuxième pan est soudé de manière étanche, c’est-à-dire avec un cordon de soudure continu entre les deux éléments, à la membrane d’étanchéité de la première paroi de cuve.
Ainsi, la structure de raccordement fait office de continuité de la membrane d’étanchéité dans la région d’intersection entre la première paroi de cuve et la deuxième paroi de cuve.
Selon un mode de réalisation, la membrane d’étanchéité est formée dans un alliage de fer et de nickel présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 0.5.106 et 2.10 6 K 1.
Selon un mode de réalisation, la membrane d’étanchéité est formée dans un alliage de fer et de manganèse présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 6,5.10 6 et 7,5.10 6 K 1, par exemple avec 18 à 22% de manganèse en poids.
Selon un mode de réalisation, la structure de raccordement comprend une pluralité de premières plaques de raccordement fixées au premier pan et espacées les unes des autres régulièrement ou irrégulièrement le long de l’arête et dans lequel la structure de raccordement comprend une pluralité de deuxièmes plaques de raccordement fixées au deuxième pan et espacées les unes des autres régulièrement ou irrégulièrement le long de l’arête.
Grâce à ces caractéristiques, la fixation entre la membrane d’étanchéité et la structure porteuse se fait de manière discontinue par l’intermédiaire de plaques de raccordement espacées les unes des autres. Cette fixation discrète permet d’empêcher une flexion parasite entre ces différents éléments et donc d’éviter un endommagement
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième ailes de fixation sont composées d’acier inoxydable dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 12.10 6 et 16.10 6 K 1.
Selon un mode de réalisation, la barrière thermiquement isolante est composée de mousse renforcée de fibres dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 35.10 6 et 60.10 6 K 1. Selon un mode de réalisation, la mousse est une mousse polyuréthane.
Selon un mode de réalisation, la barrière thermiquement isolante de la première paroi de cuve, respectivement de la deuxième paroi de cuve, est composée de mousse renforcée de fibres, les fibres étant orientées parallèlement à la première paroi porteuse, respectivement la deuxième paroi porteuse.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième plaques de raccordement sont formées dans un alliage métallique fer-nickel, par exemple fer- nickel-manganèse ou fer-nickel-chrome, présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.106 et 30.10 6 K 1.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième plaques de raccordement sont formées dans un alliage métallique aluminium-zinc présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.10 6 et 30.10 6 K 1.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième plaques de raccordement sont formées dans un alliage à forte teneur en manganèse, par exemple avec au moins 50% de manganèse, présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.106 et 30.10 6 K 1.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième plaques de raccordement sont formées dans un matériau polymère éventuellement fibré présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.10 6 et 60.10 6 K 1.
Selon un mode de réalisation, la barrière thermiquement isolante présente une dimension dans une direction d’épaisseur de la paroi de cuve comprise entre 250 et 800 mm.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième plaques de raccordement présentent une dimension dans une direction d’épaisseur de la paroi de cuve supérieure à 150 mm, de préférence comprise entre 200 et 500mm, de manière plus préférentielle de 300 à 400 mm.
Grâce à ces caractéristiques, les première et deuxième plaques de raccordement ont une dimension suffisante pour que la contraction thermique du premier ensemble et du deuxième ensemble respectivement soit sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante. Selon un mode de réalisation, les première et deuxième ailes de fixation présentent une dimension dans une direction d’épaisseur de la paroi de cuve supérieure à 30 mm, de préférence comprise entre 40 et 80 mm.
Grâce à ces caractéristiques, les première et deuxième ailes de de fixation ont une dimension suffisante pour permettre la fixation, par exemple le soudage à l’aide d’une torche à souder, des première et deuxième ailes de fixation avec respectivement la première plaque de raccordement et la deuxième plaque de raccordement.
Selon un mode de réalisation, la première plaque de raccordement est fixée au premier pan entre la barrière thermiquement isolante primaire de la première paroi et la barrière thermiquement isolante secondaire de la première paroi, et la deuxième plaque de raccordement est fixée au deuxième pan entre la barrière thermiquement isolante primaire de la deuxième paroi et la barrière thermiquement isolante secondaire de la deuxième paroi.
Selon un mode de réalisation, la première plaque de raccordement comporte une première extrémité, une deuxième extrémité et une portion centrale entre la première extrémité et la deuxième extrémité, la première extrémité étant fixée à la première aile de fixation, la deuxième extrémité étant fixée au premier pan, et la section de la portion centrale étant différente de la section des première et deuxième extrémités, de préférence la section de la portion centrale est plus petite que la section des première et deuxième extrémités.
Selon un mode de réalisation, la deuxième plaque de raccordement comporte une première extrémité, une deuxième extrémité et une portion centrale entre la première extrémité et la deuxième extrémité, la première extrémité étant fixée à la deuxième aile de fixation, la deuxième extrémité étant fixée au deuxième pan, et la section de la portion centrale étant différente de la section des première et deuxième extrémités, de préférence la section de la portion centrale est plus petite que la section des première et deuxième extrémités.
Ainsi, la différence en section entre la portion centrale et les extrémités permet de réduire les flux thermiques entre la barrière thermiquement isolante secondaire et la paroi porteuse et aussi d’augmenter la tenue mécanique en fatigue. Selon un mode de réalisation, le premier pan comprend une première portion d’ancrage s’étendant entre la deuxième paroi porteuse et la membrane d’étanchéité de la deuxième paroi et le deuxième pan comprend une deuxième portion d’ancrage s’étendant entre la première paroi porteuse et la membrane d’étanchéité de la première paroi, la première plaque de raccordement étant fixée à la première portion d’ancrage et la deuxième plaque de raccordement étant fixée à la deuxième portion d’ancrage.
Selon un mode de réalisation, ladite portion de premier pan et ladite portion de deuxième pan ont une dimension dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante supérieure à 30 mm, de préférence compris entre 40 et 80 mm.
Grâce à ces caractéristiques, ladite portion de premier pan et ladite portion de deuxième pan ont une dimension suffisante pour permettre le soudage à l’aide d’une torche à souder de ladite portion de premier pan et ladite portion de deuxième pan avec respectivement la première plaque de raccordement et la deuxième plaque de raccordement.
Selon un mode de réalisation, ladite portion de premier pan et ladite portion de deuxième pan sont respectivement une portion d’ancrage de premier pan et une portion d’ancrage de deuxième, le premier pan comprenant une portion de réception de premier pan fixée à la membrane d’étanchéité de la première paroi et le deuxième pan comprenant une portion de réception de deuxième pan fixée à la membrane d’étanchéité de la deuxième paroi.
Selon un mode de réalisation, le premier pan et le deuxième pan sont fixés l’un à l’autre selon un angle droit par une liaison soudée, la portion de réception de premier pan et la portion d’ancrage de premier pan étant situées de part et d’autre de la liaison soudée, et la portion de réception de deuxième pan et la portion d’ancrage de deuxième pan étant situées de part et d’autre de la liaison soudée.
Selon un mode de réalisation, la barrière thermiquement isolante est une barrière thermiquement isolante secondaire et la membrane d’étanchéité est une membrane d’étanchéité secondaire, et la première paroi de cuve et la deuxième paroi de cuve comportent en outre dans une direction d’épaisseur de l’extérieur vers l’intérieur de la cuve la barrière thermique isolante secondaire, la membrane d’étanchéité secondaire, une barrière thermiquement isolante primaire portée par la membrane d’étanchéité secondaire et une membrane d’étanchéité primaire portée par la barrière thermiquement isolante primaire
Selon un mode de réalisation, la barrière thermiquement isolante secondaire comporte une pluralité de blocs isolants parallélépipédiques juxtaposés et la membrane d’étanchéité secondaire comporte une pluralité de virures parallèles, une virure comportant une portion centrale plane reposant sur une surface supérieure des panneaux isolants de la barrière thermiquement isolante secondaire et deux bords relevés faisant saillie vers la membrane d’étanchéité primaire par rapport à la portion centrale, les virures étant juxtaposées selon un motif répété et soudées ensemble de manière étanche au niveau des bords relevés, des ailes d’ancrage ancrées aux blocs isolants de la barrière thermiquement isolante secondaire étant agencées entre les virures juxtaposées pour retenir la membrane d’étanchéité secondaire sur la barrière thermiquement isolante secondaire
Selon un mode de réalisation, la membrane d’étanchéité primaire est composée de plaques métalliques ondulées.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit un procédé de fabrication d’une installation de stockage pour un gaz liquéfié comprenant une structure porteuse et une cuve étanche et thermiquement isolante agencée dans la structure porteuse, la cuve comprenant au moins une première paroi de cuve fixée à une première paroi porteuse de la structure porteuse et une deuxième paroi de cuve fixée à une deuxième paroi porteuse de la structure porteuse, chaque paroi de cuve comprenant au moins une membrane d'étanchéité et au moins une barrière thermiquement isolante, la barrière thermiquement isolante étant placée entre la membrane d'étanchéité et la structure porteuse, l'installation de stockage comprenant une structure de raccordement configurée pour fixer la membrane d'étanchéité à la structure porteuse le long d’une arête entre la première et la deuxième paroi porteuse, la structure de raccordement comprenant une poutre principale composée d’un premier pan parallèle à la première paroi porteuse et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité de la première paroi de cuve et d’un deuxième pa parallèle à la deuxième paroi porteuse et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité de la deuxième paroi de cuve, la structure de raccordement comprenant également au moins une première plaque de raccordement fixée au premier pan et s’étendant parallèlement au premier pan en direction de la deuxième paroi porteuse et au moins une deuxième plaque de raccordement fixée au deuxième pan et s’étendant parallèlement au deuxième pan en direction de la première paroi porteuse, la structure porteuse comprenant au moins une première aile de fixation faisant saillie de la deuxième paroi porteuse parallèlement à la première paroi de cuve à distance de l’arête et au moins une deuxième aile de fixation faisant saillie de la première paroi porteuse parallèlement à la deuxième paroi de cuve à distance de l’arête, la première plaque de raccordement étant fixée à la première aile de fixation et la deuxième plaque de raccordement étant fixée à la deuxième aile de fixation, la membrane d’étanchéité et la poutre principale étant formées dans un alliage métallique présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 0.5.10 6 et 7,5.10 6 K 1,
le procédé comprenant les étapes consistant à :
- sélectionner un matériau des au moins première et deuxième plaques de raccordement, avec un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.106 et 60.106 K 1
- sélectionner un matériau de la barrière thermiquement isolante, avec un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.10 6 et 60.106 K 1,
les sélections étant effectuées de sorte qu’un premier ensemble s’étendant entre la deuxième paroi porteuse et le deuxième pan de la poutre principale, comprenant la première aile de fixation et la première plaque de raccordement, présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante de la deuxième paroi de cuve lorsque la cuve est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein et un deuxième ensemble s’étendant entre la première paroi porteuse et le premier pan de la poutre principale, comprenant la deuxième aile de fixation et la deuxième plaque de raccordement, présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante de la première paroi de cuve lorsque la cuve est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein Selon un mode de réalisation, le procédé comprend l’étape consistant à sélectionner une dimension de la barrière thermiquement isolante dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante, par exemple entre 250 et 500 mm.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend l’étape consistant à sélectionner une dimension des première et deuxième plaques de raccordement dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante, par exemple d’une valeur supérieure à 150 mm.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend l’étape consistant à sélectionner une dimension des première et deuxième ailes de fixation dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante, par exemple d’une valeur supérieure à 50 mm.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend l’étape consistant à sélectionner une dimension de ladite portion de premier pan et ladite portion de deuxième pan dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante, par exemple d’une valeur supérieure à 50 mm.
Une telle installation de stockage peut être une installation de stockage terrestre, par exemple pour stocker du GNL ou être une installation de stockage flottante, côtière ou en eau profonde, notamment sur un navire méthanier, une unité flottante de stockage et de regazéification (FSRU), une unité flottante de production et de stockage déporté (FPSO) et autres. Une telle installation de stockage peut aussi servir de réservoir de carburant dans tout type de navire.
Selon un mode de réalisation, un navire pour le transport d’un produit liquide froid comporte une double coque et une installation de stockage précitée, une partie de la double coque formant la structure porteuse de l’installation de stockage.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi un procédé de chargement ou déchargement d’un tel navire, dans lequel on achemine un produit liquide froid à travers des canalisations isolées depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire. Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi un système de transfert pour un produit liquide froid, le système comportant le navire précité, des canalisations isolées agencées de manière à relier la cuve installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre et une pompe pour entraîner un flux de produit liquide froid à travers les canalisations isolées depuis ou vers l’installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire.
Brève description des figures
L’invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de plusieurs modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés.
- La figure 1 est une vue en coupe d’une cuve au niveau d’un angle formé par deux parois de cuve.
- La figure 2 est une vue schématique en perspective de la cuve de la figure 1 dans laquelle seules la structure de raccordement et la structure porteuse ont été représentées.
- La figure 3 est un graphique représentant un coefficient de dilatation thermique éligible pour une plaque de raccordement en fonction d’un écart membrane/barrière admissible, pour plusieurs modes de réalisation de barrière thermiquement isolante.
- La figure 4 est un graphique représentant un coefficient de dilatation thermique éligible pour une plaque de raccordement en fonction d’un coefficient de dilatation thermique de la barrière thermiquement isolante, pour plusieurs valeurs de l’écart membrane/barrière.
- La figure 5 est une représentation schématique écorchée d’un navire méthanier comportant une cuve étanche et thermiquement isolante et d’un terminal de chargement/déchargement de cette cuve.
Description détaillée de modes de réalisation
Une paroi de cuve est fixée à une paroi porteuse d’une structure porteuse. Par convention, on appellera « sur » ou « au-dessus » une position située plus près de l’intérieur de la cuve et « sous » ou « en dessous » une position située plus près de la structure porteuse, quelle que soit l’orientation de la paroi de cuve par rapport au champ de gravité terrestre.
Sur la figure 1 , on a représenté la structure multicouche de deux parois de cuve 1 et 101 d’une cuve étanche et thermiquement isolante pour le stockage d’un gaz liquéfié, tel que du gaz naturel liquéfié (GNL). Chaque paroi de cuve 1 , 101 comporte successivement, dans le sens de l’épaisseur, depuis l’extérieur vers l’intérieur de la cuve, une barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 retenue à une paroi porteuse 3, 103, une membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 reposant contre la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102, une barrière thermiquement isolante primaire 5, 105 reposant contre la membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 et une membrane d’étanchéité primaire 6, 106 destinée à être en contact avec le gaz naturel liquéfié contenu dans la cuve.
La structure porteuse peut notamment être formée par la coque ou la double coque d’un navire. La structure porteuse comporte une pluralité de parois porteuses 3, 103 définissants la forme générale de la cuve, habituellement une forme polyédrique. Les deux parois porteuses 3 et 103 se rejoignent au niveau d’une arête 100, en formant un angle de dièdre qui pourrait avoir différentes valeurs. Ici, un angle de 90° est représenté.
La barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 comporte une pluralité de panneaux isolants secondaires 7, 107 qui sont ancrés sur la paroi porteuse 3, 103 au moyen de dispositifs de retenue (non représenté) connus par ailleurs.
Un panneau isolant secondaire 7, 107 comporte une plaque de fond, une plaque de couvercle et éventuellement une plaque intermédiaire, par exemple réalisées en bois contreplaqué. Le panneau isolant secondaire 7, 107 comporte également une ou plusieurs couches de mousse polymère isolante prises en sandwich entre la plaque de fond, la plaque de couvercle et l’éventuelle plaque intermédiaire et collées à celles-ci. La mousse polymère isolante peut notamment être une mousse à base de polyuréthanne, optionnellement renforcée par des fibres.
La membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 comporte une nappe continue de virures métalliques, à bord relevés. Les virures sont soudées par leurs bords relevés sur des supports de soudure parallèles qui sont fixés dans des rainures ménagées sur les plaques de couvercle des panneaux isolants secondaires 7, 107. Les virures sont, par exemple, réalisées en Invar ® : c’est-à-dire un alliage de fer et de nickel dont le coefficient de dilatation est typiquement compris entre 1 ,2.10 6 et 2.10 6 K 1. Il est aussi possible d’utiliser des alliages de fer et de manganèse dont le coefficient de dilatation est typiquement de l’ordre de 7.10 6 K 1.
La barrière thermiquement isolante primaire 5, 105 comporte une pluralité de panneaux isolants primaires 8, 108 qui peuvent être réalisés selon différentes structures connues par ailleurs.
La membrane d’étanchéité primaire 6, 106 peut être réalisée de diverses manière. Sur la figure 1 , elle comporte une nappe continue de tôle qui présente deux séries d’ondulations mutuellement perpendiculaires. La première série d’ondulations
9, 109 s’étend perpendiculairement à l’arête 100. La deuxième série d’ondulations
10, 1 10 s’étend parallèlement à l’arête 100. Les deux séries d’ondulations peuvent présenter un espacement régulier ou un espacement irrégulier périodique.
La structure de l’élément secondaire la cuve au niveau de la jonction entre les deux parois de cuve 1 et 101 va maintenant être plus particulièrement décrite en référence aux figures 1 et 2.
La membrane d’étanchéité secondaire 4 de la première paroi de cuve 1 et la membrane d’étanchéité secondaire 104 de la deuxième paroi de cuve 101 sont ancrées à la structure porteuse à l’aide d’une structure de raccordement 1 1 au niveau d’un angle de la cuve, c’est-à-dire à proximité de l’arête 100 où les deux parois porteuses 3 et 103 se rejoignent.
La structure de raccordement 11 comprend une poutre principale 12, métallique, qui est placée parallèlement à l’arête 100. La poutre principale 12 comporte un premier pan 13, s’étendant parallèlement à la paroi porteuse 3 et un deuxième pan 14, s’étendant parallèlement à la paroi porteuse 103. Ces deux pans 13, 14 sont assemblées selon un angle correspond à l’angle formé entre les deux parois porteuses 3 et 103 soit ici à angle droit, par une liaison soudée. Par exemple, le deuxième pan 14 peut être formé de deux plaques soudées de part et d’autre du premier pan 13, qui peut être réalisée d’une seule pièce ou également sous la forme de plusieurs plaques soudées ensemble. Ainsi, la poutre principale 12 est en forme de croix.
La portion du premier pan 13 qui s’étend entre la structure porteuse et la liaison soudée des pans 13, 14 est une portion d’ancrage 15 permettant de lier la structure de raccordement 11 à la paroi porteuse 103 pour reprendre la force de tension de la membrane d’étanchéité secondaire 4. De la même manière, la portion du deuxième pan 14 qui s’étend entre la structure porteuse et la liaison soudé des pans 13, 14 est une portion d’ancrage 16 permettant de lier la structure de raccordement 11 à la paroi porteuse 3 pour reprendre la force de tension de la membrane d’étanchéité secondaire 104.
La portion du premier pan 13 qui s’étend au-delà de la liaison soudée des deux pans 13, 14 et entre la barrière thermiquement isolante secondaire 2 et la barrière thermiquement isolante primaire 5 est une portion de réception 17 sur laquelle l’extrémité de la membrane d’étanchéité secondaire 4 est soudée. De la même manière, la portion du deuxième pan 14 qui s’étend au-delà de la liaison soudée des deux pans 13, 14 et entre la barrière thermiquement isolante secondaire 102 et la barrière thermiquement isolante primaire 105 est une portion de réception 18 sur laquelle l’extrémité de la membrane secondaire 104 est soudée.
La structure de raccordement 11 comprend également au moins une première plaque de raccordement 19 fixée à la portion d’ancrage 15 du premier pan 13 et s’étendant parallèlement au premier pan 13 en direction de la paroi porteuse 103. De la même façon, la structure de raccordement 11 comprend au moins une deuxième plaque de raccordement 20 fixée à la portion d’ancrage 16 du deuxième pan 14 et s’étendant parallèlement au deuxième pan 14 en direction de la paroi porteuse 3.
La structure porteuse comprend une première aile de fixation 21 faisant saillie de la paroi porteuse 103 parallèlement à la paroi de cuve 1 à distance de l’arête 100 et une deuxième aile de fixation 22 faisant saillie de la paroi porteuse 3 parallèlement à la paroi de cuve 101 à distance de l’arête 100.
La première plaque de raccordement 19 est fixée à la première aile de fixation 21 de manière à raccorder la portion d’ancrage 15 du premier pan 13 à la paroi porteuse 103. De la même manière, la deuxième plaque de raccordement 20 est fixée à la deuxième aile de fixation 22 de manière à raccorder la portion d'ancrage du deuxième pan à la paroi porteuse 3. De cette façon, les membranes d’étanchéité secondaires 4, 104 sont ancrées à la structure porteuse par l’intermédiaire de la structure de raccordement 11.
La fixation entre la structure de raccordement et les parois porteuses 3, 103 peut être réalisée de manière discrète. La portion d’ancrage 15 du premier pan 13 est fixée à la première aile de fixation 21 par une pluralité de premières plaques de raccordement 19 espacées les unes des autres régulièrement le long de l’arête 100. De la même façon la portion d’ancrage 16 du deuxième pan 14 est fixée à la deuxième aile de fixation 22 par une pluralité de deuxièmes plaques de raccordement 20 espacées les unes des autres régulièrement le long de l’arête 100.
La figure 2 représente en perspective selon un autre mode de réalisation la fixation entre la structure de raccordement et les parois porteuses 3, 103. Comme dans le mode de réalisation de la figure 1 et comme on peut le voir sur la figure 2, la fixation entre la structure de raccordement et les parois porteuses 3, 103 est réalisée de manière discrète. Le premier pan 13 est fixée à la première aile de fixation 21 par une pluralité de premières plaques de raccordement 19 espacées les unes des autres régulièrement le long de l’arête 100. De la même façon le deuxième pan 14 est fixée à la deuxième aile de fixation 22 par une pluralité de deuxièmes plaques de raccordement 20 espacées les unes des autres régulièrement le long de l’arête 100.
De plus, dans ce mode de réalisation, le deuxième pan 14 est formé d’une seule plaque et le premier pan 13 est formé d’une seule plaque, de sorte que le premier pan 13 et le deuxième pan 14 sont soit soudés l’un à l’autre par l’une de leurs arêtes, soit réalisés par pliage selon un angle égal à celui entre la première paroi porteuse 3 et la deuxième paroi porteuse 103. Ainsi, le premier pan 13 et le deuxième pan 14 s’étendent uniquement entre la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102, et la barrière thermiquement isolante primaire 5, 105. Les plaques de raccordement 19, 20 sont donc ici fixées à la poutre principale 12 entre la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102, et la barrière thermiquement isolante primaire 5, 105. Dans l’exemple représenté, la poutre principale 12 a donc une forme de L. De manière additionnelle, les premières plaques de raccordement 19 et les deuxièmes plaques de raccordement 20 peuvent être alternées le long de l’arête 100 comme illustré sur la figure 2. Les plaques de raccordement 19, 20 peuvent être également fixées au premier pan 13 et au deuxième pan 14 à un même niveau de l’arête 100.
Les premières plaques de raccordement 19 et les deuxièmes plaques de raccordement 20 peuvent comporter une première extrémité soudée à la première aile de fixation 21 et à la deuxième aile de fixation 22 respectivement, une deuxième extrémité soudée au premier pan 13 et au deuxième pan respectivement, et une portion centrale entre la première extrémité et la deuxième extrémité. La portion centrale peut ainsi présenter une section différente des sections aux extrémités soudées, par exemple la section centrale est plus petite que la section aux extrémités. Avantageusement, cela permet de réduire les flux thermiques entre la barrière secondaire 104, 4 et la paroi porteuse 3, 103 et d’améliorer la tenue mécanique en fatigue.
Dans un mode de réalisation non représenté, la fixation entre la structure de raccordement 11 et les parois porteuses 3, 103 est réalisée de manière continue. En effet, la portion d’ancrage 15 du premier pan 13 est fixée à la première aile de fixation 21 par une unique première plaque de raccordement 19 d’une taille équivalente à le première aile de fixation 21 ou une pluralité de premières plaques de raccordement
19 mises bout à bout le long de l’arête 100. De la même façon la portion d’ancrage 16 du deuxième pan 14 est fixée à la deuxième aile de fixation 22 par une unique deuxième plaque de raccordement 20 d’une taille équivalente à la deuxième aile de fixation 22 ou une pluralité de deuxièmes plaques de raccordement 20 mises bout à bout le long de l’arête 100.
On va maintenant décrire des méthodes permettant de sélectionner des matériaux utilisables pour réaliser la structure de raccordement 1 1 afin de limiter l’écart barrière/membrane. Pour cela, le matériau des plaques de raccordement 19,
20 peut être choisi en fonction du matériau de la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 de manière à ce que la structure de raccordement 11 et la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 se contractent de manière sensiblement égale. Dans les exemples qui suivent, les dimensions et les matériaux de la structure de raccordement 11 , de la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 et des ailes de fixation 21 , 22 sont fixés comme suit :
Dimension dans la direction d’épaisseur de la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 : 400 mm.
Dimension dans la direction d’épaisseur des ailes de fixations 21 , 22 : 50 mm.
Dimension dans la direction d’épaisseur des portions d’ancrages 15, 16 des premier et deuxième pan 13, 14 : 50 mm.
Matériau de la poutre principale 12 : Invar ® avec un coefficient de dilatation thermique de 1 ,2.106 K 1.
Matériau des ailes de fixations 21 , 22 : Acier avec un coefficient de dilatation thermique de 15.10 6 K 1.
Il est également supposé que le gradient thermique dans les matériaux utilisés est sensiblement linéaire. Il est également supposé que la variation de température entre la membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 et la paroi porteuse 3, 103 est égale à 130 K.
La figure 3 représente un graphique avec en abscisse l’écart barrière/membrane en mm et en ordonnée un coefficient de dilatation thermique éligible pour le matériau des plaques de raccordement 19, 20 en K 1. Plusieurs courbes 23 à 28 sont tracées pour différentes natures de la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102.
La courbe 23 représente le coefficient de dilatation thermique éligible des plaques de raccordement 19,20 en fonction de l’écart barrière/membrane, pour une barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 réalisée en caissons de contreplaqué dont le coefficient de dilatation thermique est de l’ordre de 6.10 6 K 1. De plus, la ligne 34 représente le coefficient de dilatation thermique du matériau Invar ®. L’intersection entre la ligne 34 et la courbe 23 représente donc l’association de plaques de raccordement 19, 20 en Invar ® et d’une barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 en contreplaqué. Ainsi, comme on peut le voir sur la figure 3, l’association connue contreplaqué/l nvar ® a donc un écart barrière/membrane inférieur à 0, 1 , une valeur donc située dans la fourchette d’admissibilité.
Il est à noter que pour éviter un endommagement de la membrane d’étanchéité secondaire 4, 104, il est préférable de limiter l’écart barrière/membrane à une valeur comprise entre 0 et 1 mm, de manière plus préférentielle entre 0 et 0,8 mm, . En effet, au-delà de 1 mm, la membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 subit un effet dit « de marche » dans lequel celle-ci n’est plus suffisamment portée par la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 et subit un effort de flexion important. De plus pour un écart barrière/membrane négatif, à savoir que la structure de raccordement 1 1 se contracterait plus que la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102, la membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 viendrait appliquer un effort de compression sur la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 ce qui n’est pas souhaitable. Ainsi, la valeur idéale de l’écart barrière/membrane est donc au plus proche de 0 mm dans les valeurs positives. Toutefois, le matériau choisi pour les plaques de raccordement 19, 20 doit également pouvoir reprendre les efforts subis par la membrane d’étanchéité secondaire 4, 105 et donc pour cela doit être suffisamment résistant, notamment en traction/compression à des valeurs relativement faibles de température.
Les courbes 24, 25, 26, 27 et 28 représentent le coefficient de dilatation thermique éligible pour les plaques de raccordement 19,20 en fonction de l’écart barrière/membrane, pour une barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 dont le coefficient de dilatation thermique est respectivement de 20.10 6 K 1, 30.106 K 1, 40.106 K 1, 50.10 6 K 1 et 60.10 6 K 1, par exemple réalisée en mousse isolante.
Sur ces exemples, on peut donc constater à l’aide de ces courbes, que le matériau Invar ® pour les plaques de raccordement 19, 20 n’est pas le plus adapté pour des mousses isolantes dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 20 10 6 et 60 106 K 1. En effet, l’écart admissible devient même supérieur à 0,8 mm pour des valeurs de coefficient de dilatation thermique supérieur à 40 10 6 K 1.
Par exemple, dans le cas d’une mousse polyuréthane renforcée de fibres orientées dans une direction orthogonale à la direction d’épaisseur dont le coefficient de dilatation thermique est de 50 106 K 1, et pour obtenir un écart barrière/membrane de 0,8 mm, la courbe 27 montre au point 30 que le matériau des plaques de raccordement 19, 20 doit avoir un coefficient de dilatation thermique d’environ 25 10 6 K 1. De plus, pour que l’écart barrière/membrane reste dans la fourchette d’admissibilité entre 0 et 0,8 mm, le coefficient de dilatation thermique des plaques de raccordement 19, 20 doit être compris entre environ 25 106 K 1 et 65 106 K 1.
Les courbes de la figure 3 illustrent une méthode pour sélectionner un matériau utilisable pour les plaques de raccordement 19, 20. L’homme du métier saura déterminer des courbes similaires sous d’autres hypothèses, par exemple pour des épaisseurs différentes de la barrière isolante.
En effet, l’équation suivante permet de déterminer le coefficient de dilatation thermique des plaques de raccordement 19, 20 en fonction de ces différents paramètres :
Figure imgf000022_0001
Avec
ap le coefficient de dilatation thermique des plaques de raccordement 19,20,
Lp la dimension des plaques de raccordement 19, 20 dans la direction d’épaisseur de la paroi de cuve,
Li la dimension dans la direction d’épaisseur des portions d’ancrage 15, 16,
La la dimension dans la direction d’épaisseur des ailes de fixation 21 , 22, am le coefficient de dilatation thermique de la barrière thermique isolante secondaire 2, 102,
DT max la variation de température entre la membrane d’étanchéité secondaire 4, 104 et la paroi porteuse 3, 103,
Ead l’écart barrière/membrane admissible.
La figure 4 représente un graphique avec en abscisse le coefficient de dilatation thermique de la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102 en K 1 et en ordonnée le coefficient de dilatation du matériau des plaques de raccordement 19, 20 K 1, dans les mêmes hypothèses que celles qui ont servi à la figure 3. Plusieurs courbes sont tracées pour différentes valeurs de l’écart barrière/membrane.
Les courbes 31 , 32 et 33 représentent le coefficient de dilatation thermique éligible pour les plaques de raccordement 19,20 en fonction du coefficient de dilatation thermique de la barrière thermiquement isolante secondaire 2, 102, pour un écart barrière/membrane de respectivement 0,1 mm, 0,8 mm et 1 ,2 mm.
Le tableau ci-dessous représente différents exemples A, B, C de sélections, représentés par les points A, B et C sur la figure 3, dans lesquels le matériau de la barrière thermiquement isolante secondaire associé au matériau de la plaque de raccordement permet d’obtenir des écarts barrière/membrane compris dans la fourchette d’admissibilité.
Figure imgf000023_0001
Exemple de sélections de matériaux pour la barrière thermiquement isolante secondaire et la plaque de raccordement En référence à la figure 10, une vue écorchée d’un navire méthanier 70 montre une cuve étanche et isolée 71 de forme générale prismatique montée dans la double coque 72 du navire. La paroi de la cuve 71 comporte une barrière étanche primaire destinée à être en contact avec le GNL contenu dans la cuve, une barrière étanche secondaire agencée entre la barrière étanche primaire et la double coque 72 du navire, et deux barrières isolante agencées respectivement entre la barrière étanche primaire et la barrière étanche secondaire et entre la barrière étanche secondaire et la double coque 72.
De manière connue en soi, des canalisations de chargement/déchargement 73 disposées sur le pont supérieur du navire peuvent être raccordées, au moyen de connecteurs appropriées, à un terminal maritime ou portuaire pour transférer une cargaison de GNL depuis ou vers la cuve 71.
La figure 10 représente un exemple de terminal maritime comportant un poste de chargement et de déchargement 75, une conduite sous-marine 76 et une installation à terre 77. Le poste de chargement et de déchargement 75 est une installation fixe off-shore comportant un bras mobile 74 et une tour 78 qui supporte le bras mobile 74. Le bras mobile 74 porte un faisceau de tuyaux flexibles isolés 79 pouvant se connecter aux canalisations de chargement/déchargement 73. Le bras mobile 74 orientable s'adapte à tous les gabarits de méthaniers. Une conduite de liaison non représentée s'étend à l'intérieur de la tour 78. Le poste de chargement et de déchargement 75 permet le chargement et le déchargement du méthanier 70 depuis ou vers l'installation à terre 77. Celle-ci comporte des cuves de stockage de gaz liquéfié 80 et des conduites de liaison 81 reliées par la conduite sous-marine 76 au poste de chargement ou de déchargement 75. La conduite sous-marine 76 permet le transfert du gaz liquéfié entre le poste de chargement ou de déchargement 75 et l'installation à terre 77 sur une grande distance, par exemple 5 km, ce qui permet de garder le navire méthanier 70 à grande distance de la côte pendant les opérations de chargement et de déchargement.
Pour engendrer la pression nécessaire au transfert du gaz liquéfié, on met en œuvre des pompes embarquées dans le navire 70 et/ou des pompes équipant l'installation à terre 77 et/ou des pompes équipant le poste de chargement et de déchargement 75. Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention.
L’usage du verbe « comporter », « comprendre » ou « inclure » et de ses formes conjuguées n’exclut pas la présence d’autres éléments ou d’autres étapes que ceux énoncés dans une revendication.
Dans les revendications, tout signe de référence entre parenthèses ne saurait être interprété comme une limitation de la revendication.

Claims

REVENDICATIONS
1. Installation de stockage pour un gaz liquéfié comprenant une structure porteuse et une cuve étanche et thermiquement isolante agencée dans la structure porteuse, la cuve (71) comprenant au moins une première paroi de cuve (1) fixée à une première paroi porteuse (3) de la structure porteuse et une deuxième paroi de cuve (101) fixée à une deuxième paroi porteuse (103) de la structure porteuse, chaque paroi de cuve (1 , 101) comprenant au moins une membrane d'étanchéité (4, 104) et au moins une barrière thermiquement isolante (2, 102), la barrière thermiquement isolante (2, 102) étant placée entre la membrane d'étanchéité (4, 104) et la structure porteuse, l'installation de stockage comprenant une structure de raccordement (11) configurée pour fixer la membrane d'étanchéité (4, 104) à la structure porteuse le long d’une arête (100) entre la première et la deuxième paroi porteuse (3, 103),
la structure de raccordement (1 1) comprenant une poutre principale (12) composée d’un premier pan (13) parallèle à la première paroi porteuse (3) et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité (4, 104) de la première paroi de cuve (1) et d’un deuxième pan (14) parallèle à la deuxième paroi porteuse (103) et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité (4, 104) de la deuxième paroi de cuve (101), la structure de raccordement (11) comprenant également au moins une première plaque de raccordement (19) fixée au premier pan (13) et s’étendant parallèlement au premier pan (13) en direction de la deuxième paroi porteuse (103) et au moins une deuxième plaque de raccordement (20) fixée au deuxième pan (14) et s’étendant parallèlement au deuxième pan (14) en direction de la première paroi porteuse (3), la structure porteuse comprenant au moins une première aile de fixation (21) faisant saillie de la deuxième paroi porteuse (103) parallèlement à la première paroi de cuve (1) à distance de l’arête (100) et au moins une deuxième aile de fixation (22) faisant saillie de la première paroi porteuse parallèlement à la deuxième paroi de cuve à distance de l’arête (100),
dans laquelle la première plaque de raccordement (19) est fixée à la première aile de fixation (21) et la deuxième plaque de raccordement (20) est fixée à la deuxième aile de fixation (22),
et dans laquelle la membrane d’étanchéité (4, 104) et la poutre principale (12) sont formées dans un alliage métallique présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 0.5.10 6 et 7,5.10 6 K 1, les au moins première et deuxième plaques de raccordement sont formées dans un matériau dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 20.10 6 et 60.10 6 K 1 et la barrière thermiquement isolante est formée dans un matériau dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 20.10 6 et 60.106 K 1, de sorte qu’un premier ensemble s’étendant entre la deuxième paroi porteuse et le deuxième pan (14) de la poutre principale (12), le premier ensemble comprenant la première aile de fixation (21) et la première plaque de raccordement (19), présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante (102) de la deuxième paroi de cuve (101) lorsque la cuve (71) est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein et un deuxième ensemble s’étendant entre la première paroi porteuse (3) et le premier pan (13) de la poutre principale (12), le deuxième ensemble comprenant la deuxième aile de fixation (22) et la deuxième plaque de raccordement (20), présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante (2) de la première paroi de cuve (1) lorsque la cuve (71) est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein.
2. Installation de stockage selon la revendication 1 , dans laquelle la structure de raccordement (11) comprend une pluralité de premières plaques de raccordement (19) fixées au premier pan (13) et espacées les unes des autres régulièrement le long de l’arête (100) et dans lequel la structure de raccordement (11) comprend une pluralité de deuxièmes plaques de raccordement (20) fixées au deuxième pan (14) et espacées les unes des autres régulièrement le long de l’arête (100).
3. Installation de stockage selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans laquelle les première et deuxième ailes de fixation (21 , 22) sont composées d’acier inoxydable dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 12.10 6 et 16.106 K 1.
4. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 3, dans laquelle la barrière thermiquement isolante (2, 102) est composée de mousse renforcée de fibres dont le coefficient de dilatation thermique est compris entre 35.10 6 et 60.106 K 1.
5. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle les première et deuxième plaques de raccordement (19, 20) sont formées dans un alliage métallique fer-nickel présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 25.10 6 et 30.10 6 K 1.
6. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 4, dans laquelle les première et deuxième plaques de raccordement (19, 20) sont formées dans un matériau polymère présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 40.10 6 et 60.10 6 K 1.
7. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 6, dans laquelle la barrière thermiquement isolante (2, 102) présente une dimension dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante compris entre 250 et 800 mm.
8. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 7, dans laquelle les première et deuxième plaques de raccordement (19, 20) présentent une dimension dans une direction d’épaisseur de la cuve étanche et thermiquement isolante supérieure à 150 mm.
9. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 8, dans laquelle les première et deuxième ailes de fixation (21 , 22) présentent une dimension dans une direction d’épaisseur de la paroi de cuve étanche supérieure à 30 mm.
10. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 9, dans laquelle le premier pan (13) comprend une première portion d’ancrage (15) s’étendant entre la deuxième paroi porteuse (103) et la membrane d’étanchéité (104) de la deuxième paroi (101) et le deuxième pan (14) comprend une deuxième portion d’ancrage (16) s’étendant entre la première paroi porteuse (3) et la membrane d’étanchéité (4) de la première paroi (1), la première plaque de raccordement (19) étant fixée à la première portion d’ancrage (15) et la deuxième plaque de raccordement (20) étant fixée à la deuxième portion d’ancrage (16).
1 1. Installation de stockage selon l’une des revendications 1 à 9, dans laquelle la barrière thermiquement isolante (2, 102) est une barrière thermiquement isolante secondaire (2, 102) et la membrane d’étanchéité (4, 104) est une membrane d’étanchéité secondaire (4, 104), et dans laquelle la première paroi de cuve (1) et la deuxième paroi de cuve (101) comportent en outre, dans une direction d’épaisseur de l’extérieur vers l’intérieur de la cuve, la barrière thermique isolante secondaire (2, 102), la membrane d’étanchéité secondaire (4, 104), une barrière thermiquement isolante primaire (5, 105) portée par la membrane d’étanchéité secondaire (4, 104) et une membrane d’étanchéité primaire (6, 106) portée par la barrière thermiquement isolante primaire (5, 105).
12. Installation de stockage selon la revendication 11 , dans laquelle la première plaque de raccordement (19) est fixée au premier pan (13) entre la barrière thermiquement isolante primaire (5) de la première paroi (1) et la barrière thermiquement isolante secondaire (2) de la première paroi (1), et la deuxième plaque de raccordement (20) est fixée au deuxième pan (14) entre la barrière thermiquement isolante primaire (105) de la deuxième paroi (101) et la barrière thermiquement isolante secondaire (102) de la deuxième paroi (101).
13. Procédé de fabrication d’installation de stockage pour un gaz liquéfié comprenant une structure porteuse et une cuve étanche et thermiquement isolante agencée dans la structure porteuse, la cuve (71) comprenant au moins une première paroi de cuve (1) fixée à une première paroi porteuse (3) de la structure porteuse et une deuxième paroi de cuve (101) fixée à une deuxième paroi porteuse (103) de la structure porteuse, chaque paroi de cuve (1 , 101) comprenant au moins une membrane d'étanchéité (4, 104) et au moins une barrière thermiquement isolante (2, 102), la barrière thermiquement isolante (2, 102) étant placée entre la membrane d'étanchéité (4, 104) et la structure porteuse, l'installation de stockage comprenant une structure de raccordement (11) configurée pour fixer la membrane d'étanchéité (4, 104) à la structure porteuse le long d’une arête (100) entre la première et la deuxième paroi porteuse (3, 103),
la structure de raccordement (1 1) comprenant une poutre principale (12) composée d’un premier pan (13) parallèle à la première paroi porteuse (3) et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité (4, 104) de la première paroi de cuve (1) et d’un deuxième pan (14) parallèle à la deuxième paroi porteuse (103) et fixé de manière étanche à la membrane d’étanchéité (4, 104) de la deuxième paroi de cuve (101), la structure de raccordement (11) comprenant également au moins une première plaque de raccordement (19) fixée au premier pan (13) et s’étendant parallèlement au premier pan (13) en direction de la deuxième paroi porteuse (103) et au moins une deuxième plaque de raccordement (20) fixée au deuxième pan (14) et s’étendant parallèlement au deuxième pan (14) en direction de la première paroi porteuse (3), la structure porteuse comprenant au moins une première aile de fixation (21) faisant saillie de la deuxième paroi porteuse (103) parallèlement à la première paroi de cuve (1) à distance de l’arête (100) et au moins une deuxième aile de fixation (22) faisant saillie de la première paroi porteuse parallèlement à la deuxième paroi de cuve à distance de l’arête (100),
la première plaque de raccordement (19) étant fixée à la première aile de fixation (21) et la deuxième plaque de raccordement (20) étant fixée à la deuxième aile de fixation (22),
la membrane d’étanchéité (4, 104) et la poutre principale (12) étant formées dans un alliage métallique présentant un coefficient de dilatation thermique compris entre 1 ,2.10 6 et 7,5.10 6 K 1,
le procédé comprenant les étapes consistant à :
- sélectionner un matériau des au moins première et deuxième plaques de raccordement, avec un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.106 et 60.106 K 1
- sélectionner un matériau de la barrière thermiquement isolante, avec un coefficient de dilatation thermique compris entre 20.10 6 et 60.106 K 1,
les sélections étant effectuées de sorte qu’un premier ensemble s’étendant entre la deuxième paroi porteuse et le deuxième pan (14) de la poutre principale (12), le premier ensemble comprenant la première aile de fixation (21) et la première plaque de raccordement (19), présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante (102) de la deuxième paroi de cuve (101) lorsque la cuve (71) est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein et un deuxième ensemble s’étendant entre la première paroi porteuse (3) et le premier pan (13) de la poutre principale (12), le deuxième ensemble comprenant la deuxième aile de fixation (22) et la deuxième plaque de raccordement (20), présente une contraction thermique sensiblement égale à la contraction thermique de la barrière thermiquement isolante (2) de la première paroi de cuve (1) lorsque la cuve (71) est refroidie d’une température ambiante à l’état vide jusqu’à une température d’équilibre à l’état plein.
14. Navire (70) pour le transport d’un produit liquide froid, le navire comportant une double coque (72) et une installation de stockage (71) selon l’une des revendications 1 à 12, une partie de la double coque formant la structure porteuse de l’installation de stockage.
15. Système de transfert pour un produit liquide froid, le système comportant un navire (70) selon la revendication 14, des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) agencées de manière à relier la cuve (71) installée dans la coque du navire à une installation de stockage flottante ou terrestre (77) et une pompe pour entraîner un flux de produit liquide froid à travers les canalisations isolées depuis ou vers l’installation de stockage flottante ou terrestre vers ou depuis la cuve du navire.
16. Procédé de chargement ou déchargement d’un navire (70) selon la revendication 14, dans lequel on achemine un produit liquide froid à travers des canalisations isolées (73, 79, 76, 81) depuis ou vers une installation de stockage flottante ou terrestre (77) vers ou depuis la cuve du navire (71).
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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2426856A1 (fr) * 1978-05-26 1979-12-21 Mc Donnell Douglas Corp Structure de coin pour recipient de liquides cryogenes
EP0543686A1 (fr) * 1991-11-20 1993-05-26 Gaz-Transport Cuve étanche et thermiquement isolante perfectionnée, intégrée à la structure porteuse d'un navire
WO2013124556A1 (fr) 2012-02-20 2013-08-29 Gaztransport Et Technigaz Cuve etanche et thermiquement isolante comportant une piece d'angle
WO2015132498A1 (fr) * 2014-03-04 2015-09-11 Gaztransport Et Technigaz Cuve étanche et isolante comportant un élément de déflexion permettant l'écoulement de gaz au niveau d'un angle
KR101855628B1 (ko) * 2017-09-29 2018-05-08 가즈트랑스포르 에 떼끄니가즈 밀봉 및 단열 탱크를 위한 앵커링 장치를 마운팅하는 방법

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2991748B1 (fr) * 2012-06-11 2015-02-20 Gaztransp Et Technigaz Cuve etanche et thermiquement isolante
FR3038690B1 (fr) * 2015-07-06 2018-01-05 Gaztransport Et Technigaz Cuve etanche et thermiquement isolante ayant une membrane d'etancheite secondaire equipee d'un arrangement d'angle a toles metalliques ondulees
FR3042253B1 (fr) * 2015-10-13 2018-05-18 Gaztransport Et Technigaz Cuve etanche et thermiquement isolante

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2426856A1 (fr) * 1978-05-26 1979-12-21 Mc Donnell Douglas Corp Structure de coin pour recipient de liquides cryogenes
EP0543686A1 (fr) * 1991-11-20 1993-05-26 Gaz-Transport Cuve étanche et thermiquement isolante perfectionnée, intégrée à la structure porteuse d'un navire
WO2013124556A1 (fr) 2012-02-20 2013-08-29 Gaztransport Et Technigaz Cuve etanche et thermiquement isolante comportant une piece d'angle
WO2015132498A1 (fr) * 2014-03-04 2015-09-11 Gaztransport Et Technigaz Cuve étanche et isolante comportant un élément de déflexion permettant l'écoulement de gaz au niveau d'un angle
KR101855628B1 (ko) * 2017-09-29 2018-05-08 가즈트랑스포르 에 떼끄니가즈 밀봉 및 단열 탱크를 위한 앵커링 장치를 마운팅하는 방법

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