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WO2017207090A1 - Wärmeübertragerrohr - Google Patents

Wärmeübertragerrohr Download PDF

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Publication number
WO2017207090A1
WO2017207090A1 PCT/EP2017/000596 EP2017000596W WO2017207090A1 WO 2017207090 A1 WO2017207090 A1 WO 2017207090A1 EP 2017000596 W EP2017000596 W EP 2017000596W WO 2017207090 A1 WO2017207090 A1 WO 2017207090A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
tube
heat exchanger
projections
rib
exchanger tube
Prior art date
Application number
PCT/EP2017/000596
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
WO2017207090A8 (de
Inventor
Achim GOTTERBAM
Ronald Lutz
Jean El Hajal
Manfred Knab
Original Assignee
Wieland-Werke Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wieland-Werke Ag filed Critical Wieland-Werke Ag
Priority to MX2018014688A priority Critical patent/MX2018014688A/es
Priority to CN201780034230.1A priority patent/CN109196297A/zh
Priority to EP17725858.9A priority patent/EP3465055B1/de
Priority to JP2018558417A priority patent/JP6752294B2/ja
Priority to US16/098,672 priority patent/US10976115B2/en
Priority to KR1020187030820A priority patent/KR102449268B1/ko
Priority to PL17725858.9T priority patent/PL3465055T3/pl
Publication of WO2017207090A1 publication Critical patent/WO2017207090A1/de
Publication of WO2017207090A8 publication Critical patent/WO2017207090A8/de

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
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    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
    • F28F1/14—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending longitudinally
    • F28F1/16—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending longitudinally the means being integral with the element, e.g. formed by extrusion
    • F28F1/18—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending longitudinally the means being integral with the element, e.g. formed by extrusion the element being built-up from finned sections
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F28F1/34—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending obliquely
    • F28F1/36—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending obliquely the means being helically wound fins or wire spirals
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
    • F28F1/422—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element with outside means integral with the tubular element and inside means integral with the tubular element

Definitions

  • the present invention relates to a heat exchanger tube according to the preamble of claim 1.
  • Heat transfer occurs in many areas of refrigeration and air conditioning technology as well as in process and energy technology. For heat transfer tube bundle heat exchangers are often used in these areas. In many applications, a liquid flows on the inner side of the pipe, which is cooled or heated depending on the direction of the heat flow. The heat is released or withdrawn from the medium located on the tube outside.
  • One or both sides structured heat exchanger tubes for tube bundle heat exchangers usually have at least one structured area and smooth end pieces and possibly smooth spacers.
  • the smooth end or intermediate pieces limit the structured areas. So that the tube can be easily installed in the tube bundle heat exchanger, the outer diameter of the structured areas should not be greater than the outer Diameter of the smooth end and intermediate pieces.
  • Integrally rolled finned tubes are understood to mean finned tubes in which the fins have been formed from the material of the wall of a smooth tube.
  • finned tubes on the inside of the tube have a multiplicity of axially parallel or helically circumferential fins which increase the internal surface and improve the heat transfer coefficient on the inside of the tube.
  • the finned tubes On the outside, have annular or helical circumferential ribs.
  • substantially closed channels are formed by bending or flipping the rib (US 3,696,861, US 5,054,548), by splitting and upsetting the rib (DE 2 758 526 C2, US 4,577,381) and by notching and upsetting rib (US 4,660,630, EP 0 713 072 B1, US 4,216,826).
  • the axially parallel or helically encircling inner ribs can be provided with grooves, as described in the document DE 101 56 374 C1 and DE 10 2006 008 083 B4. It is important that the dimensions of the inner and outer structures of the finned tube can be adjusted independently of one another by the use of profiled mandrels disclosed therein to produce the inner fins and grooves. This allows the structures on the outside and inside to be adapted to the respective requirements and thus the tube can be designed.
  • the object of the present invention is to develop inner or outer structures of heat exchanger tubes of the aforementioned type so that a comparison with already known pipes, a further increase in performance is achieved.
  • the invention includes a heat exchanger tube with a tube longitudinal axis, wherein from the tube wall on the tube outside and / or inside tube continuously extending, axially parallel or helically encircling ribs are formed between each adjacent ribs continuously extending primary grooves are formed, the ribs at least one structured area the outside of the pipe and / or pipe inside have and the structured region has a plurality of protruding from the surface projections with a projection height, whereby the projections separated by notches are.
  • the projections are arranged in groups which repeat themselves periodically along the course of the ribs.
  • at least two indentations are formed between the protrusions within the group with a varying notch depth in a rib.
  • the structured region can, in principle, be formed on the outside of the pipe or on the inside of the pipe.
  • the structures described can be used for both evaporator and condenser tubes.
  • the protrusion height is expediently defined as the dimension of a protrusion in the radial direction.
  • the projection height is then in the radial direction, the distance from the pipe wall to the farthest from the pipe wall point of the projection.
  • the notch depth is the distance measured in the radial direction starting from the original rib tip to the lowest point of the notch. In other words, the notch depth is the difference between the original rib height and the residual rib height remaining at the lowest point of a notch.
  • An alternating notch depth is synonymous with the fact that the respective lowest point of the notches alternates and consequently changes the distance to the pipe wall. This is equivalent to the fact that the respective deepest point of the notches, which is referred to in this context as Kerbground, alternates at a distance from the tube longitudinal axis via successive notches in the rib direction.
  • the invention is based on the consideration that results from a different notch depth substantially different height, orientation and shape of the projections to each other. As a result, the Projections deviate from a regulated order. This requires an optimized heat transfer with the lowest possible pressure loss in the single-phase flow, since the fluid boundary layer, which is a hindrance to a good heat transfer, is interrupted by additionally generated turbulence.
  • this targeted interruption of the boundary layer has a particularly positive effect on the heat transfer coefficient.
  • the shapes, heights and arrangement of the projections can be adjusted by adjusting suitable cutting blades or cutting geometries as well as by individually adapted rib shapes and geometries.
  • the projections cause an irregular immersion in the laminar flow core and thus an optimized heat conduction from the tube wall into the laminar flow core or from the laminar flow core to the tube wall.
  • These optimizations for the turbulent and laminar flow shape are realized by the different cutting depths and alignment of the projections according to the inventive solution.
  • the notches adjacent to at least one projection in the notch depth can vary by at least 10%. More preferably, the variation of the notch depth can be at least 20% or even 50%. As a result, different levels of projections are achieved, which in turn lead to an interruption of the boundary layer and to increase turbulence and thus to an increase in the heat transfer coefficient.
  • the maximum notch depth can extend at most to the pipe wall. As a result, an interruption of the boundary layer and an increase in turbulence is achieved. This leads to a Increase of the heat transfer coefficient. Notches into the tube wall are rather disadvantageous and can lead to an undesirable weakening of the material in the tube wall, without, in turn, significantly further positively influencing the heat transfer coefficient.
  • the notches may be formed by cutting the inner ribs with a depth of cut transverse to the rib run to form fin layers and by raising the rib layers with a primary orientation along the rib run between primary grooves.
  • the process-side structuring of the heat exchanger tube according to the invention can be produced using a tool which has already been described in DE 603 17 506 T2.
  • the disclosure of this document DE 603 17 506 T2 is fully incorporated into the present documents.
  • the projection height and the distance can be made variable and individually adapted to the requirements, for example, the viscosity of the liquid or the flow rate.
  • the tool used has a cutting edge for cutting through the ribs on the inner surface of the tube to provide fin layers and a lifting edge for raising the rib layers to form the projections. In this way, the projections are formed without removal of metal from the inner surface of the tube.
  • the protrusions on the inner surface of the tube may be formed in the same or different processing as the formation of the ribs.
  • the projection height and distance can be made variable and individually adapted to the requirements of the fluid in question, for example with regard to viscosity of the fluid, flow rate.
  • at least one projection can protrude out of the main alignment along the course of the ribs over the primary groove. This has the advantage that the formed boundary layer in the rib space is interrupted by this protrusion projecting into the primary groove, which causes an improved heat transfer.
  • a plurality of projections on the farthest from the pipe wall location have a parallel to the tube longitudinal axis surface.
  • the projections in the projection height, shape and orientation can vary with each other.
  • the individual projections can be selectively adapted to one another and vary from one another, in order to dive into the different boundary layers of the flow, particularly in the case of laminar flow through different rib heights, in order to divert the heat to the tube wall.
  • the projection height and the distance can be tailored to the requirements of e.g. Adjust the viscosity of the fluid, flow rate etc.
  • a projection on the side facing away from the pipe wall side have a pointed tip. This leads to optimized condensation at the tip for condenser tubes with the use of two-phase fluids.
  • a projection on the of The tube wall facing away from the side facing a curved tip whose local radius of curvature is reduced starting from the pipe wall with increasing distance.
  • the projections may have a different shape and / or height of a pipe beginning along the pipe longitudinal axis towards the opposite end of the pipe.
  • the tips of at least two protrusions may touch or cross each other along the course of the rib; which is especially advantageous in reversible operation during phase change, since the projections for the liquefaction project far out of the condensate and form a kind of cavity for the evaporation.
  • the tips of at least two projections over the primary groove can touch or cross one another. This in turn is advantageous in reversible operation during the phase change, since the projections for the liquefaction project far out of the condensate and form a type of cavity for the evaporation.
  • at least one of the projections be deformed such that its tip touches the tube inside or the tube outside. This is advantageous in particular in reversible operation during phase change, since the projections for liquefaction form a type of cavity and thus nucleation sites for the evaporation. This leads to increased heat transfer coefficients during the evaporation process.
  • FIG. 1 shows schematically an oblique view of a pipe section with the structure according to the invention on the inside of the pipe;
  • Fig. 3 shows schematically a rib portion with a collar over the primary groove
  • Fig. 4 shows schematically a rib portion with a rib direction at the
  • Fig. 5 shows schematically a rib portion with a projection with a parallel
  • Fig. 6 shows schematically a rib portion with two along the rib course mutually contacting projections
  • FIG. 7 schematically shows a rib section with two projections which cross each other along the rib course
  • FIG. 8 schematically shows a rib section with two projections mutually contacting over the primary groove
  • Fig. 9 shows schematically a rib portion with two mutually crossing over the primary groove over projections.
  • Fig. 1 shows schematically an oblique view of a pipe section of the heat exchanger tube 1 with the structure according to the invention on the tube inside 22.
  • the heat exchanger tube 1 has a tube wall 2, a tube outer side 21 and a tube inside 22.
  • On the tube inside 22 are from the tube wall 2 continuously extending, helical encircling ribs 3 shaped.
  • the tube longitudinal axis A runs opposite the ribs 3 at a certain angle. Between each adjacent ribs 3 continuously extending primary grooves 4 are formed.
  • the protrusions 6 are arranged in groups 10 which repeat periodically along the course of the ribs.
  • the protrusions 6 are formed by cutting the ribs 3 with a cross-sectional cutting depth to form rib layers and raising the rib layers with a primary orientation along the rib course between primary grooves 4 ,
  • the notches 7 are formed between the projections 6 within the group 10 with an alternating notch depth in a rib 3.
  • FIG. 2 shows schematically a rib section 31 with different cutting or notching depth ti, t 2 , t 3 .
  • the projections 6 have alternating notch depths ti, t 2 , t 3 through a rib 3. Dashed lines indicated in Fig. 2, the original shaped helical circumferential rib 3. From this, the projections 6 by cutting the rib 3 with a notch / cutting depth ti, t 2 , t 3 transverse to the rib course to form fin layers and by lifting formed the rib layers with a main orientation along the rib course.
  • the different notching / cutting depths ti, t 2l t 3 are thus dimensioned at the notch depth of the original rib in the radial direction.
  • the protrusion height h is shown in FIG. 2 as the dimension of a protrusion in the radial direction.
  • the projection height h is then in the radial direction Route starting from the pipe wall to the remote from the pipe wall point of the projection.
  • the notch depth ti, t 2 , t 3 is the distance measured in the radial direction, starting from the original rib tip to the lowest point of the notch.
  • the notch depth is the difference between the original rib height and the residual rib height remaining at the lowest point of a notch.
  • FIG. 3 schematically shows a rib section 31 with a structural element 6 projecting over the primary groove 4. This is a projection 6 which extends over the primary groove 4 from the main alignment with the tip 62 along the rib course. The further the protrusion is formed, the more intensively the formed boundary layer of the fluid in the rib space is disturbed, which causes an improved heat transfer.
  • Fig. 4 shows schematically a rib portion 31 with a rib-shaped at the tip 62 curved projection 6.
  • the projection 6 has at the curved tip 62 has a changing curvature.
  • the local radius of curvature decreases starting from the pipe wall with increasing distance.
  • the radius of curvature decreases along the line indicated by the points P1, P2, P3 towards the tip.
  • FIG. 5 schematically shows a rib section 31 with a projection 6 with a parallel surface 61 at the point furthest away from the tube wall in the region of the tip 62.
  • the rib portions 31 shown in Figs. 3 to 5 can be in the respective Groups may be involved individually or in larger numbers.
  • FIG. 6 schematically shows a rib section 31 with two projections 6 touching one another along the rib course. Furthermore, FIG. 7 schematically shows a rib section 31 with two projections 6 crossing one another along the rib path. FIG. 8 also shows schematically a rib section 31 with two mutually touching over the primary groove 4 away projections. 9 shows schematically a rib section 31 with two projections 6 which mutually cross over the primary groove 4.

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein Wärmeübertragerrohr (1) mit einer Rohrlängsachse (A), wobei aus der Rohrwand (2) auf der Rohraußenseite (21) und/oder Rohrinnenseite (22) kontinuierlich verlaufende, achsparallele oder helixförmig umlaufende Rippen (3) geformt sind, zwischen jeweils benachbarten Rippen (3) sich kontinuierlich erstreckende Primärnuten (4) gebildet sind, die Rippen (3) mindestens einen strukturierten Bereich auf der Rohraußenseite (21) und/oder Rohrinnenseite (22) aufweisen sowie der strukturierte Bereich eine Mehrzahl von aus der Oberfläche herausragenden Vorsprüngen (6) mit einer Vorsprungshöhe (h) aufweist, wodurch die Vorsprünge (6) durch Einkerbungen (7) getrennt sind. Erfindungsgemäß sind die Vorsprünge (6) in Gruppen (10) angeordnet, die sich periodisch entlang dem Rippenverlauf wiederholen. Zudem sind zumindest zwei Einkerbungen (7) zwischen den Vorsprüngen (6) innerhalb der Gruppe (10) mit einer wechselnden Kerbtiefe in einer Rippe (3) ausgebildet.

Description

Beschreibung Wärmeübertragerrohr
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Wärmeübertragerrohr gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Wärmeübertragung tritt in vielen Bereichen der Kälte- und Klimatechnik sowie in der Prozess- und Energietechnik auf. Zur Wärmeübertragung werden in diesen Gebieten häufig Rohrbündelwärmeaustauscher eingesetzt. In vielen Anwendungen strömt hierbei auf der Rohrinnenseite eine Flüssigkeit, die abhängig von der Richtung des Wärmestroms abgekühlt oder erwärmt wird. Die Wärme wird an das sich auf der Rohraußenseite befindende Medium abgegeben oder diesem entzogen.
Es ist allgemein bekannt, dass in Rohrbündelwärmeaustauschern anstelle von Glattrohren strukturierte Rohre eingesetzt werden. Durch die Strukturen wird der Wärmedurchgang verbessert. Die Wärmestromdichte wird dadurch erhöht und der Wärmeaustauscher kann kompakter gebaut werden. Alternativ kann die Wär- mestromdichte beibehalten und die treibende Temperaturdifferenz erniedrigt werden, wodurch eine energieeffizientere Wärmeübertragung möglich ist.
Ein- oder beidseitig strukturierte Wärmeübertragerrohre für Rohrbündelwärmeaustauscher besitzen üblicherweise mindestens einen strukturierten Bereich sowie glatte Endstücke und eventuell glatte Zwischenstücke. Die glatten End- oder Zwischenstücke begrenzen die strukturierten Bereiche. Damit das Rohr problemlos in den Rohrbündelwärmeaustauscher eingebaut werden kann, sollte der äußere Durchmesser der strukturierten Bereiche nicht größer sein als der äußere Durchmesser der glatten End- und Zwischenstücke.
Als strukturierte Wärmeübertragerrohre werden häufig integral gewalzte Rippenrohre verwendet. Unter integral gewalzten Rippenrohren werden berippte Rohre verstanden, bei denen die Rippen aus dem Material der Wandung eines Glattrohres geformt wurden. In vielen Fällen besitzen Rippenrohre auf der Rohrinnenseite eine Vielzahl von achsparallelen oderschraubenlinienförmig umlaufenden Rippen, die die innere Oberfläche vergrößern und den Wärmeübergangskoeffizient auf der Rohrinnenseite verbessern. Auf ihrer Außenseite besitzen die Rippenrohre ring- oder schraubenförmig umlaufende Rippen.
In der Vergangenheit wurden viele Möglichkeiten entwickelt, je nach Anwendung den Wärmeübergang auf der Außenseite von integral gewalzten Rippenrohren weiter zu steigern, indem die Rippen auf der Rohraußenseite mit weiteren Strukturmerkmalen versehen werden. Wie beispielsweise aus der Druckschrift US 5,775,411 bekannt, wird bei Kondensation von Kältemitteln auf der Rohraußenseite der Wärmeübergangskoeffizient deutlich erhöht, wenn die Rippenflanken mit zusätzlichen konvexen Kanten versehen werden. Bei Verdampfung von Kältemitteln auf der Rohraußenseite hat es sich als leistungssteigernd erwiesen, die zwischen den Rippen befindlichen Kanäle teilweise zu verschließen, so dass Hohlräume entstehen, die durch Poren oder Schlitze mit der Umgebung verbunden sind. Wie aus zahlreichen Druckschriften bereits bekannt, werden derartige, im Wesentlichen geschlossene Kanäle durch Umbiegen oder Umlegen der Rippe (US 3,696,861 , US 5,054,548), durch Spalten und Stauchen der Rippe (DE 2 758 526 C2, US 4,577,381) und durch ein Kerben und Stauchen der Rippe (US 4,660,630, EP 0 713 072 B1 , US 4,216,826) erzeugt.
Die vorstehend genannten Leistungsverbesserungen auf der Rohraußenseite haben zur Folge, dass der Hauptanteil des gesamten Wärmeübergangswiderstands auf die Rohrinnenseite verschoben wird. Dieser Effekt tritt insbesondere bei kleinen Strömungsgeschwindigkeiten auf der Rohrinnenseite, wie beispielsweise beim Teillastbetrieb, auf. Um den gesamten Wärmeübergangswiderstand signifikant zu reduzieren, ist es notwendig, den Wärmeübergangskoeffizient auf der Rohrinnen¬ seite weiter zu erhöhen.
Um den Wärmeübergang der Rohrinnenseite zu erhöhen, können die achsparallelen oder schraubenlinienförmig umlaufenden Innenrippen mit Nuten versehen werden, wie es in der Druckschrift DE 101 56 374 C1 und DE 10 2006 008 083 B4 beschrieben ist. Hierbei ist von Bedeutung, dass durch die dort offen gelegte Verwendung von profilierten Walzdornen zur Erzeugung der Innenrippen und Nuten die Abmessungen der Innen- und der Außenstruktur des Rippenrohres voneinander unabhängig eingestellt werden können. Dadurch können die Strukturen auf der Außen- und Innenseite auf die jeweiligen Anforderungen angepasst und so das Rohr gestaltet werden.
Vor diesem Hintergrund besteht die Aufgabe der vorliegenden Erfindung darin, Innen- bzw. Außenstrukturen von Wärmeübertragerrohren der vorgenannten Art so weiterzubilden, dass eine gegenüber bereits bekannten Rohre eine weitere Leistungssteigerung erzielt wird.
Die Erfindung wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 wiedergegeben. Die weiteren rückbezogenen Ansprüche betreffen vorteilhafte Aus- und Weiterbildungen der Erfindung.
Die Erfindung schließt ein Wärmeübertragerrohr mit einer Rohrlängsachse ein, wobei aus der Rohrwand auf der Rohraußenseite und/oder Rohrinnenseite kontinuierlich verlaufende, achsparallele oder helixförmig umlaufende Rippen geformt sind, zwischen jeweils benachbarten Rippen sich kontinuierlich erstreckende Primärnuten gebildet sind, die Rippen mindestens einen strukturierten Bereich auf der Rohraußenseite und/oder Rohrinnenseite aufweisen sowie der strukturierte Bereich eine Mehrzahl von aus der Oberfläche herausragenden Vorsprüngen mit einer Vorsprungshöhe aufweist, wodurch die Vorsprünge durch Einkerbungen getrennt sind. Erfindungsgemäß sind die Vorsprünge in Gruppen angeordnet, die sich periodisch entlang dem Rippenverlauf wiederholen. Zudem sind zumindest zwei Einkerbungen zwischen den Vorsprüngen innerhalb der Gruppe mit einer wechselnden Kerbtiefe in einer Rippe ausgebildet.
Hierbei kann der strukturierte Bereich prinzipiell auf der Rohraußenseite bzw. der Rohrinnenseite ausgeformt sein. Bevorzugt ist allerdings, die erfindungsgemäßen Rippenabschnitte im Rohrinneren anzuordnen. Die beschriebenen Strukturen lassen sich sowohl für Verdampfer- als auch für Kondensatorrohre einsetzen.
Die Vorsprungshöhe wird zweckmäßigerweise als die Abmessung eines Vorsprungs in radialer Richtung definiert. Die Vorsprungshöhe ist dann in radialer Richtung die Strecke ausgehend von der Rohrwand bis zur von der Rohrwand entferntesten Stelle des Vorsprungs.
Die Kerbtiefe ist die in radialer Richtung gemessene Strecke ausgehend von der originären Rippenspitze bis zur tiefsten Stelle der Kerbe. Mit anderen Worten: Die Kerbtiefe ist die Differenz der originären Rippenhöhe und der an der tiefsten Stelle einer Kerbe verbleibenden Restrippenhöhe.
Eine wechselnde Kerbtiefe ist auch damit gleichbedeutend, dass die jeweils tiefste Stelle der Kerben alterniert und folglich den Abstand zur Rohrwand verändert. Hierzu gleichbedeutend ist zudem, dass die jeweils tiefste Stelle der Kerben, die in diesem Zusammenhang als Kerbgrund bezeichnet wird, im Abstand von der Rohrlängsachse über in Rippenrichtung aufeinanderfolgende Kerben alterniert.
Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass sich aus einer unterschiedlichen Kerbtiefe im Wesentlichen eine unterschiedliche Höhe, Ausrichtung und Form der Vorsprünge zueinander ergibt. Daraus resultiert, dass die Vorsprünge von einer geregelten Ordnung abweichen. Dies bedingt einen optimierten Wärmeübergang bei möglichst geringem Druckverlust bei der einphasigen Strömung, da die Fluidgrenzschicht, welche hinderlich für einen guten Wärmeübergang ist, durch zusätzlich erzeugte Turbulenzen unterbrochen wird.
Gegenüber einer gleichförmigen homogenen Anordnung der Vorsprünge wirkt sich diese gezielte Unterbrechung der Grenzschicht besonders positiv auf den Wärmeübergangskoeffizienten aus. Die Formen, Höhen und Anordnung der Vorsprünge kann durch das Einstellen geeigneter Schneidmesser bzw. Schneidgeometrien sowie durch individuell angepasste Rippenformen und Geometrien angepasst werden.
Im laminaren Strömungsbereich bedingen die Vorsprünge hingegen ein unregelmäßiges Eintauchen in den laminaren Strömungskern und somit eine optimierte Wärmeleitung von der Rohrwand in den laminaren Strömungskern bzw. vom laminaren Strömungskern hin zur Rohrwand. Diese Optimierungen für die turbulente und laminare Strömungsform werden durch die unterschiedlichen Schneidtiefen und Ausrichtung der Vorsprüngen gemäß der erfindungsgemäßen Lösung realisiert.
Vorteilhafterweise können die zumindest um einen Vorsprung benachbarten Einkerbungen in der Kerbtiefe um mindestens 10 % variieren. Weiter bevorzugt kann die Variation der Kerbtiefe mindestens 20 % oder sogar 50 % betragen. Hierdurch werden unterschiedlich hohe Vorsprünge erreicht, die wiederrum zu einer Unterbrechung der Grenzschicht sowie zur Erhöhung von Turbulenzen und somit zu einer Erhöhung des Wärmeübergangskoeffizienten führen.
Bei einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung kann sich die größte Kerbtiefe maximal bis zur Rohrwand erstrecken. Hierdurch wird eine Unterbrechung der Grenzschicht sowie eine Erhöhung von Turbulenzen erzielt. Dies führt zu einer Erhöhung des Wärmeübergangskoeffizienten. Einkerbungen bis in die Rohrwand hinein sind eher nachteilhaft und können zu einer unerwünschten Materialschwächung in der Rohrwand führen, ohne im Gegenzug den Wärmeübergangskoeffizienten wesentlich weiter positiv zu beeinflussen.
In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung können die Einkerbungen durch Schneiden der Innenrippen mit einer Schneidtiefe quer zum Rippenverlauf zur Bildung von Rippenschichten und durch Anheben der Rippenschichten mit einer Hauptausrichtung entlang dem Rippenverlauf zwischen Primärnuten ausgeformt sein.
Die verfahrensseitige Strukturierung des erfindungsgemäßen Wärmeübertragerrohrs kann unter Verwendung eines Werkzeugs hergestellt werden, welches in der DE 603 17 506 T2 bereits beschrieben ist. Die Offenbarung dieser Druckschrift DE 603 17 506 T2 wird vollumfänglich in die vorliegenden Unterlagen einbezogen. Hierdurch lässt sich die Vorsprungshöhe und der Abstand variabel gestalten und individuell auf die Anforderungen, beispielsweise der Viskosität der Flüssigkeit oder der Strömungsgeschwindigkeit, anpassen. Das verwendete Werkzeug weist eine Schneidkante zum Schneiden durch die Rippen an der inneren Fläche des Rohres auf zur Schaffung von Rippenschichten und eine Anhebekante zum Anheben der Rippenschichten zur Bildung der Vorsprünge. Auf diese Weise werden die Vorsprünge ohne Entfernung von Metall von der inneren Fläche des Rohrs gebildet. Die Vorsprünge an der inneren Fläche des Rohrs können in der gleichen oder einer unterschiedlichen Bearbeitung wie die Bildung der Rippen gebildet werden.
Hiermit lässt sich die Vorsprungshöhe und Abstand variabel gestalten und individuell auf die Anforderungen des in Betracht kommenden Fluids, beispielsweise hinsichtlich Viskosität der Flüssigkeit, Strömungsgeschwindigkeit, anpassen. Bei einer vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung kann mindestens ein Vorsprung aus der Hauptausrichtung entlang dem Rippenverlauf über die Primärnut auskragen Dies bringt den Vorteil mit sich, dass die ausgebildete Grenzschicht im Rippenzwischenraum durch diesen in die Primärnut ragenden Vorsprung unterbrochen wird, was einen verbesserten Wärmeübergang bedingt.
Vorteilhafterweise zwischen den Gruppen der Teilabschnitt der Rippe unverändert vorliegen. Weitere positive Einflüsse auf den Wärmeübergang durch das Unterbrechen der Grenzschicht lassen sich daraus ableiten, da unterschiedliche Teilungen / Gruppierungen und alternierend abwechselnde Rippenformen den oben beschriebenen Effekt verstärken.
In bevorzugter Ausführungsform der Erfindung können mehrere Vorsprünge an der von der Rohrwand entferntesten Stelle eine zur Rohrlängsachse parallele Fläche aufweisen.
In besonders bevorzugter Ausführungsform können die Vorsprünge in Vorsprungshöhe, Form und Ausrichtung untereinander variieren. Hierdurch lassen sich die einzelnen Vorsprünge gezielt aufeinander anpassen sowie zueinander variieren, um besonders bei laminarer Strömung durch unterschiedliche Rippenhöhen in die unterschiedlichen Grenzschichten der Strömung einzutauchen, um die Wärme an die Rohrwand abzuleiten. Damit lässt sich auch die Vorsprungshöhe und der Abstand individuell auf die Anforderungen z.B. Viskosität des Fluids, Strömungsgeschwindigkeit etc. anpassen.
In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung kann ein Vorsprung an der von der Rohrwand abgewandten Seite eine spitz zulaufende Spitze aufweisen. Dies führt bei Kondensatorrohren mit einer Verwendung von zweiphasigen Fluiden zu einer optimierten Kondensation an der Spitze.
In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung kann ein Vorsprung an der von der Rohrwand abgewandten Seite eine gekrümmte Spitze aufweisen, deren lokaler Krümmungsradius ausgehend von der Rohrwand mit zunehmender Entfernung verkleinert ist. Dies hat zum Vorteil, dass das an der Spitze eines Vorsprungs entstandene Kondensat durch die konvexe Krümmung schneller hin zum Rippenfuß transportiert und somit der Wärmeübergang bei der Verflüssigung optimiert wird. Beim Phasenwechsel, hier im speziellen bei der Verflüssigung, liegt das Hauptaugenmerk auf der Verflüssigung des Dampfes und das Abführen des Kondensats weg von der Spitze hin zum Rippenfuß. Dafür bildet eine konvex gekrümmter Vorsprung eine ideale Grundlage zur effektiven Wärmeübertragung. Die Basis des Vorsprungs steht dabei im Wesentlichen radial von der Rohrwand ab.
In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung können die Vorsprünge eine unterschiedliche Form und/oder Höhe von einem Rohranfang entlang der Rohrlängsachse hin zum gegenüber liegenden Rohrende aufweisen Der Vorteil dabei ist eine gezielte Einstellung des Wärmeübergangs von Rohranfang bis Rohrende.
Vorteilhafterweise können sich die Spitzen von zumindest zwei Vorsprüngen entlang dem Rippenverlauf gegenseitig berühren oder überkreuzen; was speziell im reversiblen Betrieb beim Phasenwechsel von Vorteil ist, da die Vorsprünge für die Verflüssigung weit aus dem Kondensat ragen und für die Verdampfung eine Art Kavität ausbilden.
In bevorzugter Ausführungsform der Erfindung können sich die Spitzen von zumindest zwei Vorsprüngen über die Primärnut hinweg gegenseitig berühren oder überkreuzen. Dies ist wiederum im reversiblen Betrieb beim Phasenwechsel von Vorteil, da die Vorsprünge für die Verflüssigung weit aus dem Kondensat ragen und für die Verdampfung eine Art Kavität ausbilden. In besonders bevorzugter Ausführungsform kann mindestens einer der Vorsprünge derartig verformt sein, dass dessen Spitze die Rohrinnenseite bzw. die Rohraußenseite berührt. Insbesondere im reversiblen Betrieb beim Phasenwechsel ist dies von Vorteil, da die Vorsprünge für die Verflüssigung für die Verdampfung eine Art Kavität und damit Blasenkeimstellen ausbilden. Dies führt beim Verdampfungsvorgang zu erhöhten Wärmeübergangskoeffizienten.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden anhand der schematischen Zeichnungen näher erläutert.
Darin zeigen:
Fig. 1 schematisch eine Schrägansicht eines Rohrausschnitts mit der erfindungsgemäßen Struktur auf der Rohrinnenseite;
Fig. 2 schematisch einen Rippenabschnitt mit unterschiedlicher Kerbtiefe;
Fig. 3 schematisch einen Rippenabschnitt mit einem über die Primärnut kragenden
Strukturelement;
Fig. 4 schematisch einen Rippenabschnitt mit einem in Rippenrichtung an der
Spitze gekrümmten Vorsprung;
Fig. 5 schematisch einen Rippenabschnitt mit einem Vorsprung mit einer parallelen
Fläche an der von der Rohrwand entferntesten Stelle;
Fig. 6 schematisch einen Rippenabschnitt mit zwei sich entlang dem Rippenverlauf sich gegenseitig berührenden Vorsprüngen;
Fig. 7 schematisch einen Rippenabschnitt mit zwei sich entlang dem Rippenverlauf sich gegenseitig überkreuzenden Vorsprüngen;
Fig. 8 schematisch einen Rippenabschnitt mit zwei sich über die Primärnut hinweg gegenseitig berührenden Vorsprüngen; und
Fig. 9 schematisch einen Rippenabschnitt mit zwei sich über die Primärnut hinweg gegenseitig überkreuzenden Vorsprüngen.
Einander entsprechende Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen. Fig. 1 zeigt schematisch eine Schrägansicht eines Rohrausschnitts des Wärmeübertragerrohrs 1 mit der erfindungsgemäßen Struktur auf der Rohrinnenseite 22. Das Wärmeübertragerrohr 1 besitzt eine Rohrwand 2, eine Rohraußenseite 21 und eine Rohrinnenseite 22. Auf der Rohrinnenseite 22 sind aus der Rohrwand 2 kontinuierlich verlaufende, helixförmig umlaufende Rippen 3 geformt. Die Rohrlängsachse A verläuft gegenüber den Rippen 3 unter einem gewissen Winkel. Zwischen jeweils benachbarten Rippen 3 sind sich kontinuierlich erstreckende Primärnuten 4 gebildet. Die Vorsprünge 6 sind in Gruppen 10 angeordnet, die sich periodisch entlang dem Rippenverlauf wiederholen Die Vorsprünge 6 sind durch Schneiden der Rippen 3 mit einer Schneidtiefe quer zum Rippenverlauf zur Bildung von Rippenschichten und durch Anheben der Rippenschichten mit einer Hauptausrichtung entlang dem Rippenverlauf zwischen Primärnuten 4 ausgeformt. Die Einkerbungen 7 sind zwischen den Vorsprüngen 6 innerhalb der Gruppe 10 mit einer wechselnden Kerbtiefe in einer Rippe 3 ausgebildet.
Fig. 2 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit unterschiedlicher Schneidoder Kerbtiefe ti, t2, t3. Die Bezeichnungen Schneidtiefe bzw. Kerbtiefe stellen im Rahmen der Erfindung dieselbe Begrifflichkeit dar. Die Vorsprünge 6 weisen alternierend wechselnde Kerbtiefen ti, t2, t3 durch eine Rippe 3 auf. Gestrichelt angedeutet ist in der Fig. 2 die originäre geformte helixförmig umlaufende Rippe 3. Aus dieser sind die Vorsprünge 6 durch Schneiden der Rippe 3 mit einer Kerb- /Schneidtiefe ti, t2, t3 quer zum Rippenverlauf zur Bildung von Rippenschichten und durch Anheben der Rippenschichten mit einer Hauptausrichtung entlang dem Rippenverlauf ausgeformt. Die unterschiedlichen Kerb-/Schneidtiefen ti, t2l t3 bemessen sich folglich an der Einkerbtiefe der originären Rippe in radialer Richtung.
Die Vorsprungshöhe h ist in Fig. 2 als die Abmessung eines Vorsprungs in radialer Richtung eingezeichnet. Die Vorsprungshöhe h ist dann in radialer Richtung die Strecke ausgehend von der Rohrwand bis zur von der Rohrwand entferntesten Stelle des Vorsprungs.
Die Kerbtiefe ti, t2, t3 ist die in radialer Richtung gemessene Strecke ausgehend von der originären Rippenspitze bis zur tiefsten Stelle der Kerbe. Mit anderen Worten: Die Kerbtiefe ist die Differenz der originären Rippenhöhe und der an der tiefsten Stelle einer Kerbe verbleibenden Restrippenhöhe.
Fig. 3 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit einem über die Primärnut 4 kragenden Strukturelement 6. Es handelt sich dabei um einen Vorsprung 6, der aus der Hauptausrichtung mit der Spitze 62 entlang dem Rippenverlauf über die Primärnut 4 hinwegreicht. Je weiter die Auskragung ausgebildet ist, desto intensiver wird die ausgebildete Grenzschicht des Fluids im Rippenzwischenraum gestört, was einen verbesserten Wärmeübergang bedingt.
Fig. 4 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit einem in Rippenrichtung an der Spitze 62 gekrümmten Vorsprung 6. Der Vorsprung 6 hat an der gekrümmten Spitze 62 einen sich verändernden Krümmungsverlauf. Hierbei nimmt der lokale Krümmungsradius ausgehend von der Rohrwand mit zunehmender Entfernung ab. Mit anderen Worten: Der Krümmungsradius verkleinert sich entlang der durch die Punkte P1 , P2, P3 angedeuteten Linie zur Spitze hin. Dies hat zum Vorteil, dass das an der Spitze 62 entstehende Kondensat bei zweiphasigen Fluiden durch die zunehmende konvexe Krümmung schneller hin zum Rippenfuß transportiert wird. Hierdurch wird der Wärmeübergang bei der Verflüssigung optimiert.
Fig. 5 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit einem Vorsprung 6 mit einer parallelen Fläche 61 an der von der Rohrwand entferntesten Stelle im Bereich der Spitze 62.
Die in den Fig. 3 bis 5 dargestellten Rippenabschnitte 31 können in die jeweiligen Gruppen einzeln oder auch in größerer Anzahl eingebunden sein.
Fig. 6 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit zwei sich entlang dem Rippenverlauf gegenseitig berührenden Vorsprüngen 6. Des Weiteren zeigt Fig. 7 schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit zwei sich entlang dem Rippenverlauf sich gegenseitig überkreuzenden Vorsprüngen 6. Auch Fig. 8 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit zwei sich über die Primärnut 4 hinweg gegenseitig berührenden Vorsprüngen. Fig. 9 zeigt schematisch einen Rippenabschnitt 31 mit zwei sich über die Primärnut 4 hinweg gegenseitig überkreuzenden Vorsprüngen 6.
Bei den in den Fig. 6 bis 9 dargestellten Strukturelementen ist speziell im reversiblen Betrieb bei zweiphasigen Fluiden von Vorteil, dass diese für die Verdampfung eine Art Kavität ausbilden. Die Kavitäten dieser besonderen Art bilden die Ausgangsstellen für Blasenkeime eines verdampfenden Fluids.
Bezugszeichenliste
1 Wärmeübertragerrohr
2 Rohrwand
21 Rohraußenseite
22 Rohrinnenseite
3 Rippe
31 Rippenabschnitt
4 Primärnut
6 Vorsprung
61 parallele Fläche
62 Spitze
7 Einkerbungen
10 Gruppe von Vorsprüngen
A Rohrlängsachse
ti erste Schneidtiefe
t2 zweite Schneidtiefe
t3 dritte Schneidtiefe
h Vorsprungshöhe

Claims

Patentansprüche
Wärmeübertragerrohr (1) mit einer Rohrlängsachse (A), wobei
- aus der Rohrwand
(2) auf der Rohraußenseite (21 ) und/oder
Rohrinnenseite (22) kontinuierlich verlaufende, achsparallele oder helixförmig umlaufende Rippen (3) geformt sind,
- zwischen jeweils benachbarten Rippen (3) sich kontinuierlich
erstreckende Primärnuten (4) gebildet sind,
- die Rippen (3) mindestens einen strukturierten Bereich auf der
Rohraußenseite (21) und/oder Rohrinnenseite (22) aufweisen,
- der strukturierte Bereich eine Mehrzahl von aus der Oberfläche
herausragenden Vorsprüngen (6) mit einer Vorsprungshöhe (h) aufweist, wobei benachbarte Vorsprünge (6) durch Einkerbungen (7) getrennt sind, dadurch gekennzeichnet,
- dass die Vorsprünge (6) in Gruppen (10) angeordnet sind, die sich periodisch entlang dem Rippenverlauf wiederholen und
- dass zumindest zwei Einkerbungen (7) zwischen den Vorsprüngen (6) innerhalb der Gruppe (10) mit einer wechselnden Kerbtiefe (t-i, t2, t3) in einer Rippe (3) ausgebildet sind.
Wärmeübertragerrohr (1) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die zumindest um einen Vorsprung (6) benachbarten Einkerbungen (7) in der Kerbtiefe (t-i, t2, t.3) um mindestens 10 % variieren.
3. Wärmeübertragerrohr (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch
gekennzeichnet, dass sich die größte Kerbtiefe (ti, t2, t3) maximal bis zur Rohrwand (2) erstreckt.
4. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Einkerbungen (7) durch Schneiden der
Innenrippen (3) mit einer Schneidtiefe (ti, t2, t3) quer zum Rippenverlauf zur Bildung von Rippenschichten und durch Anheben der Rippenschichten mit einer Hauptausrichtung entlang dem Rippenverlauf zwischen
Primärnuten (4) ausgeformt sind.
5. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, dass mindestens ein Vorsprung (6) aus der
Hauptausrichtung entlang dem Rippenverlauf über die Primärnut (4) auskragt.
6. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, dass zwischen den Gruppen (10) der Teilabschnitt (31) der Rippe (3) unverändert vorliegt.
7. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch
gekennzeichnet, dass mehrere Vorsprünge (6) an der von der
Rohrwand (2) entferntesten Stelle eine zur Rohrlängsachse (A) parallele Fläche (61 ) aufweisen.
8. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, dass die Vorsprünge (6) in Vorsprungshöhe (h), Form und Ausrichtung untereinander variieren.
9. Wärmeübertragerrohr (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, dass ein Vorsprung (6) an der von der Rohrwand (2) abgewandten Seite eine spitz zulaufende Spitze (62) aufweist.
10. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass ein Vorsprung (6) an der von der Rohrwand (2) abgewandten Seite eine gekrümmte Spitze (62) aufweist, deren lokaler Krümmungsradius ausgehend von der Rohrwand (2) mit zunehmender Entfernung verkleinert ist.
11. Wärmeübertragerrohr (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Vorsprünge (6) eine unterschiedliche Form und/oder Höhe von einem Rohranfang entlang der Rohrlängsachse (A) hin zum gegenüber liegenden Rohrende aufweisen.
12. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass sich die Spitzen (62) von zumindest zwei
Vorsprüngen (6) entlang dem Rippenverlauf gegenseitig berühren oder überkreuzen.
13. Wärmeübertragerrohr (1 ) nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass sich die Spitzen (62) von zumindest zwei
Vorsprüngen(6) über die Primärnut (4) hinweg gegenseitig berühren oder überkreuzen.
14. Wärmeübertragerrohr (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer der Vorsprünge (6) derartig verformt ist, dass dessen Spitze (62) die Rohrinnenseite (22) bzw. die Rohraußenseite berührt.
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US16/098,672 US10976115B2 (en) 2016-06-01 2017-05-17 Heat exchanger tube
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11506386B2 (en) 2018-02-23 2022-11-22 Rolls-Royce Plc Conduit

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20190293364A1 (en) * 2018-03-22 2019-09-26 Johnson Controls Technology Company Varied geometry heat exchanger systems and methods

Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3696861A (en) 1970-05-18 1972-10-10 Trane Co Heat transfer surface having a high boiling heat transfer coefficient
US3776018A (en) * 1972-02-29 1973-12-04 Noranda Metal Ind Tubing with inner baffle fins and method of producing it
US4216826A (en) 1977-02-25 1980-08-12 Furukawa Metals Co., Ltd. Heat transfer tube for use in boiling type heat exchangers and method of producing the same
DE3332282A1 (de) * 1982-09-08 1984-03-08 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe, Hyogo Waermeuebertragungsrohr
DE2758526C2 (de) 1977-12-28 1986-03-06 Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Rippenrohres
US4577381A (en) 1983-04-01 1986-03-25 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Boiling heat transfer pipes
US4660630A (en) 1985-06-12 1987-04-28 Wolverine Tube, Inc. Heat transfer tube having internal ridges, and method of making same
US5054548A (en) 1990-10-24 1991-10-08 Carrier Corporation High performance heat transfer surface for high pressure refrigerants
US5775411A (en) 1994-02-11 1998-07-07 Wieland-Werke Ag Heat-exchanger tube for condensing of vapor
JPH10332292A (ja) * 1997-05-30 1998-12-15 Toshiba Corp 熱交換器
EP0713072B1 (de) 1994-11-17 2002-02-27 Carrier Corporation Wärmeaustauschrohr
US6427767B1 (en) * 1997-02-26 2002-08-06 American Standard International Inc. Nucleate boiling surface
DE10156374C1 (de) 2001-11-16 2003-02-27 Wieland Werke Ag Beidseitig strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung
WO2003104736A1 (en) * 2002-06-10 2003-12-18 Wolverine Tube, Inc. Heat transfer tube and method of and tool for manufacturing the same
US20050145377A1 (en) * 2002-06-10 2005-07-07 Petur Thors Method and tool for making enhanced heat transfer surfaces
EP1830151A1 (de) * 2006-02-22 2007-09-05 Wieland-Werke AG Strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4733698A (en) * 1985-09-13 1988-03-29 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Heat transfer pipe
US5332034A (en) * 1992-12-16 1994-07-26 Carrier Corporation Heat exchanger tube
US5458191A (en) * 1994-07-11 1995-10-17 Carrier Corporation Heat transfer tube
CN1084876C (zh) * 1994-08-08 2002-05-15 运载器有限公司 传热管
JPH08121984A (ja) * 1994-10-21 1996-05-17 Hitachi Ltd 非共沸混合冷媒用の伝熱管及びこれを用いた混合冷媒用の熱交換器、冷凍装置、空気調和機
JP3323682B2 (ja) * 1994-12-28 2002-09-09 株式会社日立製作所 混合冷媒用内面クロス溝付き伝熱管
US6182743B1 (en) * 1998-11-02 2001-02-06 Outokumpu Cooper Franklin Inc. Polyhedral array heat transfer tube
US6336501B1 (en) * 1998-12-25 2002-01-08 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Tube having grooved inner surface and its production method
DE19963353B4 (de) * 1999-12-28 2004-05-27 Wieland-Werke Ag Beidseitig strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung
US6883597B2 (en) * 2001-04-17 2005-04-26 Wolverine Tube, Inc. Heat transfer tube with grooved inner surface
US8573022B2 (en) * 2002-06-10 2013-11-05 Wieland-Werke Ag Method for making enhanced heat transfer surfaces
US20060112535A1 (en) * 2004-05-13 2006-06-01 Petur Thors Retractable finning tool and method of using
WO2005043062A2 (en) * 2003-10-23 2005-05-12 Wolverine Tube, Inc. Method and tool for making enhanced heat transfer surfaces
JP4667501B2 (ja) * 2005-03-25 2011-04-13 ウォルベリン チューブ， インコーポレイテッド 改良された伝熱面を製造するための工具
JP4888721B2 (ja) * 2007-07-24 2012-02-29 中村製作所株式会社 板状のフィンを有する放熱器の製造方法
WO2009051037A1 (ja) * 2007-10-17 2009-04-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 内面リブ付鋼管の製造方法および内面リブ付鋼管
US20090178432A1 (en) * 2008-01-15 2009-07-16 Scot Reagen Ice maker evaporator
DE102009007446B4 (de) * 2009-02-04 2012-03-29 Wieland-Werke Ag Wärmeübertragerrohr und Verfahren zu dessen Herstellung
DE102009021334A1 (de) * 2009-05-14 2010-11-18 Wieland-Werke Ag Metallisches Wärmeaustauscherrohr
US20110036553A1 (en) * 2009-08-12 2011-02-17 Brian John Christen Integral evaporator and defrost heater system
DE102009060395A1 (de) * 2009-12-22 2011-06-30 Wieland-Werke AG, 89079 Wärmeübertragerrohr und Verfahren zur Herstellung eines Wämeübertragerrohrs
DE102010007570A1 (de) * 2010-02-10 2011-08-11 ThyssenKrupp Nirosta GmbH, 47807 Produkt für strömungstechnische Anwendungen, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Produkts
DE102011121733A1 (de) * 2011-12-21 2013-06-27 Wieland-Werke Ag Verdampferrohr mit optimierter Außenstruktur
US10551130B2 (en) * 2014-10-06 2020-02-04 Brazeway, Inc. Heat transfer tube with multiple enhancements
US10508325B2 (en) * 2015-06-18 2019-12-17 Brazeway, Inc. Corrosion-resistant aluminum alloy for heat exchanger
CN204830966U (zh) * 2015-08-26 2015-12-02 航天海鹰(哈尔滨)钛业有限公司 一种火力发电凝汽器用高效冷凝管

Patent Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3696861A (en) 1970-05-18 1972-10-10 Trane Co Heat transfer surface having a high boiling heat transfer coefficient
US3776018A (en) * 1972-02-29 1973-12-04 Noranda Metal Ind Tubing with inner baffle fins and method of producing it
US4216826A (en) 1977-02-25 1980-08-12 Furukawa Metals Co., Ltd. Heat transfer tube for use in boiling type heat exchangers and method of producing the same
DE2758526C2 (de) 1977-12-28 1986-03-06 Wieland-Werke Ag, 7900 Ulm Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Rippenrohres
DE3332282A1 (de) * 1982-09-08 1984-03-08 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe, Hyogo Waermeuebertragungsrohr
US4577381A (en) 1983-04-01 1986-03-25 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Boiling heat transfer pipes
US4660630A (en) 1985-06-12 1987-04-28 Wolverine Tube, Inc. Heat transfer tube having internal ridges, and method of making same
US5054548A (en) 1990-10-24 1991-10-08 Carrier Corporation High performance heat transfer surface for high pressure refrigerants
US5775411A (en) 1994-02-11 1998-07-07 Wieland-Werke Ag Heat-exchanger tube for condensing of vapor
EP0713072B1 (de) 1994-11-17 2002-02-27 Carrier Corporation Wärmeaustauschrohr
US6427767B1 (en) * 1997-02-26 2002-08-06 American Standard International Inc. Nucleate boiling surface
JPH10332292A (ja) * 1997-05-30 1998-12-15 Toshiba Corp 熱交換器
DE10156374C1 (de) 2001-11-16 2003-02-27 Wieland Werke Ag Beidseitig strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung
WO2003104736A1 (en) * 2002-06-10 2003-12-18 Wolverine Tube, Inc. Heat transfer tube and method of and tool for manufacturing the same
US20050145377A1 (en) * 2002-06-10 2005-07-07 Petur Thors Method and tool for making enhanced heat transfer surfaces
DE60317506T2 (de) 2002-06-10 2008-09-18 Wolverine Tube Inc. Wärmetauscherrohr sowie verfahren und werkzeug zu dessen herstellung
EP1830151A1 (de) * 2006-02-22 2007-09-05 Wieland-Werke AG Strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung
DE102006008083B4 (de) 2006-02-22 2012-04-26 Wieland-Werke Ag Strukturiertes Wärmeaustauscherrohr und Verfahren zu dessen Herstellung

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11506386B2 (en) 2018-02-23 2022-11-22 Rolls-Royce Plc Conduit

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