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WO2014208091A1 - 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

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Publication number
WO2014208091A1
WO2014208091A1 PCT/JP2014/003418 JP2014003418W WO2014208091A1 WO 2014208091 A1 WO2014208091 A1 WO 2014208091A1 JP 2014003418 W JP2014003418 W JP 2014003418W WO 2014208091 A1 WO2014208091 A1 WO 2014208091A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
group
lens group
optical system
end state
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/003418
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
柴田　悟
Original Assignee
株式会社ニコン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
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Priority claimed from JP2013136679A external-priority patent/JP6160818B2/ja
Priority claimed from JP2013237571A external-priority patent/JP6237147B2/ja
Priority claimed from JP2013237570A external-priority patent/JP6237146B2/ja
Application filed by 株式会社ニコン filed Critical 株式会社ニコン
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Priority to KR1020167002435A priority patent/KR101834094B1/ko
Priority to CN201480042953.2A priority patent/CN105452930B/zh
Publication of WO2014208091A1 publication Critical patent/WO2014208091A1/ja
Priority to US14/979,409 priority patent/US10409043B2/en
Priority to US16/528,603 priority patent/US11366297B2/en
Priority to US17/833,892 priority patent/US20220308324A1/en

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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
    • G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
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    • G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
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    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system has an F-number of about f / 3.5, there is a problem that it cannot sufficiently satisfy the demand for a larger aperture for a brighter lens.
  • the present invention has been made in view of such problems, and provides a variable magnification optical system having bright and good optical performance, an optical apparatus having the variable magnification optical system, and a method for manufacturing the variable magnification optical system. With the goal.
  • variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive And a fourth lens group having a positive refractive power, and the first lens group and the second lens upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the distance between the second lens group and the third lens group changes, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the third lens group
  • Variable magnification optical system characterized by moving Te.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following condition. 0.4 ⁇ ( ⁇ f2) / (fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 1.1
  • f2 focal length of the second lens unit
  • fw focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • the third lens group has an object side group having a positive refractive power on the object side of the intermediate group.
  • the image side group includes a single negative lens.
  • the image side group includes a negative meniscus lens having a concave surface facing one image surface side.
  • the image-side group includes at least one negative lens and satisfies the following expression.
  • ndF refractive index of the medium of the negative lens included in the image side group with respect to d-line
  • ⁇ dF Abbe number of the medium of the negative lens included in the image side group
  • the third lens group includes an object-side group having positive refractive power on the object side of the intermediate group, and the object-side group includes one positive lens. It is preferable that the following formula is satisfied. ⁇ dO> 60 However, ⁇ dO: Abbe number of positive lens medium included in the object-side group
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following condition. 4.0 ⁇ f4 / fw ⁇ 11.0
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fw focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • the zoom optical system when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, it is preferable that the first lens group once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the third lens group is disposed closer to the image plane than the intermediate group, has a positive refractive power, and has a component orthogonal to the optical axis. It is preferable to have an anti-vibration lens group that moves.
  • the third lens group has, in order from the object side, a first partial group whose position with respect to the image plane is fixed during camera shake correction, and a positive refractive power.
  • the second subgroup as an anti-vibration lens group that can move so as to have a component orthogonal to the optical axis at the time of camera shake correction satisfies the following formula. 1.5 ⁇ fv ⁇ FNOw / f3 ⁇ 5.0
  • f3 focal length of the third lens group
  • fv focal length of the second partial group
  • FNOw F-number in the wide-angle end state
  • the variable magnification optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power, the distance between the first lens group and the second lens group changes upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, The distance between the second lens group and the third lens group is changed, the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, and the third lens group is sequentially arranged from the object side.
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following condition. 0.4 ⁇ ( ⁇ f2) / (fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 1.1
  • f2 focal length of the second lens unit
  • fw focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • the third lens group has an object side group having a positive refractive power on the object side of the intermediate group.
  • the image side group includes a single negative lens.
  • the image side group includes a negative meniscus lens having a concave surface facing one image surface side.
  • the image side group includes at least one negative lens and satisfies the following expression.
  • ndF refractive index of the medium of the negative lens included in the image side group with respect to d-line
  • ⁇ dF Abbe number of the medium of the negative lens included in the image side group
  • the third lens group includes an object-side group having positive refractive power on the object side of the intermediate group, and the object-side group includes one positive lens. It is preferable that the following formula is satisfied. ⁇ dO> 60 However, ⁇ dO: Abbe number of positive lens medium included in the object-side group
  • variable magnification optical system preferably satisfies the following condition. 4.0 ⁇ f4 / fw ⁇ 11.0
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • fw focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • the first lens group when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, it is preferable that the first lens group once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the third lens group is disposed closer to the image plane side than the intermediate group, has a positive refractive power, and has a component orthogonal to the optical axis. It is preferable to have an anti-vibration lens group that moves.
  • the third lens group has, in order from the object side, a first partial group whose position with respect to the image plane is fixed during camera shake correction, and a positive refractive power.
  • the second subgroup as an anti-vibration lens group that can move so as to have a component orthogonal to the optical axis at the time of camera shake correction satisfies the following formula. 1.5 ⁇ fv ⁇ FNOw / f3 ⁇ 5.0
  • f3 focal length of the third lens group
  • fv focal length of the second partial group
  • FNOw F-number in the wide-angle end state
  • the zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and an image plane side from the second lens group.
  • a rear group having a positive refracting power disposed at a distance between the first lens group and the second lens group upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, An interval between the second lens group and the rear group is changed, and the rear group is arranged in order from the object side, and includes an intermediate group including a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, and the intermediate group.
  • an anti-vibration lens group that has a positive refractive power and is moved so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the rear group includes at least a third lens group that is disposed closest to the object side and has positive refractive power, and changes from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the lenses constituting the third lens group is constant, and the third lens group includes the intermediate group, and satisfies the following condition.
  • ⁇ T3 Amount of movement of the third lens group when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • f3 Focal length of the third lens group
  • the rear group includes an object side group having a positive refractive power on the object side of the intermediate group.
  • the anti-vibration lens group includes a single positive lens.
  • the anti-vibration lens group includes one biconvex lens.
  • the image stabilizing lens group has at least one positive lens and satisfies the following condition.
  • ndVR refractive index of medium of the positive lens included in the anti-vibration lens group with respect to d-line
  • ⁇ dVR Abbe number of medium of the positive lens included in the anti-vibration lens group
  • the rear group includes an object side group having a positive refractive power on the object side of the intermediate group, and the object side group includes one positive lens.
  • the condition of the following formula ⁇ dO> 60
  • ⁇ dO Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group
  • the rear group includes a plurality of lens groups, and when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the plurality of lens groups included in the rear group. It is preferable to satisfy the condition of the following expression when the distance between the respective lens groups changes and the lens group closest to the image plane among the plurality of lens groups is the final lens group. 4.0 ⁇ fr / fw ⁇ 11.0 However, fr: focal length of the final lens group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • the rear group includes, in order from the object side, a third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group. From the wide-angle end state to the telephoto end At the time of zooming to the state, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the third lens group includes at least the intermediate lens group, and satisfies the following condition: preferable. 0.9 ⁇ f3 / (fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 2.0 However, f3: focal length of the third lens group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state ft: focal length of the entire system in the telephoto end state
  • the zoom optical system when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, it is preferable that the first lens group once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the zoom optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a rear group having a positive refractive power.
  • the rear group includes at least a third lens group that is disposed closest to the object side in the rear group and has a positive refractive power, and performs zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the rear group changes, and the distance between the lenses constituting the third lens group is constant.
  • the third lens group includes, in order from the object side, a first partial group whose position with respect to the image plane is fixed during camera shake correction, and has a positive refractive power and a direction orthogonal to the optical axis during camera shake correction.
  • a second sub-group as a vibration-proof lens group movable so as to have the following component, and satisfying the condition of the following formula: Characterized in that it. 1.5 ⁇ fv ⁇ FNOw / f3 ⁇ 5.0 However, f3: focal length of the third lens group fv: focal length of the second partial group FNOw: F-number in the wide-angle end state
  • the first partial group has an intermediate group including a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, which are arranged in order from the object side.
  • the first partial group includes an object side group having a positive refractive power on the object side of the intermediate group.
  • the second partial group includes a single positive lens.
  • the second partial group is composed of one biconvex lens.
  • the second partial group includes at least one positive lens and satisfies the condition of the following expression.
  • ndVR refractive index of the medium of the positive lens included in the second partial group with respect to d-line
  • ⁇ dVR Abbe number of the medium of the positive lens included in the second partial group
  • the first partial group includes an intermediate group including a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side, and an object side of the intermediate group It is preferable that the object side group has a positive refractive power, and the object side group has one positive lens and satisfies the following condition. ⁇ dO> 60 However, ⁇ dO: Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group
  • the rear group includes a plurality of lens groups, and when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the plurality of lens groups included in the rear group. It is preferable to satisfy the condition of the following expression when the distance between the respective lens groups changes and the lens group closest to the image plane among the plurality of lens groups is the final lens group. 4.0 ⁇ fr / fw ⁇ 11.0 However, fr: focal length of the final lens group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • the rear group includes the third lens group and the fourth lens group in order from the object side, and zooms from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and that the third lens group has at least the intermediate group and satisfies the following condition. 0.9 ⁇ f3 / (fw ⁇ ft) 1/2 ⁇ 2.0
  • f3 focal length of the third lens group
  • fw focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • the zoom optical system according to the fourth embodiment when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, it is preferable that the first lens group once moves to the image plane side and then moves to the object side.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any of the variable magnification optical systems according to the first embodiment described above.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any of the variable magnification optical systems according to the second embodiment described above.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any of the variable magnification optical systems according to the third embodiment described above.
  • the optical apparatus according to the present invention includes any of the variable magnification optical systems according to the fourth embodiment described above.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a variable power optical system manufacturing method including a lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, wherein the first lens group and the first lens group are changed during zooming from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • the distance between the second lens group is changed, the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed,
  • the third lens group has an intermediate group having a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side, and a negative refractive power arranged on the image plane side with respect to the intermediate group.
  • An image side group, and in focusing, the intermediate group has a fixed position relative to the image plane. Wherein the image-side group is arranged to move along the optical axis.
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a variable power optical system manufacturing method including a lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, wherein the first lens group and the first lens group are changed during zooming from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • the distance between the second lens group is changed, the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed,
  • the third lens group has an intermediate group having a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side, and a negative refractive power arranged on the image plane side with respect to the intermediate group.
  • An image side group, and in focusing, the intermediate group is fixed in position relative to the image plane,
  • Serial image side groups are arranged to move along the optical axis, characterized in that arranged so as to satisfy the following equation conditions.
  • f2 focal length of the second lens unit
  • fw focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state
  • variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power.
  • a variable power optical system manufacturing method including a lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, wherein the first lens group and the first lens group are changed during zooming from a wide-angle end state to a telephoto end state.
  • the distance between the second lens group is changed, the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed,
  • the third lens group is disposed in order from the object side, an intermediate group having a first positive lens, a first negative lens, a second negative lens, and a second positive lens, and disposed closer to the image plane side than the intermediate group.
  • An image side group having a negative refractive power, and in focusing, the intermediate group has a position relative to the image plane.
  • the image-side group is arranged to move along the optical axis, characterized in that arranged so as to satisfy the condition of following equation.
  • R2a radius of curvature of the lens surface on the image side of the first negative lens
  • R1b radius of curvature of the lens surface on the object side of the second negative lens
  • the variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and an image plane from the second lens group. And a rear group having a positive refractive power disposed on the side, and a zoom lens system having a positive refractive power, wherein the first lens group and the second lens group are changed during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • a positive lens, a negative lens, and a negative lens are arranged so that the distance between the second lens group and the rear group changes, and the rear group is arranged in order from the object side.
  • the variable magnification optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and an image plane from the second lens group. And a rear group having a positive refractive power disposed on the side, and a zoom lens system having a positive refractive power, wherein the first lens group and the second lens group are changed during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • a positive lens, a negative lens, and a negative lens are arranged so that the distance between the second lens group and the rear group changes, and the rear group is arranged in order from the object side.
  • the rear group includes at least a third lens group disposed on the most object side and having a positive refractive power.
  • the lenses constituting the third lens group are arranged so that the distance between the lenses is constant, and the third lens group has the intermediate group. It arrange
  • the zoom optical system manufacturing method includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a rear group having a positive refractive power.
  • the first lens unit is arranged so that the interval between them is constant, and the third lens group has a positive refractive power in order from the object side, the first subgroup whose position with respect to the image plane is fixed during camera shake correction.
  • the first anti-vibration lens group that can move so as to have a component perpendicular to the optical axis during camera shake correction And subgroup, was placed, characterized in that arranged so as to satisfy the condition of following equation. 1.5 ⁇ fv ⁇ FNOw / f3 ⁇ 5.0 However, f3: focal length of the third lens group fv: focal length of the second partial group FNOw: F-number in the wide-angle end state
  • variable magnification optical system that is bright and has good optical performance
  • an optical apparatus having the variable magnification optical system and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 1 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state
  • FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the first example in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an intermediate focal length state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 1 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state
  • FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 1 in an infinitely focused state, in which FIG. 9A illustrates various aberrations in the telephoto end state, and FIG. 9B illustrates image blurring in the telephoto end state. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to the first example in a short-distance in-focus state, in which FIG. Indicates the end state. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 2nd Example.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 2 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens is in the wide-angle end state
  • FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 2 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an intermediate focal length state
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 2 in an infinitely focused state, in which FIG.
  • FIG. 9A illustrates various aberrations in the telephoto end state
  • FIG. 9B illustrates image blurring in the telephoto end state. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 2 in a short-distance in-focus state, where FIG. Indicates the end state. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 3 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens is in the wide-angle end state
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 3 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an intermediate focal length state
  • FIG. It is a coma aberration diagram when image blur correction is performed.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 3 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations when in the telephoto end state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 3 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations when in the telephoto end state
  • FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom optical system according to Example 3 in a short-distance in-focus state, where FIG. Indicates the end state. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 4th Example.
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 4 in an infinitely focused state, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 4 in an infinitely focused state, in which FIG.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an intermediate focal length state, and FIG. It is a coma aberration diagram when image blur correction is performed.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 4 in an infinitely focused state, where FIG. 9A illustrates various aberrations in the telephoto end state, and FIG. 9B illustrates image blurring in the telephoto end state. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 4 in a short-distance in-focus state, where FIG. Indicates the end state.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in an infinitely focused state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the wide-angle end state
  • FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in the infinite focus state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating aberrations in the intermediate focal length state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in an infinite focus state
  • FIG. 9A is a diagram illustrating aberrations in the intermediate focal length state
  • FIG. It is a coma aberration diagram when image blur correction is performed.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in the
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in an infinitely focused state, where FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the telephoto end state, and FIG. It is a coma aberration figure when correct
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 5 in a short-distance in-focus state, where FIG. Indicates the end state. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on 6th Example.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 6, wherein FIG.
  • FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations when in the wide-angle end state, and FIG. It is a coma aberration diagram.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 6, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the intermediate focal length state, and FIG. 9B is an image blur correction performed in the intermediate focal length state. It is a coma aberration figure at the time.
  • FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the variable magnification optical system according to Example 6, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations when in the telephoto end state, and FIG. It is a coma aberration diagram.
  • 10 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a variable magnification optical system according to the first embodiment represented by the first to fifth examples.
  • 10 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a variable magnification optical system according to the second embodiment represented by the first to fifth examples.
  • 10 is a flowchart for explaining a manufacturing method of a variable magnification optical system according to a third embodiment represented by the first to sixth examples.
  • 10 is a flowchart for explaining a manufacturing method of a variable magnification optical system according to a fourth embodiment typified by Examples 1 to 6.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power. And a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zoom optical system ZL when the zoom is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens are changed.
  • the third lens group G3 includes an intermediate group G3b having a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens disposed from the object side, and an image plane that is more than the intermediate group G3b.
  • the variable magnification optical system ZL By configuring the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment in such a configuration, a lens having a bright F number can have good optical performance.
  • the intermediate lens group G3b of the third lens group G3 is composed of four lenses that are positive, negative, negative, and positive so as to have a symmetric structure, so that the F-number brightness has spherical aberration, field curvature, and coma. It is possible to correct aberrations satisfactorily.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3 (or on the object side of the third lens group G3)
  • the focusing is disposed on the image plane side with respect to the intermediate group G3b.
  • the lens component is a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.
  • the zoom optical system ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • fw focal length of the entire zooming optical system ZL in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire zooming optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (1) defines the focal length of the second lens group G2. Exceeding the upper limit of conditional expression (1) is not preferable because the refractive power of the second lens group G2 becomes weak, the amount of movement during zooming increases, and the optical total length becomes long. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.9. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and it is not preferable because the field curvature and astigmatism cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.5. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.6.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the third lens group G3 has an object side group G3a having a positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b.
  • the third lens group G3 has an object side group G3a having a positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b.
  • the image side group G3c included in the third lens group G3 and used for focusing is composed of one negative lens.
  • the focusing lens can be lightened, and the focusing speed can be easily increased.
  • the image side group G3c is composed of a negative meniscus lens having a concave surface facing one image surface side.
  • the image side group G3c included in the third lens group G3 includes at least one negative lens, and the negative lens has the following conditional expression (2 ) Is desirable.
  • ndF refractive index with respect to d-line of the medium of the negative lens included in the image side group G3c
  • Conditional expression (2) defines the refractive index with respect to the d-line of the medium of the negative lens included in the image side group G3c. If the upper limit value of the conditional expression (2) is exceeded, a glass material having a relatively high refractive power and a large color dispersibility is used for the negative lens. In this range, the longitudinal chromatic aberration cannot be corrected well, which is not preferable.
  • the negative lens included in the image side group G3c of the third lens group G3 satisfies the following conditional expression (3).
  • ⁇ dF Abbe number of the medium of the negative lens included in the image side group G3c
  • Conditional expression (3) defines the Abbe number of the medium of the negative lens included in the image side group G3c. If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the dispersibility of the focusing lens increases, and the axial chromatic aberration that is conspicuous with a bright lens cannot be sufficiently corrected in the range from infinity to a close object in focusing. Therefore, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 62.
  • the object side group G3a is 1 It is desirable to have one positive lens and satisfy the following conditional expression (4).
  • ⁇ dO Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a
  • Conditional expression (4) defines the Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the axial chromatic aberration that tends to occur with a bright lens becomes large and correction becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 62. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 65.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).
  • f4 focal length of the fourth lens group G4
  • fw focal length of the entire variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (5) defines the focal length of the fourth lens group G4. Exceeding the upper limit of conditional expression (4) is not preferable because the refractive power of the fourth lens group G4 becomes weak and it becomes difficult to correct field curvature during zooming. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 10.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 9.0. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, it becomes difficult to correct distortion, and back focus cannot be secured, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 5.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 6.0.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 moves once to the image plane side and then moves to the object side. desirable.
  • the diameter of the first lens group G1 can be kept small while preventing off-axis beam breakage when the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is widened.
  • a sharp change in distortion can be suppressed.
  • the third lens group G3 has an image side group that is disposed closer to the image plane than the intermediate group G3b and has a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 and a second partial group G32 having a positive refractive power. Then, in a state where the position of the first partial group G31 with respect to the image plane is fixed, the second partial group G32 is a vibration-proof lens group that moves so as to have a component orthogonal to the optical axis, thereby correcting camera shake (image). It is desirable to configure so as to perform (blur correction).
  • the second partial group (anti-vibration lens group) G32 having positive refractive power on the image side of the first partial group G31, even the bright lens having a large F-number has the second partial group (
  • the image stabilization function can be mounted without increasing the number of lenses of image stabilization lens group G32.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (6).
  • Conditional expression (6) defines the focal lengths of the second partial group G32 and the third lens group G3 which are anti-vibration lens groups. If the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the second partial group G32 becomes weak, the movement amount of the second partial group G32 during image stabilization (image blur correction) increases, This is not preferable because the diameter of the second subgroup G32 is increased and the weight is increased, and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.5. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.0.
  • the refractive power of the second subgroup G32 becomes strong, and it is not preferable because the decentration astigmatism and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well.
  • the third lens group G3 in the third lens group G3, at least one positive lens component may be disposed between the intermediate group G3b and the image side group G3c, or omitted. May be.
  • the object side group G3a disposed on the object side of the intermediate group G3b of the third lens group G3 may be omitted.
  • the positive, negative, and positive four-lens elements included in the intermediate group G3b may be a combination of a positive lens and a negative lens, or may be arranged as a single lens.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • variable magnification optical system ZL having a four-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can also be applied to other group configurations such as the fifth group and the sixth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move along the optical axis so that the air gap between the groups changes at the time of zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a part of the third lens group G3 (as described above, the image side group G3c) is a focusing lens group, and the positions of the other lenses are fixed with respect to the image plane at the time of focusing.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • variable magnification optical system ZL of the present embodiment has a variable magnification ratio of about 2.5 to 4 times.
  • the respective lenses are arranged to prepare the first to fourth lens groups G1 to G4, respectively (step S110).
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes,
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are arranged so that the distance between them changes (step S120).
  • the third lens group G3 includes an intermediate group G3b having a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens arranged from the object side, and a negative refractive power arranged on the image plane side from the intermediate group G3b.
  • the intermediate group G3b is fixed in position with respect to the image plane, and is arranged so that the image side group G3c moves along the optical axis (step S130).
  • variable magnification optical system ZL is arranged so as to satisfy the conditional expression (1) described above.
  • a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented in order from the object side.
  • a cemented lens is arranged to form the first lens group G1, a negative lens L21 having a spherical surface formed by providing a resin layer on the object-side lens surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • a cemented lens is disposed to form the second lens group G2, and a positive lens L31, a biconvex lens L32, and a biconcave lens L33, in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape.
  • a cemented lens a cemented lens in which the biconcave lens L34 and the biconvex lens L35 are cemented, a positive lens L36 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative with the convex surface facing the object side.
  • a meniscus lens L37 is disposed to form a third lens group G3, and a positive lens L41 having an object-side lens surface formed in an aspheric shape is disposed to form a fourth lens group G4.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power. And a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zoom optical system ZL when the zoom is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens are changed.
  • the third lens group G3 includes an intermediate group G3b having a first positive lens, a first negative lens, a second negative lens, and a second positive lens, which are disposed from the object side.
  • An image side group G3c having negative refractive power disposed on the image plane side with respect to the intermediate group G3b, and fixing the position of the intermediate group G3b with respect to the image plane to the image side group G3c with the optical axis By moving along, the object is focused from infinity to a close object.
  • the variable magnification optical system ZL By configuring the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment in such a configuration, a lens having a bright F number can have good optical performance.
  • the intermediate lens group G3b of the third lens group G3 is composed of four lenses that are positive, negative, negative, and positive so as to have a symmetric structure, so that the F-number brightness has spherical aberration, field curvature, and coma. It is possible to correct aberrations satisfactorily.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3 (or on the object side of the third lens group G3)
  • the focusing is disposed on the image plane side with respect to the intermediate group G3b.
  • the lens component is a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.
  • the air lens formed by the first negative lens and the second negative lens included in the intermediate group G3b of the third lens group G3 has the following conditional expression (7 ) Is desirable.
  • R2a radius of curvature of the lens surface on the image side of the first negative lens
  • R1b radius of curvature of the lens surface on the object side of the second negative lens
  • Conditional expression (7) defines the shape of the air lens formed by the first negative lens and the second negative lens included in the intermediate group G3b of the third lens group G3. If the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded, it is necessary to increase the positive refractive power on the image plane side (image plane side relative to the air lens) of the third lens group G3. Since aberration correction becomes difficult, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.4. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.3. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.2.
  • conditional expression (7) On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (7) is not reached, a strong positive refractive power is required on the object side of the third lens group G3 (the object side of the air lens), which makes it difficult to correct spherical aberration. It is not preferable.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1).
  • f2 focal length of the second lens group G2
  • fw focal length of the entire zooming optical system ZL in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire zooming optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (1) defines the focal length of the second lens group G2. Exceeding the upper limit of conditional expression (1) is not preferable because the refractive power of the second lens group G2 becomes weak, the amount of movement during zooming increases, and the optical total length becomes long. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.9. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and it is not preferable because the field curvature and astigmatism cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.5. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.6.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that the third lens group G3 has an object side group G3a having a positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b.
  • the third lens group G3 has an object side group G3a having a positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b.
  • the image side group G3c included in the third lens group G3 and used for focusing is composed of one negative lens.
  • the focusing lens can be lightened, and the focusing speed can be easily increased.
  • the image side group G3c is composed of a negative meniscus lens having a concave surface facing one image surface side.
  • the image side group G3c included in the third lens group G3 includes at least one negative lens, and the negative lens has the following conditional expression (2 ) Is desirable.
  • ndF refractive index with respect to d-line of the medium of the negative lens included in the image side group G3c
  • Conditional expression (2) defines the refractive index with respect to the d-line of the medium of the negative lens included in the image side group G3c. If the upper limit value of the conditional expression (2) is exceeded, a glass material having a relatively high refractive power and a large color dispersibility is used for the negative lens. In this range, the longitudinal chromatic aberration cannot be corrected well, which is not preferable.
  • the negative lens included in the image side group G3c of the third lens group G3 satisfies the following conditional expression (3).
  • ⁇ dF Abbe number of the medium of the negative lens included in the image side group G3c
  • Conditional expression (3) defines the Abbe number of the medium of the negative lens included in the image side group G3c. If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the dispersibility of the focusing lens increases, and the axial chromatic aberration that is conspicuous with a bright lens cannot be sufficiently corrected in the range from infinity to a close object in focusing. Therefore, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 62.
  • the object side group G3a is 1 It is desirable to have one positive lens and satisfy the following conditional expression (4).
  • ⁇ dO Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a
  • Conditional expression (4) defines the Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the axial chromatic aberration that tends to occur with a bright lens becomes large and correction becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 62. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 65.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).
  • f4 focal length of the fourth lens group G4
  • fw focal length of the entire variable magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • Conditional expression (5) defines the focal length of the fourth lens group G4. Exceeding the upper limit of conditional expression (5) is not preferable because the refractive power of the fourth lens group G4 becomes weak and it becomes difficult to correct field curvature at the time of zooming. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 10.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 9.0. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, it becomes difficult to correct distortion, and back focus cannot be secured, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 5.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (5) to 6.0.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 moves once to the image plane side and then moves to the object side. desirable.
  • the diameter of the first lens group G1 can be kept small while preventing off-axis beam breakage when the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is widened.
  • a sharp change in distortion can be suppressed.
  • the third lens group G3 has an image side group that is disposed closer to the image plane than the intermediate group G3b and has a positive refractive power.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 and a second partial group G32 having a positive refractive power. Then, in a state where the position of the first partial group G31 with respect to the image plane is fixed, the second partial group G32 is a vibration-proof lens group that moves so as to have a component orthogonal to the optical axis, thereby correcting camera shake (image). It is desirable to configure so as to perform (blur correction).
  • the second partial group (anti-vibration lens group) G32 having positive refractive power on the image side of the first partial group G31, even the bright lens having a large F-number has the second partial group (
  • the image stabilization function can be mounted without increasing the number of lenses of image stabilization lens group G32.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (6).
  • Conditional expression (6) defines the focal lengths of the second partial group G32 and the third lens group G3 which are anti-vibration lens groups. If the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the second partial group G32 becomes weak, the movement amount of the second partial group G32 during image stabilization (image blur correction) increases, This is not preferable because the diameter of the second subgroup G32 is increased and the weight is increased, and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.5. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.0.
  • the refractive power of the second subgroup G32 becomes strong, and it is not preferable because the decentration astigmatism and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well.
  • variable magnification optical system ZL in the third lens group G3, at least one positive lens component may be disposed between the intermediate group G3b and the image side group G3c, or omitted. May be.
  • the object side group G3a disposed on the object side of the intermediate group G3b of the third lens group G3 may be omitted.
  • a positive lens and a negative lens may be cemented, or each may be disposed as a single lens.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • variable magnification optical system ZL having a four-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can also be applied to other group configurations such as the fifth group and the sixth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move along the optical axis so that the air gap between the groups changes at the time of zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a part of the third lens group G3 (as described above, the image side group G3c) is a focusing lens group, and the positions of the other lenses are fixed with respect to the image plane at the time of focusing.
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL of the present embodiment has a zoom ratio of about 2.5 to 4 times.
  • the first to fourth lens groups G1 to G4 are prepared by arranging each lens (step S210). Further, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. The third lens group G3 and the fourth lens group G4 are arranged so that the distance between them changes (step S220).
  • the third lens group G3 includes an intermediate group G3b having a first positive lens, a first negative lens, a second negative lens, and a second positive lens arranged in order from the object side, and an image more than the intermediate group G3b.
  • a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented in order from the object side.
  • a cemented lens is arranged to form the first lens group G1, a negative lens L21 having a spherical surface formed by providing a resin layer on the object-side lens surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • a cemented lens is disposed to form the second lens group G2, and a positive lens L31, a biconvex lens L32, and a biconcave lens L33, in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape.
  • a cemented lens a cemented lens in which the biconcave lens L34 and the biconvex lens L35 are cemented, a positive lens L36 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative with the convex surface facing the object side.
  • a meniscus lens L37 is disposed to form a third lens group G3, and a positive lens L41 having an object-side lens surface formed in an aspheric shape is disposed to form a fourth lens group G4.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, And a rear group GR having a positive refractive power disposed on the image plane side of the second lens group G2.
  • the zoom optical system ZL when the zoom is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the rear group GR. It is comprised so that the space
  • the rear group GR includes an intermediate group G3b having a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, which are arranged in order from the object side, and an image plane side from the intermediate group G3b. And an image side group having a positive refractive power disposed on the surface. Then, in a state where the position of the intermediate group G3b with respect to the image plane is fixed, the image stabilization lens group that moves the image side group so as to have a component orthogonal to the optical axis (hereinafter referred to as “image stabilization lens group G32”). By doing so, camera shake correction (image blur correction) is performed.
  • variable magnification optical system ZL By configuring the variable magnification optical system ZL according to the present embodiment in such a configuration, a lens having a bright F number can have good optical performance.
  • the intermediate group G3b of the rear group GR is configured by a positive, negative, and positive four-lens lens so as to have a symmetrical structure, so that spherical aberration, field curvature, and coma aberration can be reduced with respect to the brightness of the F number. It is possible to correct well.
  • the anti-vibration function can be achieved without increasing the number of lenses of the anti-vibration lens group G32 even with a bright lens having a large F number.
  • the lens component is a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.
  • the rear group GR includes at least a third lens group G3 that is disposed closest to the object side and has a positive refractive power, from the wide-angle end state to the telephoto end state. At the time of zooming, the distance between the lenses constituting the third lens group G3 can be made constant.
  • the third lens group G3 has the above-described intermediate group G3b.
  • the variable magnification optical system ZL having such a configuration desirably satisfies the following conditional expression (8).
  • ⁇ T3 Amount of movement of the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (8) defines the focal length of the third lens group G3 and the amount of movement of the third lens group G3 during zooming. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, Since the power becomes too weak with respect to the amount of movement of the third lens group G3, the movement of the third lens group G3 cannot contribute to zooming, and the power of the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes stronger. This is not preferable because the first lens group G1 and the second lens group G2 are increased in size or the field curvature aberration cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.0.
  • the rear group GR has an object side group G3a having a positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b. With such a configuration, even better optical performance can be maintained with a bright F-number lens. It is possible to satisfactorily correct higher-order spherical aberration that is likely to occur with a bright lens.
  • the image stabilizing lens group G32 is composed of one positive lens. With such a configuration, it is possible to reduce the lens used for vibration isolation, and it is easy to reduce the weight of the vibration isolation mechanism and improve the vibration isolation performance. Further, it is desirable that the anti-vibration lens group G32 includes one biconvex lens. By adopting such a configuration, it is possible to suppress coma aberration fluctuations that occur during image stabilization.
  • the anti-vibration lens group G32 includes at least one positive lens, and the positive lens preferably satisfies the following conditional expression (9). .
  • ndVR refractive index of medium of positive lens included in image stabilizing lens group G32 with respect to d-line
  • ⁇ dVR Abbe number of medium of positive lens included in image stabilizing lens group G32
  • Conditional expression (9) defines the refractive index with respect to the d-line of the medium of the positive lens included in the image stabilizing lens group G32. If the upper limit value of the conditional expression (9) is exceeded, a glass material having a relatively high refractive power and a large color dispersibility is used for the positive lens, and the lateral chromatic aberration is reduced in the range of camera shake correction. Since it cannot correct
  • the positive lens included in the image stabilizing lens group G32 satisfies the following conditional expression (10).
  • ⁇ dVR Abbe number of the medium of the positive lens included in the image stabilizing lens group G32
  • Conditional expression (10) defines the Abbe number of the medium of the positive lens included in the image stabilizing lens group G32. If the lower limit of conditional expression (10) is not reached, the dispersibility of the vibration-proof lens group G32 becomes large, and the lateral chromatic aberration that is conspicuous at the time of camera shake correction cannot be sufficiently corrected within the range of camera shake correction, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (10) to 62.
  • the object side group G3a it is desirable to have a positive lens and satisfy the following conditional expression (4).
  • ⁇ dO Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a
  • Conditional expression (4) defines the Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a of the rear group GR. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the axial chromatic aberration that tends to occur with a bright lens becomes large and correction becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 62. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 65.
  • the rear group GR includes a plurality of lens groups (for example, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in FIG. 1), and telephoto from the wide-angle end state. At the time of zooming to the end state, the intervals of the plurality of lens groups included in the rear group GR are changed.
  • the zoom optical system ZL according to the present embodiment has the following conditions: It is desirable to satisfy Formula (11).
  • Conditional expression (11) defines the focal length of the final lens group. Exceeding the upper limit value of conditional expression (11) is not preferable because the refractive power of the final lens unit becomes weak and it becomes difficult to correct field curvature at the time of zooming. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (11) to 10.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (11) to 9.0. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (11) is not reached, the refractive power of the final lens group becomes strong, it becomes difficult to correct distortion, and the back focus cannot be secured, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (11) to 5.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (11) to 6.0.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4.
  • the third lens group G3 includes at least the above-described intermediate lens group G3b.
  • the variable magnification optical system ZL having such a configuration desirably satisfies the following conditional expression (12).
  • f3 focal length of the third lens group G3
  • fw focal length of the entire zooming optical system ZL in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire zooming optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (12) defines the focal length of the third lens group G3. Exceeding the upper limit of conditional expression (12) is not preferable because the refractive power of the third lens group G3 becomes weak and the entire length of the optical system is extended. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (12) to 1.8. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (12) to 1.6. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (12) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong and it becomes difficult to correct spherical aberration, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.1.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (7).
  • f3 Focal length of the third lens group
  • G3 fv Focal length of the image stabilizing lens group
  • G32 FNOw F-number in the wide-angle end state
  • Conditional expression (7) defines the focal lengths of the image stabilizing lens group G32 and the third lens group G3. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the refractive power of the image stabilizing lens group G32 becomes weak, and the amount of movement of the image stabilizing lens group during G32 image stabilization (for image blur correction) increases. The diameter of the vibration lens group G32 is increased, resulting in an increase in weight, and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 4.5. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 4.0.
  • conditional expression (7) On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (7) is not reached, the refractive power of the anti-vibration lens group G32 becomes strong, and the decentration astigmatism and decentration coma during the anti-vibration cannot be corrected well.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 moves once to the image plane side and then moves to the object side. desirable.
  • the diameter of the first lens group G1 can be kept small while preventing off-axis beam breakage when the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is widened.
  • a sharp change in distortion can be suppressed.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, the rear lens group GR, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power,
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 may change at the time of zooming, or the third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side, and a negative
  • the interval between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 may be changed.
  • the third lens group G3 that moves integrally during zooming includes, in order from the object side, the front group G3a, the intermediate group G3b, and the image stabilization lens group G32.
  • the intermediate group G3b is preferably composed of four lenses of positive, negative and positive.
  • the anti-vibration lens group G32 may not be included in the third lens group G3 but may be the fourth lens group G4.
  • the object side group G3a arranged on the object side of the intermediate group G3b of the rear group GR may be omitted.
  • the positive, negative, and positive four-lens elements included in the intermediate group G3b may be a combination of a positive lens and a negative lens, or may be arranged as a single lens.
  • variable magnification optical system ZL has at least two lens components in the third lens group G3 on the image plane side from the intermediate group G3b.
  • the focusing lens group and the image stabilizing lens group G32 can be disposed in the third lens group G3.
  • the third lens group G3 is preferably composed of a front group G3a, an intermediate lens group G3b, an anti-vibration lens group G32, and a focusing lens group in order from the object side.
  • the anti-vibration lens group G32 is preferably configured with one positive lens, but may be configured with one cemented lens or a plurality of lens components.
  • the front group G3a is configured by one aspheric lens, but may be configured by two spherical lenses.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • variable power optical system ZL having a four-group or five-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image plane side may be used.
  • a configuration in which a lens group whose position relative to the image plane is fixed at the time of zooming is added to the most image plane side.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the first lens group G1 to the fourth lens group G4 each emit light so that the air gap between the groups changes at the time of zooming. Move along the axis.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a part of the rear group (third lens group G3) (for example, the negative lens component disposed on the image plane side of the image stabilizing lens group G32 or the second lens group disposed on the image plane side of the third lens group G3).
  • the four lens group G4) is preferably a focusing lens group, and the other lenses are preferably fixed in position relative to the image plane during focusing.
  • the focusing lens group is composed of a single lens.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component orthogonal to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • An anti-vibration lens group may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL of the present embodiment has a zoom ratio of about 2.5 to 4 times.
  • the F number is smaller than 3.5 from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • each lens is arranged to prepare the first lens group G1, the second lens group G2, and the rear group GR (step S310). Further, at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the rear group GR changes. Arrange (step S320).
  • the rear group GR is arranged in order from the object side, and an intermediate group G3b having a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, and has a positive refractive power on the image plane side than the intermediate group G3b.
  • An anti-vibration lens group G32 that moves so as to have a component orthogonal to the optical axis is disposed (step S330).
  • the rear group GR includes at least the third lens group G3 that is disposed closest to the object side and has positive refractive power, from the wide-angle end state.
  • the lens elements constituting the third lens group G3 are arranged so that the distance between them is constant, and the third lens group G3 is arranged so as to have the intermediate group G3b. It is more preferable to arrange so as to satisfy the formula (8).
  • a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented in order from the object side.
  • a cemented lens is arranged to form the first lens group G1, a negative lens L21 having a spherical surface formed by providing a resin layer on the object-side lens surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • a cemented lens is disposed to form the second lens group G2, and a positive lens L31, a biconvex lens L32, and a biconcave lens L33, in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape.
  • a cemented lens a cemented lens in which the biconcave lens L34 and the biconvex lens L35 are cemented, a positive lens L36 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative with the convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 in which the meniscus lens L37 is arranged, and the positive lens L41 in which the lens surface on the object side is formed in an aspheric shape are arranged, and the fourth lens group G4 is arranged to form the rear group GR.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, And a rear group GR having a positive refractive power. Further, the rear group GR has a third lens group G3 that is disposed closest to the object side in the rear group GR and has a positive refractive power.
  • the zoom optical system ZL when the zoom is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the rear group GR. And the distance between the lenses constituting the third lens group G3 is constant.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 and a second partial group G32 having a positive refractive power.
  • the second partial group G32 is an anti-vibration lens group that moves so as to have a component orthogonal to the optical axis, thereby correcting camera shake (image). (Shake correction).
  • a lens having a bright F number can have good optical performance.
  • the second partial group (anti-vibration lens group) G32 having a positive refractive power on the image side of the first partial group G31, the second partial group (anti-vibration) can be used even with a bright lens having a large F number. It is possible to mount the image stabilization function without increasing the number of lenses of the lens group G32.
  • the lens component is a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (6).
  • Conditional expression (6) defines the focal lengths of the second partial group G32 and the third lens group G3 which are anti-vibration lens groups. If the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the second partial group G32 becomes weak, the movement amount of the second partial group G32 during image stabilization (image blur correction) increases, This is not preferable because the diameter of the second subgroup G32 is increased and the weight is increased, and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.5. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.0.
  • the refractive power of the second subgroup G32 becomes strong, and it is not preferable because the decentration astigmatism and the decentration coma during the image stabilization cannot be corrected well.
  • the first partial group G31 includes an intermediate group G3b including a positive lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens, which are arranged in order from the object side.
  • the intermediate group G3b of the rear group GR is configured by a positive, negative, and positive four-lens lens so as to have a symmetrical structure, so that spherical aberration, field curvature, and coma aberration can be reduced with respect to the brightness of the F number. It is possible to correct well.
  • the first partial group G31 of the third lens group G3 has an object side group G3a having a positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b.
  • the second partial group G32 which is included in the third lens group G3 and is used for image stabilization, includes a single positive lens. desirable. With such a configuration, it is possible to reduce the lens used for vibration isolation, and it is easy to reduce the weight of the vibration isolation mechanism and improve the vibration isolation performance. Further, it is desirable that the second partial group G32 is composed of one biconvex lens. By adopting such a configuration, it is possible to suppress coma aberration fluctuations that occur during image stabilization.
  • the second partial group G32 included in the third lens group G3 has at least one positive lens, and the positive lens has the following conditional expression ( It is desirable to satisfy 9).
  • ndVR refractive index of medium of positive lens included in second partial group G32 with respect to d-line
  • ⁇ dVR Abbe number of medium of positive lens included in second partial group G32
  • Conditional expression (9) defines the refractive index with respect to the d-line of the medium of the positive lens included in the second subgroup G32. If the upper limit value of the conditional expression (9) is exceeded, a glass material having a relatively high refractive power and a large color dispersibility is used for the positive lens, and the lateral chromatic aberration is reduced in the range of camera shake correction. Since it cannot correct
  • the positive lens included in the second partial group G32 of the third lens group G3 satisfies the following conditional expression (10).
  • ⁇ dVR Abbe number of the medium of the positive lens included in the second subgroup G32.
  • Conditional expression (10) defines the Abbe number of the medium of the positive lens included in the second subgroup G32. If the lower limit value of conditional expression (10) is not reached, the dispersibility of the second partial group G32, which is an anti-vibration lens group, increases, and the lateral chromatic aberration that is conspicuous at the time of camera shake correction cannot be sufficiently corrected within the range of camera shake correction. Therefore, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (10) to 62.
  • variable magnification optical system ZL when the first partial group G31 of the third lens group G3 has the object side group G3a having positive refractive power on the object side of the intermediate group G3b, It is desirable that the object side group G3a has one positive lens and satisfies the following conditional expression (4).
  • ⁇ dO Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a
  • Conditional expression (4) defines the Abbe number of the medium of the positive lens included in the object side group G3a of the first partial group G31 constituting the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the axial chromatic aberration that tends to occur with a bright lens becomes large and correction becomes difficult, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 62. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (4) to 65.
  • the rear group GR includes a plurality of lens groups (for example, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in FIG. 1), and telephoto from the wide-angle end state. At the time of zooming to the end state, the intervals of the plurality of lens groups included in the rear group GR are changed.
  • the zoom optical system ZL according to the present embodiment has the following conditions: It is desirable to satisfy Formula (11).
  • Conditional expression (11) defines the focal length of the final lens group. Exceeding the upper limit value of conditional expression (11) is not preferable because the refractive power of the final lens unit becomes weak and it becomes difficult to correct field curvature at the time of zooming. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (11) to 10.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (11) to 9.0. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (11) is not reached, the refractive power of the final lens group becomes strong, it becomes difficult to correct distortion, and the back focus cannot be secured, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (11) to 5.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (11) to 6.0.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4.
  • the third lens group G3 includes at least the above-described intermediate lens group G3b.
  • the variable magnification optical system ZL having such a configuration desirably satisfies the following conditional expression (12).
  • f3 focal length of the third lens group G3
  • fw focal length of the entire zooming optical system ZL in the wide-angle end state
  • ft focal length of the entire zooming optical system ZL in the telephoto end state
  • Conditional expression (12) defines the focal length of the third lens group G3. Exceeding the upper limit of conditional expression (12) is not preferable because the refractive power of the third lens group G3 becomes weak and the entire length of the optical system is extended. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (12) to 1.8. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (12) to 1.6. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (12) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong and it becomes difficult to correct spherical aberration, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.0. In order to further secure the effect of the present application, it is desirable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.1.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (8).
  • ⁇ T3 Amount of movement of the third lens group G3 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (8) defines the focal length of the third lens group G3 and the amount of movement of the third lens group G3 during zooming. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, Since the power becomes too weak with respect to the amount of movement of the third lens group G3, the movement of the third lens group G3 cannot contribute to zooming, and the power of the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes stronger. This is not preferable because the first lens group G1 and the second lens group G2 are increased in size or the field curvature aberration cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.0.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 moves once to the image plane side and then moves to the object side. desirable.
  • the diameter of the first lens group G1 can be kept small while preventing off-axis beam breakage when the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is widened.
  • a sharp change in distortion can be suppressed.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, the rear lens group GR, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power,
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 may change at the time of zooming, or the third lens group G3 having a positive refractive power in order from the object side, and a negative
  • the interval between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 may be changed.
  • the third lens group G3 that moves integrally during zooming includes, in order from the object side, the first partial group G31 including the object side group G3a and the intermediate group G3b.
  • a second partial group G32 that is an anti-vibration lens group, and the intermediate group G3b is preferably composed of four lenses of positive, negative, negative and positive.
  • the second partial group G32, which is an anti-vibration lens group may not be included in the third lens group G3 but may be a fourth lens group G4.
  • the object side group G3a arranged on the object side of the intermediate group G3b of the first partial group G31 constituting the rear group GR may be omitted.
  • the positive, negative, and positive four-lens elements included in the intermediate group G3b may be a combination of a positive lens and a negative lens, or may be arranged as a single lens.
  • variable magnification optical system ZL has at least two lens components in the third lens group G3 on the image plane side from the intermediate group G3b.
  • the focusing lens group and the anti-vibration lens group G32 can be arranged in the third lens group G3.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a first partial group G31 including an object side group G3a and an intermediate group G3b, a second partial group G32 that is an anti-vibration lens group, and a focusing lens group. It is preferable to configure.
  • the second partial group G32, which is the anti-vibration lens group is preferably configured with one positive lens, but may be configured with one cemented lens or a plurality of lens components.
  • the object side group G3a is configured by one aspherical lens, but may be configured by two spherical lenses.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • variable power optical system ZL having a four-group or five-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image plane side may be used.
  • a configuration in which a lens group whose position relative to the image plane is fixed at the time of zooming is added to the most image plane side.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the first lens group G1 to the fourth lens group G4 move along the optical axis so that the air gap between the groups changes at the time of zooming.
  • the lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a part of the rear group (third lens group G3) (for example, the negative lens component disposed on the image plane side of the second partial group G32, or the second lens group disposed on the image plane side of the third lens group G3).
  • the four lens group G4) is preferably a focusing lens group, and the other lenses are preferably fixed in position relative to the image plane during focusing.
  • the focusing lens group is composed of a single lens.
  • the lens group or partial lens group is moved so as to have a component orthogonal to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake.
  • An anti-vibration lens group may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL of the present embodiment has a zoom ratio of about 2.5 to 4 times.
  • the F number is smaller than 3.5 from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • each lens is arranged to prepare the first lens group G1, the second lens group G2, and the rear group GR (step S410).
  • the rear group GR at least the third lens group G3 having a positive refractive power closest to the object side in the rear group GR is disposed (step S420).
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, the distance between the second lens group G2 and the rear group GR changes, Arrangement is made so that the distance between the lenses constituting the three lens group G3 is constant (step S430).
  • a first partial group G31 whose position with respect to the image plane is fixed at the time of camera shake correction, and has a positive refractive power and orthogonal to the optical axis at the time of camera shake correction.
  • a second partial group G32 as an anti-vibration lens group movable so as to have a directional component is arranged (step S440). Furthermore, the arrangement is made so as to satisfy the conditional expression (6) described above (step S450).
  • a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented in order from the object side.
  • a cemented lens is arranged to form the first lens group G1, a negative lens L21 having a spherical surface formed by providing a resin layer on the object-side lens surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • a cemented lens is disposed to form the second lens group G2, and a positive lens L31, a biconvex lens L32, and a biconcave lens L33, in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape.
  • a cemented lens a cemented lens in which the biconcave lens L34 and the biconvex lens L35 are cemented, a positive lens L36 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative with the convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 in which the meniscus lens L37 is arranged, and the positive lens L41 in which the lens surface on the object side is formed in an aspheric shape are arranged, and the fourth lens group G4 is arranged to form the rear group GR.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • FIG. 6, FIG. 11, FIG. 16, FIG. 21 and FIG. 26 are sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL6) according to each example. Further, in the lower part of the sectional views of these variable magnification optical systems ZL1 to ZL6, the light of each lens group G1 to G4 (or G5) when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) is shown. The direction of movement along the axis is indicated by an arrow.
  • the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y.
  • Is S (y) r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature)
  • K is the conic constant
  • An is the nth-order aspherical coefficient, it is expressed by the following equation (a). .
  • “E ⁇ n” represents “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • the secondary aspheric coefficient A2 is zero.
  • an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • the zoom optical system ZL1 shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GR. Further, the rear group GR is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 is a cemented lens in which, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 in which an aspherical shape is formed by providing a resin layer on a lens surface on the object side of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens L31 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspheric shape, a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33 are cemented,
  • the lens is composed of a cemented lens obtained by cementing a concave lens L34 and a biconvex lens L35, a positive lens L36 in which object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative meniscus lens L37 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive lens L41 having an aspheric lens surface on the object side.
  • An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the negative lens L25, the positive lens L31, the positive lens L36, and the positive lens L41 are glass molded aspheric lenses.
  • variable magnification optical system ZL1 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during the magnification change from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved to the image plane side so that the distance between the first lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is once moved to the object side, and is then moved to the image plane side.
  • the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3.
  • variable magnification optical system ZL1 focusing from an infinite distance to a short distance object is performed on the image side group G3c (negative meniscus lens L37) disposed on the image plane side of the image stabilizing lens group G32 of the third lens group G3. Is moved to the image plane side.
  • variable magnification optical system ZL1 image blur correction (anti-shake) is performed by using the positive lens L36 of the third lens group G3 as an anti-shake lens group G32, and the anti-shake lens group G32 in a direction orthogonal to the optical axis. It is performed by moving so as to include the component.
  • the focal length of the entire system is f
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the image stabilization lens group G32 in image blur correction
  • K the rotational shake at an angle ⁇ .
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.627 and the focal length is 9.3 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 1.03 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group G32 is ⁇ 0.170 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.831 and the focal length is 19.1 (mm), so that the rotational shake of 0.605 ° is corrected.
  • the amount of movement of the anti-vibration lens group G32 is ⁇ 0.177 (mm). Further, in the telephoto end state of the first embodiment, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.963 and the focal length is 29.1 (mm), so that it is necessary to correct a rotational shake of 0.500 °.
  • the moving amount of the anti-vibration lens group G32 is ⁇ 0.264 (mm).
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system ZL1.
  • f shown in the overall specifications is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the field angle
  • Y is the maximum image height
  • TL is the total length
  • BF is the back focus value. This is shown for each state, intermediate focal length state, and telephoto end state.
  • the total length TL indicates the distance (air conversion length) on the optical axis from the most object side lens surface (first surface in FIG. 1) to the image plane I at the time of infinite focusing.
  • the back focus BF indicates the distance (air conversion length) on the optical axis from the most image surface side lens surface (the 27th surface in FIG.
  • the first column m indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r indicates the curvature radius of each lens surface
  • d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval)
  • the radius of curvature of 0.000 indicates a plane
  • the refractive index of air of 1.0000 is omitted.
  • the surface numbers 1 to 33 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 33 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface and focal length of each of the first to fourth lens groups G1 to G4.
  • the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this.
  • the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
  • the fourth surface, the twelfth surface, the fourteenth surface, the fifteenth surface, the twenty-second surface, the twenty-third surface, and the twenty-sixth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 2 below shows aspheric data, that is, the values of the conical constant K and the aspheric constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL1 the axial air distance D3 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance D12 between the second lens group G2 and the third lens group G3 (aperture stop S).
  • the axial air gap D25 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the axial air gap D27 between the fourth lens group G4 and the filter group FL change during zooming.
  • the object-side axial air distance D23 and the image-side axial air distance D25 of the image side group G3c of the third lens group G3 change upon focusing.
  • Table 3 shows variable intervals in each of the focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity and focusing on a short distance. Note that only the values of D23 and D25 are shown at the time of focusing at a short distance, but other values are the same as at the time of focusing at infinity.
  • Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL1.
  • f2 is the focal length of the second lens group G2
  • fw is the focal length of the entire system in the wide-angle end state
  • ft is the focal length of the entire system in the telephoto end state
  • ndF is the third lens group G3.
  • ⁇ dF is the refractive index of the negative lens medium included in the image side group G3c with respect to the d-line
  • ⁇ dF is the Abbe number of the negative lens medium included in the image side group G3c in the third lens group G3
  • ⁇ dO is the rear group (first lens).
  • Fb is the focal length of the fourth lens unit G4
  • fv is the focal length of the image stabilizing lens unit G32
  • FNOw is in the wide-angle end state.
  • F-number f3 is the focal length of the third lens group G3
  • R2a and R1b are the image plane side and object side of the first negative lens and the second negative lens included in the intermediate group G3b of the third lens group G3, respectively.
  • Lens surface ⁇ T3 is the amount of movement of the rear group (third lens group G3) when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • ndVR is the d-line of the medium of the positive lens included in the image stabilizing lens group G32.
  • ⁇ dVR represents the Abbe number of the medium of the positive lens included in the image stabilizing lens group G32
  • fr represents the focal length of the final lens group.
  • the negative lens included in the image side group G3c in the third lens group G3 is a negative meniscus lens L37
  • the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3 is The positive lens L31
  • the positive lens included in the image stabilization lens group G32 is the positive lens L36
  • the final lens group is the fourth lens group G4.
  • R2a is the distance radius of the 18th surface
  • R1b is the radius of curvature of the 19th surface.
  • the zoom optical system ZL1 satisfies all the conditional expressions (1) to (12).
  • FIG. 2 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration diagram of the variable magnification optical system ZL1 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • FIGS. 3A and 4A are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 2 (b), FIG. 3 (b), and FIG. 4 (b).
  • FIG. 3 (b) is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration diagram of the variable magnification optical system ZL1 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • FIGS. 3A and 4A are diagrams
  • FIG. 5 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing at a short distance.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height.
  • the spherical aberration diagram at the time of focusing on infinity shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the spherical aberration diagram at the time of focusing at close distance shows the value of the numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram is the aberration diagram.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • the same reference numerals as those of the present example are used. From these respective aberration diagrams, it can be seen that in the variable magnification optical system ZL1, various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • the zoom optical system ZL2 shown in FIG. 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GR. Further, the rear group GR is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 is a cemented lens in which, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 in which an aspherical shape is formed by providing a resin layer on a lens surface on the object side of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens L31 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspheric shape, a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33 are cemented,
  • the lens is composed of a cemented lens obtained by cementing a concave lens L34 and a biconvex lens L35, a positive lens L36 in which object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative meniscus lens L37 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive lens L41 having an aspheric lens surface on the object side.
  • An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the negative lens L25, the positive lens L31, the positive lens L36, and the positive lens L41 are glass molded aspheric lenses.
  • variable magnification optical system ZL2 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during the magnification change from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved to the image plane side so that the distance between the first lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is once moved to the object side, and is then moved to the image plane side.
  • the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3.
  • variable magnification optical system ZL2 focusing from infinity to a short distance object is performed on the image side group G3c (negative meniscus lens L37) disposed on the image plane side of the image stabilizing lens group G32 of the third lens group G3. Is moved to the image plane side.
  • variable magnification optical system ZL2 image blur correction (anti-shake) is performed by using the positive lens L36 of the third lens group G3 as the anti-shake lens group G32, and the anti-shake lens group G32 in the direction orthogonal to the optical axis. It is performed by moving so as to include the component.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.625 and the focal length is 9.3 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotation blur of 1.03 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group G32 is ⁇ 0.170 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.814 and the focal length is 19.1 (mm).
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.615 ° is used.
  • the amount of movement is ⁇ 0.205 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.939 and the focal length is 29.1 (mm)
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.534 ° is used.
  • the amount of movement is -0.271 (mm).
  • Table 5 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system ZL2.
  • the surface numbers 1 to 34 shown in Table 5 correspond to the numbers 1 to 34 shown in FIG.
  • the fourth surface, the thirteenth surface, the fifteenth surface, the sixteenth surface, the twenty-third surface, the twenty-fourth surface, and the twenty-seventh surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 6 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.
  • the axial air distance D3 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance D13 between the second lens group G2 and the third lens group G3 (aperture stop S).
  • the axial air gap D26 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the axial air gap D28 between the fourth lens group G4 and the filter group FL change during zooming.
  • the on-axis air space D24 on the object side and the on-axis air space D26 on the image plane side of the image side group G3c of the third lens group G3 change upon focusing.
  • Table 7 shows variable intervals in each of the focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity and focusing on a short distance. Note that only the values of D24 and D26 are shown at the time of focusing at a short distance, but other values are the same as at the time of focusing at infinity.
  • Table 8 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL2.
  • the negative lens included in the image side group G3c in the third lens group G3 is a negative meniscus lens L37
  • the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3 is The positive lens L31
  • the positive lens included in the image stabilization lens group G32 is the positive lens L36
  • the final lens group is the fourth lens group G4.
  • R2a is the distance radius of the 19th surface
  • R1b is the radius of curvature of the 20th surface.
  • the zoom optical system ZL2 satisfies all the conditional expressions (1) to (12).
  • FIG. 7 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams of the variable magnification optical system ZL2 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity.
  • FIGS. 8A and 9A are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 7 (b), FIG. 8 (b), and FIG. 9 (b).
  • FIG. 8A and 9A are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity.
  • FIG. 10 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing at a short distance. From these aberration diagrams, it is understood that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in the variable magnification optical system ZL2.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example.
  • the zoom optical system ZL3 shown in FIG. 11 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GR. Further, the rear group GR is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 is a cemented lens in which, from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured. Further, the second lens group G2, in order from the object side, has a negative lens L21 in which a convex surface is directed toward the object side, the lens surfaces on the object side and the image surface side are formed in an aspheric shape, and a negative surface in which a concave surface is directed toward the object side.
  • the lens includes a meniscus lens L22, a cemented lens in which a biconcave lens L23 and a biconvex lens L24 are cemented, and a negative lens L25 in which a concave surface is directed to the object side and an image surface side lens surface is formed in an aspherical shape.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens L31 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspheric shape, a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33 are cemented, A cemented lens in which a concave lens L34 and a biconvex lens L35 are cemented, a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L36 having a convex surface facing the object side, and a positive lens L37 in which the lens surface on the image surface side is formed in an aspherical shape;
  • the lens includes a negative lens L38 having a convex surface facing the object side and an aspheric lens surface on the image plane side.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the negative lens L21, the negative lens L25, the positive lens L31, the negative lens L36, and the positive lens L37 are glass molded aspheric lenses.
  • variable magnification optical system ZL3 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases during the magnification change from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved to the image plane side so that the distance between the first lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side
  • the fourth lens group G4 is once moved to the object side, and is then moved to the image plane side.
  • the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3.
  • variable magnification optical system ZL3 focusing from an infinite distance to a short distance object is performed on the image side group G3c (negative meniscus lens L38) disposed on the image plane side of the image stabilizing lens group G32 of the third lens group G3. Is moved to the image plane side.
  • variable magnification optical system ZL3 image blur correction (anti-shake) is performed by using a cemented positive lens including the negative lens L36 and the positive lens L37 of the third lens group G3 as an anti-shake lens group G32. This is performed by moving G32 so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.723 and the focal length is 9.3 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.911 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group G32 is ⁇ 0.147 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.934, and the focal length is 19.1 (mm).
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.534 ° is used.
  • the amount of movement is ⁇ 0.177 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.06 and the focal length is 29.1 (mm)
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.474 ° is used.
  • the amount of movement is -0.236 (mm).
  • Table 9 below lists values of specifications of the variable magnification optical system ZL3.
  • the surface numbers 1 to 35 shown in Table 9 correspond to the numbers 1 to 35 shown in FIG.
  • the fourth surface, the fifth surface, the thirteenth surface, the fifteenth surface, the sixteenth surface, the twenty-fifth surface, and the twenty-seventh surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 10 below shows the aspheric data, that is, the values of the conical constant K and the aspheric constants A4 to A12.
  • the axial air distance D3 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance D13 between the second lens group G2 and the third lens group G3 (aperture stop S).
  • the axial air gap D27 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the axial air gap D29 between the fourth lens group G4 and the filter group FL change during zooming.
  • the on-axis air space D25 on the object side and the on-axis air space D27 on the image plane side of the image side group G3c of the third lens group G3 change during focusing.
  • Table 11 shows variable intervals in the respective focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity and focusing on a short distance. Note that only the values of D25 and D27 are shown at the time of focusing at a short distance, but other values are the same as at the time of focusing at infinity.
  • Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL3.
  • the negative lens included in the image side group G3c in the third lens group G3 is the negative lens L38
  • the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3 is positive.
  • the positive lens included in the anti-vibration lens group G32 is the positive lens L37
  • the final lens group is the fourth lens group G4.
  • R2a is the distance radius of the 19th surface
  • R1b is the radius of curvature of the 20th surface.
  • variable magnification optical system ZL3 satisfies all the conditional expressions (1) to (12).
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a magnification chromatic aberration diagram, and a coma diagram in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when the variable magnification optical system ZL3 is focused at infinity.
  • FIGS. 13A and 14A are diagrams illustrating coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 12 (b), FIG. 13 (b), and FIG. 14 (b).
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a magnification chromatic aberration diagram, and a coma diagram in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when the variable magnification optical system ZL3 is focused at infinity.
  • FIGS. 13A and 14A are diagrams
  • FIG. 15 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing at a short distance. From these respective aberration diagrams, it can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in the variable magnification optical system ZL3.
  • FIG. 16 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example.
  • the variable magnification optical system ZL4 shown in FIG. 16 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GR. Further, the rear group GR is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 is a cemented lens in which, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 having a convex surface directed toward the object side and an object-side lens surface formed in an aspherical shape, a cemented lens of a biconcave lens L22 and a biconvex lens L23, In addition, it is composed of a cemented lens of a positive meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side and a negative lens L25 having a concave surface facing the object side and a lens surface on the image side formed in an aspherical shape.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens L31 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspheric shape, a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33 are cemented,
  • the lens includes a cemented lens in which a concave lens L34 and a biconvex lens L35 are cemented, a positive lens L36 having an aspherical lens surface on the image plane side, and a negative meniscus lens L37 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a positive lens L41 having a convex surface directed toward the object side and an object-side lens surface formed in an aspherical shape.
  • An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the negative lens L21, the negative lens L25, the positive lens L31, the positive lens L36, and the positive lens L41 are glass mold aspheric lenses.
  • the zoom optical system ZL4 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the object side After the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved to the image plane side so that the distance between the first lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side, the fourth lens group G4 is once moved to the object side, and is then moved to the image plane side.
  • the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3.
  • variable magnification optical system ZL4 focusing from an infinite distance to a short distance object is performed on the image side group G3c (negative meniscus lens L37) disposed on the image plane side of the image stabilizing lens group G32 of the third lens group G3. Is moved to the image plane side.
  • variable magnification optical system ZL4 image blur correction (anti-shake) is performed by using the positive lens L36 of the third lens group G3 as the anti-shake lens group G32, and the anti-shake lens group G32 in the direction orthogonal to the optical axis. It is performed by moving so as to include the component.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.701 and the focal length is 9.26 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.940 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group G32 is ⁇ 0.152 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.929 and the focal length is 19.1 (mm).
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.537 ° is used.
  • the amount of movement is ⁇ 0.179 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.05 and the focal length is 29.1 (mm)
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.475 ° is used.
  • the amount of movement is -0.241 (mm).
  • Table 13 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system ZL4.
  • the surface numbers 1 to 32 shown in Table 13 correspond to the numbers 1 to 32 shown in FIG.
  • the fourth surface, the eleventh surface, the thirteenth surface, the fourteenth surface, the twenty-second surface, and the twenty-fifth surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 14 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL4 the axial air distance D3 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance D11 between the second lens group G2 and the third lens group G3 (aperture stop S).
  • the axial air gap D24 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the axial air gap D26 between the fourth lens group G4 and the filter group FL change during zooming.
  • the object-side axial air distance D22 and the image-side axial air distance D24 of the image side group G3c of the third lens group G3 change during focusing.
  • Table 15 shows variable intervals in each of the focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity and focusing on a short distance. Note that only the values of D22 and D24 are shown at the time of focusing at a short distance, but other values are the same as at the time of focusing at infinity.
  • Table 16 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL4.
  • the negative lens included in the image side group G3c of the third lens group G3 is a negative meniscus lens L37
  • the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3 is The positive lens L31
  • the positive lens included in the image stabilization lens group G32 is the positive lens L36
  • the final lens group is the fourth lens group G4.
  • R2a is the distance radius of the 17th surface
  • R1b is the radius of curvature of the 18th surface.
  • the zoom optical system ZL4 satisfies all the conditional expressions (1) to (12).
  • FIG. 17 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams of the zoom optical system ZL4 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • FIGS. 18A, 18A, and 19A are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 17 (b), FIG. 18 (b), and FIG. 19 (b).
  • FIG. 18A, 18A, and 19A are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity.
  • spherical aberration diagrams astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing at close distance. From these aberration diagrams, it is understood that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in the variable magnification optical system ZL4.
  • FIG. 21 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL5 according to the fifth example.
  • the zoom optical system ZL5 shown in FIG. 21 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GR. Further, the rear group GR is composed of a third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power in order from the object side.
  • the first lens group G1 is a cemented lens in which, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 in which an aspherical shape is formed by providing a resin layer on a lens surface on the object side of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens L31 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspheric shape, a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33 are cemented,
  • the lens is composed of a cemented lens obtained by cementing a concave lens L34 and a biconvex lens L35, a positive lens L36 in which object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape, and a negative meniscus lens L37 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive lens L41 having an aspheric lens surface on the object side.
  • An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the negative lens L25, the positive lens L31, the positive lens L36, and the positive lens L41 are glass molded aspheric lenses.
  • variable magnification optical system ZL5 when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the object side After the first lens group G1 and the second lens group G2 are moved to the image plane side so that the distance between the first lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the object side
  • the third lens group G3 is moved to the object side, the fourth lens group G4 is once moved to the object side, and is then moved to the image plane side.
  • the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3.
  • variable magnification optical system ZL5 focusing from an infinite distance to a short distance object is performed on the image side group G3c (negative meniscus lens L37) disposed on the image plane side of the image stabilizing lens group G32 of the third lens group G3. Is moved to the image plane side.
  • variable magnification optical system ZL5 image blur correction (anti-shake) is performed by using the positive lens L36 of the third lens group G3 as the anti-shake lens group G32, and the anti-shake lens group G32 in the direction orthogonal to the optical axis. It is performed by moving so as to include the component.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.636 and the focal length is 9.3 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotational shake of 1.03 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group G32 is ⁇ 0.167 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.859, and the focal length is 19.1 (mm).
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.574 ° is used.
  • the amount of movement is ⁇ 0.194 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.963 and the focal length is 29.1 (mm)
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.519 ° is used.
  • the amount of movement is -0.271 (mm).
  • Table 17 below lists values of specifications of the variable magnification optical system ZL5.
  • the surface numbers 1 to 34 shown in Table 17 correspond to the numbers 1 to 34 shown in FIG.
  • the fourth surface, the thirteenth surface, the fifteenth surface, the sixteenth surface, the twenty-third surface, the twenty-fourth surface, and the twenty-seventh surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 18 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL5 the axial air distance D3 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance D13 between the second lens group G2 and the third lens group G3 (aperture stop S).
  • the axial air gap D26 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the axial air gap D28 between the fourth lens group G4 and the filter group FL change during zooming.
  • the on-axis air space D24 on the object side and the on-axis air space D26 on the image plane side of the image side group G3c of the third lens group G3 change upon focusing.
  • Table 19 shows variable intervals in each of the focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity and focusing on a short distance. Note that only the values of D24 and D26 are shown at the time of focusing at a short distance, but other values are the same as at the time of focusing at infinity.
  • Table 20 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL5.
  • the negative lens included in the image side group G3c in the third lens group G3 is a negative meniscus lens L37
  • the positive lens included in the object side group G3a of the third lens group G3 is The positive lens L31
  • the positive lens included in the image stabilization lens group G32 is the positive lens L36
  • the final lens group is the fourth lens group G4.
  • R2a is the distance radius of the 19th surface
  • R1b is the radius of curvature of the 20th surface.
  • the zoom optical system ZL5 satisfies all the conditional expressions (1) to (12).
  • FIG. 22 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, magnification chromatic aberration diagrams, and coma aberration diagrams of the zoom optical system ZL5 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • FIGS. 23A and 24A are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 22 (b), FIG. 23 (b), and FIG. 24 (b). In addition, FIG.
  • FIG. 25 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a chromatic aberration diagram, and a coma diagram in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing at a short distance. From these respective aberration diagrams, it is understood that various aberrations are satisfactorily corrected from the wide-angle end state to the telephoto end state in the variable magnification optical system ZL5.
  • FIG. 26 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL6 according to the sixth example.
  • the zoom optical system ZL6 shown in FIG. 26 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a rear group GR.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is a cemented lens in which, from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side are cemented. It is configured.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens L21 in which an aspherical shape is formed by providing a resin layer on a lens surface on the object side of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L22. , A biconvex lens L23, and a negative lens L24 having an aspheric lens surface on the image side.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a positive lens L31 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspheric shape, a cemented lens in which a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33 are cemented,
  • the lens includes a cemented lens obtained by cementing the concave lens L34 and the biconvex lens L35, and a positive lens L36 in which the object-side and image-side lens surfaces are formed in an aspherical shape.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of a positive lens L51 having a lens surface on the object side formed in an aspherical shape.
  • An aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a filter group FL having a low-pass filter, an infrared filter, and the like is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the negative lens L25, the positive lens L31, the positive lens L41, and the positive lens L51 are glass molded aspheric lenses.
  • variable magnification optical system ZL6 when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3. And the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 once increases and then decreases, and after the first lens group G1 and the second lens group G2 once move to the image plane side, Moves to the object side, the third lens group G3 moves to the object side, the fourth lens group G4 once moves to the image side, then moves to the object side, and the fifth lens group G5 once moves to the object side Then, it is configured to move to the image plane side.
  • the aperture stop S moves integrally with the third lens group G3.
  • variable magnification optical system ZL6 focusing from an infinite distance to a close object is performed by moving the fourth lens group G4 to the image plane side.
  • variable magnification optical system ZL6 image blur correction (anti-shake) is performed by using the positive lens L36 of the third lens group G3 as the anti-shake lens group G32, and the anti-shake lens group G32 in the direction perpendicular to the optical axis. It is performed by moving so as to include the component.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.647 and the focal length is 9.3 (mm). Therefore, the image stabilization for correcting the rotation shake of 1.02 ° is performed.
  • the moving amount of the lens group G32 is ⁇ 0.165 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.897, and the focal length is 19.1 (mm).
  • the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.559 ° is used.
  • the amount of movement is ⁇ 0.187 (mm).
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 1.02 and the focal length is 29.1 (mm). Therefore, the image stabilization lens group G32 for correcting the rotation blur of 0.493 ° is used.
  • the amount of movement is -0.250 (mm).
  • Table 21 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system ZL6.
  • the surface numbers 1 to 34 shown in Table 21 correspond to the numbers 1 to 34 shown in FIG.
  • the fourth surface, the thirteenth surface, the fifteenth surface, the sixteenth surface, the twenty-third surface, the twenty-fourth surface, and the twenty-seventh surface are formed in an aspherical shape.
  • Table 22 below shows aspherical data, that is, the values of the conical constant K and the aspherical constants A4 to A10.
  • variable magnification optical system ZL6 the axial air distance D3 between the first lens group G1 and the second lens group G2, and the axial air distance D13 between the second lens group G2 and the third lens group G3 (aperture stop S).
  • the on-axis air gap D28 changes during zooming.
  • Table 23 below shows variable intervals in the respective focal length states of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • Table 24 below shows values corresponding to the conditional expressions in the variable magnification optical system ZL6.
  • the positive lens included in the image stabilizing lens group G32 is the positive lens L36
  • the positive lens included in the object side group G3a is the positive lens L31
  • the final lens group is the fifth lens group.
  • variable magnification optical system ZL6 satisfies the above conditional expressions (4), (6), (8) to (12).
  • FIG. 27 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, magnification chromatic aberration diagram, and coma aberration diagram of the zoom optical system ZL6 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • 28 (a), 28 (a), and 29 (a) are diagrams showing coma aberration when image blur correction is performed in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity.
  • 27 (b), FIG. 28 (b), and FIG. 29 (b) From these aberration diagrams, it can be seen that the variable magnification optical system ZL6 is well corrected for various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.

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Abstract

　カメラ（１）等の光学機器に用いられる変倍光学系（ＺＬ）は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、負の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）と、正の屈折力を有する第３レンズ群（Ｇ３）と、正の屈折力を有する第４レンズ群（Ｇ４）と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、各レンズ群の間隔が変化し、第３レンズ群（Ｇ３）は、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズで構成された中間群（Ｇ３ｂ）と、この中間群（Ｇ３ｂ）よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群（Ｇ３ｃ）と、を有し、合焦に際し、中間群（Ｇ３ｂ）は像面に対する位置を固定されており、像側群（Ｇ３ｃ）が光軸に沿って移動する。

Description

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開２００６－３０８９５７号公報
　しかしながら、従来の変倍光学系は、Ｆナンバーがｆ／３．５程度であるため、更に明るいレンズとするための大口径化という要望に十分に答えることができないという課題があった。
　本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、明るく、良好な光学性能を有する変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器及び変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するために、第１実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動することを特徴とする変倍光学系。
　第１実施形態に係る変倍光学系は、次式の条件を満足することが好ましい。
０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することが好ましい。
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記像側群は、１枚の負レンズからなることが好ましい。
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記像側群は、１枚の像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることが好ましい。
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記像側群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
ｎｄＦ＋０．００５２×νｄＦ－１．９６５　＜　０
νｄＦ　＞　６０
　但し、
　ｎｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　νｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のアッベ数
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有し、前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
νｄＯ　＞　６０
　但し、
　νｄＯ：前記物体側群に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　第１実施形態に係る変倍光学系は、次式の条件を満足することが好ましい。
４．０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　１１．０
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　第１実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが好ましい。
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、前記中間群よりも像面側に配置され、正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群、を有することが好ましい。
　第１実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を有し、次式の条件を満足することが好ましい。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　第２実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、第１正レンズ、第１負レンズ、第２負レンズ、第２正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。
－０．８　＜　（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）　＜　０．５
　但し、
　Ｒ２ａ：前記第１負レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　Ｒ１ｂ：前記第２負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　第２実施形態に係る変倍光学系は、次式の条件を満足することが好ましい。
０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することが好ましい。
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記像側群は、１枚の負レンズからなることが好ましい。
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記像側群は、１枚の像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることが好ましい。
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記像側群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
ｎｄＦ＋０．００５２×νｄＦ－１．９６５　＜　０
νｄＦ　＞　６０
　但し、
　ｎｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　νｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のアッベ数
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有し、前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
νｄＯ　＞　６０
　但し、
　νｄＯ：前記物体側群に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　第２実施形態に係る変倍光学系は、次式の条件を満足することが好ましい。
４．０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　１１．０
　但し、
　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　第２実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが好ましい。
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、前記中間群よりも像面側に配置され、正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群、を有することが好ましい。
　第２実施形態に係る変倍光学系において、前記第３レンズ群は、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を有し、次式の条件を満足することが好ましい。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　第３実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、前記第２レンズ群より像面側に配置された正の屈折力を有する後群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化し、前記後群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群と、を有することを特徴とする。
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定で有り、前記第３レンズ群は、前記中間群を有し、次式の条件を満足することが好ましい。
１．０　＜　ｆ３／ΔＴ３　＜　２．２
　但し、
　ΔＴ３：広角端状態から望遠端状態に変倍したときの前記第３レンズ群の移動量
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することが好ましい。
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記防振レンズ群は、１枚の正レンズからなることが好ましい。
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記防振レンズ群は、１枚の両凸レンズからなることが好ましい。
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記防振レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
ｎｄＶＲ＋０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５　＜　０
νｄＶＲ　＞　６０
　但し、
　ｎｄＶＲ：前記防振レンズ群に含まれる前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　νｄＶＲ：前記防振レンズ群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有し、前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
νｄＯ　＞　６０
　但し、
　νｄＯ：前記物体側群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、複数のレンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記後群に含まれる前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化し、前記複数のレンズ群のうち最も像面側にあるレンズ群を最終レンズ群としたとき、次式の条件を満足することが好ましい。
４．０　＜　ｆｒ／ｆｗ　＜　１１．０
　但し、
　ｆｒ：前記最終レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　第３実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群は、少なくとも前記中間レンズ群を有し、次式の条件を満足することが好ましい。
０．９　＜　ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　２．０
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　第３実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが好ましい。
　第４実施形態に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する後群と、を有し、前記後群は、前記後群中で最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定であり、前記第３レンズ群は、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を有し、次式の条件を満足することを特徴とする。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記第１部分群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群を有することが好ましい。
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記第１部分群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することが好ましい。
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記第２部分群は、１枚の正レンズからなることが好ましい。
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記第２部分群は、１枚の両凸レンズからなることが好ましい。
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記第２部分群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
ｎｄＶＲ＋０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５　＜　０
νｄＶＲ　＞　６０
　但し、
　ｎｄＶＲ：前記第２部分群に含まれる前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　νｄＶＲ：前記第２部分群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記第１部分群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群と、前記中間群の物体側に配置された正の屈折力を有する物体側群と、を有し、前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することが好ましい。
νｄＯ　＞　６０
　但し、
　νｄＯ：前記物体側群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、複数のレンズ群を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記後群に含まれる前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化し、前記複数のレンズ群のうち最も像面側にあるレンズ群を最終レンズ群としたとき、次式の条件を満足することが好ましい。
４．０　＜　ｆｒ／ｆｗ　＜　１１．０
　但し、
　ｆｒ：前記最終レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　第４実施形態に係る変倍光学系において、前記後群は、物体側から順に、前記第３レンズ群と、第４レンズ群と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群は、少なくとも前記中間群を有し、次式の条件を満足することが好ましい。
０．９　＜　ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　２．０
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　第４実施形態に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが好ましい。
　本発明に係る光学機器は、上述の第１実施形態に係る変倍光学系のいずれかを備えたことを特徴とする。
　本発明に係る光学機器は、上述の第２実施形態に係る変倍光学系のいずれかを備えたことを特徴とする。
　本発明に係る光学機器は、上述の第３実施形態に係る変倍光学系のいずれかを備えたことを特徴とする。
　本発明に係る光学機器は、上述の第４実施形態に係る変倍光学系のいずれかを備えたことを特徴とする。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動するように配置することを特徴とする。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動するように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、第１正レンズ、第１負レンズ、第２負レンズ、第２正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動するように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
－０．８　＜　（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）　＜　０．５
　但し、
　Ｒ２ａ：前記第１負レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　Ｒ１ｂ：前記第２負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、前記第２レンズ群より像面側に配置された正の屈折力を有する後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化するように配置し、前記後群に、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群と、を配置することを特徴とする。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、前記第２レンズ群より像面側に配置された正の屈折力を有する後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化するように配置し、前記後群に、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群と、を配置し、前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも配置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように配置し、前記第３レンズ群は、前記中間群を有するように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
１．０　＜　ｆ３／ΔＴ３　＜　２．２
　但し、
　ΔＴ３：広角端状態から望遠端状態に変倍したときの前記第３レンズ群の移動量
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、前記後群に、前記後群中で最も物体側に正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも配置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように配置し、前記第３レンズ群に、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
　但し、
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　本発明によれば、明るく、良好な光学性能を有する変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器及び変倍光学系の製造方法を提供することができる。
第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は中間焦点距離状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は望遠端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第１実施例に係る変倍光学系の近距離合焦状態における諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。 第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は中間焦点距離状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は望遠端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第２実施例に係る変倍光学系の近距離合焦状態における諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。 第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は中間焦点距離状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は望遠端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第３実施例に係る変倍光学系の近距離合焦状態における諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。 第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は中間焦点距離状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は望遠端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第４実施例に係る変倍光学系の近距離合焦状態における諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。 第５実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は中間焦点距離状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の無限遠合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は望遠端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第５実施例に係る変倍光学系の近距離合焦状態における諸収差図であって、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は中間焦点距離状態を示し、（ｃ）は望遠端状態を示す。 第６実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第６実施例に係る変倍光学系の諸収差図であって、（ａ）は広角端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系の諸収差図であって、（ａ）は中間焦点距離状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 第６実施例に係る変倍光学系の諸収差図であって、（ａ）は望遠端状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図である。 第１～第５実施例に代表される第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 第１～第５実施例に代表される第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 第１～第６実施例に代表される第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 第１～第６実施例に代表される第４実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、図面に沿って、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。なお、これより説明する第１～第４実施形態については、同一または類似する構成要素が多いため、説明の便宜上、同一の図面（符号）を用いて説明する。
（第１実施形態）
　以下、第１実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように構成されている。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群Ｇ３ｂと、この中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群Ｇ３ｃと、を有し、中間群Ｇ３ｂの像面に対する位置を固定した状態で、像側群Ｇ３ｃを光軸に沿って移動させることにより、無限遠から近距離物体への合焦を行うように構成されている。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで、良好な光学性能を有することができる。つまり、第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂを、正負負正の４枚レンズで構成することにより対称構造を持たせることで、Ｆナンバーの明るさに対して、球面収差、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することを可能にしている。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（又は第３レンズ群Ｇ３の物体側）に開口絞りＳを配置する構成において、合焦を中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された像側群Ｇ３ｃで行うことにより、開口絞りＳと合焦群との距離を大きくとって合焦時の像面変動を抑えることが可能となる。なお、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１　　　　（１）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。この条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなり、変倍時の移動量が増え、光学全長が長くなるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を０．９とすることが望ましい。一方、条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、像面湾曲、非点収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．５とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を０．６とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有することが望ましい。このような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで更に良好な光学性能を保つことができる。明るいレンズで発生し易い高次の球面収差を良好に補正することが可能になる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３に含まれ、合焦に用いられる像側群Ｇ３ｃは、１枚の負レンズからなることが望ましい。このような構成とすることで、合焦レンズを軽くすることができ、合焦の高速化が容易となる。さらに、この像側群Ｇ３ｃは、１枚の像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることが望ましい。このような構成にすることで、合焦時に発生する球面収差変動を抑制するとともに、高速な合焦を実現することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３に含まれる像側群Ｇ３ｃは、少なくとも１枚の負レンズを有し、この負レンズは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
ｎｄＦ＋０．００５２×νｄＦ－１．９６５　＜　０　　　　　　（２）
　但し、
　ｎｄＦ：像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（２）は、像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、この負レンズに、比較的屈折力が高く、かつ、色の分散性が大きい硝材を使用することになり、合焦における無限遠から近距離物体までの範囲において、軸上色収差を良好に補正できないため好ましくない。
　また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
νｄＦ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　νｄＦ：像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のアッベ数
　条件式（３）は、像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（３）の下限値を下回ると、合焦レンズの分散性が大きくなり、明るいレンズで目立ち易い軸上色収差が、合焦における無限遠から近距離物体までの範囲において、十分に補正できないため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を６２にすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３が、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有するときは、この物体側群Ｇ３ａが１枚の正レンズを有し、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
νｄＯ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　νｄＯ：物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（４）の下限値を下回ると、明るいレンズで発生し易い軸上色収差が大きくなり、補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を６２とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を６５とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
４．０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　１１．０　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（５）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。この条件式（４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が弱くなり、変倍時の像面湾曲補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を１０．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の上限値を９．０とすることが望ましい。一方、条件式（５）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、歪曲収差の補正が困難になり、またバックフォーカスも確保できなくなるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を５．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を６．０とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが望ましい。このような構成にすることで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が広がる際の軸外の光線切れを防ぎつつ、第１レンズ群Ｇ１の径を小さく保つことができ、また歪曲収差の急峻な変化を抑制することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置され、正の屈折力を有する像側群を有し、この像側群を、中間群Ｇ３ｂの像面に対する位置を固定した状態で、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群（以下、「防振レンズ群Ｇ３２」と呼ぶ）とすることにより、手振れの補正（像ぶれ補正）を行うように構成することが望ましい。このように、中間群Ｇ３ｂよりも像側に、正の屈折力を有する防振レンズ群Ｇ３２を配置することにより、Ｆナンバーの大きい明るいレンズでも、防振レンズ群Ｇ３２のレンズ枚数を増やすことなく、防振機能を搭載することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、第１部分群Ｇ３１と、正の屈折力を有する第２部分群Ｇ３２と、を有する。そして、第１部分群Ｇ３１の像面に対する位置を固定した状態で、第２部分群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群とすることにより、手振れ補正（像ぶれ補正）を行うように構成することが望ましい。このように、第１部分群Ｇ３１よりも像側に、正の屈折力を有する第２部分群（防振レンズ群）Ｇ３２を配置することにより、Ｆナンバーの大きい明るいレンズでも第２部分群（防振レンズ群）Ｇ３２のレンズ枚数を増やすことなく防振機能を搭載することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０　　　　　　　　（６）
　但し、 
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｖ：第２部分群Ｇ３２の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　条件式（６）は、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（６）の上限値を上回ると、第２部分群Ｇ３２の屈折力が弱くなり、また、この第２部分群Ｇ３２の防振時（像ぶれ補正時）の移動量が増え、第２部分群Ｇ３２の径が大きくなり、重量化してしまうとともに、防振時の偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を４．５とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を４．０とすることが望ましい。一方、条件式（６）の下限値を下回ると、第２部分群Ｇ３２の屈折力が強くなり、防振時の偏心非点収差、偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を１．６とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を１．８とすることが望ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を２．２とすることが望ましい。
　なお、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３において、中間群Ｇ３ｂと像側群Ｇ３ｃとの間に、少なくとも１枚の正レンズ成分を配置してもよいし、省略してもよい。同様に、第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂの物体側に配置されている物体側群Ｇ３ａは省略してもよい。また、中間群Ｇ３ｂに含まれる正負負正の４枚レンズは、正レンズと負レンズとを接合してもよいし、それぞれを単レンズとして配置してもよい。
　以上のような構成により、明るく、良好な光学性能を有する変倍光学系ＺＬを提供することができる。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学機器であるカメラを図３０に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、４群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、５群、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍時に各群間の空気間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第４レンズ群Ｇ４がそれぞれ光軸に沿って移動する。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第３レンズ群Ｇ３の一部（上述したように、像側群Ｇ３ｃ）を合焦レンズ群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部（例えば、中間群Ｇ３ｂの正負負正の４枚レンズの像側に配置されたレンズ）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．５～４倍程度である。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図３１を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４をそれぞれ準備する（ステップＳ１１０）。広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように配置する（ステップＳ１２０）。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群Ｇ３ｂと、この中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群Ｇ３ｃと、を有し、合焦に際し、中間群Ｇ３ｂは像面に対する位置を固定されており、像側群Ｇ３ｃが光軸に沿って移動するように配置する（ステップＳ１３０）。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法は、上述した条件式（１）を満足するように配置することがより好ましい。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２と両凸レンズＬ２３とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７を配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１を配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
（第２実施形態）
　以下、第２実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように構成されている。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から配置された、第１正レンズ、第１負レンズ、第２負レンズ、第２正レンズを有する中間群Ｇ３ｂと、この中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群Ｇ３ｃと、を有し、中間群Ｇ３ｂの像面に対する位置を固定した状態で、像側群Ｇ３ｃを光軸に沿って移動させることにより、無限遠から近距離物体への合焦を行うように構成されている。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで、良好な光学性能を有することができる。つまり、第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂを、正負負正の４枚レンズで構成することにより対称構造を持たせることで、Ｆナンバーの明るさに対して、球面収差、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することを可能にしている。また、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（又は第３レンズ群Ｇ３の物体側）に開口絞りＳを配置する構成において、合焦を中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された像側群Ｇ３ｃで行うことにより、開口絞りＳと合焦群との距離を大きくとって合焦時の像面変動を抑えることが可能となる。なお、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂに含まれる第１負レンズ及び第２負レンズによって形成される空気レンズが、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
－０．８　＜　（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）　＜　０．５　　（７）
　但し、
　Ｒ２ａ：第１負レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
　Ｒ１ｂ：第２負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　条件式（７）は、第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂに含まれる第１負レンズ及び第２負レンズによって形成される空気レンズの形状を規定するものである。この条件式（７）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の像面側（上記空気レンズよりも像面側）の正の屈折力を強くする必要があり、コマ収差などの軸外収差補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．４とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の上限値を０．３とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の上限値を０．２とすることが望ましい。一方、条件式（７）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の物体側（上記空気レンズよりも物体側）で強い正の屈折力が必要となり、球面収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を－０．７とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の下限値を－０．６とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の下限値を－０．５とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１　　　　（１）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を規定するものである。この条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなり、変倍時の移動量が増え、光学全長が長くなるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を０．９とすることが望ましい。一方、条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、像面湾曲、非点収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．５とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を０．６とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有することが望ましい。このような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで更に良好な光学性能を保つことができる。明るいレンズで発生し易い高次の球面収差を良好に補正することが可能になる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３に含まれ、合焦に用いられる像側群Ｇ３ｃは、１枚の負レンズからなることが望ましい。このような構成とすることで、合焦レンズを軽くすることができ、合焦の高速化が容易となる。さらに、この像側群Ｇ３ｃは、１枚の像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることが望ましい。このような構成にすることで、合焦時に発生する球面収差変動を抑制するとともに、高速な合焦を実現することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３に含まれる像側群Ｇ３ｃは、少なくとも１枚の負レンズを有し、この負レンズは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
ｎｄＦ＋０．００５２×νｄＦ－１．９６５　＜　０　　　　　　（２）
　但し、
　ｎｄＦ：像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（２）は、像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を規定するものである。この条件式（２）の上限値を上回ると、この負レンズに、比較的屈折力が高く、かつ、色の分散性が大きい硝材を使用することになり、合焦における無限遠から近距離物体までの範囲において、軸上色収差を良好に補正できないため好ましくない。
　また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
νｄＦ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　νｄＦ：像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のアッベ数
　条件式（３）は、像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（３）の下限値を下回ると、合焦レンズの分散性が大きくなり、明るいレンズで目立ち易い軸上色収差が、合焦における無限遠から近距離物体までの範囲において、十分に補正できないため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を６２にすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３が、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有するときは、この物体側群Ｇ３ａが１枚の正レンズを有し、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
νｄＯ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　νｄＯ：物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数 
　条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（４）の下限値を下回ると、明るいレンズで発生し易い軸上色収差が大きくなり、補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を６２とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を６５とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
４．０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　１１．０　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（５）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。この条件式（５）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が弱くなり、変倍時の像面湾曲補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を１０．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の上限値を９．０とすることが望ましい。一方、条件式（５）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、歪曲収差の補正が困難になり、またバックフォーカスも確保できなくなるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を５．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を６．０とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが望ましい。このような構成にすることで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が広がる際の軸外の光線切れを防ぎつつ、第１レンズ群Ｇ１の径を小さく保つことができ、また歪曲収差の急峻な変化を抑制することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置され、正の屈折力を有する像側群を有し、この像側群を、中間群Ｇ３ｂの像面に対する位置を固定した状態で、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群（以下、「防振レンズ群Ｇ３２」と呼ぶ）とすることにより、手振れの補正（像ぶれ補正）を行うように構成することが望ましい。このように、中間群Ｇ３ｂよりも像側に、正の屈折力を有する防振レンズ群Ｇ３２を配置することにより、Ｆナンバーの大きい明るいレンズでも、防振レンズ群Ｇ３２のレンズ枚数を増やすことなく、防振機能を搭載することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、第１部分群Ｇ３１と、正の屈折力を有する第２部分群Ｇ３２と、を有する。そして、第１部分群Ｇ３１の像面に対する位置を固定した状態で、第２部分群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群とすることにより、手振れ補正（像ぶれ補正）を行うように構成することが望ましい。このように、第１部分群Ｇ３１よりも像側に、正の屈折力を有する第２部分群（防振レンズ群）Ｇ３２を配置することにより、Ｆナンバーの大きい明るいレンズでも第２部分群（防振レンズ群）Ｇ３２のレンズ枚数を増やすことなく防振機能を搭載することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０　　　　　　　　（６）
　但し、 
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｖ：第２部分群Ｇ３２の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　条件式（６）は、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（６）の上限値を上回ると、第２部分群Ｇ３２の屈折力が弱くなり、また、この第２部分群Ｇ３２の防振時（像ぶれ補正時）の移動量が増え、第２部分群Ｇ３２の径が大きくなり、重量化してしまうとともに、防振時の偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を４．５とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を４．０とすることが望ましい。一方、条件式（６）の下限値を下回ると、第２部分群Ｇ３２の屈折力が強くなり、防振時の偏心非点収差、偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を１．６とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を１．８とすることが望ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を２．２とすることが望ましい。
　なお、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３において、中間群Ｇ３ｂと像側群Ｇ３ｃとの間に、少なくとも１枚の正レンズ成分を配置してもよいし、省略してもよい。同様に、第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂの物体側に配置されている物体側群Ｇ３ａは省略してもよい。また、中間群Ｇ３ｂは、正レンズと負レンズとを接合してもよいし、それぞれを単レンズとして配置してもよい。
　以上のような構成により、明るく、良好な光学性能を有する変倍光学系ＺＬを提供することができる。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学機器であるカメラを図３０に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、４群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、５群、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍時に各群間の空気間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第４レンズ群Ｇ４がそれぞれ光軸に沿って移動する。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第３レンズ群Ｇ３の一部（上述したように、像側群Ｇ３ｃ）を合焦レンズ群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部（例えば、中間群Ｇ３ｂの正負負正の４枚レンズの像側に配置されたレンズ）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．５～４倍程度である。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図３２を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４をそれぞれ準備する（ステップＳ２１０）。また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように配置する（ステップＳ２２０）。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に配置された、第１正レンズ、第１負レンズ、第２負レンズ、第２正レンズを有する中間群Ｇ３ｂと、この中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群Ｇ３ｃと、を有し、合焦に際し、中間群Ｇ３ｂは像面に対する位置を固定されており、像側群Ｇ３ｃが光軸に沿って移動するように配置する（ステップＳ２３０）。さらに、少なくとも上述した条件式（７）を満足するように配置する（ステップＳ２４０）。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２と両凸レンズＬ２３とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７を配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１を配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　（第３実施形態）
　以下、第３実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、この第２レンズ群Ｇ２の像面側に配置された正の屈折力を有する後群ＧＲと、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と後群ＧＲとの間隔が変化するように構成されている。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群Ｇ３ｂと、この中間群Ｇ３ｂよりも像面側に配置された正の屈折力を有する像側群と、を有する。そして、中間群Ｇ３ｂの像面に対する位置を固定した状態で、像側群を光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群（以下、「防振レンズ群Ｇ３２」と呼ぶ）とすることにより、手振れの補正（像ぶれ補正）を行うように構成されている。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで、良好な光学性能を有することができる。つまり、後群ＧＲの中間群Ｇ３ｂを、正負負正の４枚レンズで構成することにより対称構造を持たせることで、Ｆナンバーの明るさに対して、球面収差、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することを可能にしている。また、中間群Ｇ３ｂよりも像側に、正の屈折力を有する防振レンズ群Ｇ３２を配置することにより、Ｆナンバーの大きい明るいレンズでも防振レンズ群Ｇ３２のレンズ枚数を増やすことなく防振機能を搭載することができる。なお、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を少なくとも有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズどうしの間隔が一定で有るように構成することができる。また、この第３レンズ群Ｇ３は、上述した中間群Ｇ３ｂを有している。そして、このような構成の変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
１．０　＜　ｆ３／ΔＴ３　＜　２．２　　　　　　　　　　　　（８）
　但し、
　ΔＴ３：広角端状態から望遠端状態に変倍したときの第３レンズ群Ｇ３の移動量
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（８）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離とこの第３レンズ群Ｇ３の変倍時の移動量を規定したものであり、この条件式（８）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の移動量に対してパワーが弱くなりすぎるため、第３レンズ群Ｇ３の移動が変倍に寄与できなくなり、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２のパワーが強くなり、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２が大型化したり、像面湾曲収差を良好に補正できなくなり好ましくない。また本願の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を２．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（８）の上限値を１．８にすることが望ましい。また、本願の効果を更により確実にするために、条件式（８）の上限値を１．７５にすることが望ましい。一方、条件式（８）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の移動量に対してパワーが強くなりすぎるため、球面収差の補正が良好に行えないため好ましくない。また本願の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を１．２にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（８）の下限値を１．３とすることが望ましい。また、本願の効果を更により確実にするために、条件式（８）の下限値を１．４とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有することが望ましい。このような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで更に良好な光学性能を保つことができる。明るいレンズで発生し易い高次の球面収差を良好に補正することが可能になる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、防振レンズ群Ｇ３２は、１枚の正レンズからなることが望ましい。このような構成とすることで、防振に用いられるレンズを軽くすることができ、防振機構の軽量化、防振性能向上が容易となる。さらに、この防振レンズ群Ｇ３２は、１枚の両凸レンズからなることが望ましい。このような構成にすることで、防振時に発生するコマ収差変動を抑制することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、防振レンズ群Ｇ３２は、少なくとも１枚の正レンズを有し、この正レンズは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
ｎｄＶＲ＋０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５　＜　０　　　　（９）
　但し、
　ｎｄＶＲ：防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　νｄＶＲ：防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（９）は、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を規定するものである。この条件式（９）の上限値を上回ると、この正レンズに、比較的屈折力が高く、かつ、色の分散性が大きい硝材を使用することになり、手振れ補正の範囲において、倍率色収差を良好に補正できないため好ましくない。
　また、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
νｄＶＲ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１０）
　但し、
　νｄＶＲ：防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（１０）は、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（１０）の下限値を下回ると、防振レンズ群Ｇ３２の分散性が大きくなり、手振れ補正時に目立ち易い倍率色収差が、手振れ補正の範囲において、十分に補正できないため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１０）の下限値を６２にすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲが、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有するときは、この物体側群Ｇ３ａが１枚の正レンズを有し、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
νｄＯ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　νｄＯ：物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（４）は、後群ＧＲの物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（４）の下限値を下回ると、明るいレンズで発生し易い軸上色収差が大きくなり、補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を６２とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を６５とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、複数のレンズ群（例えば、図１における第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４）を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、後群ＧＲに含まれる複数のレンズ群の各々の間隔が変化するように構成されている。そして、複数のレンズ群のうち最も像面側にあるレンズ群（図１における第４レンズ群Ｇ４）を最終レンズ群としたとき、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
４．０　＜　ｆｒ／ｆｗ　＜　１１．０　　　　　　　　　　　　（１１）
　但し、
　ｆｒ：最終レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（１１）は、最終レンズ群の焦点距離を規定するものである。この条件式（１１）の上限値を上回ると、最終レンズ群の屈折力が弱くなり、変倍時の像面湾曲補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１１）の上限値を１０．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１１）の上限値を９．０とすることが望ましい。一方、条件式（１１）の下限値を下回ると、最終レンズ群の屈折力が強くなり、歪曲収差の補正が困難になり、またバックフォーカスも確保できなくなるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１１）の下限値を５．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１１）の下限値を６．０とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように構成することができる。また、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも上述した中間レンズ群Ｇ３ｂを有している。そして、このような構成の変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
０．９　＜　ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　　＜　２．０　　　　　（１２）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（１２）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（１２）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなり、光学系の全長が伸びるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１２）の上限値を１．８とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１２）の上限値を１．６とすることが望ましい。一方、条件式（１２）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、球面収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．１とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０　　　　　　　（７）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｖ：防振レンズ群Ｇ３２の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　条件式（７）は、防振レンズ群Ｇ３２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（７）の上限値を上回ると、防振レンズ群Ｇ３２の屈折力が弱くなり、また、この防振レンズ群のＧ３２防振時（像ぶれ補正時）の移動量が増え、防振レンズ群Ｇ３２の径が大きくなり、重量化してしまうとともに、防振時の偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を４．５とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の上限値を４．０とすることが望ましい。一方、条件式（７）の下限値を下回ると、防振レンズ群Ｇ３２の屈折力が強くなり、防振時の偏心非点収差、偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を１．６とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（７）の下限値を１．８とすることが望ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を２．２とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが望ましい。このような構成にすることで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が広がる際の軸外の光線切れを防ぎつつ、第１レンズ群Ｇ１の径を小さく保つことができ、また歪曲収差の急峻な変化を抑制することができる。
　なお、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＲを、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成し、変倍時に第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化することとしてもよく、または、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、から構成し、変倍時に第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するとともに、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化することとしてもよい。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍時に一体的に移動する第３レンズ群Ｇ３が、物体側から順に、前側群Ｇ３ａと、中間群Ｇ３ｂと、防振レンズ群Ｇ３２と、を有し、中間群Ｇ３ｂは、正負負正の４枚レンズから構成するのが好ましい。また、防振レンズ群Ｇ３２は、第３レンズ群Ｇ３に含めず、第４レンズ群Ｇ４としてもよい。また、後群ＧＲの中間群Ｇ３ｂの物体側に配置されている物体側群Ｇ３ａは省略してもよい。また、中間群Ｇ３ｂに含まれる正負負正の４枚レンズは、正レンズと負レンズとを接合してもよいし、それぞれを単レンズとして配置してもよい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３において、中間群Ｇ３ｂより像面側に、少なくとも２つのレンズ成分を有するのが好ましい。中間群Ｇ３ｂより像面側に少なくとも２つのレンズ成分を有することにより、合焦レンズ群と防振レンズ群Ｇ３２とを第３レンズ群Ｇ３に配置することができる。なお、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、前側群Ｇ３ａと、中間レンズ群Ｇ３ｂと、防振レンズ群Ｇ３２と、合焦レンズ群とから構成するのが好ましい。また、防振レンズ群Ｇ３２は、１つの正レンズからなる構成が好ましいが、１つの接合レンズからなる構成や、複数のレンズ成分からなる構成としてもよい。
　さらに、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、前側群Ｇ３ａを１つの非球面レンズから構成したが、２つの球面レンズから構成してもよい。
　以上のような構成により、明るく、良好な光学性能を有する変倍光学系ＺＬを提供することができる。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学機器であるカメラを図３０に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、４群または５群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍時に各群間の空気間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第４レンズ群Ｇ４（または第５レンズ群Ｇ５）がそれぞれ光軸に沿って移動する。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、後群（第３レンズ群Ｇ３）の一部（例えば、防振レンズ群Ｇ３２の像面側に配置された負レンズ成分、または、第３レンズ群Ｇ３の像面側に配置された第４レンズ群Ｇ４）を合焦レンズ群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦レンズ群は単レンズから構成するのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸と直交方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、上述したように、後群ＧＲの少なくとも一部（例えば、第３レンズ群Ｇ３の防振レンズ群Ｇ３２）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．５～４倍程度である。また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態においてＦナンバーが３．５より小さい。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図３３を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び後群ＧＲをそれぞれ準備する（ステップＳ３１０）。また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と後群ＧＲとの間隔が変化するように配置する（ステップＳ３２０）。さらに、後群ＧＲに、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群Ｇ３ｂと、この中間群Ｇ３ｂよりも像面側に正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群Ｇ３２と、を配置する（ステップＳ３３０）。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法において、後群ＧＲは、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を少なくとも配置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように配置し、第３レンズ群Ｇ３は、中間群Ｇ３ｂを有するように配置し、上述した条件式（８）を満足するように配置することがより好ましい。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２と両凸レンズＬ２３とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７を配置した第３レンズ群Ｇ３、並びに、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１を配置して第４レンズ群Ｇ４を配置して後群ＧＲとする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　（第４実施形態）
　以下、第４実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後群ＧＲと、を有して構成されている。また、後群ＧＲは、この後群ＧＲ中で最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を有している。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と後群ＧＲとの間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように構成されている。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、第１部分群Ｇ３１と、正の屈折力を有する第２部分群Ｇ３２と、を有する。そして、第１部分群Ｇ３１の像面に対する位置を固定した状態で、第２部分群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群とすることにより、手振れ補正（像ぶれ補正）を行うように構成されている。本実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで、良好な光学性能を有することができる。また、第１部分群Ｇ３１よりも像側に、正の屈折力を有する第２部分群（防振レンズ群）Ｇ３２を配置することにより、Ｆナンバーの大きい明るいレンズでも第２部分群（防振レンズ群）Ｇ３２のレンズ枚数を増やすことなく防振機能を搭載することができる。なお、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
１．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０　　　　　　　　（６）
　但し、 
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｖ：第２部分群Ｇ３２の焦点距離
　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
　条件式（６）は、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２と第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（６）の上限値を上回ると、第２部分群Ｇ３２の屈折力が弱くなり、また、この第２部分群Ｇ３２の防振時（像ぶれ補正時）の移動量が増え、第２部分群Ｇ３２の径が大きくなり、重量化してしまうとともに、防振時の偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を４．５とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を４．０とすることが望ましい。一方、条件式（６）の下限値を下回ると、第２部分群Ｇ３２の屈折力が強くなり、防振時の偏心非点収差、偏心コマ収差を良好に補正できなくなり好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を１．６とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を１．８とすることが望ましい。また、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を２．２とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１部分群Ｇ３１は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群Ｇ３ｂを有している。つまり、後群ＧＲの中間群Ｇ３ｂを、正負負正の４枚レンズで構成することにより対称構造を持たせることで、Ｆナンバーの明るさに対して、球面収差、像面湾曲、コマ収差を良好に補正することを可能にしている。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３の第１部分群Ｇ３１は、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有することが望ましい。このような構成にすることで、Ｆナンバーの明るいレンズで更に良好な光学性能を保つことができる。明るいレンズで発生し易い高次の球面収差を良好に補正することが可能になる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３に含まれ、防振に用いられる防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２は、１枚の正レンズからなることが望ましい。このような構成とすることで、防振に用いられるレンズを軽くすることができ、防振機構の軽量化、防振性能向上が容易となる。さらに、この第２部分群Ｇ３２は、１枚の両凸レンズからなることが望ましい。このような構成にすることで、防振時に発生するコマ収差変動を抑制することができる。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３に含まれる第２部分群Ｇ３２は、少なくとも１枚の正レンズを有し、この正レンズは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
ｎｄＶＲ＋０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５　＜　０　　　　（９）
　但し、
　ｎｄＶＲ：第２部分群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　νｄＶＲ：第２部分群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（９）は、第２部分群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を規定するものである。この条件式（９）の上限値を上回ると、この正レンズに、比較的屈折力が高く、かつ、色の分散性が大きい硝材を使用することになり、手振れ補正の範囲において、倍率色収差を良好に補正できないため好ましくない。
　また、第３レンズ群Ｇ３の第２部分群Ｇ３２に含まれる正レンズは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
νｄＶＲ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１０）
　但し、
　νｄＶＲ：第２部分群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（１０）は、第２部分群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（１０）の下限値を下回ると、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２の分散性が大きくなり、手振れ補正時に目立ち易い倍率色収差が、手振れ補正の範囲において、十分に補正できないため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１０）の下限値を６２にすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３の第１部分群Ｇ３１が、中間群Ｇ３ｂの物体側に正の屈折力を有する物体側群Ｇ３ａを有するときは、この物体側群Ｇ３ａが１枚の正レンズを有し、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
νｄＯ　＞　６０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　νｄＯ：物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数
　条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３を構成する第１部分群Ｇ３１の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズの媒質のアッベ数を規定するものである。この条件式（４）の下限値を下回ると、明るいレンズで発生し易い軸上色収差が大きくなり、補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を６２とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を６５とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、複数のレンズ群（例えば、図１における第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４）を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、後群ＧＲに含まれる複数のレンズ群の各々の間隔が変化するように構成されている。そして、複数のレンズ群のうち最も像面側にあるレンズ群（図１における第４レンズ群Ｇ４）を最終レンズ群としたとき、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
４．０　＜　ｆｒ／ｆｗ　＜　１１．０　　　　　　　　　　　　（１１）
　但し、
　ｆｒ：最終レンズ群の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（１１）は、最終レンズ群の焦点距離を規定するものである。この条件式（１１）の上限値を上回ると、最終レンズ群の屈折力が弱くなり、変倍時の像面湾曲補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１１）の上限値を１０．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１１）の上限値を９．０とすることが望ましい。一方、条件式（１１）の下限値を下回ると、最終レンズ群の屈折力が強くなり、歪曲収差の補正が困難になり、またバックフォーカスも確保できなくなるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１１）の下限値を５．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１１）の下限値を６．０とすることが望ましい。 
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、を有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように構成することができる。また、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも上述した中間レンズ群Ｇ３ｂを有している。そして、このような構成の変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
０．９　＜　ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　　＜　２．０　　　　　（１２）
　但し、
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　ｆｗ：広角端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　ｆｔ：望遠端状態における変倍光学系ＺＬの全系の焦点距離
　条件式（１２）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。この条件式（１２）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなり、光学系の全長が伸びるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１２）の上限値を１．８とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１２）の上限値を１．６とすることが望ましい。一方、条件式（１２）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、球面収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．１とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
１．０　＜　ｆ３／ΔＴ３　＜　２．２　　　　　　　　　　　　（８）
　但し、
　ΔＴ３：広角端状態から望遠端状態に変倍したときの第３レンズ群Ｇ３の移動量
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（８）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離とこの第３レンズ群Ｇ３の変倍時の移動量を規定したものであり、この条件式（８）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の移動量に対してパワーが弱くなりすぎるため、第３レンズ群Ｇ３の移動が変倍に寄与できなくなり、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２のパワーが強くなり、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２が大型化したり、像面湾曲収差を良好に補正できなくなり好ましくない。また本願の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を２．０とすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（８）の上限値を１．８にすることが望ましい。また、本願の効果を更により確実にするために、条件式（８）の上限値を１．７５にすることが望ましい。一方、条件式（８）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の移動量に対してパワーが強くなりすぎるため、球面収差の補正が良好に行えないため好ましくない。また本願の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を１．２にすることが望ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（８）の下限値を１．３とすることが望ましい。また、本願の効果を更により確実にするために、条件式（８）の下限値を１．４とすることが望ましい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することが望ましい。このような構成にすることで、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が広がる際の軸外の光線切れを防ぎつつ、第１レンズ群Ｇ１の径を小さく保つことができ、また歪曲収差の急峻な変化を抑制することができる。
　なお、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＲを、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成し、変倍時に第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化することとしてもよく、または、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、から構成し、変倍時に第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するとともに、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化することとしてもよい。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍時に一体的に移動する第３レンズ群Ｇ３が、物体側から順に、物体側群Ｇ３ａ及び中間群Ｇ３ｂからなる第１部分群Ｇ３１と、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２と、を有し、中間群Ｇ３ｂは、正負負正の４枚レンズから構成するのが好ましい。また、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２は、第３レンズ群Ｇ３に含めず、第４レンズ群Ｇ４としてもよい。また、後群ＧＲを構成する第１部分群Ｇ３１の中間群Ｇ３ｂの物体側に配置されている物体側群Ｇ３ａは省略してもよい。また、中間群Ｇ３ｂに含まれる正負負正の４枚レンズは、正レンズと負レンズとを接合してもよいし、それぞれを単レンズとして配置してもよい。
　また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３において、中間群Ｇ３ｂより像面側に、少なくとも２つのレンズ成分を有するのが好ましい。中間群Ｇ３ｂより像面側に少なくとも２つのレンズ成分を有することにより、合焦レンズ群及び防振レンズ群Ｇ３２を第３レンズ群Ｇ３に配置することができる。なお、第３レンズ群Ｇ３は、物体側より順に、物体側群Ｇ３ａ及び中間群Ｇ３ｂからなる第１部分群Ｇ３１と、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２と、合焦レンズ群とから構成するのが好ましい。また、防振レンズ群である第２部分群Ｇ３２は、１つの正レンズからなる構成が好ましいが、１つの接合レンズからなる構成や、複数のレンズ成分からなる構成としてもよい。
　さらに、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側群Ｇ３ａを１つの非球面レンズから構成したが、２つの球面レンズから構成してもよい。
　以上のような構成により、明るく、良好な光学性能を有する変倍光学系ＺＬを提供することができる。
　次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学機器であるカメラを図３０に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、４群または５群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍時に各群間の空気間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１～第４レンズ群Ｇ４がそれぞれ光軸に沿って移動する。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、後群（第３レンズ群Ｇ３）の一部（例えば、第２部分群Ｇ３２の像面側に配置された負レンズ成分、または、第３レンズ群Ｇ３の像面側に配置された第４レンズ群Ｇ４）を合焦レンズ群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦レンズ群は単レンズから構成するのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、上述したように、後群ＧＲの少なくとも一部（例えば、第３レンズ群Ｇ３の第２部分群Ｇ３２）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．５～４倍程度である。また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態においてＦナンバーが３．５より小さい。
　以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図３４を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び後群ＧＲをそれぞれ準備する（ステップＳ４１０）。また、後群ＧＲに、この後群ＧＲ中で最も物体側に正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３を少なくとも配置する（ステップＳ４２０）。また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と後群ＧＲとの間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように配置する（ステップＳ４３０）。また、第３レンズ群Ｇ３に、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群Ｇ３１と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群Ｇ３２と、を配置する（ステップＳ４４０）。さらにまた、上述した条件式（６）を満足するように配置する（ステップＳ４５０）。
　具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２と両凸レンズＬ２３とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズを配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７を配置した第３レンズ群Ｇ３、並びに、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１を配置して第４レンズ群Ｇ４を配置して後群ＧＲとする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、第１実施形態については、第１～第５実施例が対応する。第２実施形態については、第１～第５実施例が対応する。第３実施形態については、第１～第６実施例が対応する。第４実施形態については、第１～第６実施例が対応する。図１、図６、図１１、図１６、図２１及び図２６は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ６）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ６の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ４（またはＧ５）の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この図１に示す変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＲと、から構成され、さらに、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成される。
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２と両凸レンズＬ２３とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１で構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。また、負レンズＬ２５、正レンズＬ３１、正レンズＬ３６及び正レンズＬ４１はガラスモールド非球面レンズである。
　この変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が一旦物体側に移動した後、像面側に移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
　また、この変倍光学系ＺＬ１において、無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３の防振レンズ群Ｇ３２の像面側に配置された像側群Ｇ３ｃ（負メニスカスレンズＬ３７）を像面側に移動させることによって行うように構成されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ１において、像ぶれ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３６を防振レンズ群Ｇ３２とし、この防振レンズ群Ｇ３２を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（像ぶれ補正での防振レンズ群Ｇ３２の移動量に対する結像面での像移動量の比）がＫのレンズで角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の防振レンズ群Ｇ３２を（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい（以降の実施例においても同様である）。この第１実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．６２７であり、焦点距離は９．３（ｍｍ）であるので、１．０３°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１７０（ｍｍ）である。また、この第１実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．８３１であり、焦点距離は１９．１（ｍｍ）であるので、０．６０５°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１７７（ｍｍ）である。また、この第１実施例の望遠端状態においては、防振係数は－０．９６３であり、焦点距離は２９．１（ｍｍ）であるので、０．５００°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２６４（ｍｍ）である。
　以下の表１に、変倍光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｙは最大像高、ＴＬは全長、及び、ＢＦはバックフォーカスの値を、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態毎に表している。ここで、全長ＴＬは、無限合焦時の最も物体側のレンズ面（図１における第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、バックフォーカスＢＦは、無限遠合焦時の最も像面側のレンズ面（図１における第２７面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄νｄ及び第５欄ｎｄは、アッベ数及びｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示している。また、曲率半径0.000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１～３３は、図１に示す番号１～３３に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４の各々の始面と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
ズーム比＝3.14
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　　＝　　9.3　 ～　　　 19.1　　 ～　 29.1
ＦＮＯ　　　　　　＝　　1.8　 ～　　　　2.5　　 ～　　2.9
２ω　　　　　　　＝　 85.1　 ～　　　 44.7　　 ～　 29.8
Ｙ＝　　　　　　　＝　　8.0　 ～　　　　8.0　　 ～　　8.0
ＴＬ（空気換算長）＝　 95.9　 ～　　　101.1　　 ～　114.1
ＢＦ（空気換算長）＝　 13.8　 ～　　　 18.9　　 ～　 18.4
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ
物面　　　∞
1　　　 52.520　　1.60　　17.98　　1.94595
2　　　 38.097　　6.31　　46.60　　1.80400
3　　　299.948　　D3
4*　　4632.762　　0.20　　36.64　　1.56093
5　　　105.387　　1.51　　40.66　　1.88300
6　　　 11.700　　6.42
7　　　-78.778　　4.04　　54.61　　1.72916
8　　　 44.775　　3.44　　23.78　　1.84666
9　　　-31.132　　1.04
10　 　-18.713　　2.38　　30.13　　1.69895
11　 　-13.113　　0.90　　40.10　　1.85135
12*　　-35.882　　D12
13　 　　0.000　　0.80　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
14　　　21.574　　3.26　　71.67　　1.55332
15*　　-59.840　　0.30
16　　　35.781　　4.78　　23.78　　1.84666
17　 　-14.139　　0.80　　28.38　　1.72825
18　　　24.505　　2.16
19　 　-28.756　　1.50　　22.74　　1.80809
20　　　24.289　　4.30　　82.57　　1.49782
21　 　-14.921　　0.50
22*　 　24.289　　2.68　　81.49　　1.49710
23*　　-70.000　　D23
24　　　34.328　　0.80　　82.57　　1.49782
25　　　16.185　　D25
26*　 　28.150　　2.21　　81.49　　1.49710
27　 　254.991　　D27
28　　 　0.000　　0.50　　63.88　　1.51680
29　　 　0.000　　1.11
30　　 　0.000　　1.59　　63.88　　1.51680
31　　 　0.000　　0.30
32　 　　0.000　　0.70　　63.88　　1.51680
33　　 　0.000　　0.70
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 84.50
第２レンズ群　　　4　　　-13.26
第３レンズ群　　 14　　　 22.97
第４レンズ群　　 26　　　 63.45
　この変倍光学系ＺＬ１において、第４面、第１２面、第１４面、第１５面、第２２面、第２３面及び第２６面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２）
［非球面データ］
　　　　 Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
第 4面　 0　　 4.41073E-05　-1.57931E-07　 4.69697E-10　-7.44801E-13
第12面　 0　　-1.20350E-05　-8.15569E-08　 3.91594E-10　-3.58987E-12
第14面　 0　　-3.13883E-06　-1.57686E-08　-1.08799E-09　 0.00000E+00
第15面　 0　　 5.63460E-05　 4.70520E-09　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第22面　 0　　-1.41390E-05　-4.37524E-07　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第23面　 0　　-5.50201E-07　-4.06545E-07　-1.23018E-09　 1.33941E-11
第26面　 0　　 4.04787E-06　-4.49391E-08　 2.97650E-10　 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３（開口絞りＳ）との軸上空気間隔Ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２５、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ２７は、上述したように、変倍に際して変化する。また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃの物体側の軸上空気間隔Ｄ２３及び像面側の軸上空気間隔Ｄ２５は、合焦に際して変化する。次の表３に、無限遠合焦時及び近距離合焦時における広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、近距離合焦時は、Ｄ２３及びＤ２５の値のみを示すが、他の値は無限遠合焦時と同じである。
（表３）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦時　　　　　　　　　近距離合焦時
　　　 広角端　 中間　 望遠端　　　　 広角端　 中間　 望遠端
ｆ　　　 9.3　　19.1　　29.1　　　　　 9.3　　19.1　　29.1
Ｄ３　　 1.2 　 13.4 　 23.6
Ｄ１２　21.4 　　5.4 　　1.5
Ｄ２３　 1.50　　1.50　　1.50　　　　　2.42　　3.64　　 5.44
Ｄ２５　 5.20　　8.94　 16.23　　　　　4.28　　6.80　　12.30
Ｄ２７　 9.8 　 15.0 　 14.5
　次の表４に、この変倍光学系ＺＬ１における各条件式対応値を示す。この表４において、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆｗは広角端状態における全系の焦点距離を、ｆｔは望遠端状態における全系の焦点距離を、ｎｄＦは第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を、νｄＦは第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズの媒質のアッベ数を、νｄＯは後群（第３レンズ群Ｇ３）の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズのアッベ数を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、ｆｖは防振レンズ群Ｇ３２の焦点距離を、ＦＮＯｗは広角端状態におけるＦナンバーを、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、Ｒ２ａ及びＲ１ｂはそれぞれ第３レンズ群Ｇ３の中間群Ｇ３ｂに含まれる第１負レンズ及び第２負レンズの像面側及び物体側のレンズ面の曲率半径を、ΔＴ３は広角端状態から望遠端状態に変倍したときの後群（第３レンズ群Ｇ３）の移動量を、ｎｄＶＲは防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率を、νｄＶＲは防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズの媒質のアッベ数を、ｆｒは最終レンズ群の焦点距離を、それぞれ表している。この符号の説明は、以降の実施例においても同様である。なお、この第１実施例において、第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、負メニスカスレンズＬ３７であり、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズは、正レンズＬ３１であり、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは正レンズＬ３６であり、最終レンズ群は第４レンズ群Ｇ４である。また、Ｒ２ａは第１８面の距離半径であり、Ｒ１ｂは第１９面の曲率半径である。
（表４）
［条件式対応値］
（１）（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝0.807
（２）ｎｄＦ－０．００５２×νｄＦ－１．９６５＝-0.038
（３）νｄＦ＝82.6
（４）νｄＯ＝71.7
（５）ｆ４／ｆｗ＝6.85
（６）ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３＝2.92
（７）（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）＝-0.080
（８）ｆ３／ΔＴ３＝1.46
（９）ｎｄＶＲ－０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５＝-0.044
（１０）νｄＶＲ＝81.5
（１１）ｆｒ／ｆｗ＝6.85
（１２）ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝1.40
　このように、この変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）～（１２）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ１の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２（ａ）、図３（ａ）、図４（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図を図２（ｂ）、図３（ｂ）、図４（ｂ）に示す。また、近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図５に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、無限遠合焦時の球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、近距離合焦時の球面収差図では最大口径に対応する開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第２実施例］
　図６は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この図６に示す変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＲと、から構成され、さらに、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成される。
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１で構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。また、負レンズＬ２５、正レンズＬ３１、正レンズＬ３６及び正レンズＬ４１はガラスモールド非球面レンズである。
　この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が一旦物体側に移動した後、像面側に移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。 
　また、この変倍光学系ＺＬ２において、無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３の防振レンズ群Ｇ３２の像面側に配置された像側群Ｇ３ｃ（負メニスカスレンズＬ３７）を像面側に移動させることによって行うように構成されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ２において、像ぶれ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３６を防振レンズ群Ｇ３２とし、この防振レンズ群Ｇ３２を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第２実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．６２５であり、焦点距離は９．３（ｍｍ）であるので、１．０３°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１７０（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．８１４であり、焦点距離は１９．１（ｍｍ）であるので、０．６１５°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２０５（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数は－０．９３９であり、焦点距離は２９．１（ｍｍ）であるので、０．５３４°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２７１（ｍｍ）である。
　以下の表５に、変倍光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。なお、表５に示す面番号１～３４は、図６に示す番号１～３４に対応している。
（表５）第２実施例
［全体諸元］
ズーム比＝3.13
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　　＝　　9.3　 ～　　　 19.1　　 ～　 29.1
ＦＮＯ　　　　　　＝　　1.8　 ～　　　　2.5　　 ～　　2.9
２ω　　　　　　　＝　 85.2　 ～　　　 44.9　　 ～　 30.1
Ｙ　　　　　　　　＝　　8.0　 ～　　　　8.0　　 ～　　8.0
ＴＬ（空気換算長）＝　 95.4　 ～　　　100.7　　 ～　112.1
ＢＦ（空気換算長）＝　 13.8　 ～　　　 18.7　　 ～　 19.8
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ
物面　　　∞
1　　　 49.101　　1.60　　17.98　　1.94595
2　　　 35.955　　6.34　　46.60　　1.80400
3　　　238.109　　D3
4*　 32230.587　　0.20　　36.64　　1.56093
5　　　 92.951　　1.51　　40.66　　1.88300
6　　　 11.709　　6.33
7　　　-61.701　　1.00　　54.61　　1.72916
8　　　 40.995　　0.94
9　　　 38.612　　4.05　　23.78　　1.84666
10　 　-35.701　　1.00
11　 　-18.790　　2.40　　31.16　　1.68893
12　 　-13.145　　1.00　　40.10　　1.85135
13*　　-31.982　　D13
14　 　　0.000　　0.80　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15*　 　22.706　　3.20　　71.68　　1.55332
16*　　-58.429　　0.30
17　　　46.573　　5.34　　23.78　　1.84666
18　 　-12.743　　0.90　　28.38　　1.72825
19　　　35.112　　1.91
20　 　-28.666　　1.21　　22.74　　1.80809
21　　　24.685　　4.43　　82.57　　1.49782
22　 　-15.272　　0.50
23*　 　24.333　　2.63　　81.56　　1.49710
24*　　-70.000　　D24
25　　　43.446　　0.80　　63.88　　1.51680
26　　　15.925　　D26
27*　 　24.203　　2.37　　81.56　　1.49710
28　 　220.780　　D28
29　　 　0.000　　0.50　　63.88　　1.51680
30　　 　0.000　　1.11
31　　 　0.000　　1.59　　63.88　　1.51680
32　　 　0.000　　0.30
33　　 　0.000　　0.70　　63.88　　1.51680
34　　 　0.000　　0.70
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 81.70
第２レンズ群　　　4　　　-13.37
第３レンズ群　　 15　　　 23.47
第４レンズ群　　 27　　　 54.46
　この変倍光学系ＺＬ２において、第４面、第１３面、第１５面、第１６面、第２３面、第２４面及び第２７面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表６）
［非球面データ］
　　　　 Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
第 4面　 0　　 4.81180E-05　-1.64047E-07　 4.26213E-10　-5.47014E-13
第13面　 0　　-8.45829E-06　 2.53106E-08　-1.62200E-09　 1.06953E-11
第15面　 0　　-8.35604E-06　 3.00666E-08　-1.56105E-09　 0.00000E+00
第16面　 0　　 4.98849E-05　 4.71546E-08　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第23面　 0　　-1.46890E-05　-3.34594E-07　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第24面　 0　　 3.77210E-07　-3.15609E-07　-1.42238E-09　 1.85664E-11
第27面　 0　　-9.43792E-07　-4.37993E-08　 2.66683E-10　 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３（開口絞りＳ）との軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２６、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ２８は、上述したように、変倍に際して変化する。また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃの物体側の軸上空気間隔Ｄ２４及び像面側の軸上空気間隔Ｄ２６は、合焦に際して変化する。次の表７に、無限遠合焦時及び近距離合焦時における広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、近距離合焦時は、Ｄ２４及びＤ２６の値のみを示すが、他の値は無限遠合焦時と同じである。
（表７）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦時　　　　　　　　　近距離合焦時
　　　 広角端　 中間　 望遠端　　　　 広角端　 中間　 望遠端
ｆ　　　 9.3　　19.1　　29.1　　　　　 9.3　　19.1　　29.1
Ｄ３　　 1.2 　 13.9 　 23.2
Ｄ１３　22.0 　　6.1 　　1.5
Ｄ２４　 1.50　　1.50　　1.50　　　　　2.21　　3.19　　4.68
Ｄ２６　 5.20　　8.78　 14.40　　　　　4.48　　7.10　 11.22
Ｄ２８　 9.8 　 14.8 　 15.9
　次の表８に、この変倍光学系ＺＬ２における各条件式対応値を示す。なお、この第２実施例において、第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、負メニスカスレンズＬ３７であり、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズは、正レンズＬ３１であり、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは正レンズＬ３６であり、最終レンズ群は第４レンズ群Ｇ４である。また、Ｒ２ａは第１９面の距離半径であり、Ｒ１ｂは第２０面の曲率半径である。
（表８）
［条件式対応値］
（１）（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝0.814
（２）ｎｄＦ－０．００５２×νｄＦ－１．９６５＝-0.116
（３）νｄＦ＝63.9
（４）νｄＯ＝71.7
（５）ｆ４／ｆｗ＝5.88
（６）ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３＝2.86
（７）（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）＝0.101
（８）ｆ３／ΔＴ３＝1.54
（９）ｎｄＶＲ－０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５＝-0.044
（１０）νｄＶＲ＝81.5
（１１）ｆｒ／ｆｗ＝5.88
（１２）ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝1.43
　このように、この変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）～（１２）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ２の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図７（ａ）、図８（ａ）、図９（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図を図７（ｂ）、図８（ｂ）、図９（ｂ）に示す。また、近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第３実施例］
　図１１は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この図１１に示す変倍光学系ＺＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＲと、から構成され、さらに、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成される。
　この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向け、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２１、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２、両凹レンズＬ２３と両凸レンズＬ２４とを接合した接合レンズ、及び、物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３７とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ３８で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１で構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。また、負レンズＬ２１、負レンズＬ２５、正レンズＬ３１、負レンズＬ３６及び正レンズＬ３７はガラスモールド非球面レンズである。
　この変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が一旦物体側に移動した後、像面側に移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
　また、この変倍光学系ＺＬ３において、無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３の防振レンズ群Ｇ３２の像面側に配置された像側群Ｇ３ｃ（負メニスカスレンズＬ３８）を像面側に移動させることによって行うように構成されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ３において、像ぶれ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の負レンズＬ３６及び正レンズＬ３７からなる接合正レンズを防振レンズ群Ｇ３２とし、この防振レンズ群Ｇ３２を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第３実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．７２３であり、焦点距離は９．３（ｍｍ）であるので、０．９１１°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１４７（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．９３４であり、焦点距離は１９．１（ｍｍ）であるので、０．５３４°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１７７（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数は－１．０６であり、焦点距離は２９．１（ｍｍ）であるので、０．４７４°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２３６（ｍｍ）である。
　以下の表９に、変倍光学系ＺＬ３の諸元の値を掲げる。なお、表９に示す面番号１～３５は、図１１に示す番号１～３５に対応している。
（表９）第３実施例
［全体諸元］
ズーム比＝3.12
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　　＝　　9.3　 ～　　　 19.1　　 ～　 29.1
ＦＮＯ　　　　　　＝　　1.8　 ～　　　　2.3　　 ～　　2.6
２ω　　　　　　　＝　 84.3　 ～　　　 45.3　　 ～　 30.7
Ｙ　　　　　　　　＝　　8.0　 ～　　　　8.0　　 ～　　8.0
ＴＬ（空気換算長）＝　 93.4　 ～　　　 99.2　　 ～　110.9
ＢＦ（空気換算長）＝　 13.7　 ～　　　 21.1　　 ～　 21.5
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ
物面　　　∞
1　　　 43.371　　1.60　　17.98　　1.94595
2　　　 32.926　　6.90　　45.31　　1.79500
3　　　140.257　　D3
4*　　 175.520　　1.50　　42.65　　1.82080
5*　　　10.809　　7.48
6　　　-15.455　　0.92　　29.14　　2.00100
7　　　-20.858　　0.28
8　　 -101.287　　0.80　　46.60　　1.80400
9　　　 38.949　　0.00
10　　　36.831　　4.78　　23.78　　1.84666
11　 　-25.842　　0.94
12　 　-14.557　　0.92　　45.46　　1.80139
13*　　-25.880　　D13
14　　 　0.000　　1.20　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15*　 　18.690　　3.57　　81.56　　1.497103
16*　　-63.173　　0.78
17　　　42.863　　3.79　　22.74　　1.80809
18　 　-17.820　　1.00　　28.69　　1.79504
19　　　28.455　　2.21
20　 　-54.464　　0.90　　22.74　　1.80809
21　　　34.705　　4.33　　82.57　　1.49782
22　 　-16.135　　0.50
23　　　21.394　　0.80　　29.14　　2.00100
24　　　17.003　　3.74　　71.67　　1.55332
25*　　-60.926　　D25
26　　　29.947　　0.80　　81.49　　1.49710
27*　 　14.925　　D27
28　　　29.674　　1.90　　82.57　　1.49782
29　　　96.000　　D29
30　　 　0.000　　0.50　　63.88　　1.51680
31　　 　0.000　　1.11
32　　 　0.000　　1.59　　63.88　　1.51680
33　　 　0.000　　0.30
34　　 　0.000　　0.70　　63.88　　1.51680
35　　 　0.000　　0.70
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 82.51
第２レンズ群　　　4　　　-11.97
第３レンズ群　　 15　　　 21.69
第４レンズ群　　 28　　　 85.46
　この変倍光学系ＺＬ３において、第４面、第５面、第１３面、第１５面、第１６面、第２５面及び第２７面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表１０）
［非球面データ］
　　　　　Ｋ　　　 Ａ4　　　　Ａ6　　　　Ａ8　　　　Ａ10　　　Ａ12
第 4面　　 0　　 6.79E-05　-4.38E-07　 3.57E-09　-1.72E-11　 3.66E-14
第 5面　　 0　　 3.02E-05　-1.77E-07　 2.51E-09　 2.36E-11　 0.00E+00
第13面　　 0　　-1.03E-05　-1.42E-07　 2.00E-09　-1.18E-11　 0.00E+00
第15面　　 0　　 1.60E-05　 1.53E-08　 4.77E-09　 0.00E+00　 0.00E+00
第16面　　 0　　 9.01E-05　 4.44E-09　 5.55E-09　 0.00E+00　 0.00E+00
第25面　　 0　　 2.01E-05　-2.52E-07　 4.90E-09　-3.50E-11　 0.00E+00
第27面　　 0　　-1.52E-05　 2.25E-07　-5.15E-09　 4.70E-11　 0.00E+00
　この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３（開口絞りＳ）との軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２７、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ２９は、上述したように、変倍に際して変化する。また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃの物体側の軸上空気間隔Ｄ２５及び像面側の軸上空気間隔Ｄ２７は、合焦に際して変化する。次の表１１に、無限遠合焦時及び近距離合焦時における広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、近距離合焦時は、Ｄ２５及びＤ２７の値のみを示すが、他の値は無限遠合焦時と同じである。
（表１１）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦時　　　　　　　　　近距離合焦時
　　　 広角端　 中間　 望遠端　　　　 広角端　 中間　 望遠端
ｆ　　　 9.3　　19.0　　29.1　　　　　 9.3　　19.0　　29.1
Ｄ３　　 1.0 　 13.9 　 23.9
Ｄ１３　19.2 　　4.9 　　1.2
Ｄ２５　 1.60　　1.60　　1.60　　　　　2.52　　4.05　　5.19
Ｄ２７　 5.20　　5.20　 10.08　　　　　4.38　　2.75　　6.49
Ｄ２９　 9.8 　 17.2 　 17.5
　次の表１２に、この変倍光学系ＺＬ３における各条件式対応値を示す。なお、この第３実施例において、第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、負レンズＬ３８であり、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズは、正レンズＬ３１であり、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは正レンズＬ３７であり、最終レンズ群は第４レンズ群Ｇ４である。また、Ｒ２ａは第１９面の距離半径であり、Ｒ１ｂは第２０面の曲率半径である。
（表１２）
［条件式対応値］
（１）（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝0.736
（２）ｎｄＦ－０．００５２×νｄＦ－１．９６５＝-0.044
（３）νｄＦ＝81.5
（４）νｄＯ＝81.6
（５）ｆ４／ｆｗ＝9.22
（６）ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３＝2.87
（７）（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）＝-0.314
（８）ｆ３／ΔＴ３＝1.72
（９）ｎｄＶＲ－０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５＝-0.044
（１０）νｄＶＲ＝71.7
（１１）ｆｒ／ｆｗ＝9.22
（１２）ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝1.33
　このように、この変倍光学系ＺＬ３は、上記条件式（１）～（１２）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ３の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１２（ａ）、図１３（ａ）、図１４（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図を図１２（ｂ）、図１３（ｂ）、図１４（ｂ）に示す。また、近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１５に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第４実施例］
　図１６は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この図１６に示す変倍光学系ＺＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＲと、から構成され、さらに、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成される。
　この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向け、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２と両凸レンズＬ２３との接合レンズ、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５との接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向け、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１で構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。また、負レンズＬ２１、負レンズＬ２５、正レンズＬ３１、正レンズＬ３６及び正レンズＬ４１はガラスモールド非球面レンズである。
　この変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が一旦物体側に移動した後、像面側に移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
　また、この変倍光学系ＺＬ４において、無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３の防振レンズ群Ｇ３２の像面側に配置された像側群Ｇ３ｃ（負メニスカスレンズＬ３７）を像面側に移動させることによって行うように構成されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ４において、像ぶれ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３６を防振レンズ群Ｇ３２とし、この防振レンズ群Ｇ３２を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第４実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．７０１であり、焦点距離は９．２６（ｍｍ）であるので、０．９４０°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１５２（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．９２９であり、焦点距離は１９．１（ｍｍ）であるので、０．５３７°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１７９（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数は－１．０５であり、焦点距離は２９．１（ｍｍ）であるので、０．４７５°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２４１（ｍｍ）である。
　以下の表１３に、変倍光学系ＺＬ４の諸元の値を掲げる。なお、表１３に示す面番号１～３２は、図１６に示す番号１～３２に対応している。
（表１３）第４実施例
［全体諸元］
ズーム比＝3.13
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　　＝　　9.26　～　　　 19.1　　 ～　 29.1
ＦＮＯ　　　　　　＝　　1.8　 ～　　　　2.3　　 ～　　2.6
２ω　　　　　　　＝　 85.1　 ～　　　 45.0　　 ～　 29.9
Ｙ　　　　　　　　＝　　8.0　 ～　　　　8.0　　 ～　　8.0
ＴＬ（空気換算長）＝　 93.2　 ～　　　 98.8　　 ～　110.7
ＢＦ（空気換算長）＝　 13.71　～　　　 19.12　　～　 20.67
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ
物面　　　∞
1　　　 47.558　　1.60　　17.98　　1.94595
2　　　 35.327　　6.23　　46.60　　1.80400
3　　　222.036　　D3
4*　　5814.989　　1.61　　40.10　　1.85135
5　　　 11.700　　6.30
6　　　-90.767　　1.94　　49.62　　1.77250
7　　　 47.951　　3.78　　23.78　　1.84666
8　　　-36.068　　1.81
9　　　-14.307　　2.06　　22.74　　1.80809
10　 　-12.194　　0.90　　45.46　　1.80139
11*　　-25.687　　D11
12　　 　0.000　　0.80　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
13*　 　16.293　　3.67　　67.05　　1.59201
14*　　-77.139　　0.30
15　　　70.431　　3.48　　25.45　　1.80518
16　 　-16.780　　0.80　　33.73　　1.64769
17　　　24.325　　2.59
18　 　-33.946　　1.09　　25.45　　1.80518
19　　　18.705　　4.24　　82.57　　1.49782
20　 　-16.422　　0.50
21　　　21.829　　2.84　　81.49　　1.49710
22*　　-60.000　　D22
23　 　113.472　　0.80　　82.57　　1.49782
24　　　22.646　　D24
25*　 　26.180　　2.35　　81.49　　1.49710
26　　 607.278　　D26
27　　 　0.000　　0.50　　63.88　　1.51680
28　　 　0.000　　1.11
29　　 　0.000　　1.59　　63.88　　1.51680
30　　 　0.000　　0.30
31　　 　0.000　　0.70　　63.88　　1.51680
32　　 　0.000　　0.70
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 79.52
第２レンズ群　　　4　　　-12.62
第３レンズ群　　 13　　　 22.96
第４レンズ群　　 25　　　 54.96
　この変倍光学系ＺＬ４において、第４面、第１１面、第１３面、第１４面、第２２面及び第２５面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１４）
［非球面データ］
　　　　 Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
第 4面　 0　　 3.94307E-05　-1.29628E-07　 3.43564E-10　-3.78498E-13
第11面　 0　　-1.30254E-05　-1.98133E-08　-6.57557E-10　 4.01106E-12
第13面　 0　　-3.22653E-06　 1.73408E-07　-7.04126E-11　 0.00000E+00
第14面　 0　　 7.18116E-05　 1.79256E-07　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第22面　 0　　 1.05439E-05　 2.55453E-08　 8.37397E-10　-1.64088E-12
第25面　 0　　-1.35591E-05　 1.71835E-07　-3.32810E-09　 2.04907E-11
　この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３（開口絞りＳ）との軸上空気間隔Ｄ１１、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２４、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ２６は、上述したように、変倍に際して変化する。また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃの物体側の軸上空気間隔Ｄ２２及び像面側の軸上空気間隔Ｄ２４は、合焦に際して変化する。次の表１５に、無限遠合焦時及び近距離合焦時における広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、近距離合焦時は、Ｄ２２及びＤ２４の値のみを示すが、他の値は無限遠合焦時と同じである。
（表１５）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦時　　　　　　　　　近距離合焦時
　　　 広角端　 中間　 望遠端　　　　 広角端　 中間　 望遠端
ｆ　　　 9.3　　19.1　　29.1　　　　　 9.3　　19.1　　29.1
Ｄ３　　 1.0 　 13.9 　 23.9
Ｄ１１　19.2 　　4.9 　　1.2
Ｄ２２　 1.60　　1.60　　1.60　　　　　2.44　　3.60　　5.50
Ｄ２４　 5.20　　9.06　 13.43　　　　　4.36　　7.06　　9.53
Ｄ２６　 9.8 　 17.2 　 17.5
　次の表１６に、この変倍光学系ＺＬ４における各条件式対応値を示す。なお、この第４実施例において、第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、負メニスカスレンズＬ３７であり、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズは、正レンズＬ３１であり、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは正レンズＬ３６であり、最終レンズ群は第４レンズ群Ｇ４である。また、Ｒ２ａは第１７面の距離半径であり、Ｒ１ｂは第１８面の曲率半径である。
（表１６）
［条件式対応値］
（１）（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝0.769
（２）ｎｄＦ－０．００５２×νｄＦ－１．９６５＝-0.038
（３）νｄＦ＝82.6
（４）νｄＯ＝67.1
（５）ｆ４／ｆｗ＝5.94
（６）ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３＝2.60
（７）（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）＝-0.165
（８）ｆ３／ΔＴ３＝1.51
（９）ｎｄＶＲ－０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５＝-0.044
（１０）νｄＶＲ＝81.49
（１１）ｆｒ／ｆｗ＝5.94
（１２）ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝1.40
　このように、この変倍光学系ＺＬ４は、上記条件式（１）～（１２）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ４の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図１７（ａ）、図１８（ａ）、図１９（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図を図１７（ｂ）、図１８（ｂ）、図１９（ｂ）に示す。また、近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２０に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第５実施例］
　図２１は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の構成を示す図である。この図２１に示す変倍光学系ＺＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＲと、から構成され、さらに、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成される。
　この変倍光学系ＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２４と物体側に凹面を向け、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２５とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３７で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ４１で構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。また、負レンズＬ２５、正レンズＬ３１、正レンズＬ３６及び正レンズＬ４１はガラスモールド非球面レンズである。
　この変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増加するように、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が一旦物体側に移動した後、像面側に移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
　また、この変倍光学系ＺＬ５において、無限遠から近距離物体への合焦は、第３レンズ群Ｇ３の防振レンズ群Ｇ３２の像面側に配置された像側群Ｇ３ｃ（負メニスカスレンズＬ３７）を像面側に移動させることによって行うように構成されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ５において、像ぶれ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３６を防振レンズ群Ｇ３２とし、この防振レンズ群Ｇ３２を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第５実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．６３６であり、焦点距離は９．３（ｍｍ）であるので、１．０３°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１６７（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．８５９であり、焦点距離は１９．１（ｍｍ）であるので、０．５７４°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１９４（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数は－０．９６３であり、焦点距離は２９．１（ｍｍ）であるので、０．５１９°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２７１（ｍｍ）である。
　以下の表１７に、変倍光学系ＺＬ５の諸元の値を掲げる。なお、表１７に示す面番号１～３４は、図２１に示す番号１～３４に対応している。
（表１７）第５実施例
［全体諸元］
ズーム比＝3.14
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　　＝　　9.3　 ～　　　 19.1　　 ～　 29.1
ＦＮＯ　　　　　　＝　　1.8　 ～　　　　2.6　　 ～　　2.9
２ω　　　　　　　＝　 85.0　 ～　　　 45.2　　 ～　 30.1
Ｙ　　　　　　　　＝　　8.0　 ～　　　　8.0　　 ～　　8.0
ＴＬ（空気換算長）＝　 95.9　 ～　　　 98.8　　 ～　112.6
ＢＦ（空気換算長）＝　 13.79　～　　　 20.56　　～　 21.34
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ
物面　　　∞
1　　　 48.703　　1.60　　17.98　　1.94595
2　　　 34.692　　6.38　　42.73　　1.83481
3　　　197.349　　D3
4*　　5896.385　　0.20　　36.64　　1.56093
5　　　 93.609　　1.51　　40.66　　1.88300
6　　　 11.700　　6.47
7　　　-54.231　　1.00　　54.61　　1.72916
8　　　 54.855　　1.56
9　　　 49.676　　3.34　　23.78　　1.84666
10　 　-32.621　　1.12
11　 　-18.908　　2.35　　33.73　　1.64769
12　 　-13.263　　0.90　　44.98　　1.79050
13*　　-37.964　　D13
14　 　　0.000　　0.80　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15*　 　20.379　　3.57　　71.67　　1.55332
16*　　-42.773　　0.30
17　　　46.219　　4.49　　23.78　　1.84666
18　 　-14.503　　0.90　　27.57　　1.75520
19　　　27.482　　2.80
20　 　-29.885　　1.34　　25.45　　1.80518
21　　　23.770　　4.30　　82.57　　1.49782
22　 　-15.009　　0.50
23*　 　23.770　　2.70　　81.49　　1.49710
24*　　-70.000　　D24
25　　　54.480　　0.80　　67.90　　1.59319
26　　　19.345　　D26
27*　 　26.011　　2.37　　81.49　　1.49710
28　 　500.000　　D28
29　　 　0.000　　0.50　　63.88　　1.51680
30　　 　0.000　　1.11
31　　 　0.000　　1.59　　63.88　　1.51680
32　　 　0.000　　0.30
33　　 　0.000　　0.70　　63.88　　1.51680
34　　 　0.000　　0.70
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 80.99
第２レンズ群　　　4　　　-12.86
第３レンズ群　　 15　　　 22.96
第４レンズ群　　 27　　　 55.11
　この変倍光学系ＺＬ５において、第４面、第１３面、第１５面、第１６面、第２３面、第２４面及び第２７面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表１８）
［非球面データ］
　　　　 Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
第 4面　 0　　 4.87287E-05　-1.73017E-07　 4.92743E-10　-6.73284E-13
第13面　 0　　-8.09198E-06　-3.28390E-08　-3.69807E-10　 1.91943E-12
第15面　 0　　-1.61042E-05　 3.65268E-08　-5.12033E-10　 0.00000E+00
第16面　 0　　 4.30711E-05　 5.71263E-08　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第23面　 0　　-1.46815E-05　-3.11565E-07　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第24面　 0　　-7.08073E-07　-3.08275E-07　-7.09313E-10　 1.17051E-11
第27面　 0　　-2.64761E-06　-4.55080E-08　 2.47961E-10　 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３（開口絞りＳ）との軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２６、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ２８は、上述したように、変倍に際して変化する。また、第３レンズ群Ｇ３の像側群Ｇ３ｃの物体側の軸上空気間隔Ｄ２４及び像面側の軸上空気間隔Ｄ２６は、合焦に際して変化する。次の表１９に、無限遠合焦時及び近距離合焦時における広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、近距離合焦時は、Ｄ２４及びＤ２６の値のみを示すが、他の値は無限遠合焦時と同じである。
（表１９）
［可変間隔データ］
　　　　　　無限遠合焦時　　　　　　　　　近距離合焦時
　　　 広角端　 中間　 望遠端　　　　 広角端　 中間　 望遠端
ｆ　　　 9.3　　19.1　　29.1　　　　　 9.3　　19.1　　29.1
Ｄ３　　 1.2 　 11.3 　 22.9
Ｄ１３　22.0 　　5.0 　　1.5
Ｄ２４　 1.50　　1.50　　1.50　　　　　2.24　　3.25　　4.86
Ｄ２６　 5.20　　8.12　 13.07　　　　　4.46　　6.37　　9.70
Ｄ２８　 9.8 　 16.6 　 16.9
　次の表２０に、この変倍光学系ＺＬ５における各条件式対応値を示す。なお、この第５実施例において、第３レンズ群Ｇ３における像側群Ｇ３ｃに含まれる負レンズは、負メニスカスレンズＬ３７であり、第３レンズ群Ｇ３の物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズは、正レンズＬ３１であり、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは正レンズＬ３６であり、最終レンズ群は第４レンズ群Ｇ４である。また、Ｒ２ａは第１９面の距離半径であり、Ｒ１ｂは第２０面の曲率半径である。
（表２０）
［条件式対応値］
（１）（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝0.729
（２）ｎｄＦ－０．００５２×νｄＦ－１．９６５＝-0.019
（３）νｄＦ＝67.9
（４）νｄＯ＝71.7
（５）ｆ４／ｆｗ＝9.22
（６）ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３＝2.81
（７）（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）＝-0.042
（８）ｆ３／ΔＴ３＝1.53
（９）ｎｄＶＲ－０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５＝-0.044
（１０）νｄＶＲ＝81.49
（１１）ｆｒ／ｆｗ＝5.94
（１２）ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝1.44
　このように、この変倍光学系ＺＬ５は、上記条件式（１）～（１２）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ５の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２２（ａ）、図２３（ａ）、図２４（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図を図２２（ｂ）、図２３（ｂ）、図２４（ｂ）に示す。また、近距離合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２５に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。
［第６実施例］
　図２６は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の構成を示す図である。この図２６に示す変倍光学系ＺＬ６は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、後群ＧＲと、から構成され、さらに、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、から構成される。
　この変倍光学系ＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面形状が形成された負レンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、像面側のレンズ面が非球面形状に形成された負レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３とを接合した接合レンズ、両凹レンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とを接合した接合レンズ、物体側及び像面側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ３６で構成されている。また第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された正レンズＬ５１で構成されている。なお、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳが配置されている。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、ローパスフィルタや、赤外フィルタなどを有するフィルタ群ＦＬが配置されている。また、負レンズＬ２５、正レンズＬ３１、正レンズＬ４１及び正レンズＬ５１はガラスモールド非球面レンズである。
　この変倍光学系ＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が一旦増加した後減少し、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動し、第４レンズ群Ｇ４が一旦像面側に移動した後、物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５が一旦物体側に移動した後、像面側に移動するように構成されている。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
　また、この変倍光学系ＺＬ６において、無限遠から近距離物体への合焦は、第４レンズ群Ｇ４を像面側に移動させることによって行うように構成されている。
　また、この変倍光学系ＺＬ６において、像ぶれ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の正レンズＬ３６を防振レンズ群Ｇ３２とし、この防振レンズ群Ｇ３２を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第６実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．６４７であり、焦点距離は９．３（ｍｍ）であるので、１．０２°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１６５（ｍｍ）である。また、中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．８９７であり、焦点距離は１９．１（ｍｍ）であるので、０．５５９°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．１８７（ｍｍ）である。また、望遠端状態においては、防振係数は－１．０２であり、焦点距離は２９．１（ｍｍ）であるので、０．４９３°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群Ｇ３２の移動量は－０．２５０（ｍｍ）である。
　以下の表２１に、変倍光学系ＺＬ６の諸元の値を掲げる。なお、表２１に示す面番号１～３４は、図２６に示す番号１～３４に対応している。
（表２１）第６実施例
［全体諸元］
ズーム比＝3.14
　　　　　　　　　　広角端状態　中間焦点距離状態　望遠端状態
ｆ　　　　　　　　＝　　9.3　 ～　　　 19.1　　 ～　 29.1
ＦＮＯ　　　　　　＝　　1.8　 ～　　　　2.5　　 ～　　2.9
２ω　　　　　　　＝　 81.8　 ～　　　 45.4　　 ～　 30.3
Ｙ　　　　　　　　＝　　7.3　 ～　　　　8.0　　 ～　　8.0
ＴＬ（空気換算長）＝　 97.6　 ～　　　 97.9　　 ～　111.2
ＢＦ（空気換算長）＝　 13.77　～　　　 20.21　　～　 22.17
 
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　ｄ　　　νｄ　　 ｎｄ
物面　　　∞ 
1　　　 50.656　　1.60　　17.98　　1.94595
2　　　 37.840　　4.41　　46.60　　1.80400
3　　　233.428　　D3
4*　　4632.762　　0.20　　36.64　　1.56093
5　　　109.440　　1.50　　42.73　　1.83481
6　　　 11.704　　6.92
7　　　-23.983　　1.00　　55.52　　1.69680
8　　　 45.374　　0.84
9　　　 52.381　　4.25　　28.69　　1.79504
10　 　-21.378　　1.30
11　 　-13.669　　0.00
12　 　-13.669　　0.90　　49.26　　1.74330
13*　　-20.257　　D13
14　　 　0.000　　0.80　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15*　 　20.620　　3.77　　71.67　　1.55332
16*　　-59.068　　0.15
17　　　73.847　　7.46　　22.74　　1.80809
18　 　-17.447　　0.90　　27.57　　1.75520
19　　　32.860　　2.95
20　　-133.340　　0.90　　23.78　　1.84666
21　　　22.909　　4.14　　82.57　　1.49782
22　 　-18.768　　0.50
23*　 　23.489　　2.71　　81.49　　1.49710
24*　　-70.000　　D24
25　　　75.360　　0.80　　67.90　　1.59319
26　　　20.437　　D26
27*　 　29.723　　2.36　　81.49　　1.49710
28　　2125.803　　D28
29　　 　0.000　　0.50　　63.88　　1.51680
30　　 　0.000　　1.11
31　　 　0.000　　1.59　　63.88　　1.51680
32　　 　0.000　　0.30
33　　 　0.000　　0.70　　63.88　　1.51680
34　　 　0.000　　0.70
 
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　 85.36
第２レンズ群　　　4　　　-14.13
第３レンズ群　　 15　　　 20.88
第４レンズ群　　 25　　　-47.53
第５レンズ群　　 27　　　 60.62
　この変倍光学系ＺＬ６において、第４面、第１３面、第１５面、第１６面、第２３面、第２４面及び第２７面は非球面形状に形成されている。次の表２２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
（表２２）
［非球面データ］
　　　　 Ｋ　　　 Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
第 4面　 0　　 4.14925E-05　-1.40193E-07　 3.89689E-10　-2.54524E-13
第13面　 0　　-1.53196E-05　-7.94859E-08　-1.88545E-11　-1.26565E-12
第15面　 0　　-9.91269E-06　 7.57161E-08　 3.07024E-11　 0.00000E+00
第16面　 0　　 3.48959E-05　 8.65483E-08　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第23面　 0　　-1.31286E-05　-1.33696E-07　 0.00000E+00　 0.00000E+00
第24面　 0　　-2.92174E-06　-1.15116E-07　 6.91626E-11　 8.78230E-13
第27面　 0　　-1.97816E-06　-1.62889E-08　 1.79202E-10　 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ３、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３（開口絞りＳ）との軸上空気間隔Ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２４、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２６、及び、第５レンズ群Ｇ５とフィルタ群ＦＬとの軸上空気間隔Ｄ２８は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表２３に、無限遠合焦時における広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各焦点距離状態における可変間隔を示す。
（表２３）
［可変間隔データ］
　　　 広角端　 中間　 望遠端
ｆ　　　 9.3　　19.1　　29.1
Ｄ３　　 1.20　 10.52 　22.40
Ｄ１３　25.66　　6.03　　1.50
Ｄ２４　 1.50　　1.61　　1.50
Ｄ２６　 5.10　　9.21　 13.32
Ｄ２８　 9.82 　16.26 　18.22
　次の表２４に、この変倍光学系ＺＬ６における各条件式対応値を示す。なお、この第６実施例において、防振レンズ群Ｇ３２に含まれる正レンズは正レンズＬ３６であり、物体側群Ｇ３ａに含まれる正レンズは正レンズＬ３１であり、最終レンズ群は第５レンズ群Ｇ５である。
（表２４）
［条件式対応値］
（４）νｄＯ　＝71.7
（６）ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３＝3.15
（８）ｆ３／ΔＴ３＝1.49
（９）ｎｄＶＲ－０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５＝-0.044
（１０）νｄＶＲ＝81.49
（１１）ｆｒ／ｆｗ＝6.54
（１２）ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＝1.27
　このように、この変倍光学系ＺＬ６は、上記条件式（４）、（６）、（８）～（１２）を満足している。
　この変倍光学系ＺＬ６の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及びコマ収差図を図２７（ａ）、図２８（ａ）、図２９（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図を図２７（ｂ）、図２８（ｂ）、図２９（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。
１　カメラ（光学機器）
ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ６）　変倍光学系
Ｇ１　第１レンズ群
Ｇ２　第２レンズ群
Ｇ３　後群（第３レンズ群）
Ｇ３ａ　物体側群
Ｇ３ｂ　中間群
Ｇ３２　防振レンズ群
Ｇ４　第４レンズ群（最終レンズ群）
Ｇ５　第５レンズ群（最終レンズ群）

Claims (52)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、
    　合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動することを特徴とする変倍光学系。
  2. 　次式の条件を満足することを特徴とすることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  3. 　前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  4. 　前記像側群は、１枚の負レンズからなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  5. 　前記像側群は、１枚の像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  6. 　前記像側群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ｎｄＦ＋０．００５２×νｄＦ－１．９６５　＜　０
    νｄＦ　＞　６０
    　但し、
    　ｎｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　νｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のアッベ数
  7. 　前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有し、
    　前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    νｄＯ　＞　６０
    　但し、
    　νｄＯ：前記物体側群に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
  8. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ４．０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　１１．０
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  9. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  10. 　前記第３レンズ群は、前記中間群よりも像面側に配置され、正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群、を有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  11. 　前記第３レンズ群は、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    １．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
    　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
  12. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、第１正レンズ、第１負レンズ、第２負レンズ、第２正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、
    　合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    －０．８　＜　（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）　＜　０．５
    　但し、
    　Ｒ２ａ：前記第１負レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　Ｒ１ｂ：前記第２負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
  13. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
    ０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  14. 　前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  15. 　前記像側群は、１枚の負レンズからなることを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  16. 　前記像側群は、１枚の像面側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  17. 　前記像側群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
    ｎｄＦ＋０．００５２×νｄＦ－１．９６５　＜　０
    νｄＦ　＞　６０
    　但し、
    　ｎｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　νｄＦ：前記像側群に含まれる前記負レンズの媒質のアッベ数
  18. 　前記第３レンズ群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有し、
    　前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。 
    νｄＯ　＞　６０
    　但し、
    　νｄＯ：前記物体側群に含まれる正レンズの媒質のアッベ数
  19. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
    ４．０　＜　ｆ４／ｆｗ　＜　１１．０
    　但し、
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  20. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  21. 　前記第３レンズ群は、前記中間群よりも像面側に配置され、正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群、を有することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
  22. 　前記第３レンズ群は、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１２に記載の変倍光学系。
    １．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
    　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
  23. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　前記第２レンズ群より像面側に配置された正の屈折力を有する後群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化し、
    　前記後群は、
    　物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群と、
    　前記中間群よりも像面側に配置された正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群と、を有することを特徴とする変倍光学系。
  24. 　前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定で有り、
    　前記第３レンズ群は、前記中間群を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
    １．０　＜　ｆ３／ΔＴ３　＜　２．２
    　但し、
    　ΔＴ３：広角端状態から望遠端状態に変倍したときの前記第３レンズ群の移動量
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  25. 　前記後群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
  26. 　前記防振レンズ群は、１枚の正レンズからなることを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
  27. 　前記防振レンズ群は、１枚の両凸レンズからなることを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
  28. 　前記防振レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
    ｎｄＶＲ＋０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５　＜　０
    νｄＶＲ　＞　６０
    　但し、
    　ｎｄＶＲ：前記防振レンズ群に含まれる前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　νｄＶＲ：前記防振レンズ群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
  29. 　前記後群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有し、
    　前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
    νｄＯ　＞　６０
    　但し、
    　νｄＯ：前記物体側群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
  30. 　前記後群は、複数のレンズ群を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記後群に含まれる前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化し、
    　前記複数のレンズ群のうち最も像面側にあるレンズ群を最終レンズ群としたとき、次式の条件を満足することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
    ４．０　＜　ｆｒ／ｆｗ　＜　１１．０
    　但し、
    　ｆｒ：前記最終レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  31. 　前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群と、第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第３レンズ群は、少なくとも前記中間レンズ群を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
    ０．９　＜　ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　２．０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  32. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することを特徴とする請求項２３に記載の変倍光学系。
  33. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　正の屈折力を有する後群と、を有し、
    　前記後群は、前記後群中で最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定であり、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    １．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
    　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
  34. 　前記第１部分群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群を有することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
  35. 　前記第１部分群は、前記中間群の物体側に正の屈折力を有する物体側群を有することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
  36. 　前記第２部分群は、１枚の正レンズからなることを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
  37. 　前記第２部分群は、１枚の両凸レンズからなることを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
  38. 　前記第２部分群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
    ｎｄＶＲ＋０．００５２×νｄＶＲ－１．９６５　＜　０
    νｄＶＲ　＞　６０
    　但し、
    　ｎｄＶＲ：前記第２部分群に含まれる前記正レンズの媒質のｄ線に対する屈折率
    　νｄＶＲ：前記第２部分群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
  39. 　前記第１部分群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズからなる中間群と、前記中間群の物体側に配置された正の屈折力を有する物体側群と、を有し、
    　前記物体側群は、１枚の正レンズを有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
    νｄＯ　＞　６０
    　但し、
    　νｄＯ：前記物体側群に含まれる前記正レンズの媒質のアッベ数
  40. 　前記後群は、複数のレンズ群を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記後群に含まれる前記複数のレンズ群の各々の間隔が変化し、
    　前記複数のレンズ群のうち最も像面側にあるレンズ群を最終レンズ群としたとき、次式の条件を満足することを特徴とする請求項３３項に記載の変倍光学系。
    ４．０　＜　ｆｒ／ｆｗ　＜　１１．０
    　但し、
    　ｆｒ：前記最終レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
  41. 　前記後群は、物体側から順に、前記第３レンズ群と、第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第３レンズ群は、少なくとも前記中間群を有し、
    　次式の条件を満足することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
    ０．９　＜　ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　２．０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  42. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群が、一旦像面側に移動してから物体側に移動することを特徴とする請求項３３に記載の変倍光学系。
  43. 　請求項１に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学機器。
  44. 　請求項１２に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学機器。
  45. 　請求項２３に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学機器。
  46. 　請求項３３に記載の変倍光学系を備えたことを特徴とする光学機器。
  47. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
  48. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ０．４　＜　（－ｆ２）／（ｆｗ×ｆｔ）1/2　＜　１．１
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離
  49. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
    　前記第３レンズ群は、物体側から順に配置された、第１正レンズ、第１負レンズ、第２負レンズ、第２正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された負の屈折力を有する像側群と、を有し、合焦に際し、前記中間群は像面に対する位置を固定されており、前記像側群が光軸に沿って移動するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    －０．８　＜　（Ｒ２ａ＋Ｒ１ｂ）／（Ｒ２ａ－Ｒ１ｂ）　＜　０．５
    　但し、
    　Ｒ２ａ：前記第１負レンズの像面側のレンズ面の曲率半径
    　Ｒ１ｂ：前記第２負レンズの物体側のレンズ面の曲率半径
  50. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、前記第２レンズ群より像面側に配置された正の屈折力を有する後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化するように配置し、
    　前記後群に、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群と、を配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
  51. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、前記第２レンズ群より像面側に配置された正の屈折力を有する後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化するように配置し、
    　前記後群に、物体側から順に配置された、正レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズを有する中間群と、前記中間群よりも像面側に配置された正の屈折力を有し、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群と、を配置し、
    　前記後群は、最も物体側に配置されており正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも配置し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように配置し、
    　前記第３レンズ群は、前記中間群を有するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    １．０　＜　ｆ３／ΔＴ３　＜　２．２
    　但し、
    　ΔＴ３：広角端状態から望遠端状態に変倍したときの前記第３レンズ群の移動量
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  52. 　物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する後群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記後群に、前記後群中で最も物体側に正の屈折力を有する第３レンズ群を少なくとも配置し、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記後群との間隔が変化し、前記第３レンズ群を構成するレンズどうしの間隔が一定であるように配置し、
    　前記第３レンズ群に、物体側から順に、手振れ補正の際に像面に対する位置を固定される第１部分群と、正の屈折力を有し手振れ補正の際に光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な防振レンズ群としての第２部分群と、を配置し、
    　次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    １．５　＜　ｆｖ×ＦＮＯｗ／ｆ３　＜　５．０
    　但し、
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    　ｆｖ：前記第２部分群の焦点距離
    　ＦＮＯｗ：広角端状態におけるＦナンバー
     
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