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WO2014192473A1 - 油圧ショベル - Google Patents

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Publication number
WO2014192473A1
WO2014192473A1 PCT/JP2014/061537 JP2014061537W WO2014192473A1 WO 2014192473 A1 WO2014192473 A1 WO 2014192473A1 JP 2014061537 W JP2014061537 W JP 2014061537W WO 2014192473 A1 WO2014192473 A1 WO 2014192473A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
boom
pilot
proportional solenoid
solenoid valve
controller
Prior art date
Application number
PCT/JP2014/061537
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
健 ▲高▼浦
Original Assignee
株式会社小松製作所
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社小松製作所 filed Critical 株式会社小松製作所
Priority to DE112014000028.0T priority Critical patent/DE112014000028B4/de
Priority to JP2014548223A priority patent/JP5756576B2/ja
Priority to CN201480000416.1A priority patent/CN104641046B/zh
Priority to KR1020147018334A priority patent/KR101561794B1/ko
Priority to US14/370,069 priority patent/US9284714B2/en
Priority to IN6663DEN2014 priority patent/IN2014DN06663A/en
Publication of WO2014192473A1 publication Critical patent/WO2014192473A1/ja

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    • Y10T137/87056—With selective motion for plural valve actuator
    • Y10T137/87064—Oppositely movable cam surfaces

Definitions

  • the present invention relates to a hydraulic excavator.
  • Patent Document 1 discloses an electromagnetic switching in which a pipe line connected to a boom lowering pilot port of a boom pilot switching valve has an oil passage position with a throttle portion. A configuration in which a valve is provided is disclosed. Patent Document 1 discloses a configuration in which a pressure sensor is provided on the boom lowering pilot port side and a pressure signal detected by the pressure sensor is input to a controller.
  • a construction method in which a work vehicle detects the position of a work machine after acquiring design surface information from the outside, and automatically controls the work machine based on the detected position of the work machine.
  • the boom lowering is executed at the moment when the body shakes after the automatic stop of the work machine and the cutting edge moves away from the design surface. As a result, the cutting edge may erode the design surface.
  • This invention is made in view of said subject, The objective is to provide the technique which can suppress the erosion of the design surface by a working machine.
  • a hydraulic excavator includes a boom, a boom pilot switching valve, a boom lowering pilot line, a boom lowering proportional solenoid valve, an operation lever, a first pressure sensor, and a controller.
  • the boom pilot switching valve has a boom lowering pilot port and controls the operation of the boom.
  • the boom lowering pilot line is connected to the boom lowering pilot port.
  • the boom lowering proportional solenoid valve is provided in the boom lowering pilot line.
  • the operation lever is for an operator to operate.
  • the first pressure sensor detects the pressure generated in the boom lowering pilot line between the operation lever and the boom lowering proportional solenoid valve.
  • the controller controls the opening degree of the boom lowering proportional solenoid valve based on the pressure detected by the first pressure sensor.
  • the controller gradually increases the current value output to the boom lowering proportional solenoid valve from zero.
  • the boom lowering is performed again when the cutting edge is temporarily separated from the design surface due to the shaking of the vehicle body. Execution can be suppressed. Therefore, it is possible to prevent a problem that the design surface is eroded because the cutting edge is positioned below the design surface after the shaking of the vehicle body has converged.
  • the controller when the controller outputs a command signal instructing an increase in opening to the boom lowering proportional solenoid valve, the amount of increase in current per unit time is the same as that for the boom lowering proportional solenoid valve. Smaller than the amount of current decrease per unit time when the command signal for instructing the opening reduction is output. In this way, the boom lowering operation when the boom lowering operation is no longer necessary can be quickly stopped.
  • the boom pilot switching valve further has a boom raising pilot port.
  • the hydraulic excavator further includes a boom raising pilot line, a boom raising proportional solenoid valve, and a second pressure sensor.
  • the boom raising pilot pipe is connected to the boom raising pilot port.
  • the boom raising proportional solenoid valve is provided in the boom raising pilot line.
  • the second pressure sensor detects the pressure generated in the boom raising pilot line between the operation lever and the boom raising proportional solenoid valve.
  • the controller controls the opening degree of the boom raising proportional solenoid valve based on the pressure detected by the second pressure sensor. When the controller outputs a command signal to instruct the boom lowering proportional solenoid valve to increase the opening, the controller increases the opening to the boom raising proportional solenoid valve. Smaller than the amount of increase in current per unit time when the command signal is output. If it does in this way, the response speed of boom lowering operation can be reduced, maintaining the response speed of boom raising operation.
  • the hydraulic excavator further includes a bucket having a cutting edge.
  • the controller controls the boom so that the position of the blade edge does not fall below the construction design data. In this way, since the leveling work can be performed in accordance with the construction design data, the quality and efficiency of the leveling work using the hydraulic excavator can be improved.
  • the controller transmits / receives information to / from the outside via satellite communication. If it does in this way, the information construction based on the information transmitted / received between the exterior will be attained, and the highly efficient and highly accurate leveling work using a hydraulic excavator will be realizable.
  • the blade edge of the bucket when the blade edge of the bucket is aligned with the design surface, the blade edge is temporarily separated above the design surface even if the vehicle body shakes after the automatic stop of the work machine. It is possible to prevent the boom from being lowered again. Therefore, it is possible to prevent a problem that the design surface is eroded because the cutting edge is positioned below the design surface after the shaking of the vehicle body has converged.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing a configuration of a hydraulic excavator 1 according to an embodiment of the present invention.
  • the hydraulic excavator 1 mainly includes a lower traveling body 2, an upper swing body 3, and a work implement 5.
  • the lower traveling body 2 and the upper turning body 3 constitute a work vehicle main body.
  • the lower traveling body 2 has a pair of left and right crawler belts.
  • the excavator 1 is configured to be capable of self-propelling by rotating a pair of crawler belts.
  • the upper swing body 3 is installed so as to be rotatable with respect to the lower traveling body 2.
  • the upper swing body 3 includes a cab 4 that is a space for an operator to operate the excavator 1.
  • the cab 4 is included in the work vehicle main body.
  • the upper swing body 3 includes, on the rear side B, an engine room that houses the engine and a counterweight.
  • the front side (front side) of the operator is referred to as the front side F of the upper swing body 3, and the opposite side, that is, the rear side of the operator is the upper side.
  • the left side of the operator in the seated state is referred to as the left side L of the upper swing body 3, and the right side of the operator in the seated state is referred to as the right side R of the upper swing body 3.
  • the front / rear / left / right of the upper swing body 3 and the front / rear / left / right of the excavator 1 coincide.
  • the work machine 5 for performing work such as earth and sand excavation is pivotally supported by the upper swing body 3 so as to be operable in the vertical direction.
  • the work machine 5 includes a boom 6 that is operatively attached in the vertical direction to a substantially central portion of the front side F of the upper swing body 3, and an arm 7 that is operatively attached in the front-rear direction to the tip of the boom 6.
  • a bucket 8 is attached to the front end of the arm 7 so as to be operable in the front-rear direction.
  • the bucket 8 has a cutting edge 8a at its tip.
  • the boom 6, the arm 7 and the bucket 8 are configured to be driven by a boom cylinder 9, an arm cylinder 10 and a bucket cylinder 11 which are hydraulic cylinders, respectively.
  • the cab 4 is arranged on the left side L on the front side F of the upper swing body 3.
  • the work machine 5 is provided on the right side R which is one side of the cab 4 with respect to the cab 4.
  • the arrangement of the cab 4 and the work implement 5 is not limited to the example shown in FIG. 1. For example, even if the work implement 5 is provided on the left side of the cab 4 arranged on the right front side of the upper swing body 3. Good.
  • FIG. 2 is a perspective view of the inside of the cab 4 of the excavator 1.
  • a driver's seat 24 in which an operator sits facing the front side F is disposed inside the cab 4.
  • the cab 4 includes a roof portion disposed so as to cover the driver's seat 24 and a plurality of pillars that support the roof portion.
  • the plurality of pillars include a front pillar disposed on the front side F with respect to the driver seat 24, a rear pillar disposed on the rear side B with respect to the driver seat 24, and an intermediate pillar disposed between the front pillar and the rear pillar. have.
  • Each pillar extends along a vertical direction perpendicular to the horizontal plane, and is connected to the floor portion and the roof portion of the cab 4.
  • the space surrounded by each pillar and the floor portion and the roof portion of the cab 4 forms an indoor space of the cab 4.
  • the driver's seat 24 is accommodated in the indoor space of the cab 4, and is disposed at the substantially central portion of the floor portion of the cab 4.
  • a front window is arranged on the front side F with respect to the driver seat 24.
  • the front window is formed of a transparent material, and an operator sitting on the driver's seat 24 can visually recognize the outside of the cab 4 through the front window. For example, as shown in FIG. 2, the operator seated in the driver's seat 24 can directly see the bucket 8 for excavating earth and sand through the front window.
  • a monitor device 26 is installed on the front side F inside the cab 4.
  • the monitor device 26 is disposed at the corner on the right front side in the cab 4 and is supported by a support base that extends from the floor of the cab 4.
  • the monitor device 26 is disposed on the driver seat 24 side with respect to the front pillar.
  • the monitor device 26 is disposed on the front side of the front pillar as viewed from the operator seated in the driver's seat 24.
  • the monitor device 26 Since the monitor device 26 is used for multiple purposes, a flat display surface 26d having various monitor functions, a switch unit 27 having a plurality of switches assigned with multiple functions, and contents displayed on the display surface 26d. And a sound generator 28 for expressing the sound as a sound.
  • the display surface 26d is constituted by a graphic display such as a liquid crystal display or an organic EL display.
  • the switch unit 27 includes a plurality of key switches, but is not limited thereto, and may be a touch panel type touch switch.
  • traveling operation levers 22a and 22b for the left and right crawler belts.
  • the left and right traveling operation levers 22 a and 22 b constitute a traveling operation unit 22 for operating the lower traveling body 2.
  • a first operation lever 44 is provided for an operator on the cab 4 to operate the drive of the boom 6 and the bucket 8 in the work machine 5.
  • a switch panel 29 on which various switches are mounted is also provided on the right side R of the driver seat 24.
  • a second operation lever 45 is provided for the operator to drive the arm 7 of the work machine 5 and to turn the upper swing body 3.
  • the monitor 21 is disposed above the monitor device 26.
  • the monitor 21 has a flat display surface 21d. Comparing the display surface 26d of the monitor device 26 shown in FIG. 2 with the display surface 21d of the monitor 21, the display surface 21d is provided larger than the display surface 26d.
  • the monitor device 26 may have a 7-inch display surface 26d, and the monitor 21 may have a 12-inch display surface 21d.
  • the monitor 21 is attached to the right-side R front pillar on the side close to the work machine 5 of the pair of front pillars.
  • the monitor 21 is disposed in front of the front pillar in the line of sight of the operator sitting in the driver's seat 24 toward the right front.
  • the operator can move both the work machine 5 and the monitor 21 with a small amount of line-of-sight movement. Can see.
  • FIG. 3 is a schematic diagram showing an outline of a configuration for transmitting and receiving information to and from the excavator 1.
  • the excavator 1 includes a controller 20.
  • the controller 20 has a function of controlling the operation of the work machine 5, the turning of the upper turning body 3, the driving of the lower running body 2, and the like.
  • the controller 20 and the monitor 21 are connected via a bidirectional network communication cable 23 to form a communication network in the excavator 1.
  • the monitor 21 and the controller 20 can exchange information with each other via the network communication cable 23.
  • Each of the monitor 21 and the controller 20 is mainly composed of a computer device such as a microcomputer.
  • Information can be transmitted and received between the controller 20 and the external monitoring station 96.
  • the controller 20 and the monitoring station 96 communicate via satellite communication.
  • a communication terminal 91 having a satellite communication antenna 92 is connected to the controller 20.
  • the satellite communication antenna 92 is mounted on the upper swing body 3.
  • a network control station 95 connected to a communication earth station 94 communicating with the communication satellite 93 via a dedicated communication line is connected to the ground monitoring station 96 via the Internet or the like.
  • Construction design data created by three-dimensional CAD Computer Aided Design
  • the monitor 21 updates and displays the current position of the hydraulic excavator 1 received from the outside in real time on the screen so that the operator can always check the working state of the hydraulic excavator 1.
  • the controller 20 controls the work machine 5 by comparing the construction design data with the position and posture of the work machine 5 in real time and driving the hydraulic circuit based on the comparison result. More specifically, the cutting edge 8a of the bucket 8 is designed so that the position (design surface) to be constructed according to the construction design data and the position of the bucket 8 are compared and the design surface is not dug. It is controlled so that it is not located lower than. Thereby, construction efficiency and construction accuracy can be improved, and high-quality construction can be easily performed.
  • FIG. 4 is a hydraulic circuit diagram applied to the hydraulic excavator 1.
  • the first hydraulic pump 31 and the second hydraulic pump 32 are driven by the engine 33.
  • the first hydraulic pump 31 and the second hydraulic pump 32 serve as driving sources for driving hydraulic actuators such as the boom cylinder 9, the arm cylinder 10, the bucket cylinder 11, and the traveling motors 16 and 17.
  • the hydraulic oil discharged from the first hydraulic pump 31 and the second hydraulic pump 32 is supplied to the hydraulic actuator via the main operation valve 34.
  • the hydraulic oil supplied to the hydraulic actuator is discharged to the tank 35 via the main operation valve 34.
  • the main operation valve 34 has an arm pilot switching valve 36, a boom pilot switching valve 37, a left traveling pilot switching valve 38, a right traveling pilot switching valve 39, and a bucket pilot switching valve 40.
  • the arm pilot switching valve 36 controls supply and discharge of hydraulic oil to and from the arm cylinder 10.
  • the boom pilot switching valve 37 controls supply and discharge of hydraulic oil to the boom cylinder 9.
  • the left travel pilot switching valve 38 controls the supply and discharge of hydraulic fluid to the left travel motor 17.
  • the right travel pilot switching valve 39 controls the supply and discharge of hydraulic fluid to the right travel motor 16.
  • the bucket pilot switching valve 40 controls supply and discharge of hydraulic oil to the bucket cylinder 11.
  • the arm pilot switching valve 36, the boom pilot switching valve 37, the left traveling pilot switching valve 38, the right traveling pilot switching valve 39, and the bucket pilot switching valve 40 each have a pair of pilot ports p1 and p2. ing.
  • Each pilot switching valve 36 to 40 is controlled in accordance with the pressure (pilot pressure) of oil supplied to each pilot port p1, p2.
  • the pilot pressure applied to the pilot ports p1 and p2 of the arm pilot switching valve 36, the boom pilot switching valve 37, and the bucket pilot switching valve 40 is determined by the first operating lever device 41 and the second operating lever device 42. It is controlled by being manipulated.
  • the pilot pressure applied to the left traveling pilot switching valve 38 and the right traveling pilot switching valve 39 is controlled by operating the left and right traveling operation levers 22a and 22b shown in FIG.
  • the operator controls the operation of the work implement 5 and the turning operation of the upper turning body 3 by operating the first operation lever device 41 and the second operation lever device 42.
  • the operator controls the traveling operation of the lower traveling body 2 by operating the left and right traveling operation levers 22a and 22b.
  • the first operating lever device 41 includes a first operating lever 44 operated by an operator, a first pilot pressure control valve 41A, a second pilot pressure control valve 41B, a third pilot pressure control valve 41C, and a fourth pilot pressure control. And a valve 41D.
  • a first pilot pressure control valve 41A, a second pilot pressure control valve 41B, a third pilot pressure control valve 41C, and a fourth pilot pressure control valve 41D are provided corresponding to the four directions of front, rear, left and right of the first operation lever 44. ing.
  • the second operating lever device 42 includes a second operating lever 45 operated by an operator, a fifth pilot pressure control valve 42A, a sixth pilot pressure control valve 42B, a seventh pilot pressure control valve 42C, and an eighth pilot pressure control. And a valve 42D.
  • a fifth pilot pressure control valve 42A, a sixth pilot pressure control valve 42B, a seventh pilot pressure control valve 42C, and an eighth pilot pressure control valve 42D are provided corresponding to the four directions of front, rear, left and right of the second operation lever 45. ing.
  • the first operation lever 44 and the second operation lever 45 are provided with respective pilot pressure control valves 41A to 41D and 42A to operate the hydraulic cylinders 9, 10, and 11 for the work machine 5 and the drive of the swing motor. 42D is connected. Respective pilot pressure control valves for operating the left and right traveling motors 16 and 17 are connected to the left and right traveling operation levers 22a and 22b.
  • the first pilot pressure control valve 41A has a first pump port X1, a first tank port Y1, and a first supply / discharge port Z1.
  • the first pump port X ⁇ b> 1 is connected to the pump flow path 51.
  • the first tank port Y1 is connected to the tank flow path 52.
  • the pump flow path 51 and the tank flow path 52 are connected to a tank 35 that stores hydraulic oil.
  • a third hydraulic pump 50 is provided in the pump flow path 51.
  • the third hydraulic pump 50 is a separate pump from the first hydraulic pump 31 and the second hydraulic pump 32 described above. However, the first hydraulic pump 31 or the second hydraulic pump 32 may be used instead of the third hydraulic pump 50.
  • the first supply / discharge port Z ⁇ b> 1 is connected to the first pilot pipeline 53.
  • the first pilot pressure control valve 41A is switched between an output state and a discharge state in accordance with the operation of the first operation lever 44.
  • the first pilot pressure control valve 41A allows the first pump port X1 and the first supply / discharge port Z1 to communicate with each other, and hydraulic oil having a pressure corresponding to the operation amount of the first operation lever 44 is supplied to the first supply / discharge port.
  • the first pilot pressure control valve 41A communicates the first tank port Y1 and the first supply / discharge port Z1 in the discharge state.
  • the second pilot pressure control valve 41B has a second pump port X2, a second tank port Y2, and a second supply / discharge port Z2.
  • the second pump port X ⁇ b> 2 is connected to the pump flow path 51.
  • the second tank port Y2 is connected to the tank flow path 52.
  • the second supply / discharge port Z ⁇ b> 2 is connected to the second pilot pipeline 54.
  • the second pilot pressure control valve 41B is switched between the output state and the discharge state according to the operation of the first operation lever 44.
  • the second pilot pressure control valve 41B allows the second pump port X2 and the second supply / discharge port Z2 to communicate with each other so that hydraulic oil having a pressure corresponding to the operation amount of the first operation lever 44 is supplied to the second supply / discharge port.
  • the second pilot pressure control valve 41B allows the second tank port Y2 and the second supply / discharge port Z2 to communicate with each other in the discharge state.
  • the first pilot pressure control valve 41A and the second pilot pressure control valve 41B are paired and correspond to the operation directions of the first operation lever 44 opposite to each other.
  • the first pilot pressure control valve 41A corresponds to the forward operation of the first operation lever 44
  • the second pilot pressure control valve 41B corresponds to the backward operation of the first operation lever 44.
  • the first pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> A and the second pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> B are alternatively selected by the operation of the first operation lever 44.
  • the first pilot pressure control valve 41A controls supply and discharge of hydraulic oil to and from the second pilot port p2 of the boom pilot switching valve 37.
  • the second pilot pressure control valve 41B controls the supply and discharge of hydraulic oil to and from the first pilot port p1 of the boom pilot switching valve 37.
  • the supply and discharge of hydraulic oil to and from the boom cylinder 9 are controlled, and the expansion and contraction of the boom cylinder 9 are controlled. Accordingly, the operation of the boom 6 in the raising direction or the lowering direction is controlled according to the operation of the first operation lever 44.
  • the first pilot port p1 of the boom pilot switching valve 37 has a function as a boom raising pilot port to which hydraulic oil is supplied during the operation of raising the boom 6.
  • the second pilot port p ⁇ b> 2 of the boom pilot switching valve 37 has a function as a boom lowering pilot port to which hydraulic oil is supplied during the operation of lowering the boom 6.
  • the pilot pressure supplied to the first pilot line 53 via the first pilot pressure control valve 41A is detected by the hydraulic sensor 63.
  • the hydraulic sensor 63 outputs a pressure signal P3, which is an electrical detection signal corresponding to the detected pilot pressure, to the controller 20.
  • the pilot pressure supplied to the second pilot pipe line 54 via the second pilot pressure control valve 41B is detected by the hydraulic pressure sensor 64.
  • the hydraulic sensor 64 outputs to the controller 20 a pressure signal P4 that is an electrical detection signal corresponding to the detected pilot pressure.
  • a relay block 70 is provided in the hydraulic path connecting the first operation lever device 41 and the second operation lever device 42 and the main operation valve 34.
  • the relay block 70 includes a plurality of proportional solenoid valves 73 to 79.
  • the proportional solenoid valve 73 is provided in the first pilot pipeline 53.
  • the hydraulic sensor 63 is provided between the first pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> A and the proportional electromagnetic valve 73 in the first pilot pipeline 53.
  • the proportional solenoid valve 74 is provided in the second pilot pipeline 54.
  • the hydraulic sensor 64 is provided between the second pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> B and the proportional solenoid valve 74 in the second pilot pipeline 54.
  • the proportional solenoid valves 73 and 74 are provided to control the vertical movement of the boom 6 in accordance with the operation of the first operation lever 44.
  • the controller 20 controls the proportional solenoid valve 73 based on the pilot pressure in the first pilot pipe line 53 detected by the hydraulic sensor 63.
  • the oil pressure sensor 63 functions as a first pressure sensor that detects the oil pressure generated in the first pilot pipe line 53 between the first pilot pressure control valve 41A and the proportional solenoid valve 73 in accordance with the operation of the first operation lever 44. have.
  • the controller 20 outputs a command signal G3 to the proportional solenoid valve 73 in accordance with the hydraulic pressure detected by the hydraulic sensor 63 and adjusts the opening thereof, thereby changing the flow rate of the hydraulic oil flowing through the first pilot line 53.
  • the hydraulic pressure transmitted to the second pilot port p2 of the boom pilot switching valve 37 is controlled.
  • the controller 20 controls the opening degree of the proportional solenoid valve 73 based on the hydraulic pressure detected by the hydraulic pressure sensor 63 and outputs a command signal for instructing the proportional solenoid valve 73 to lower the boom.
  • the speed of the boom 6 when the boom 6 is lowered is adjusted according to the hydraulic pressure transmitted to the second pilot port p2.
  • the controller 20 controls the proportional solenoid valve 74 based on the pilot pressure in the second pilot pipeline 54 detected by the hydraulic sensor 64.
  • the oil pressure sensor 64 functions as a second pressure sensor that detects the oil pressure generated in the second pilot pipe line 54 between the second pilot pressure control valve 41B and the proportional solenoid valve 74 in accordance with the operation of the first operation lever 44. have.
  • the controller 20 outputs a command signal G4 to the proportional solenoid valve 74 in accordance with the hydraulic pressure detected by the hydraulic sensor 64 and adjusts the opening thereof, thereby changing the flow rate of the hydraulic oil flowing through the second pilot line 54.
  • the hydraulic pressure transmitted to the first pilot port p1 of the boom pilot switching valve 37 is controlled.
  • the controller 20 controls the opening degree of the proportional solenoid valve 74 based on the hydraulic pressure detected by the hydraulic sensor 64 and outputs a command signal for instructing the proportional solenoid valve 74 to raise the boom.
  • the speed of the boom 6 when the boom 6 is raised is adjusted according to the magnitude of the hydraulic pressure transmitted to the first pilot port p1.
  • a shuttle valve 80 is provided in the second pilot pipeline 54.
  • the shuttle valve 80 has two inlet ports and one outlet port.
  • the outlet port of the shuttle valve 80 is connected to the first pilot port p ⁇ b> 1 of the boom pilot switching valve 37 via the second pilot pipeline 54.
  • One of the inlet ports of the shuttle valve 80 is connected to the second pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> B via the second pilot pipeline 54.
  • the other inlet port of the shuttle valve 80 is connected to the pump flow path 55.
  • the pump flow path 55 is branched from the pump flow path 51.
  • One end of the pump channel 55 is connected to the pump channel 51, and the other end of the pump channel 55 is connected to the shuttle valve 80.
  • the hydraulic fluid transferred by the third hydraulic pump 50 flows to the first operation lever device 41 and the second operation lever device 42 via the pump flow path 51, and also shuttles via the pump flow paths 51 and 55. Flows to valve 80.
  • the shuttle valve 80 is a high pressure priority type shuttle valve.
  • the shuttle valve 80 compares the hydraulic pressure in the second pilot pipe line 54 connected to one of the inlet ports with the hydraulic pressure in the pump flow path 55 connected to the other of the inlet ports, and selects the pressure on the high pressure side. To do.
  • the shuttle valve 80 communicates the hydraulic fluid flowing in the high pressure side flow path of the boom pilot switching valve 37 by connecting the high pressure side flow path of the second pilot pipe line 54 and the pump flow path 55 to the outlet port. Supply to the first pilot port p1.
  • the pump channel 55 is provided with a proportional solenoid valve 75 included in the relay block 70.
  • the proportional solenoid valve 75 is a boom raising forced intervention valve.
  • the proportional solenoid valve 75 receives the command signal G5 output from the controller 20 and adjusts the opening thereof. Regardless of the operation of the first operating lever device 41 by the operator, the controller 20 outputs the command signal G5 of the proportional solenoid valve 75 and adjusts the opening thereof, thereby adjusting the flow rate of the hydraulic oil flowing through the pump flow path 55.
  • the hydraulic pressure transmitted to the first pilot port p1 of the boom pilot switching valve 37 is controlled.
  • the controller 20 controls the forcible raising operation of the boom 6 by adjusting the opening degree of the proportional solenoid valve 75.
  • the third pilot pressure control valve 41C and the fourth pilot pressure control valve 41D have the same configuration as the first pilot pressure control valve 41A and the second pilot pressure control valve 41B described above.
  • the third pilot pressure control valve 41C and the fourth pilot pressure control valve 41D are paired in the same manner as the first pilot pressure control valve 41A and the second pilot pressure control valve 41B, and are operated by operating the first operation lever 44.
  • the third pilot pressure control valve 41C corresponds to the left operation of the first operation lever 44
  • the fourth pilot pressure control valve 41D corresponds to the right operation of the first operation lever 44.
  • the third pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> C is connected to the pump flow path 51, the tank flow path 52, and the third pilot pipe line 56.
  • the third pilot pressure control valve 41C controls supply and discharge of hydraulic fluid to and from the second pilot port p2 of the bucket pilot switching valve 40.
  • the fourth pilot pressure control valve 41D is connected to the pump flow path 51, the tank flow path 52, and the fourth pilot pipe line 57.
  • the fourth pilot pressure control valve 41D controls the supply and discharge of hydraulic fluid to the first pilot port p1 of the bucket pilot switching valve 40.
  • the supply and discharge of hydraulic oil to and from the bucket cylinder 11 are controlled, and the expansion and contraction of the bucket cylinder 11 are controlled.
  • release direction of the bucket 8 is controlled.
  • the hydraulic oil pressure (pilot pressure) supplied to the third pilot line 56 via the third pilot pressure control valve 41C is detected by the hydraulic sensor 66.
  • the hydraulic sensor 66 outputs a pressure signal P6 corresponding to the detected pilot pressure of the hydraulic oil to the controller 20.
  • the proportional solenoid valve 76 is provided in the third pilot pipe line 56 that connects the third pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> C and the second pilot port p ⁇ b> 2 of the bucket pilot switching valve 40.
  • the controller 20 outputs a command signal G6 to the proportional solenoid valve 76 in accordance with the hydraulic pressure detected by the hydraulic pressure sensor 66, and controls the hydraulic pressure transmitted to the second pilot port p2 of the bucket pilot switching valve 40.
  • the speed of the bucket 8 when moving the bucket 8 in the excavation direction is adjusted according to the magnitude of the hydraulic pressure transmitted to the second pilot port p2.
  • the pressure (pilot pressure) of the hydraulic fluid supplied to the fourth pilot pipe line 57 via the fourth pilot pressure control valve 41D is detected by the hydraulic sensor 67.
  • the hydraulic sensor 67 outputs a pressure signal P 7 corresponding to the detected pilot pressure of the hydraulic oil to the controller 20.
  • the proportional solenoid valve 77 is provided in a fourth pilot line 57 that connects the fourth pilot pressure control valve 41D and the first pilot port p1 of the bucket pilot switching valve 40.
  • the controller 20 outputs a command signal G7 to the proportional solenoid valve 77 in accordance with the oil pressure detected by the oil pressure sensor 67, and controls the oil pressure transmitted to the first pilot port p1 of the bucket pilot switching valve 40.
  • the speed of the bucket 8 when moving the bucket 8 in the opening direction is adjusted according to the magnitude of the hydraulic pressure transmitted to the first pilot port p1.
  • the fifth pilot pressure control valve 42A, the sixth pilot pressure control valve 42B, the seventh pilot pressure control valve 42C, and the eighth pilot pressure control valve 42D are the first pilot pressure control valve 41A and the second pilot pressure control valve described above. 41B, the third pilot pressure control valve 41C, and the fourth pilot pressure control valve 41D have the same configuration.
  • the fifth pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> A and the sixth pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> B are paired and are alternatively selected by the operation of the second operation lever 45.
  • the seventh pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> C and the eighth pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> D are paired and are alternatively selected by the operation of the second operation lever 45.
  • the fifth pilot pressure control valve 42A corresponds to the forward operation of the second operation lever 45
  • the sixth pilot pressure control valve 42B corresponds to the backward operation of the second operation lever 45
  • the seventh The pilot pressure control valve 42C corresponds to the operation of the second operation lever 45 in the left direction
  • the eighth pilot pressure control valve 42D corresponds to the operation of the second operation lever 45 in the right direction.
  • the fifth pilot pressure control valve 42A is connected to the pump flow path 51, the tank flow path 52, and the fifth pilot pipeline 60.
  • the sixth pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> B is connected to the pump flow path 51, the tank flow path 52, and the sixth pilot pipe line 61.
  • the electric motor (not shown) for turning the upper swing body 3 is supplied with the hydraulic oil pressure supplied to the fifth pilot pipe line 60 via the fifth pilot pressure control valve 42A and the sixth pilot pressure control valve 42B. Control is performed based on the pressure of the hydraulic oil supplied to the sixth pilot pipeline 61.
  • the electric motor is driven to rotate in the opposite direction when hydraulic oil is supplied to the fifth pilot pipeline 60 and when hydraulic fluid is supplied to the sixth pilot pipeline 61.
  • the turning direction and turning speed of the upper swing body 3 are controlled according to the operation direction and operation amount of the second operation lever 45.
  • the seventh pilot pressure control valve 42C is connected to the pump flow path 51, the tank flow path 52, and the seventh pilot pipe line 58.
  • the seventh pilot pressure control valve 42C controls the supply and discharge of hydraulic fluid to the first pilot port p1 of the arm pilot switching valve 36.
  • the eighth pilot pressure control valve 42D is connected to the pump flow path 51, the tank flow path 52, and the eighth pilot pipe line 59.
  • the eighth pilot pressure control valve 42D controls the supply and discharge of hydraulic fluid to the second pilot port p2 of the arm pilot switching valve 36.
  • the supply and discharge of hydraulic oil to and from the arm cylinder 10 are controlled, and the expansion and contraction of the arm cylinder 10 are controlled. Thereby, the operation of the arm 7 rotating relative to the boom 6 is controlled according to the operation of the second operation lever 45.
  • the hydraulic oil pressure (pilot pressure) supplied to the seventh pilot pipeline 58 via the seventh pilot pressure control valve 42C is detected by the hydraulic sensor 68.
  • the hydraulic sensor 68 outputs a pressure signal P8 corresponding to the detected pilot pressure of the hydraulic oil to the controller 20.
  • the proportional solenoid valve 78 is provided in a seventh pilot line 58 that connects the seventh pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> C and the first pilot port p ⁇ b> 1 of the arm pilot switching valve 36.
  • the controller 20 outputs a command signal G8 to the proportional solenoid valve 78 in accordance with the oil pressure detected by the oil pressure sensor 68, and controls the oil pressure transmitted to the first pilot port p1 of the arm pilot switching valve 36. According to the magnitude of the hydraulic pressure transmitted to the first pilot port p1, the speed of the arm 7 when the arm 7 is extended, that is, when the arm 7 is moved away from the upper swing body 3, is adjusted.
  • the hydraulic oil pressure (pilot pressure) supplied to the eighth pilot pipe 59 via the eighth pilot pressure control valve 42D is detected by the hydraulic sensor 69.
  • the hydraulic sensor 69 outputs a pressure signal P9 corresponding to the detected pilot pressure of the hydraulic oil to the controller 20.
  • the proportional solenoid valve 79 is provided in an eighth pilot line 59 that connects the eighth pilot pressure control valve 42 ⁇ / b> D and the second pilot port p ⁇ b> 2 of the arm pilot switching valve 36.
  • the controller 20 outputs a command signal G9 to the proportional solenoid valve 79 in accordance with the hydraulic pressure detected by the hydraulic pressure sensor 69, and controls the hydraulic pressure transmitted to the second pilot port p2 of the arm pilot switching valve 36.
  • the speed of the arm 7 when the arm 7 is moved in the bending direction that is, the direction in which the arm 7 approaches the upper swing body 3 is adjusted according to the hydraulic pressure transmitted to the second pilot port p2.
  • the correspondence relationship between the operation direction of the first operation lever 44 and the second operation lever 45 and the operation of the work implement 5 and the swing operation of the upper swing body 3 may be set to a desired pattern.
  • the first pilot pressure control valve 41A and the second pilot pressure control valve 41B may correspond to the operation of the first operation lever 44 in the front-rear direction, and correspond to the operation in the left-right direction, respectively. May be.
  • FIG. 5 is a schematic view of the work preparation 5 before positioning in the leveling work using the hydraulic excavator 1.
  • FIG. 6 is a schematic diagram after alignment of the work machine 5 in leveling work using the hydraulic excavator 1.
  • the design surface S shown in FIGS. 5 and 6 indicates the target terrain according to the construction design data stored in advance in the controller 20 (FIG. 4).
  • the controller 20 controls the work machine 5 based on the construction design data and the current position information of the work machine 5.
  • the operation of the work machine 5 is performed at a position where the blade edge 8a contacts the design surface S.
  • Control to automatically stop is performed.
  • the controller 20 executes stop control to automatically stop the boom 6 so that the blade edge 8a of the bucket 8 does not fall below the design surface S when the blade edge 8a of the bucket 8 is likely to move below the design surface S. To do.
  • the controller 20 outputs a command signal G3 for decreasing the opening degree of the proportional solenoid valve 73.
  • the proportional solenoid valve 73 that has been in the open state is fully closed. In this manner, as shown in FIG. 6, the blade 8 of the bucket 8 is aligned with the design surface S.
  • the first pilot pipeline 53 has a function as a boom lowering pilot pipeline connected to the second pilot port p2 of the boom pilot switching valve 37.
  • the second pilot line 54 and the pump flow path 55 have a function as a boom raising pilot line connected to the first pilot port p1 of the boom pilot switching valve 37 via the shuttle valve 80.
  • the proportional solenoid valve 73 provided in the first pilot pipeline 53 has a function as a boom lowering proportional solenoid valve.
  • the proportional solenoid valve 74 provided in the second pilot pipeline 54 has a function as a boom raising proportional solenoid valve.
  • the proportional solenoid valve 75 provided in the pump flow path 55 has a function as a boom raising proportional solenoid valve.
  • the second pilot pipeline 54 and the pump channel 55 both have a function as a boom raising pilot pipeline. More specifically, the second pilot pipeline 54 functions as a boom normal raising pilot pipeline, and the pump flow channel 55 functions as a boom forced raising pilot pipeline.
  • the proportional solenoid valve 74 can be expressed as a boom normal raising proportional solenoid valve, and the proportional solenoid valve 75 can be expressed as a boom forced raising proportional solenoid valve.
  • the hydraulic pressure sensor 63 detects the hydraulic pressure generated in the first pilot line 53 between the first pilot pressure control valve 41A and the proportional electromagnetic valve 73 in accordance with the operation of the first operation lever 44.
  • the controller 20 outputs a command signal G3 to the proportional electromagnetic valve 73 based on the hydraulic pressure detected by the hydraulic sensor 63, and controls the opening degree of the proportional electromagnetic valve 73.
  • the oil pressure sensor 64 detects the oil pressure generated in the second pilot pipe line 54 between the second pilot pressure control valve 41 ⁇ / b> B and the proportional solenoid valve 74 in accordance with the operation of the first operation lever 44.
  • the controller 20 outputs a command signal G4 to the proportional solenoid valve 74 based on the hydraulic pressure detected by the hydraulic sensor 64, and controls the opening degree of the proportional solenoid valve 74.
  • the controller 20 outputs a command signal G5 to the proportional solenoid valve 75 to control the opening degree of the proportional solenoid valve 75.
  • FIG. 7 is a graph showing a change in current when a boom lowering command is issued in the hydraulic excavator 1 before application of the present invention. Both horizontal axes of the two graphs in FIG. 7 indicate time.
  • the vertical axis of the lower graph in FIG. 7 indicates a current output to the proportional solenoid valve 73 when the controller 20 transmits the command signal G3, and this is referred to as a boom lowering EPC current.
  • the proportional solenoid valve 73 is a valve with a specification that the opening degree is zero (fully closed) when the current value is zero, and the opening degree is continuously increased in response to an increase in the current value.
  • the vertical axis of the upper graph in FIG. 7 indicates the distance between the cutting edge 8a of the bucket 8 and the design surface S.
  • the distance between the cutting edge 8a of the bucket 8 and the design surface S decreases as time elapses from time zero by the operator's boom lowering operation.
  • the controller 20 calculates the distance between the cutting edge 8a of the bucket 8 and the design surface S.
  • the value of the boom lowering EPC current becomes zero as shown in the lower graph in FIG. The lowering operation of the boom 6 is automatically stopped.
  • the operator who operates the excavator 1 continues to operate the first operation lever 44 to the boom lowering side until the work machine 5 automatically stops. Further, the operator gradually decreases the tilt angle of the first operation lever 44 so as to decrease the boom lowering EPC current so that the moving speed of the work implement 5 decreases as the cutting edge 8a of the bucket 8 approaches the design surface S. ing. Thereby, precise alignment with the design surface S of the blade edge 8a of the bucket 8 becomes possible, and the impact when the boom 6 is automatically stopped is reduced.
  • FIG. 8 is a graph showing a change in current when a boom lowering command is issued in the hydraulic excavator 1 of the embodiment.
  • the horizontal axes of the two graphs in FIG. 8 both indicate time.
  • the vertical axis of the lower graph in FIG. 8 shows the boom lowering EPC current similar to that in FIG.
  • the vertical axis of the upper graph in FIG. 8 indicates the distance between the cutting edge 8a of the bucket 8 and the design surface S, similar to FIG.
  • FIG. 9 is a graph showing a change in current when a boom raising command is issued in the hydraulic excavator 1 of the present embodiment.
  • the horizontal axis of the graph in FIG. 9 indicates time.
  • the vertical axis of the graph in FIG. 9 indicates a current output to the proportional solenoid valve 74 or the proportional solenoid valve 75 when the controller 20 transmits the command signal G4 or G5, and this is referred to as a boom raising EPC current.
  • the lower graph in FIG. 8 and the graph in FIG. 9 have the same scale on both the vertical axis and the horizontal axis.
  • the controller 20 outputs a command signal instructing the proportional solenoid valve 73 to increase the opening degree.
  • the amount of increase in current per unit time when the controller 20 is smaller than the amount of increase in current per unit time when the controller 20 outputs a command signal that instructs the proportional solenoid valves 74 and 75 to increase the opening degree. It has become.
  • FIG. 10 is a graph showing an increase in current value when the opening degree of the proportional solenoid valve is increased.
  • the value of EPC current output to the proportional solenoid valve at a certain time t1 is i1
  • the value of EPC current output to the proportional solenoid valve at a certain time t2 after time t1 is i2.
  • the increase amount of the current per unit time is expressed as the increase amount of the EPC current at the time t1.
  • the value is divided by the time from to t2.
  • FIG. 11 is a graph showing a decrease in current value when the opening degree of the proportional solenoid valve is decreased. As shown in FIG. 11, the value of the EPC current output to the proportional solenoid valve at a certain time t3 is i3, and the value of the EPC current output to the proportional solenoid valve at a certain time t4 after the time t3 is i4. To do.
  • the amount of decrease in current per unit time is the amount of decrease in EPC current at time t3.
  • the current value output from the controller 20 to the proportional solenoid valve 73 is gradually increased from zero.
  • the boom lowering EPC current shown in FIG. 8 does not increase rapidly in a step function but gradually increases with the passage of time.
  • the boom lowering EPC current increases with a gradient over time.
  • the controller 20 outputs the boom lowering EPC current with a time delay so that the opening degree of the proportional solenoid valve 73 increases smoothly over time. Is running.
  • the time until the current value increases from the value zero and reaches the same value is as follows. It is getting longer.
  • the sensitivity of the proportional solenoid valve 73 decreases, and the proportional The valve opening speed of the electromagnetic valve 73 is small.
  • the proportional solenoid valve 73 When the opening degree is increased from the fully closed state, the proportional solenoid valve 73 has a specification of starting an opening operation when the current value increases from zero to a predetermined threshold value.
  • the proportional solenoid valve 73 may have a specification that starts an opening operation when the boom lowering EPC current increases to 40% of the rated current.
  • the controller 20 outputs a gradually increasing current value. Thereby, the response speed of the lowering operation
  • the boom lowering EPC current increases per unit time so that the current value does not increase to a predetermined threshold value at which the boom 6 starts moving within the time when the boom lowering EPC current shown in FIG. 8 is increasing. What is necessary is just to set quantity.
  • the time during which the boom lowering EPC current is increased can be obtained based on the cycle of the work vehicle after specifying the cycle of the swing.
  • the boom 6 does not move, and the relative position of the work machine 5 with respect to the work vehicle body can be maintained. Since the execution of lowering the boom again when the work vehicle body shakes can be suppressed, erosion of the design surface S due to the blade edge 8a of the bucket 8 being positioned below the design surface S can be prevented.
  • the amount of increase in current per unit time when the controller 20 outputs a command signal that instructs the proportional solenoid valve 73 to increase the opening degree is as follows. This is smaller than the amount of decrease in current per unit time when a command signal instructing a decrease in opening is output.
  • the time required for the current value to change by the same difference is: When the current value increases, it becomes longer.
  • the rate at which the opening degree of the proportional solenoid valve 73 increases per unit time is smaller than the rate at which the opening degree of the proportional solenoid valve 73 decreases per unit time.
  • the case where the proportional solenoid valve 73 is closed during the automatic control corresponds to the case where the cutting edge 8a of the bucket 8 is sufficiently close to the design surface S and the lowering instruction of the boom 6 is no longer necessary.
  • the valve closing speed of the proportional solenoid valve 73 By making the valve closing speed of the proportional solenoid valve 73 relatively large, the lowering operation of the boom 6 can be stopped quickly, so that excessive digging of the design surface S can be avoided more reliably. Therefore, the efficiency and quality at the time of constructing the ground using the hydraulic excavator 1 can be improved.
  • the increase amount of current per unit time is determined by the controller 20.
  • 75 is smaller than the amount of increase in current per unit time when a command signal instructing an increase in opening is output.
  • the rate of increase of the current when increasing the opening of the proportional solenoid valve 73 is made too small, the responsiveness to the operation of the operator is lowered. Therefore, it takes time until the boom 6 operates after the operator operates the first operation lever 44, and there is a possibility that the operator who feels that the operation of the boom 6 is slow may be stressed. Therefore, it is desirable to reduce the rate of increase in current when increasing the opening of the proportional solenoid valve 73 within a range that does not affect the responsiveness of the operation of the work machine 5 during manual operation.
  • the rate of increase of current when increasing the opening of the proportional solenoid valve 73 is, for example, the current when the opening of the proportional solenoid valve 73 is decreased or when the opening of the proportional solenoid valves 74 and 75 is increased. What is necessary is just to set so that it may become the range of 1/100 to 1/2 times the rate of change.

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Abstract

　作業機による設計面の侵食を抑制できる油圧ショベルを提供する。ブーム下げ用パイロットポートに接続されているブーム下げ用パイロット管路には、ブーム下げ用比例電磁弁が設けられている。第１圧力センサは、操作レバーとブーム下げ用比例電磁弁との間のブーム下げ用パイロット管路に生じる圧力を検出する。コントローラは、第１圧力センサにより検出された圧力に基づいて、ブーム下げ用比例電磁弁の開度を制御する。コントローラは、ブーム下げ用比例電磁弁に対して出力する電流値を、零から緩やかに増加する。

Description

油圧ショベル
　本発明は、油圧ショベルに関する。
　従来の油圧ショベルに関し、特開平７－２０７６９７号公報（特許文献１）には、ブーム用パイロット切換弁のブーム下げ用パイロットポートに接続される管路に絞り部付油路位置を備えた電磁切換弁を設ける構成が開示されている。また、特許文献１には、ブーム下げ用パイロットポート側に圧力センサを設け、その圧力センサが検出する圧力信号をコントローラに入力する構成が開示されている。
特開平７－２０７６９７号公報
　近年、作業車両では、外部から設計面情報を取得した上で、作業機の位置検出を行い、検出された作業機の位置に基づいて作業機を自動制御する施工手法が知られている。
　油圧ショベルを用いた整地作業において、バケットの刃先を設計面に位置合わせする場合、設計面にバケットの刃先が食い込むことを回避するために、刃先が設計面に接する位置で作業機の動作を自動停止させる制御が行われる。バケットの刃先の精密な位置合わせのためには、油圧ショベルを操作するオペレータは、作業機が自動停止するまで操作レバーをブーム下げ側に操作し続けることが好ましい。
　このように操作レバーをブーム下げ側に操作し続けると、作業機の自動停止後に車体に揺れが発生して刃先が設計面から上に離れた瞬間にブーム下げが実行されることになる。この結果、刃先が設計面を侵食している可能性がある。
　本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、作業機による設計面の侵食を抑制できる技術を提供することである。
　本発明に係る油圧ショベルは、ブームと、ブーム用パイロット切換弁と、ブーム下げ用パイロット管路と、ブーム下げ用比例電磁弁と、操作レバーと、第１圧力センサと、コントローラとを備えている。ブーム用パイロット切換弁は、ブーム下げ用パイロットポートを有しており、ブームを作動制御する。ブーム下げ用パイロット管路は、ブーム下げ用パイロットポートに接続されている。ブーム下げ用比例電磁弁は、ブーム下げ用パイロット管路に設けられている。操作レバーは、オペレータが操作するためのものである。第１圧力センサは、操作レバーとブーム下げ用比例電磁弁との間のブーム下げ用パイロット管路に生じる圧力を検出する。コントローラは、第１圧力センサにより検出された圧力に基づいて、ブーム下げ用比例電磁弁の開度を制御する。コントローラは、ブーム下げ用比例電磁弁に対して出力する電流値を、零から緩やかに増加する。
　本発明の油圧ショベルによれば、オペレータの操作に対するブームの下げ動作の応答速度を低下させることにより、車体の揺れにより刃先が一時的に設計面より上に離れたときの、再度のブーム下げの実行を抑制できる。したがって、車体の揺れが収束した後に刃先が設計面よりも下方に位置して設計面が侵食される不具合を、防止することができる。
　上記の油圧ショベルにおいて、コントローラがブーム下げ用比例電磁弁に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、コントローラがブーム下げ用比例電磁弁に対して開度減少を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の減少量よりも小さい。このようにすれば、ブームの下げ動作が必要なくなったときのブームの下げ動作を速やかに停止することができる。
　上記の油圧ショベルにおいて、ブーム用パイロット切換弁は、ブーム上げ用パイロットポートをさらに有している。油圧ショベルは、ブーム上げ用パイロット管路と、ブーム上げ用比例電磁弁と、第２圧力センサとをさらに備えている。ブーム上げ用パイロット管路は、ブーム上げ用パイロットポートに接続されている。ブーム上げ用比例電磁弁は、ブーム上げ用パイロット管路に設けられている。第２圧力センサは、操作レバーとブーム上げ用比例電磁弁との間のブーム上げ用パイロット管路に生じる圧力を検出する。コントローラは、第２圧力センサにより検出された圧力に基づいてブーム上げ用比例電磁弁の開度を制御する。コントローラがブーム下げ用比例電磁弁に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、コントローラがブーム上げ用比例電磁弁に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量よりも小さい。このようにすれば、ブームの上げ操作の応答速度を維持しながら、ブームの下げ操作の応答速度を低下することができる。
　上記の油圧ショベルは、刃先を有するバケットをさらに備えている。コントローラは、施工設計データよりも刃先の位置が下がらないように、ブームを制御する。このようにすれば、施工設計データに合わせて整地作業を行うことができるので、油圧ショベルを用いた整地作業の品質および効率を向上することができる。
　上記の油圧ショベルにおいて、コントローラは、衛星通信を介して外部との間で情報を送受信する。このようにすれば、外部との間で送受信された情報に基づく情報化施工が可能になり、油圧ショベルを用いた高効率かつ高精度な整地作業を実現することができる。
　以上説明したように本発明によれば、バケットの刃先を設計面に位置合わせする場合に、作業機の自動停止後に車体に揺れが発生しても、刃先が一時的に設計面より上に離れたときの再度のブーム下げの実行を抑制できる。したがって、車体の揺れが収束した後に刃先が設計面よりも下方に位置して設計面が侵食される不具合を、防止することができる。
本発明の一実施形態における油圧ショベルの構成を示す概略斜視図である。 油圧ショベルのキャブ内部の斜視図である。 油圧ショベルに情報の送受信を行う構成の概略を示す模式図である。 油圧ショベルに適用される油圧回路図である。 油圧ショベルを用いた整地作業における、作業機の位置合わせ前の概略図である。 油圧ショベルを用いた整地作業における、作業機の位置合わせ後の概略図である。 本発明適用前の油圧ショベルにおけるブーム下げ指令時の電流の変化を示すグラフである。 実施形態の油圧ショベルにおけるブーム下げ指令時の電流の変化を示すグラフである。 実施形態の油圧ショベルにおけるブーム上げ指令時の電流の変化を示すグラフである。 比例電磁弁の開度を増加するときの電流値の増加を示すグラフである。 比例電磁弁の開度を減少するときの電流値の減少を示すグラフである。
　以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。
　まず、本発明の思想を適用可能な油圧ショベルの構成について説明する。
　図１は、本発明の一実施形態における油圧ショベル１の構成を示す概略斜視図である。図１に示すように、油圧ショベル１は、下部走行体２と、上部旋回体３と、作業機５とを主に備えている。下部走行体２と上部旋回体３とにより、作業車両本体が構成されている。
　下部走行体２は、左右一対の履帯を有している。一対の履帯が回転することにより、油圧ショベル１が自走可能なように構成されている。上部旋回体３は、下部走行体２に対して旋回自在に設置されている。
　上部旋回体３は、オペレータが油圧ショベル１を操作するための空間であるキャブ４を含んでいる。キャブ４は、作業車両本体に含まれている。上部旋回体３は、後方側Ｂに、エンジンを収納するエンジンルーム、およびカウンタウェイトを含んでいる。なお、本実施形態では、オペレータがキャブ４内に着座したときに、オペレータの前方側（正面側）を上部旋回体３の前方側Ｆと称し、これと反対側、つまりオペレータの後方側を上部旋回体３の後方側Ｂと称し、着座状態でのオペレータの左側を上部旋回体３の左側Ｌと称し、着座状態でのオペレータの右側を上部旋回体３の右側Ｒと称する。以下では、上部旋回体３の前後左右と油圧ショベル１の前後左右とは一致しているものとする。
　土砂の掘削などの作業を行う作業機５は、上下方向に作動可能に、上部旋回体３により軸支されている。作業機５は、上部旋回体３の前方側Ｆの略中央部に上下方向に作動可能に取り付けられたブーム６と、ブーム６の先端部に前後方向に作動可能に取り付けられたアーム７と、アーム７の先端部に前後方向に作動可能に取り付けられたバケット８とを有している。バケット８は、その先端に刃先８ａを有している。ブーム６、アーム７およびバケット８はそれぞれ、油圧シリンダであるブームシリンダ９、アームシリンダ１０およびバケットシリンダ１１によって、駆動されるように構成されている。
　キャブ４は、上部旋回体３の前方側Ｆの左側Ｌに配置されている。作業機５は、キャブ４に対し、キャブ４の一方の側部側である右側Ｒに設けられている。なお、キャブ４と作業機５との配置は図１に示す例に限られるものではなく、たとえば上部旋回体３の前方右側に配置されたキャブ４の左側に作業機５が設けられていてもよい。
　図２は、油圧ショベル１のキャブ４内部の斜視図である。図２に示すように、キャブ４の内部には、オペレータが前方側Ｆを向いて着座する運転席２４が配置されている。キャブ４は、運転席２４を覆って配置されている屋根部分と、屋根部分を支持する複数のピラーとを含んでいる。複数のピラーは、運転席２４に対し前方側Ｆに配置されたフロントピラーと、運転席２４に対し後方側Ｂに配置されたリアピラーと、フロントピラーとリアピラーとの間に配置された中間ピラーとを有している。各々のピラーは、水平面に対し直交する垂直方向に沿って延在し、キャブ４の床部と屋根部分とに連結されている。
　各々のピラーと、キャブ４の床部および屋根部分とによって囲まれた空間は、キャブ４の室内空間を形成している。運転席２４は、キャブ４の室内空間に収容されており、キャブ４の床部のほぼ中央部に配置されている。キャブ４の左側Ｌの側面には、オペレータがキャブ４に乗降するためのドアが設けられている。
　運転席２４に対し前方側Ｆに、前窓が配置されている。前窓は、透明材料により形成されており、運転席２４に着座しているオペレータは前窓を通してキャブ４の外部を視認可能である。たとえば図２に示すように、運転席２４に着座しているオペレータは、前窓を通して、土砂を掘削するバケット８を直接見ることができる。
　キャブ４内部の前方側Ｆには、モニタ装置２６が設置されている。モニタ装置２６は、キャブ４内の右前側の角部に配置されており、キャブ４の床部から延びる支持台により支持されている。モニタ装置２６は、フロントピラーに対し運転席２４側に配置されている。モニタ装置２６は、運転席２４に着座しているオペレータから見て、フロントピラーの手前側に配置されている。
　モニタ装置２６は、多目的に使用されるため、各種のモニタ機能を有する平面状の表示面２６ｄと、多機能が割り当てられた複数のスイッチを有するスイッチ部２７と、表示面２６ｄに表示される内容を音声で表現する音声発生器２８とを備えている。この表示面２６ｄは液晶表示器、有機ＥＬ表示器などの、グラフィック表示器により構成されている。スイッチ部２７は複数のキースイッチから成っているが、これに限定されずタッチパネル式のタッチスイッチであっても構わない。
　運転席２４の前方側Ｆには、左右各履帯の走行操作レバー（左右走行操作レバー）２２ａ，２２ｂが設けられている。左右走行操作レバー２２ａ，２２ｂは、下部走行体２を操作するための走行操作部２２を構成している。
　運転席２４の右側Ｒには、キャブ４に搭乗しているオペレータが作業機５のうちブーム６およびバケット８の駆動を操作するための、第１操作レバー４４が設けられている。運転席２４の右側Ｒにはまた、各種のスイッチ類が装着されているスイッチパネル２９が設けられている。運転席２４の左側Ｌには、オペレータが作業機５のうちアーム７の駆動、および上部旋回体３の旋回を操作するための、第２操作レバー４５が設けられている。
　モニタ装置２６の上方には、モニタ２１が配置されている。モニタ２１は、平面状の表示面２１ｄを有している。図２に示すモニタ装置２６の表示面２６ｄとモニタ２１の表示面２１ｄとを比較して、表示面２１ｄは、表示面２６ｄよりも大きく設けられている。たとえばモニタ装置２６が７インチの表示面２６ｄを有しており、モニタ２１が１２インチの表示面２１ｄを有していてもよい。
　モニタ２１は、一対のフロントピラーのうち、作業機５に近接する側の右側Ｒのフロントピラーに取り付けられている。モニタ２１は、運転席２４に着座しているオペレータの右前方への視線の中で、フロントピラーの手前側に配置されている。キャブ４の右側Ｒに作業機５を備えている油圧ショベル１において、モニタ２１を右側Ｒのフロントピラーに取付けることにより、オペレータは、作業機５とモニタ２１との両方を、小さい視線移動量で見ることができる。
　図３は、油圧ショベル１に情報の送受信を行う構成の概略を示す模式図である。油圧ショベル１は、コントローラ２０を備えている。コントローラ２０は、作業機５の動作、上部旋回体３の旋回、および下部走行体２の走行駆動などを制御する機能を有している。コントローラ２０とモニタ２１とは、双方向のネットワーク通信ケーブル２３を介して接続されており、油圧ショベル１内の通信ネットワークを形成している。モニタ２１およびコントローラ２０は、ネットワーク通信ケーブル２３を経由して互いに情報を送受信可能となっている。なお、モニタ２１およびコントローラ２０はそれぞれ、マイクロコンピュータなどのコンピュータ装置を主体として構成されている。
　コントローラ２０と外部の監視局９６との間で、情報の送受信が可能となっている。本実施形態では、コントローラ２０と監視局９６とは、衛星通信を介して通信している。コントローラ２０には、衛星通信アンテナ９２を有する通信端末９１が接続されている。衛星通信アンテナ９２は、図１に示すように、上部旋回体３に搭載されている。地上の監視局９６には、通信衛星９３と専用通信回線で通信する通信地球局９４に専用回線で結ばれたネットワーク管制局９５が、インターネットなどを経由して接続されている。これにより、通信端末９１、通信衛星９３、通信地球局９４およびネットワーク管制局９５を経由して、コントローラ２０と所定の監視局９６との間でデータが送受信される。
　本実施形態の油圧ショベル１に情報化施工システムを採用する例について説明する。３次元ＣＡＤ（Computer　Aided　Design）で作成された施工設計データは、予めコントローラ２０に保存されている。モニタ２１は、外部から受信した油圧ショベル１の現状位置を画面上にリアルタイムで更新表示し、オペレータが油圧ショベル１の作業状態を常時確認できるようになっている。
　コントローラ２０は、施工設計データと作業機５の位置および姿勢をリアルタイムで比較し、その比較結果に基づいて油圧回路を駆動することにより、作業機５を制御する。より具体的には、施工設計データに従った施工されるべき位置（設計面）とバケット８の位置とを比較して、設計面以上は掘り込まないように、バケット８の刃先８ａが設計面よりも低く位置しないように制御される。これにより、施工効率および施工精度を向上することができ、高品質の建設施工を容易に行うことが可能になる。
　図４は、油圧ショベル１に適用される油圧回路図である。図４に示す本実施形態の油圧システムでは、第１油圧ポンプ３１および第２油圧ポンプ３２が、エンジン３３によって駆動される。第１油圧ポンプ３１および第２油圧ポンプ３２は、ブームシリンダ９、アームシリンダ１０、バケットシリンダ１１、および走行モータ１６，１７などの油圧アクチュエータを駆動するための駆動源となる。第１油圧ポンプ３１および第２油圧ポンプ３２から吐出された作動油は、メイン操作弁３４を経由して、油圧アクチュエータに供給される。油圧アクチュエータに供給された作動油は、メイン操作弁３４を介してタンク３５に排出される。
　メイン操作弁３４は、アーム用パイロット切換弁３６、ブーム用パイロット切換弁３７、左走行用パイロット切換弁３８、右走行用パイロット切換弁３９、およびバケット用パイロット切換弁４０を有している。アーム用パイロット切換弁３６は、アームシリンダ１０への作動油の供給および排出を制御する。ブーム用パイロット切換弁３７は、ブームシリンダ９への作動油の供給および排出を制御する。左走行用パイロット切換弁３８は、左走行モータ１７への作動油の供給および排出を制御する。右走行用パイロット切換弁３９は、右走行モータ１６への作動油の供給および排出を制御する。バケット用パイロット切換弁４０は、バケットシリンダ１１への作動油の供給および排出を制御する。
　アーム用パイロット切換弁３６、ブーム用パイロット切換弁３７、左走行用パイロット切換弁３８、右走行用パイロット切換弁３９、およびバケット用パイロット切換弁４０は、それぞれ一対のパイロットポートｐ１，ｐ２を有している。各パイロットポートｐ１，ｐ２に供給される油の圧力（パイロット圧）に応じて、各パイロット切換弁３６～４０が制御される。
　アーム用パイロット切換弁３６、ブーム用パイロット切換弁３７、およびバケット用パイロット切換弁４０の各パイロットポートｐ１，ｐ２に印加されるパイロット圧は、第１操作レバー装置４１および第２操作レバー装置４２が操作されることによって制御される。左走行用パイロット切換弁３８および右走行用パイロット切換弁３９に印加されるパイロット圧は、図２に示す左右走行操作レバー２２ａ，２２ｂが操作されることによって制御される。オペレータは、第１操作レバー装置４１および第２操作レバー装置４２を操作することにより、作業機５の動作および上部旋回体３の旋回動作を制御する。オペレータは、左右走行操作レバー２２ａ，２２ｂを操作することにより、下部走行体２の走行動作を制御する。
　第１操作レバー装置４１は、オペレータによって操作される第１操作レバー４４と、第１パイロット圧制御弁４１Ａ、第２パイロット圧制御弁４１Ｂ、第３パイロット圧制御弁４１Ｃ、および第４パイロット圧制御弁４１Ｄとを有している。第１操作レバー４４の前後左右の４方向に対応して、第１パイロット圧制御弁４１Ａ、第２パイロット圧制御弁４１Ｂ、第３パイロット圧制御弁４１Ｃ、第４パイロット圧制御弁４１Ｄが設けられている。
　第２操作レバー装置４２は、オペレータによって操作される第２操作レバー４５と、第５パイロット圧制御弁４２Ａ、第６パイロット圧制御弁４２Ｂ、第７パイロット圧制御弁４２Ｃ、および第８パイロット圧制御弁４２Ｄとを有している。第２操作レバー４５の前後左右の４方向に対応して、第５パイロット圧制御弁４２Ａ、第６パイロット圧制御弁４２Ｂ、第７パイロット圧制御弁４２Ｃ、第８パイロット圧制御弁４２Ｄが設けられている。
　第１操作レバー４４および第２操作レバー４５には、作業機５用の油圧シリンダ９，１０，１１、および旋回モータの駆動を操作するための、それぞれのパイロット圧制御弁４１Ａ～４１Ｄ，４２Ａ～４２Ｄが接続されている。左右走行操作レバー２２ａ，２２ｂには、左右走行モータ１６，１７の駆動を操作するための、それぞれのパイロット圧制御弁が接続されている。
　第１パイロット圧制御弁４１Ａは、第１ポンプポートＸ１と、第１タンクポートＹ１と、第１給排ポートＺ１とを有している。第１ポンプポートＸ１は、ポンプ流路５１に接続されている。第１タンクポートＹ１は、タンク流路５２に接続されている。ポンプ流路５１およびタンク流路５２は、作動油を貯留するタンク３５に接続されている。ポンプ流路５１には、第３油圧ポンプ５０が設けられている。第３油圧ポンプ５０は、上述した第１油圧ポンプ３１および第２油圧ポンプ３２とは別個のポンプである。ただし、第３油圧ポンプ５０に代えて第１油圧ポンプ３１または第２油圧ポンプ３２が用いられてもよい。第１給排ポートＺ１は、第１パイロット管路５３に接続されている。
　第１パイロット圧制御弁４１Ａは、第１操作レバー４４の操作に応じて、出力状態と、排出状態とに切り換えられる。第１パイロット圧制御弁４１Ａは、出力状態では、第１ポンプポートＸ１と第１給排ポートＺ１とを連通させ、第１操作レバー４４の操作量に応じた圧力の作動油を第１給排ポートＺ１から第１パイロット管路５３に出力する。また、第１パイロット圧制御弁４１Ａは、排出状態では、第１タンクポートＹ１と第１給排ポートＺ１とを連通させる。
　第２パイロット圧制御弁４１Ｂは、第２ポンプポートＸ２と、第２タンクポートＹ２と、第２給排ポートＺ２とを有している。第２ポンプポートＸ２は、ポンプ流路５１に接続されている。第２タンクポートＹ２は、タンク流路５２に接続されている。第２給排ポートＺ２は、第２パイロット管路５４に接続されている。
　第２パイロット圧制御弁４１Ｂは、第１操作レバー４４の操作に応じて、出力状態と、排出状態とに切り換えられる。第２パイロット圧制御弁４１Ｂは、出力状態では、第２ポンプポートＸ２と第２給排ポートＺ２とを連通させ、第１操作レバー４４の操作量に応じた圧力の作動油を第２給排ポートＺ２から第２パイロット管路５４に出力する。また、第２パイロット圧制御弁４１Ｂは、排出状態では、第２タンクポートＹ２と第２給排ポートＺ２とを連通させる。
　第１パイロット圧制御弁４１Ａと第２パイロット圧制御弁４１Ｂとは、対になっており、互いに反対向きの第１操作レバー４４の操作方向に対応している。たとえば、第１パイロット圧制御弁４１Ａが第１操作レバー４４の前方向への操作に対応し、第２パイロット圧制御弁４１Ｂが第１操作レバー４４の後方向への操作に対応している。第１パイロット圧制御弁４１Ａと第２パイロット圧制御弁４１Ｂとは、第１操作レバー４４の操作によって、択一的に選択される。第１パイロット圧制御弁４１Ａが出力状態であるとき、第２パイロット圧制御弁４１Ｂは排出状態となる。第１パイロット圧制御弁４１Ａが排出状態であるとき、第２パイロット圧制御弁４１Ｂは出力状態となる。
　第１パイロット圧制御弁４１Ａは、ブーム用パイロット切換弁３７の第２パイロットポートｐ２への作動油の供給および排出を制御する。第２パイロット圧制御弁４１Ｂは、ブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１への作動油の供給および排出を制御する。第１操作レバー４４の操作に応じて、ブームシリンダ９に対する作動油の供給および排出が制御され、ブームシリンダ９の伸張と収縮とが制御される。これにより、第１操作レバー４４の操作に従って、ブーム６の上げ方向または下げ方向への動作が制御される。
　ブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１は、ブーム６を上昇させる動作時に作動油が供給される、ブーム上げ用パイロットポートとしての機能を有している。ブーム用パイロット切換弁３７の第２パイロットポートｐ２は、ブーム６を下降させる動作時に作動油が供給される、ブーム下げ用パイロットポートとしての機能を有している。
　第１パイロット圧制御弁４１Ａを介して第１パイロット管路５３に供給されるパイロット圧は、油圧センサ６３によって検知される。油圧センサ６３は、検知したパイロット圧に応じた電気的な検知信号である圧力信号Ｐ３を、コントローラ２０に出力する。また、第２パイロット圧制御弁４１Ｂを介して第２パイロット管路５４に供給されるるパイロット圧は、油圧センサ６４によって検知される。油圧センサ６４は、検知したパイロット圧に応じた電気的な検知信号である圧力信号Ｐ４を、コントローラ２０に出力する。
　第１操作レバー装置４１および第２操作レバー装置４２とメイン操作弁３４とを接続する油圧経路には、中継ブロック７０が設けられている。中継ブロック７０は、複数の比例電磁弁７３～７９を含んで構成されている。比例電磁弁７３は、第１パイロット管路５３に設けられている。油圧センサ６３は、第１パイロット管路５３内の、第１パイロット圧制御弁４１Ａと比例電磁弁７３との間に設けられている。比例電磁弁７４は、第２パイロット管路５４に設けられている。油圧センサ６４は、第２パイロット管路５４内の、第２パイロット圧制御弁４１Ｂと比例電磁弁７４との間に設けられている。比例電磁弁７３，７４は、第１操作レバー４４の操作に応じてブーム６の上下動作を制御するために設けられている。
　コントローラ２０は、油圧センサ６３が検知した第１パイロット管路５３のパイロット圧に基づいて、比例電磁弁７３を制御する。油圧センサ６３は、第１操作レバー４４の操作に従って第１パイロット圧制御弁４１Ａと比例電磁弁７３との間の第１パイロット管路５３内に生じる油圧を検出する、第１圧力センサとしての機能を有している。コントローラ２０は、油圧センサ６３で検出した油圧に応じて、比例電磁弁７３に指令信号Ｇ３を出力してその開度を調節し、これにより第１パイロット管路５３を流れる作動油の流量を変化させ、ブーム用パイロット切換弁３７の第２パイロットポートｐ２に伝わる油圧を制御する。
　コントローラ２０は、油圧センサ６３により検出された油圧に基づいて、比例電磁弁７３の開度を制御し、比例電磁弁７３に対してブーム下げを指示する指令信号を出力する。第２パイロットポートｐ２に伝わる油圧の大きさに応じて、ブーム６を下降させるときのブーム６の速度が調整される。
　またコントローラ２０は、油圧センサ６４が検知した第２パイロット管路５４のパイロット圧に基づいて、比例電磁弁７４を制御する。油圧センサ６４は、第１操作レバー４４の操作に従って第２パイロット圧制御弁４１Ｂと比例電磁弁７４との間の第２パイロット管路５４内に生じる油圧を検出する、第２圧力センサとしての機能を有している。コントローラ２０は、油圧センサ６４で検出した油圧に応じて、比例電磁弁７４に指令信号Ｇ４を出力してその開度を調節し、これにより第２パイロット管路５４を流れる作動油の流量を変化させ、ブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧を制御する。
　コントローラ２０は、油圧センサ６４により検出された油圧に基づいて、比例電磁弁７４の開度を制御し、比例電磁弁７４に対してブーム上げを指示する指令信号を出力する。第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧の大きさに応じて、ブーム６を上昇させるときのブーム６の速度が調整される。
　第２パイロット管路５４には、シャトル弁８０が設けられている。シャトル弁８０は、２つの入口ポートと１つの出口ポートとを有している。シャトル弁８０の出口ポートは、第２パイロット管路５４を介して、ブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１に接続されている。シャトル弁８０の入口ポートの一方は、第２パイロット管路５４を介して、第２パイロット圧制御弁４１Ｂに接続されている。シャトル弁８０の入口ポートの他方は、ポンプ流路５５に接続されている。
　ポンプ流路５５は、ポンプ流路５１から分岐している。ポンプ流路５５の一方端はポンプ流路５１に接続されており、ポンプ流路５５の他方端はシャトル弁８０に接続されている。第３油圧ポンプ５０によって移送される作動油は、ポンプ流路５１を経由して第１操作レバー装置４１および第２操作レバー装置４２へ流れ、また、ポンプ流路５１，５５を経由してシャトル弁８０へ流れる。
　シャトル弁８０は、高圧優先形のシャトル弁である。シャトル弁８０は、入口ポートの一方に接続された第２パイロット管路５４内の油圧と、入口ポートの他方に接続されたポンプ流路５５内の油圧とを比較し、高圧側の圧力を選択する。シャトル弁８０は、第２パイロット管路５４とポンプ流路５５とのうち、高圧側の流路を出口ポートに連通し、当該高圧側の流路を流れる作動油をブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１に供給する。
　ポンプ流路５５には、中継ブロック７０に含まれている比例電磁弁７５が設けられている。比例電磁弁７５は、ブーム上げ強制介入用の弁である。比例電磁弁７５は、コントローラ２０から出力された指令信号Ｇ５を受けてその開度を調節する。コントローラ２０は、オペレータによる第１操作レバー装置４１の操作に関わらず、比例電磁弁７５の指令信号Ｇ５を出力してその開度を調節し、これによりポンプ流路５５を流れる作動油の流量を変化させ、ブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧を制御する。コントローラ２０は、比例電磁弁７５の開度調節によって、ブーム６の強制的な上げ動作を制御する。
　第３パイロット圧制御弁４１Ｃおよび第４パイロット圧制御弁４１Ｄは、上述した第１パイロット圧制御弁４１Ａおよび第２パイロット圧制御弁４１Ｂと同様の構成を有している。第３パイロット圧制御弁４１Ｃおよび第４パイロット圧制御弁４１Ｄは、第１パイロット圧制御弁４１Ａおよび第２パイロット圧制御弁４１Ｂと同様に、対になっており、第１操作レバー４４の操作によって択一的に選択される。たとえば、第３パイロット圧制御弁４１Ｃが第１操作レバー４４の左方向への操作に対応し、第４パイロット圧制御弁４１Ｄが第１操作レバー４４の右方向への操作に対応している。
　第３パイロット圧制御弁４１Ｃは、ポンプ流路５１、タンク流路５２、および第３パイロット管路５６に接続されている。第３パイロット圧制御弁４１Ｃは、バケット用パイロット切換弁４０の第２パイロットポートｐ２への作動油の供給および排出を制御する。第４パイロット圧制御弁４１Ｄは、ポンプ流路５１、タンク流路５２、および第４パイロット管路５７に接続されている。第４パイロット圧制御弁４１Ｄは、バケット用パイロット切換弁４０の第１パイロットポートｐ１への作動油の供給および排出を制御する。第１操作レバー４４の操作に応じて、バケットシリンダ１１に対する作動油の供給および排出が制御され、バケットシリンダ１１の伸張と収縮とが制御される。これにより、第１操作レバー４４の操作に従って、バケット８の掘削方向または開放方向への動作が制御される。
　第３パイロット圧制御弁４１Ｃを介して第３パイロット管路５６に供給される作動油の圧力（パイロット圧）は、油圧センサ６６によって検知される。油圧センサ６６は、検知した作動油のパイロット圧に応じた圧力信号Ｐ６を、コントローラ２０に出力する。比例電磁弁７６は、第３パイロット圧制御弁４１Ｃとバケット用パイロット切換弁４０の第２パイロットポートｐ２とを接続する第３パイロット管路５６に設けられている。コントローラ２０は、油圧センサ６６で検出した油圧に応じて、比例電磁弁７６に指令信号Ｇ６を出力して、バケット用パイロット切換弁４０の第２パイロットポートｐ２に伝わる油圧を制御する。第２パイロットポートｐ２に伝わる油圧の大きさに応じて、バケット８を掘削方向に移動させるときのバケット８の速度が調整される。
　第４パイロット圧制御弁４１Ｄを介して第４パイロット管路５７に供給される作動油の圧力（パイロット圧）は、油圧センサ６７によって検知される。油圧センサ６７は、検知した作動油のパイロット圧に応じた圧力信号Ｐ７を、コントローラ２０に出力する。比例電磁弁７７は、第４パイロット圧制御弁４１Ｄとバケット用パイロット切換弁４０の第１パイロットポートｐ１とを接続する第４パイロット管路５７に設けられている。コントローラ２０は、油圧センサ６７で検出した油圧に応じて、比例電磁弁７７に指令信号Ｇ７を出力して、バケット用パイロット切換弁４０の第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧を制御する。第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧の大きさに応じて、バケット８を開放方向に移動させるときのバケット８の速度が調整される。
　第５パイロット圧制御弁４２Ａ、第６パイロット圧制御弁４２Ｂ、第７パイロット圧制御弁４２Ｃ、および第８パイロット圧制御弁４２Ｄは、上述した第１パイロット圧制御弁４１Ａ、第２パイロット圧制御弁４１Ｂ、第３パイロット圧制御弁４１Ｃ、第４パイロット圧制御弁４１Ｄと同様の構成を有している。第５パイロット圧制御弁４２Ａと第６パイロット圧制御弁４２Ｂとは対になっており、第２操作レバー４５の操作によって択一的に選択される。第７パイロット圧制御弁４２Ｃと第８パイロット圧制御弁４２Ｄとは対になっており、第２操作レバー４５の操作によって択一的に選択される。
　たとえば、第５パイロット圧制御弁４２Ａが第２操作レバー４５の前方向への操作に対応し、第６パイロット圧制御弁４２Ｂが第２操作レバー４５の後方向への操作に対応し、第７パイロット圧制御弁４２Ｃが第２操作レバー４５の左方向への操作に対応し、第８パイロット圧制御弁４２Ｄが第２操作レバー４５の右方向への操作に対応している。
　第５パイロット圧制御弁４２Ａは、ポンプ流路５１、タンク流路５２、および第５パイロット管路６０に接続されている。第６パイロット圧制御弁４２Ｂは、ポンプ流路５１、タンク流路５２、および第６パイロット管路６１に接続されている。上部旋回体３を旋回させる図示しない電動モータは、第５パイロット圧制御弁４２Ａを介して第５パイロット管路６０に供給される作動油の圧力、および、第６パイロット圧制御弁４２Ｂを介して第６パイロット管路６１に供給される作動油の圧力に基づいて、制御される。当該電動モータは、第５パイロット管路６０に作動油が供給される場合と、第６パイロット管路６１に作動油が供給される場合とでは、逆方向に回転駆動する。第２操作レバー４５の操作方向および操作量に応じて、上部旋回体３の旋回方向と旋回速度とが制御される。
　第７パイロット圧制御弁４２Ｃは、ポンプ流路５１、タンク流路５２、および第７パイロット管路５８に接続されている。第７パイロット圧制御弁４２Ｃは、アーム用パイロット切換弁３６の第１パイロットポートｐ１へ作動油の供給および排出を制御する。第８パイロット圧制御弁４２Ｄは、ポンプ流路５１、タンク流路５２、および第８パイロット管路５９に接続されている。第８パイロット圧制御弁４２Ｄは、アーム用パイロット切換弁３６の第２パイロットポートｐ２へ作動油の供給および排出を制御する。第２操作レバー４５の操作に応じて、アームシリンダ１０に対する作動油の供給および排出が制御され、アームシリンダ１０の伸張と収縮とが制御される。これにより、第２操作レバー４５の操作に従って、アーム７がブーム６に対して相対回転する動作が制御される。
　第７パイロット圧制御弁４２Ｃを介して第７パイロット管路５８に供給される作動油の圧力（パイロット圧）は、油圧センサ６８によって検知される。油圧センサ６８は、検知した作動油のパイロット圧に応じた圧力信号Ｐ８を、コントローラ２０に出力する。比例電磁弁７８は、第７パイロット圧制御弁４２Ｃとアーム用パイロット切換弁３６の第１パイロットポートｐ１とを接続する第７パイロット管路５８に設けられている。コントローラ２０は、油圧センサ６８で検出した油圧に応じて、比例電磁弁７８に指令信号Ｇ８を出力して、アーム用パイロット切換弁３６の第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧を制御する。第１パイロットポートｐ１に伝わる油圧の大きさに応じて、アーム７を伸ばす方向、すなわちアーム７が上部旋回体３から離れる方向に移動させるときの、アーム７の速度が調整される。
　第８パイロット圧制御弁４２Ｄを介して第８パイロット管路５９に供給される作動油の圧力（パイロット圧）は、油圧センサ６９によって検知される。油圧センサ６９は、検知した作動油のパイロット圧に応じた圧力信号Ｐ９を、コントローラ２０に出力する。比例電磁弁７９は、第８パイロット圧制御弁４２Ｄとアーム用パイロット切換弁３６の第２パイロットポートｐ２とを接続する第８パイロット管路５９に設けられている。コントローラ２０は、油圧センサ６９で検出した油圧に応じて、比例電磁弁７９に指令信号Ｇ９を出力して、アーム用パイロット切換弁３６の第２パイロットポートｐ２に伝わる油圧を制御する。第２パイロットポートｐ２に伝わる油圧の大きさに応じて、アーム７を曲げる方向、すなわちアーム７が上部旋回体３へ近づく方向に移動させるときの、アーム７の速度が調整される。
　第１操作レバー４４および第２操作レバー４５の操作方向と、作業機５の動作および上部旋回体３の旋回動作との対応関係は、所望のパターンに設定を切り替え可能とされていてもよい。たとえば、第１パイロット圧制御弁４１Ａと第２パイロット圧制御弁４１Ｂとは、第１操作レバー４４の前後方向への操作にそれぞれ対応していてもよく、左右方向への操作にそれぞれ対応していてもよい。
　以上の構成を備えている油圧ショベル１を用いた整地作業について、以下説明する。図５は、油圧ショベル１を用いた整地作業における、作業機５の位置合わせ前の概略図である。図６は、油圧ショベル１を用いた整地作業における、作業機５の位置合わせ後の概略図である。図５，６に示す設計面Ｓは、コントローラ２０（図４）に予め保存されている施工設計データに従った、目標とする地形を示している。コントローラ２０は、施工設計データと作業機５の現在位置情報とに基づいて、作業機５を制御する。
　図５に示す作業機５が設計面Ｓの上方に存在する状態から、バケット８の刃先８ａを設計面Ｓに位置合わせする場合、作業機５を操作するオペレータは、第１操作レバー４４を第１パイロット圧制御弁４１Ａ側へ操作し続けてブーム６を下降させる操作を行う。このオペレータの操作に従って、図５中の矢印に示すように、ブーム６が下降し、バケット８の刃先８ａが設計面Ｓに近づく。
　バケット８の刃先８ａが設計面Ｓよりも下方に移動して設計面Ｓにバケット８の刃先８ａが食い込むことを回避するために、刃先８ａが設計面Ｓに接する位置で作業機５の動作を自動停止させる制御が行われる。コントローラ２０は、バケット８の刃先８ａが設計面Ｓよりも下に移動しそうなときに、設計面Ｓよりもバケット８の刃先８ａが下がらないように、ブーム６を自動で停止させる停止制御を実行する。このときコントローラ２０は、比例電磁弁７３の開度を減少する指令信号Ｇ３を出力する。これにより、開状態であった比例電磁弁７３が全閉状態になる。このようにして、図６に示すように、バケット８の刃先８ａの設計面Ｓへの位置合わせが行われる。
　第１パイロット管路５３は、ブーム用パイロット切換弁３７の第２パイロットポートｐ２に接続された、ブーム下げ用パイロット管路としての機能を有している。第２パイロット管路５４、およびポンプ流路５５は、シャトル弁８０を介してブーム用パイロット切換弁３７の第１パイロットポートｐ１に接続された、ブーム上げ用パイロット管路としての機能を有している。第１パイロット管路５３に設けられた比例電磁弁７３は、ブーム下げ用比例電磁弁としての機能を有している。第２パイロット管路５４に設けられた比例電磁弁７４は、ブーム上げ用比例電磁弁としての機能を有している。ポンプ流路５５に設けられた比例電磁弁７５は、ブーム上げ用比例電磁弁としての機能を有している。
　なお、第２パイロット管路５４およびポンプ流路５５は、いずれもブーム上げ用パイロット管路としての機能を有している。さらに詳述すれば、第２パイロット管路５４は、ブーム通常上げ用パイロット管路として機能し、ポンプ流路５５は、ブーム強制上げ用パイロット管路として機能する。また、比例電磁弁７４は、ブーム通常上げ用比例電磁弁と表現でき、比例電磁弁７５は、ブーム強制上げ用比例電磁弁と表現できる。
　油圧センサ６３は、第１操作レバー４４の操作に従って第１パイロット圧制御弁４１Ａと比例電磁弁７３との間の第１パイロット管路５３内に生じる油圧を検出する。コントローラ２０は、油圧センサ６３により検出された油圧に基づいて、比例電磁弁７３へ指令信号Ｇ３を出力し、比例電磁弁７３の開度を制御する。油圧センサ６４は、第１操作レバー４４の操作に従って第２パイロット圧制御弁４１Ｂと比例電磁弁７４との間の第２パイロット管路５４内に生じる油圧を検出する。コントローラ２０は、油圧センサ６４により検出された油圧に基づいて、比例電磁弁７４へ指令信号Ｇ４を出力し、比例電磁弁７４の開度を制御する。コントローラ２０は、比例電磁弁７５へ指令信号Ｇ５を出力し、比例電磁弁７５の開度を制御する。
　図７は、本発明適用前の油圧ショベル１におけるブーム下げ指令時の電流の変化を示すグラフである。図７中の２つのグラフの横軸は、いずれも時間を示す。図７中の下側のグラフの縦軸は、コントローラ２０が指令信号Ｇ３を伝送するときに比例電磁弁７３に対して出力する電流を示し、これをブーム下げＥＰＣ電流と称する。比例電磁弁７３は、電流値ゼロのとき開度ゼロ（全閉）であり、電流値の増加に対応して開度を連続的に増大する仕様の弁である。図７中の上側のグラフの縦軸は、バケット８の刃先８ａと設計面Ｓとの間の距離を示す。
　図７中の上側のグラフに示すように、オペレータのブーム下げ操作によって、時刻零から時間が経過するにつれて、バケット８の刃先８ａと設計面Ｓとの距離は減少していく。コントローラ２０は、バケット８の刃先８ａと設計面Ｓとの距離を演算する。バケット８の刃先８ａが設計面Ｓに到達して刃先８ａと設計面Ｓとの距離がゼロになると、図７中の下側のグラフに示すように、ブーム下げＥＰＣ電流の値がゼロになり、ブーム６の下げ動作が自動停止する。
　このとき、油圧ショベル１を操作するオペレータは、作業機５が自動停止するまで第１操作レバー４４をブーム下げ側に操作し続けている。またオペレータは、バケット８の刃先８ａが設計面Ｓに近づくに従って作業機５の移動速度が小さくなるように、第１操作レバー４４の傾斜角度を徐々に低減させて、ブーム下げＥＰＣ電流を減少させている。これにより、バケット８の刃先８ａの設計面Ｓへの精密な位置合わせが可能になるとともに、ブーム６が自動停止したときの衝撃が緩和されている。
　設計面Ｓにおいてブーム６を自動停止する制御が働いたとき、油圧ショベル１の作業車両本体に対して作業機５が移動する相対速度が急に変化するために、油圧ショベル１の作業車両本体に揺れが発生する。この揺れによって、図７中の上側のグラフに示すように、バケット８の刃先８ａと設計面Ｓとの距離が再び増加する。自動制御によって作業機５が停止した後もオペレータが第１操作レバー４４をブーム下げ側に操作し続けると、作業車両本体の揺れにより刃先８ａが設計面Ｓから一時的に上に離れた瞬間にブーム下げが実行される。その結果、図７中の上側のグラフに示すように、作業車両本体の揺れが収束した後、刃先８ａが設計面Ｓを侵食する。
　本実施形態の油圧ショベル１は、この事象を解決するためのものである。図８は、実施形態の油圧ショベル１におけるブーム下げ指令時の電流の変化を示すグラフである。図８中の２つのグラフの横軸は、いずれも時間を示す。図８中の下側のグラフの縦軸は、図７と同様のブーム下げＥＰＣ電流を示す。図８中の上側のグラフの縦軸は、図７と同様のバケット８の刃先８ａと設計面Ｓとの間の距離を示す。
　図８中の下側のグラフと、図７中の下側のグラフとを比較して、図８に示す本実施形態の油圧ショベル１では、ブーム６を下げるときコントローラ２０が比例電磁弁７３に対して出力する電流値の立ち上がりが緩やかになっており、電流値は零から緩やかに増加している。図８中の下側のグラフに示すように、本実施形態の油圧ショベル１では、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して開度減少を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の減少量よりも、小さくなっている。
　図９は、本実施形態の油圧ショベル１におけるブーム上げ指令時の電流の変化を示すグラフである。図９中のグラフの横軸は、時間を示す。図９中のグラフの縦軸は、コントローラ２０が指令信号Ｇ４またはＧ５を伝送するときに比例電磁弁７４または比例電磁弁７５に対して出力する電流を示し、これをブーム上げＥＰＣ電流と称する。図８中の下側のグラフと、図９中のグラフとは、縦軸および横軸の両方において、スケールが同一であるものとする。
　図９中のグラフと、図８中の下側のグラフとを比較して、本実施形態の油圧ショベル１では、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、コントローラ２０が比例電磁弁７４，７５に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量よりも、小さくなっている。
　単位時間当たりの電流の増加量について説明する。図１０は、比例電磁弁の開度を増加するときの電流値の増加を示すグラフである。図１０に示すように、ある時刻ｔ１において比例電磁弁に出力されるＥＰＣ電流の値をｉ１とし、時刻ｔ１よりも後のある時刻ｔ２において比例電磁弁に出力されるＥＰＣ電流の値をｉ２とする。ｉ２＞ｉ１の関係が成立し、時刻ｔ２におけるＥＰＣ電流の値が時刻ｔ１におけるＥＰＣ電流の値よりも増加している場合、単位時間当たりの電流の増加量は、ＥＰＣ電流の増加量を時刻ｔ１から時刻ｔ２までの時間で除した値となる。
　以上より、単位時間当たりの電流の増加量は、以下の式によって算出される。
　（単位時間当たりの電流の増加量）＝（ｉ２－ｉ１）／（ｔ２－ｔ１）
　単位時間当たりの電流の減少量について説明する。図１１は、比例電磁弁の開度を減少するときの電流値の減少を示すグラフである。図１１に示すように、ある時刻ｔ３において比例電磁弁に出力されるＥＰＣ電流の値をｉ３とし、時刻ｔ３よりも後のある時刻ｔ４において比例電磁弁に出力されるＥＰＣ電流の値をｉ４とする。ｉ３＞ｉ４の関係が成立し、時刻ｔ４におけるＥＰＣ電流の値が時刻ｔ３におけるＥＰＣ電流の値よりも減少している場合、単位時間当たりの電流の減少量は、ＥＰＣ電流の減少量を時刻ｔ３から時刻ｔ４までの時間で除した値となる。
　以上より、単位時間当たりの電流の減少量は、以下の式によって算出される。
　（単位時間当たりの電流の減少量）＝（ｉ３－ｉ４）／（ｔ４－ｔ３）
　次に、本実施形態の作用効果について説明する。
　本実施形態によれば、図８に示すように、ブーム６を下げるとき、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して出力する電流値が、零から緩やかに増加している。図８に示すブーム下げＥＰＣ電流は、ステップ関数状に急激に増加するのではなく、時間の経過とともに徐々に増加している。ブーム下げＥＰＣ電流は、時間に対して勾配をもって増加している。コントローラ２０は、比例電磁弁７３の開度増加時に、時間の経過に対して比例電磁弁７３の開度が滑らかに増大するように、ブーム下げＥＰＣ電流の増加を時間的に遅らせて出力する制御を実行している。
　図７に示す本発明適用前のグラフと、図８に示す本実施形態のグラフとを比較すると、値ゼロから電流値が増加して同じ値に到達するまでの時間は、本実施形態において、より長くなっている。ブーム下げＥＰＣ電流を増大するときの増幅率を小さくして、比例電磁弁７３を開にするときの電流の増加率を相対的に小さくすることにより、比例電磁弁７３の感度が低下し、比例電磁弁７３の開弁速度が小さくなっている。
　比例電磁弁７３は、全閉状態から開度を増加する場合、電流値がゼロから所定の閾値にまで増加したときに開動作を開始する仕様を有している。比例電磁弁７３は、定格電流の４０％までブーム下げＥＰＣ電流が増加したときに開動作を開始する仕様であってもよい。このような仕様の比例電磁弁７３に対して、コントローラ２０は、緩やかに増加する電流値を出力する。これにより、オペレータの操作に対するブーム６の下げ動作の応答速度を、低下させることができる。
　例えば、図８に示すブーム下げＥＰＣ電流が増加している時間内には、ブーム６が移動を開始する所定の閾値にまで電流値が増加しないように、ブーム下げＥＰＣ電流の単位時間当りの増加量を設定すればよい。なお、ブーム下げＥＰＣ電流が増加している時間は、作業車両の揺れの周期を特定した上で、当該周期に基づき求めることができる。
　したがって、作業車両本体の揺れによって一時的にバケット８の刃先８ａが設計面Ｓから離れても、ブーム６は移動せず、作業車両本体に対する作業機５の相対位置を維持することができる。作業車両本体の揺れの発生時における再度のブーム下げの実行を抑制できるので、バケット８の刃先８ａが設計面Ｓよりも下方に位置することによる設計面Ｓへの侵食を防止することができる。
　また図８に示すように、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して開度減少を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の減少量よりも、小さい。比例電磁弁７３に出力される電流値が増加するときと、比例電磁弁７３に出力される電流値が減少するときとを比較すると、電流値が同じ差分だけ変化するために必要な時間は、電流値が増加するときにおいて、より長くなる。比例電磁弁７３の開度が単位時間当たり増加する割合は、比例電磁弁７３の開度が単位時間当たり減少する割合よりも、小さくなっている。
　比例電磁弁７３を開にするときの電流の増加率を小さくすることで、上述した通り、作業機５による設計面Ｓへの侵食を防止することができる。一方、比例電磁弁７３を開にするときの電流の増加率と比較して、比例電磁弁７３を閉にするときの電流の減少率を相対的に大きくすることにより、比例電磁弁７３の閉弁速度が相対的に大きくなる。
　自動制御中に、比例電磁弁７３を閉じる場合とは、バケット８の刃先８ａが設計面Ｓに十分近づきブーム６の下げ指令がもはや必要なくなった場合に相当する。この場合、ブーム６の下げ動作を続行する時間を短くしてブーム６の下げ動作を速やかに停止するのが望ましい。比例電磁弁７３の閉弁速度を相対的に大きくすることで、ブーム６の下げ動作を速やかに停止させることができるので、設計面Ｓに対する過剰な掘り下げをより確実に回避することができる。したがって、油圧ショベル１を使用して地面を整地する作業を施工する際の効率および品質を向上することができる。
　また図８，９に示すように、コントローラ２０が比例電磁弁７３に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、コントローラ２０が比例電磁弁７４，７５に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量よりも、小さい。比例電磁弁７３と比例電磁弁７４，７５との各々に出力される電流値が増加するとき、値ゼロから電流値が増加して同じ値に到達するまでの時間を比較すると、比例電磁弁７３において、より長い時間がかかることになる。比例電磁弁７３の開度が単位時間当たり増加する割合は、比例電磁弁７４，７５の開度が単位時間当たり増加する割合よりも、小さくなっている。
　比例電磁弁７３を開にするときの電流の増加率を小さくすることで、上述した通り、作業機５による設計面Ｓへの侵食を防止することができる。一方、比例電磁弁７３を開にするときの電流の増加率と比較して、比例電磁弁７４，７５を開にするときの電流の増加率を相対的に大きくすることにより、比例電磁弁７４，７５の開弁速度が相対的に大きくなる。比例電磁弁７４，７５の感度を大きくすることにより、オペレータがブーム上げ操作を行なったとき、ブーム６を速やかに上げることができる。
　比例電磁弁７３の開度を増加するときの電流の増加率を小さくしすぎると、オペレータの操作に対する応答性が低下する。そのため、オペレータが第１操作レバー４４を操作してからブーム６が動作するまでに時間がかかり、ブーム６の動作が遅いと感じたオペレータにストレスがかかる可能性がある。したがって、マニュアル操作時の作業機５の動作の応答性に影響を与えない範囲で、比例電磁弁７３の開度を増加するときの電流の増加率を小さくするのが望ましい。比例電磁弁７３の開度を増加するときの電流の増加率は、たとえば、比例電磁弁７３の開度を減少するとき、または比例電磁弁７４，７５の開度を増加するときの、電流の変化率の１／１００倍以上１／２倍以下の範囲になるように、設定すればよい。
　今回開示された実施形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなく、請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　１　油圧ショベル、２　下部走行体、３　上部旋回体、４　キャブ、５　作業機、６　ブーム、７　アーム、８　バケット、８ａ　刃先、９　ブームシリンダ、２０　コントローラ、３４　メイン操作弁、３５　タンク、３７　ブーム用パイロット切換弁、４１　第１操作レバー装置、４１Ａ～４１Ｄ，４２Ａ～４２Ｄ　パイロット圧制御弁、４２　第２操作レバー装置、４４　第１操作レバー、４５　第２操作レバー、５０　第３油圧ポンプ、５１，５５　ポンプ流路、５２　タンク流路、５３，５４，５６～６１　パイロット管路、６３，６４，６６～６９　油圧センサ、７０　中継ブロック、７３～７９　比例電磁弁、８０　シャトル弁、Ｇ３～Ｇ９　指令信号、Ｐ３，Ｐ４，Ｐ６～Ｐ９　圧力信号、Ｓ　設計面、ｐ１　第１パイロットポート、ｐ２　第２パイロットポート。

Claims (5)

  1. 　ブームと、
    　ブーム下げ用パイロットポートを有し、前記ブームを作動制御するブーム用パイロット切換弁と、
    　前記ブーム下げ用パイロットポートに接続されたブーム下げ用パイロット管路と、
    　前記ブーム下げ用パイロット管路に設けられたブーム下げ用比例電磁弁と、
    　オペレータが操作するための操作レバーと、
    　前記操作レバーと前記ブーム下げ用比例電磁弁との間の前記ブーム下げ用パイロット管路に生じる圧力を検出する第１圧力センサと、
    　前記第１圧力センサにより検出された圧力に基づいて前記ブーム下げ用比例電磁弁の開度を制御するコントローラとを備え、
    　前記コントローラは、前記ブーム下げ用比例電磁弁に対して出力する電流値を、零から緩やかに増加する、油圧ショベル。
  2. 　前記コントローラが前記ブーム下げ用比例電磁弁に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、前記コントローラが前記ブーム下げ用比例電磁弁に対して開度減少を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の減少量よりも小さい、請求項１に記載の油圧ショベル。
  3. 　前記ブーム用パイロット切換弁は、ブーム上げ用パイロットポートをさらに有し、
    　前記油圧ショベルは、
    　前記ブーム上げ用パイロットポートに接続されたブーム上げ用パイロット管路と、
    　前記ブーム上げ用パイロット管路に設けられたブーム上げ用比例電磁弁と、
    　前記操作レバーと前記ブーム上げ用比例電磁弁との間の前記ブーム上げ用パイロット管路に生じる圧力を検出する第２圧力センサとをさらに備え、
    　前記コントローラは、前記第２圧力センサにより検出された圧力に基づいて前記ブーム上げ用比例電磁弁の開度を制御し、
    　前記コントローラが前記ブーム下げ用比例電磁弁に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量は、前記コントローラが前記ブーム上げ用比例電磁弁に対して開度増加を指示する指令信号を出力するときの単位時間当たりの電流の増加量よりも小さい、請求項１または請求項２に記載の油圧ショベル。
  4. 　刃先を有するバケットをさらに備え、
    　前記コントローラは、施工設計データよりも前記刃先の位置が下がらないように、前記ブームを制御する、請求項１または請求項２に記載の油圧ショベル。
  5. 　前記コントローラは、衛星通信を介して外部との間で情報を送受信する、請求項１または請求項２に記載の油圧ショベル。
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