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WO2014083931A1 - 光ファイバ式圧力計 - Google Patents

光ファイバ式圧力計 Download PDF

Info

Publication number
WO2014083931A1
WO2014083931A1 PCT/JP2013/076523 JP2013076523W WO2014083931A1 WO 2014083931 A1 WO2014083931 A1 WO 2014083931A1 JP 2013076523 W JP2013076523 W JP 2013076523W WO 2014083931 A1 WO2014083931 A1 WO 2014083931A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
optical fiber
pressure
cylindrical body
temperature
strain
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/076523
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
欣増 岸田
Original Assignee
ニューブレクス株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ニューブレクス株式会社 filed Critical ニューブレクス株式会社
Priority to JP2014550072A priority Critical patent/JPWO2014083931A1/ja
Publication of WO2014083931A1 publication Critical patent/WO2014083931A1/ja

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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
    • G01L9/0026—Transmitting or indicating the displacement of flexible, deformable tubes by electric, electromechanical, magnetic or electromagnetic means
    • G01L9/0032—Transmitting or indicating the displacement of flexible, deformable tubes by electric, electromechanical, magnetic or electromagnetic means using photoelectric means
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L11/00—Measuring steady or quasi-steady pressure of a fluid or a fluent solid material by means not provided for in group G01L7/00 or G01L9/00
    • G01L11/02—Measuring steady or quasi-steady pressure of a fluid or a fluent solid material by means not provided for in group G01L7/00 or G01L9/00 by optical means
    • G01L11/025—Measuring steady or quasi-steady pressure of a fluid or a fluent solid material by means not provided for in group G01L7/00 or G01L9/00 by optical means using a pressure-sensitive optical fibre

Definitions

  • the present invention relates to an optical fiber pressure gauge that measures the pressure of a liquid by obtaining deformation due to liquid pressure generated in a cylindrical structure installed in the liquid from a physical quantity detected by an optical fiber attached to the structure. It is about.
  • the method of converting the liquid pressure to a liquid level by measuring the pressure of the liquid with a sensor or the like is the most common method. It is adopted as one.
  • an electrical type obtained from an electrical signal output from the electronic component by liquid pressure using an electronic component such as a piezoelectric element installed in the liquid, or a point type optical fiber There is known a method that uses a type of FBG (Fiber Bragg Grating) optical fiber.
  • FBG Field Bragg Grating
  • an electronic component such as a semiconductor, a resistor, a capacitor, or the like is used, a voltage is applied to the electronic component to operate, and a voltage / current is output as a sensor output.
  • An example of a water level meter using the FBG method is to measure the water level by converting the water pressure change due to the water level change during a flood into an FBG expansion / contraction using a mechanical method using a ring spring (see Non-Patent Documents 1 and 2). ) Or a reflection type optical fiber water level meter that converts the pressure change of the water level into an optical signal with the FBG of the optical strain gauge.
  • the measuring range is 10 m, the accuracy is ⁇ 1%, and the measuring distance is a maximum of 15 km.
  • a measurement point only one point can be measured in principle, and when performing multi-point measurement, the number of measuring devices is required.
  • a method of measuring a water pressure or a liquid pressure at a measurement point and converting it to a water level or a liquid level is often used.
  • temperature correction it is necessary to perform this temperature correction, and in particular, there is a temporal temperature change. If it is large, it is difficult to accurately compensate for the influence of temperature from the measurement result.
  • the electric type it is not possible to measure both pressure and temperature at the same time with one measuring instrument, and separately from pressure measurement, the water temperature or liquid temperature at the time of pressure measurement is measured with another measuring instrument and the effect Must be compensated.
  • measurement is performed using the fact that the reflection wavelength of the FGB changes according to the strain applied to the optical fiber and the temperature change. This wavelength change is caused by strain and temperature change. Therefore, when the reflection wavelength changes, it is difficult to evaluate the influence of both of them completely and independently with only one optical fiber, and at least two FBGs are required. Another measure is required, for example, one of the FBGs must be used for temperature compensation.
  • the measurement range of the FBG method is about 10 m at maximum in terms of the water level as described above. For example, it cannot be used for measuring a water level exceeding 10 m or pressure of an oil well having a depth of several hundred meters. Is possible. Also, the measurement accuracy does not reach 0.007 MPa with the conventional measuring instrument.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and by measuring simultaneously the strain and temperature generated in the optical fiber attached to the cylindrical body, the strain of the cylindrical body deformed by the hydraulic pressure, An object of the present invention is to provide an optical fiber pressure gauge capable of measuring pressure accurately.
  • the optical fiber pressure gauge of the present invention is A cylindrical body that is installed in a liquid or gas and deforms due to pressure and temperature, is wound in close contact with the outer periphery of the cylindrical body, and deforms when the cylindrical body is deformed to deform the cylindrical body.
  • a sensor having a first optical fiber for detecting strain and temperature; A pulse laser beam is emitted to the first optical fiber, and a change in the frequency of Brillouin scattering and a change in the frequency of Rayleigh scattering are detected from the scattered light generated in the optical fiber.
  • Brillouin scattering / Rayleigh scattering hybrid backscatter measuring machine that detects body strain and temperature separately, A second optical fiber that transmits the emitted pulsed laser light or the scattered light; From the change in the detected Brillouin scattering frequency and the change in the Rayleigh scattering frequency, the strain change and temperature change of the cylindrical body are calculated, and the strain change and temperature change obtained by the calculation are calculated. And an arithmetic device that calculates and calculates the pressure of the liquid or gas at the position where the cylindrical body is installed.
  • Example 1 to which the measuring apparatus by Embodiment 1 of this invention is applied. It is a figure which shows the measurement flow of the measuring apparatus of the said Example 1.
  • FIG. It is a figure which shows Example 2 to which the measuring apparatus by Embodiment 1 of this invention is applied. It is a figure which shows Example 3 to which the measuring apparatus by Embodiment 1 of this invention is applied. It is a figure which shows the example of another measuring apparatus by Embodiment 1 of this invention.
  • FIG. 1 is a diagram showing an overall configuration of an optical fiber pressure gauge according to Embodiment 1 of the present invention.
  • an optical fiber pressure gauge is a Brillouin scattering / Rayleigh scattering hybrid backscattering measuring instrument 1 (hereinafter abbreviated as an R & B hybrid backscattering measuring instrument) for measuring frequency changes of both Brillouin scattering and Rayleigh scattering.
  • the optical fiber 2 connected to the R & B hybrid backscattering measuring instrument 1 and serving as an optical transmission line (hereinafter, the optical fiber as the optical transmission line is also referred to as a second optical fiber).
  • a sensor 3 for detecting strain and temperature using an optical fiber different from the optical fiber 2 (hereinafter, this optical fiber for detecting strain and temperature is referred to as a first optical fiber), and an R & B hybrid type.
  • Distortion change caused in the first optical fiber from the frequency change of both Brillouin scattering and Rayleigh scattering detected by the backscattering measuring machine 1 together with the determined by calculating the temperature change, the arithmetic unit 4 in which the sensor 3 to calculate the pressure of the installed liquid or gas, is composed of four basic elements.
  • the R & B hybrid backscatter measuring instrument 1 uses the phenomenon that the frequency of Rayleigh and Brillouin scattered backscattered light varies depending on the strain and temperature generated in the first optical fiber constituting the sensor 3.
  • the sensor can be basically composed of one as shown in FIG. 1a), but as shown in FIG. 1b), the sensor has different physical characteristics.
  • the sensor is composed of two (for example, in the case of measuring the pressure of volatile gas and liquid simultaneously in a volatile liquid storage. Details will be described later. Do).
  • the distinction between the first optical fiber and the second optical fiber is a functional distinction, and the same fiber may be used.
  • additional sensors, optical fibers, and the like are additionally connected.
  • the measurement principle of the R & B hybrid backscattering measuring instrument 1 will be further described here.
  • the Brillouin scattering used in this measuring device is the basic that the scattered light scattered inside the optical fiber generates ultrasonic waves using the pulsed laser light incident on the optical fiber, and the ultrasonic waves generate scattered light.
  • the principle is used, but the PPP-BOTDA (Pulse-PrePump Brilloun Optical Time Domain Analysis) method is adopted to further improve the measurement accuracy.
  • Rayleigh scattering is based on the basic principle that density fluctuations in glass materials generate scattered light.
  • TW variable wavelength
  • COTDR Tunable Wavelength Coherent Optical Time Domain Reflectometry
  • the R & B hybrid type backscattering measuring instrument 1 which is a constituent element of the present invention, uses these two scattered lights at the same time, and changes in the order of MHz due to temperature and strain changes in the optical fiber axis direction obtained by the above-mentioned sensor or the like.
  • the temperature and strain information can be separated and extracted from the information of the Brillouin scattering frequency and the Rayleigh scattering frequency changed in the GHz order (both contain information on both strain and temperature change).
  • the R & B hybrid backscattering measuring instrument 1 is a Brillouin scattering and Rayleigh scattering hybrid backscattering measuring apparatus capable of acquiring highly accurate information on strain and temperature change independently from one optical fiber at the same time.
  • FIG. 2 is a cross-sectional model diagram showing the detailed structure of the sensor 3.
  • a cylindrical body 5 is arranged in the central portion, a pressure p is applied to the inner periphery thereof by a liquid, and a detection of a circumferential strain sensor generated in the cylindrical body by the pressure p is applied to the outer periphery.
  • the portion 6 is spirally wound about several tens of times in close contact with the outer peripheral portion of the cylindrical body.
  • O-rings 7 are disposed on the outer circumferences of the left and right ends of the cylindrical body, and a casing 8 is disposed in a form that covers the cylindrical body 5 from the outside via the O-ring 7.
  • the O-ring 7 has a function of preventing liquid from entering the initial pressure holding space (indicated as Q in FIG. 2) formed between the cylindrical body 5 and the housing 8. By this initial pressure holding space, the influence of pressure from the outside of the sensor is blocked.
  • the two right and left optical fibers (shown by dotted lines) connected to the optical fiber of the detection unit 6 wound around the cylindrical body 5 are not constituent elements of the sensor 3 and correspond to the optical fiber 2 described above. To do.
  • FIG. 4 is a cross-sectional model view of a cylindrical body.
  • the cylindrical body has an outer diameter D and a wall thickness ⁇ .
  • the hoop stress ⁇ h and the hoop strain ⁇ h generated in the tubular body when the pressure p is applied to the inside of the tubular body are expressed by the following equations (1), Determined in (2).
  • the cylindrical body is deformed not only by pressure but also usually by temperature. In the following formulas (1) and (2), it is assumed that this influence is small. When deformation due to temperature cannot be ignored, calibration is performed in advance before actual measurement, and the deviation from the value of ⁇ h or ⁇ h obtained from Equation (1) or Equation (2) is corrected. Evaluate.
  • the liquid flows into the space inside the cylindrical body, and the pressure of the liquid generated in this portion is the inner circumference of the cylindrical body.
  • the strain generated on the outer peripheral surface of the cylindrical body when acting as a load (internal pressure) on the surface is measured with an optical fiber.
  • an optical fiber is tightly wound around and attached to the outer periphery of the cylindrical body, and an initial pressure holding space is provided on the outer periphery of the cylindrical body to block a load (external pressure) from the outside of the sensor.
  • the sensor is configured to be formed in a cylindrical shape between the outer peripheral portion of the cylindrical body and the housing 8.
  • the optical fiber By attaching the optical fiber to the cylindrical body in this way, the strain caused by the deformation of the cylindrical body in the radial direction perpendicular to the axis of the cylindrical body is reduced by the internal pressure due to the liquid loaded on the cylindrical body. It can be grasped as an axial strain.
  • the optical fiber in order to increase the strain sensitivity, is wound in multiple layers on the outer periphery of the cylindrical body (see FIG. 3).
  • the cylindrical body used has a relatively large amount of strain, that is, a material with a larger deformation than ferrous metals and excellent durability (fatigue strength, chemical resistance, etc.). It is preferable to do.
  • the strain and temperature coefficient D 11 of the frequency of the Brillouin scattering is a characteristic value of the optical fiber itself, the frequency of the Rayleigh scattering by using a strain and coefficient of temperature D 12 of the formula (3).
  • ⁇ is the amount of change in strain of the optical fiber in the sensor
  • ⁇ T is the amount of change in temperature
  • ⁇ B is the amount of change in Brillouin frequency
  • ⁇ R is the amount of change in Rayleigh frequency
  • D 11 and D 21 are strains of Brillouin frequency.
  • Temperature coefficients D 12 and D 22 are Rayleigh frequency distortion and temperature coefficients.
  • the strain can be calculated from the equation (3).
  • the amount of change and the amount of temperature change can be known.
  • FIGS. 6 and 7 show actual measurement examples when the water level is measured using the pressure gauge according to the present invention.
  • FIG. 6 is an actual measurement example of the Rayleigh frequency change when the water pressure changes due to the depth change when the measurement position of the pressure gauge is changed and the water depth is measured in the range of 25 m to 26 m.
  • the horizontal axis represents the measurement position on the optical fiber in units of m, and a portion 60 cm from the position of about 25 m corresponds to the sensor 3 portion.
  • this figure shows data measured up to a water depth of 35 cm in 10 cm steps with a water depth of 5 cm as an initial value (initial depth).
  • FIG. 6 is an actual measurement example of the Rayleigh frequency change when the water pressure changes due to the depth change when the measurement position of the pressure gauge is changed and the water depth is measured in the range of 25 m to 26 m.
  • the horizontal axis represents the measurement position on the optical fiber in units of m, and a portion 60 cm from the position of about 25 m corresponds to the
  • FIG. 7 shows the value of the water depth and the amount of change in the Rayleigh frequency with reference to the value at a water depth of 5 cm based on FIG. 6, and corresponds to the sensitivity characteristic. It can be seen that the relationship between the Rayleigh frequency change value and the measurement position change amount is not completely linear, but has a sensitivity of 5 cm.
  • the characteristic coefficient of the optical fiber (strain and temperature coefficients D 11 , D 21 , D 12 , D 22 in the above equation (3)) is obtained by a preliminary experiment.
  • an initial measurement such as a temperature-controlled room at a temperature T 0
  • an initial strain ⁇ 0 of the optical fiber and a reference spectrum of Rayleigh scattering and Brillouin scattering (for example, relational data of measurement position and scattered light level) are obtained.
  • install the sensor at the position to be measured, measure the spectrum of Rayleigh scattering and Brillouin scattering when hydraulic pressure is applied at that position, analyze it against the previous reference spectrum, and analyze Rayleigh scattering and Brillouin.
  • ⁇ and ⁇ T are obtained by substituting the obtained frequency change value and the characteristic coefficient of the fiber into Equation (3). Thereafter, ⁇ 0 and T 0 obtained in the initial measurement are used to obtain ⁇ and T at the measurement position. Then, the characteristic value (D, ⁇ , E) of the cylindrical body is read from a memory (not shown) with ⁇ determined here as ⁇ h , and the pressure p at the measurement position is calculated using the equation (2).
  • ⁇ the characteristic value (D, ⁇ , E) of the cylindrical body is read from a memory (not shown) with ⁇ determined here as ⁇ h , and the pressure p at the measurement position is calculated using the equation (2).
  • the processing unit 4 and subsequent steps for obtaining ⁇ and ⁇ T are executed.
  • the optical fiber when used as the sensor as described above, it is necessary to wind around the cylindrical body as shown in FIGS. 2 and 3. For this purpose, it is necessary to bend the optical fiber. is there.
  • the conventional optical fiber uses quartz-based glass as the material, so light leakage inside the optical fiber is likely to occur, and light can be emitted even if the optical fiber is bent slightly. Leakage transmission quality decreases. Therefore, it has been difficult to bend at a certain angle or more.
  • the sensor when the sensor must be downsized (the outer diameter of the cylindrical body is 20 mm or less), that is, when the outer diameter of the cylindrical body must be reduced, the degree of bending is large (minimum optical fiber). Therefore, it is difficult to use a conventional ordinary fiber as it is.
  • a holey fiber is used for the detection unit 6 because it is necessary to downsize the sensor 3.
  • the holey fiber is an optical fiber having a structure in which a center line serving as an optical waveguide is surrounded by a plurality of holes (holes) (see FIG. 9).
  • a plurality of holes 10 provided in the clad 11 surround the core 9.
  • the biggest feature of this holey fiber is that it is strong against bending of the wire. With holey fibers, transmission quality does not deteriorate even if the bending is slightly increased by increasing the difference in refractive index between the cladding and the core (commercially available products have a 5mm minimum bend radius of 1/6 the usual).
  • air holes are provided in the cladding to improve the light reflectivity by utilizing the fact that the refractive index of air is lower than that of the cladding, so that the difference in refractive index between the cladding and the core can be substantially increased.
  • the minimum bending radius can be set smaller than usual.
  • the example shown in FIG. 10 can be proposed as a specification example of the optical fiber pressure gauge that realizes the present invention.
  • the main specifications are that the maximum installation depth is 600 m, the measurement range is 0-6 MPa, and the measurement accuracy is 5 cm.
  • the temperature and strain of the optical fiber attached to the cylindrical body placed in the liquid can be measured using the Brillouin scattering / Rayleigh scattering hybrid backscattering measuring machine.
  • the deformation of the cylindrical body can be measured, and the pressure of the liquid can be measured in a wider measurement range than before (measurable to a larger depth range) and can be measured accurately. An effect can be obtained.
  • an increase in measurement distance (about 100 km or more) will be described with reference to FIG.
  • two-way optical amplifiers 12 are provided at a rate of one per 80 km of the minimum distance on the far side of the sensor 3 as viewed from the R & B hybrid backscattering measuring machine 1. .
  • Example 1 an example using the above optical fiber pressure gauge will be described first with reference to FIG. 12 (Example 1).
  • the pressure and temperature of the liquid in the tank 13 storing the volatile liquid and the gas (in the gas layer above the liquid in the tank) are measured using the two sensors of the present invention. It is possible to monitor the liquid level (liquid level) of the liquid stored in the tank and to monitor the fuel component in the upper gas layer (specification of the type of fuel). The details will be described below.
  • the senor uses two sensors, a sensor 3a placed in a gas layer and a sensor 3b placed in a liquid.
  • the distance from the tank bottom surface of the sensor 3b is H 0 and the liquid level of the liquid is H from the tank bottom surface
  • the tank internal pressure because the volatile liquid is volatilized, the pressure p 1 is generated.
  • the sensor 3a not only the pressure p 1 of the gas layer, it is possible to measure temperature (to T 1) at the same time of the gas layer, the vapor pressure at a temperature T 1 of the p 1 as the vapor pressure of the gas in the gas layer From this, it is considered that the type of gas in this gas layer can be specified. That is, according to the Antoine equation, which is an empirical formula related to the vapor pressure, the following equation (4) is established when the vapor pressure p and the temperature T are used.
  • A, B, and C are constants that depend on substances, vapor pressure, and temperature units (Antoine constants).
  • the liquid level H can be determined according to the procedure shown in FIG. That is, among the positions where the sensors are installed, the position H 0 where the sensor 3b is installed and the pressure and temperature measured by the two sensors 3a and 3b are stored in a memory (not shown), and the pressure p 1 detected by the sensor 3a. , Temperature T 1 , density ⁇ of various substances, and characteristic values related to the above-mentioned Antoine A, B, and C (not shown.
  • the number n related to the type of substance j is the liquid level
  • the maximum number of substances handled by the person to be monitored) using the values of A, B and C specified assuming a certain substance and the density ⁇ (value at temperature T 1 ) of the certain substance (4) is calculated.
  • the calculation is stopped, and the liquid level is determined using the density ⁇ of the substance at the temperature T 2 determined at that time.
  • H the liquid level of the liquid in the tank is monitored.
  • j is performed up to the maximum number n, and if the values of the left side and the right side of Equation (4) are equal to or less than a predetermined value, it is considered that Equation (4) is satisfied.
  • the stored substance is known in advance, if the measured values p 1 and T 1 do not satisfy the Antoine equation, it is expected that impurities other than the stored substance exist in the tank. That is, it is possible to monitor over a long period whether or not the purity of the stored substance is maintained.
  • the sensor of the present invention is used for measuring the water level of a water-soluble gas well, that is, a natural gas well dissolved in water.
  • a water-soluble gas well that is, a natural gas well dissolved in water.
  • the water level of the casing 16 which is the water level of the water-soluble gas well (symbol W in the figure) was installed in the outer blowing pipe 17a which is an observation well (symbol U in the figure) connected to the casing.
  • Monitoring is performed with a measured water head (water level) Hm indicated by an arrow in the outer blowing pipe measured by the sensor 3.
  • natural gas flows from the strainer 18.
  • the gas lift from the outer blowing pipe 17b is used to increase the flow rate of the liquid in the water-soluble gas well.
  • Information of the sensor is transmitted to a station which is a pumping station through a pipeline used for liquid transportation or the like by an optical fiber 2.
  • the station in addition to the R & B hybrid type backscatter measuring instrument 1, the station includes a plurality of optical fibers (not shown) that are detected by a casing, a liquid observation well, or an optical fiber (not shown) used for sensing.
  • a facility (server) that collects information and manages them collectively is provided, and the deformation, life, etc. of the casing, the observation well of the liquid or the pipeline can be monitored.
  • this station is usually equipped with a power source, it is possible to send the information to the information center by wire or wirelessly, so that the water level and liquid level can be monitored remotely.
  • the observation well can be observed with an accuracy of 5 cm up to a depth of several hundred meters.
  • an optical fiber is buried along the gas pipe, it is possible to measure the temperature distribution of the gas pipe and monitor the pipeline (pressure and temperature measurement).
  • This example is an example of monitoring the sea level height or tsunami with the sensor of the present invention.
  • a long distance such that the distance is 100 km or more in a plurality of locations with different depths and in a planar distance measurement range is defined as a measurement target.
  • the water level of the seawater is monitored.
  • monitoring the change in height is considered to be the most important, so measuring the change in water level is essential.
  • the magnitude of the tsunami is determined through the station 14, and the alarm system is notified as necessary.
  • FIG. 16 is a diagram showing an example of another measuring apparatus according to Embodiment 1 of the present invention.
  • an optical switch 19 is further added between the optical fiber and the sensor. According to this apparatus, in addition to the above effect, by switching the optical switch 19, it is possible to measure different measurement objects at a desired timing and time. About effects other than these, it is the same as that of the above-mentioned description.
  • FIG. 17 is an explanatory diagram of a measuring apparatus according to Embodiment 2 of the present invention.
  • the sensor is arranged inside the casing or inside the outer blowing pipe to measure the liquid pressure or the like at that position.
  • the second embodiment is applied to a case where a sensor is arranged outside the casing to measure the external pressure of the casing for monitoring the casing and evaluating the life. This is an example. This will be described below with reference to FIG.
  • a position which is the measurement target that shown by a double-headed arrow indicates the depth (reference symbol L D in the figure).
  • external pressure a sensor 20 having a form different from that of the first embodiment is installed at the position of the target depth to be evaluated. Is done.
  • the sensor 20 is an optical fiber having a sensor function (detecting unit 6), a cylindrical optical fiber mounting cylinder 21 to which the optical fiber of the detecting unit 6 is mounted, and an optical fiber mounting by directly receiving the external pressure on the outer periphery of the casing 16.
  • An external pressure transmission medium 22 that transmits external pressure to the cylinder 21 is configured.
  • an initial pressure holding space (indicated as Q) in the figure is formed between the optical fiber mounting cylinder 21 and the casing 16, and the internal pressure of the casing is cut off to measure the internal pressure.
  • the optical fiber mounting cylinder 21 is made of a material that is not deformed only at a position where it is in contact with the external pressure transmission medium 22 and is deformed on average over the entire depth direction.
  • the strain and temperature information of the sensor 20 is transmitted to the station 14 through the optical fiber 2 which is a transmission line connected to the sensor 20 and through the pipeline 15 used for liquid transportation.
  • the station 14 is equipped with equipment (servers) that can collect information from a plurality of sensors and collectively manage the information.
  • the casing, the liquid observation well, or the pipeline can be monitored in the same manner as described above.
  • the station since the station is usually equipped with a power supply, it is possible to send the information to the information center by wire or wirelessly, so that it is possible to monitor the external pressure remotely.
  • the optical fiber can be buried along the gas pipe, it is possible to measure the temperature distribution of the gas pipe and monitor the pipeline (pressure and temperature measurement).
  • the optical fiber type pressure gauge of the present invention even with a liquid having a temperature distribution or a strain distribution, the measurement of the pressure of the liquid to be measured can be performed with only one sensor. Since it is possible to carry out with high accuracy in the range, water level can be monitored accurately. In addition, if an optical amplifier is connected, it is possible to monitor a wide range of pipelines and the like and have a wide application range.
  • the optical fiber pressure gauge of the present invention can be used as a soil pressure gauge.
  • a resistance wire strain gauge is attached to a leaf spring that is the pressure receiving surface, and the displacement of the pressure receiving surface is measured to measure the strain of the resistance wire strain gauge, thereby measuring the earth pressure at the dam construction site. There was something to do.
  • FIG. 18 is an explanatory diagram showing an example of the configuration of a measuring apparatus when the optical fiber pressure gauge of the present invention is used for a soil pressure gauge.
  • the figure shown in the lower part of this figure (FIG. 18 (b)) is an explanatory view of the actual use situation, and the figure in the upper part (FIG. 18 (a)) shows the present measuring apparatus with the earth and sand removed. It is a figure which shows an internal structure at the time of seeing from an upper surface.
  • oil 33 which is a pressure transmission body is enclosed in a cylinder 32 in advance.
  • the pressure of the earth and sand 36 on the diaphragm 34 is transmitted to the oil 33, and the earth pressure is measured by the optical fiber 2.
  • a signal generated by earth pressure is transmitted to the outside by the optical fiber 2 through the optical fiber connection portion 35 installed outside the outer shell 31 of the diaphragm 34, and the optical fiber pressure gauge installed outside the The pressure is measured.
  • 1 Brillouin scattering / Rayleigh scattering hybrid backscattering measuring machine (R & B hybrid backscattering measuring machine), 2 optical fiber, 3, 3a, 3b, 20 sensor, 4 arithmetic unit, 5 cylindrical body, 6 detector, 7 O-ring, 8 housing, 9 core, 10 holes, 11 cladding, 12 two-way optical amplifier, 13 tanks, 14 stations, 15 pipelines, 16 casing, 17, 17a, 17b outer blow pipe, 18 Strainer, 19 Optical switch, 21 Optical fiber mounting cylinder, 22 External pressure transmission medium.

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Abstract

筒状体の外周部に密着して巻回され、液体圧力により変形した筒状体の温度とひずみをセンシングする１個の光ファイバにより、この光ファイバ内で散乱された散乱光のブリルアン散乱の周波数の変化と、レイリー散乱の周波数の変化の双方を検出し、これにより筒状体の温度と歪とを同時に分離して検出することで、液体圧力により生じた筒状体の歪から液体の圧力を求めるようにした。

Description

光ファイバ式圧力計
　本発明は、液体中に設置した筒状の構成体に生じた液体圧力による変形を、構成体に取り付けた光ファイバが検出した物理量から求めることで、液体の圧力を測定する光ファイバ式圧力計に関するものである。
　地下水の水位を水位計によって測定する場合など、液体の液位を測定する場合には、液体の圧力をセンサなどによって測定することにより液位に換算する方法が、従来、最も一般的なやり方の１つとして採用されている。
　この液体の圧力測定については、従来、液体中に設置した圧電素子などの電子部品を用いて、液圧により電子部品から出力される電気信号により求める電気式のもの、あるいは、点式光ファイバの１種であるＦＢＧ（Fiber　Bragg　Grating）光ファイバによって求める方式などが知られている。前者の電気式のものでは、半導体、抵抗、コンデンサ等の電子部品を利用し、この電子部品に電圧を印加して動作させ、センサ出力として電圧／電流を出力するものである。一方、後者の方式は、一定周期の回折格子を設けた光ファイバに光を入射させた場合、この回折格子の周期に応じて特定波長の反射光が生ずる性質と、ＦＢＧ近傍の光ファイバに軸方向ひずみが発生しＦＢＧのグレーティング周期が変化すると反射光の波長がシフトする性質を利用するものである。
　電気式のものを用いる方法では、原理的に、伝送損失、電磁ノイズに対する感受性といった制約がある。例えば、落雷により屋外機器が故障する可能性がある。逆にいえば、センサ情報を遠方に伝送するためには、そのための機器や信号変換装置などが別途必要である。一方、ＦＢＧ式のセンサを用いる方式においては、電気式方法を用いた場合の伝送損失、電磁ノイズに対する感受性といった制約がないため、落雷による影響などはない。しかし、光ファイバに加わる歪や周囲温度が変化すると、ＦＢＧの屈折率とグレーティング周期の両方に影響を及ぼすため、反射波長が変化する。つまり、ＦＢＧによる歪センサでは、温度と歪の双方がセンサの反射波長に影響するため、歪を正確に計測するには、ＦＢＧに対する温度の影響を補償しなければならない。逆にいえば、温度による影響が歪による影響に比較してある程度大きくなった場合には、正確な歪の影響の評価が難しくなる。
ＦＢＧ方式を用いた水位計の例としては、洪水時の水位変化による水圧変化をリング形ばね利用の機械的方法でＦＢＧの伸縮に変換して水位を計測するもの(非特許文献１、２参照)、あるいは、反射型光ファイバ水位計であって、水位の圧力変化を光方式歪ゲージのＦＢＧで光信号に変換するもので、測定範囲が１０ｍ、精度±１％、計測距離が最大１５ｋｍのもの（非特許文献３参照）が知られているが、上記の問題が解決されているわけではない。
神戸　勝平　他4名、「リング形変換機構によるＦＢＧ水位計の試作」、電子情報通信学会技術研究報告、ＯＦＴ、光ファイバ応用技術　108(190)、2008年8月28日、ｐ．23-28 神戸　勝平　他4名、「リング形変換機構によるＦＢＧ水位計の試作」、北海道工業大学研究紀要、2009年3月24日、Ｎｏ．37、ｐ．265-270 株式会社富士精工、"ＦＢＧ方式反射光型光ファイバ水位計"、［online］、［平成24年8月28日検索］、インターネット＜URL:http://www.fujiseikou.co.jp/Fbg_suii_kei.html＞
　上記いずれの方式を用いた場合でも、測定点としては、原理的に１箇所の測定しかできず、多点の測定を行う場合には、その数だけの測定器が必要となる。通常、水位や液位を計測する場合には、測定点での水圧、あるいは液圧を測定して、それを水位、あるいは液位に換算する方式が多く用いられている。その際、被測定物質の深さ方向に温度分布があるような場合には温度補正を行う必要があるが、従来の方式では、この温度補正を行うことが難しく、特に時間的な温度変化が大きい場合には、測定結果から温度の影響を精度よく補償することは困難である。
　すなわち、電気式のものでは、１つの測定器で同時に圧力と温度の両方を測定できず、圧力測定とは別に、圧力測定時の水温あるいは液温を別の測定器で測定した上でその影響を補償しなければならない。また、ＦＢＧ方式では、光ファイバに加わるひずみや温度変化に応じて、ＦＧＢの反射波長が変化することを利用して測定を行っているが、この波長変化は、ひずみによるものと温度変化によるものとの両方の和の形となるため、この反射波長が変化した場合には、１個の光ファイバだけで両者の影響を完全に独立し分離して評価することは難しく、最低２個のＦＢＧを用い、そのうちの一つのＦＢＧは温度補償用として利用する必要があるなど、別の対策が必要となっている。
　また、従来、測定レンジ（測定可能領域）と測定精度の観点から別の課題もある。ＦＢＧ方式の測定レンジは、上記のように水位に換算して最大１０ｍ程度であり、例えば、１０ｍを超える水位の測定、あるいは数百メートルの深さのある油井の圧力などに利用することは不可能である。また、測定精度も従来の測定器では０．００７ＭＰaに到達していない。
　本発明は上記の課題に鑑みてなされたもので、液圧により変形した筒状体のひずみを、筒状体に取り付けた光ファイバに生じたひずみ、温度を同時測定することにより、液体の液圧を精度よく測定することのできる光ファイバ式圧力計を提供することを目的とする。
この発明の光ファイバ式圧力計は、
液体あるいは気体中に設置され、圧力および温度により変形する筒状体と、該筒状体の外周部に密着して巻回され、当該筒状体が変形した場合に変形して筒状体のひずみおよび温度を検知する第一の光ファイバを持つ検知部と、を有するセンサと、
パルスレーザ光を上記第一の光ファイバへ出射し、該光ファイバで発生した散乱光からブリルアン散乱の周波数の変化と、レイリー散乱の周波数の変化を検出し、この両者の周波数変化から上記筒状体のひずみと温度とを分離して検出するブリルアン散乱・レイリー散乱のハイブリッド型後方散乱測定機と、
上記出射されたパルスレーザ光あるいは上記散乱光を伝送する第二の光ファイバと、
上記検出したブリルアン散乱の周波数の変化と、レイリー散乱の周波数の変化から、上記筒状体のひずみ変化、及び温度変化を演算して求めるとともに、当該演算して求めたひずみ変化、及び温度変化から上記筒状体が設置された位置での液体あるいは気体の圧力を演算して求める演算装置と、を備えたものである。
　この発明によれば、液体中に置かれた筒状体に取り付けた光ファイバの温度、ひずみを同時に測定することにより、筒状体の変形を測定して、液体の圧力を、広い測定範囲で、かつ精度よく測定できるという顕著な効果を得ることができる。
この発明の実施の形態１による測定装置の概念を示す図である。 この発明の実施の形態１による圧力計のセンサの説明図である。 この発明の実施の形態１による上記センサに用いる筒状体と巻回された光ファイバの構成の一例を示す図である。 この発明の実施の形態１によるセンサに用いる筒状体の断面形状を示す図である。 この発明の実施の形態１による圧力測定の際の測定位置（深度）と温度分布、あるいはひずみ分布との関係を示す図である。 この発明の実施の形態１による測定装置を用いて水圧を測定した場合のレイリー周波数の変化の一例を示す図である。 図６から求めた測定位置変化量と変化したレイリー周波数の周波数変化との関係を示す図である。 この発明の実施の形態１による測定装置の測定フローを示す図である。 この発明の実施の形態１による測定装置のセンサに用いられる光ファイバの一例を示す断面図である。 この発明の実施の形態１による測定装置の代表的な仕様例である。 この発明の実施の形態１による測定距離を延長する際に用いられる装置構成の概念図である。 この発明の実施の形態１による測定装置を適用した実施例１を示す図である。 上記実施例１の測定装置の測定フローを示す図である。 この発明の実施の形態１による測定装置を適用した実施例２を示す図である。 この発明の実施の形態１による測定装置を適用した実施例３を示す図である。 この発明の実施の形態１による別の測定装置の例を示す図である。 この発明の実施の形態２による測定装置の説明図である。 この発明による光ファイバ式圧力計を土圧計に用いた場合の測定装置の構成の一例を示す説明図である。
　実施の形態１．
　図１は、本発明の実施の形態１による光ファイバ式圧力計の全体構成を示す図である。この図において、光ファイバ式圧力計は、ブリルアン散乱とレイリー散乱の双方の周波数変化を測定するブリルアン散乱・レイリー散乱のハイブリッド型後方散乱測定機１(以下ではＲ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機と略す)、上記Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１に接続され、光伝送線である光ファイバ２(以下この光伝送線としての光ファイバを第二の光ファイバとも呼ぶ)、この光ファイバ２がその入口端と出口端に接続され、光ファイバ２とは異なる光ファイバにより、ひずみと温度を検知するセンサ３(以下このひずみと温度を検知する光ファイバを第一の光ファイバと呼ぶ)、及びＲ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１で検出したブリルアン散乱とレイリー散乱の双方の周波数変化から、第一の光ファイバに生じたひずみ変化、温度変化を演算して求めるとともに、上記センサ３が設置された液体あるいは気体の圧力を演算する演算装置４、の４つの基本的要素で構成されている。そして、上記Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１の測定原理は、上記センサ３を構成する第一の光ファイバに生ずるひずみと温度によってレイリー散乱及びブリルアン散乱の後方散乱光の周波数が変化する現象を利用したものである。また、このＲ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１においては、センサは図１ａ）に示すように基本的には１個で構成することができるが、図１ｂ）に示すように、物理特性が異なる被測定対象を同時に測定することが必要とされるような場合には２個で構成される(例えば、揮発性の液体貯蔵庫において、揮発気体と液体の圧力を同時に測定するような場合。詳しくは後述する)。以上において、第一の光ファイバと第二の光ファイバの区別は機能上の区別であり、同じファイバを使用してもよい。また、他の測定対象がある場合には、さらに別のセンサ、光ファイバ等が追加して接続される。
　上記のＲ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１の測定原理について、ここでさらに説明を加える。本測定装置で用いているブリルアン散乱は、光ファイバに入射されたパルスレーザ光を用いて、光ファイバ内で散乱された散乱光が超音波を発生させ、この超音波が散乱光を発生させる基本原理を用いたものであるが、さらに計測精度を上げるためPPP-BOTDA(Pulse-PrePump　Brilloun　Optical　Time　Domain　Analysis)方式を採用したものである。また、レイリー散乱はガラス物質中の密度ゆらぎが散乱光を発生させる基本原理を用いたものであるが、この散乱光を分析しひずみ、温度情報を取得するため、TW（可変波長）-COTDR(Tunable　Wavelength　Coherent　Optical　Time　Domain　Reflectometry)方式を採用したものである。そして、本発明の構成要素であるＲ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１は、これら２つの散乱光を同時に利用して、上記センサ等で得た光ファイバ軸方向の温度、ひずみ変化によりＭＨｚオーダーで変化したブリルアン散乱の周波数及びＧＨｚオーダーで変化したレイリー散乱の周波数の情報（両者とも、ひずみ、温度変化両方の情報が含まれている）から、温度、ひずみ情報を分離して取り出すことができるようにしたものである（詳細については例えば特開2010-216877号公報参照）。すなわち、Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１は、１個の光ファイバから同時に独立したひずみ、温度変化の高精度な情報を取得できるブリルアン散乱とレイリー散乱のハイブリッド型の後方散乱測定機である。
　次に、上記光ファイバ式圧力計のセンサ３の詳細構造について図２～図３を用いて説明する。図２はセンサ３の詳細構造を示す断面モデル図である。この図において、中央部分には筒状体５が配置され、その内周には液体により圧力ｐが負荷され、外周には圧力ｐにより筒状体に発生する円周方向ひずみのセンサである検知部６が、図３に示すように筒状体の外周部に密着して数１０回程度、螺旋状に巻回されている。この筒状体の左右両端の外周上にはＯリング７が配置され、このＯリング７を介して筒状体５を外部から覆う形態で筐体８が配設されている。そして、このＯリング７は、この筒状体５と筐体８の間に形成された初期圧力保持空間（図２中にＱと表示）への液体の侵入を防止する機能を持っている。この初期圧力保持空間により、センサの外部からの圧力の影響が遮断される。なお、筒状体５に巻回されている検知部６の光ファイバに接続されている左右２つの光ファイバ(点線で示した)は、センサ３の構成要素ではなく、上記光ファイバ２に相当する。
　ここで、図４を用いて、上記で説明した筒状体に発生するひずみを測定することで、測定位置での圧力ｐが測定できる原理について説明する。図４は筒状体の断面モデル図である。図において、筒状体のサイズは外径Ｄ、肉厚δであるとする。この時、筒状体の内部に圧力ｐが負荷された場合の筒状体に生じるフープ応力σｈ、フープひずみεｈは、筒状体のヤング率をＥとして、それぞれ次式（１）、（２）で定められる。なお、この筒状体は、圧力だけでなく、通常、温度によっても変形を生じるが、以下の式（１）、（２）では、この影響が小さいと仮定している。温度による変形が無視できないような場合には、実際の測定前に、予めキャリブレーションを行い、式（１）、式（２）から求まるσｈあるいはεｈの値からのずれ量を補正して評価を行う。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
式（２）から、逆に、フープひずみεｈがわかれば、圧力ｐを知ることができることがわかる。そして、圧力ｐがわかれば、この値から液位を求めることができる（水位の場合も同様である）。例えば、この圧力ｐとして静水圧ｐｗを考えると、静水圧ｐｗと水位（位置水頭）ｈｗとは、ρｗを水の密度、ｇを重力加速度として、ｐｗ＝ρｗｇｈｗが成り立つ。この関係を用いるとｐｗからｈｗが求まるので、この関係を利用して水位を求めることができる。
　以上説明したように、筒状体のひずみを測定して液体の圧力を知るため、筒状体の内側の空間に液体を流入させ、この部分に発生する液体の圧力が筒状体の内周面に負荷(内圧)として作用したときに筒状体の外周表面に生ずる歪を光ファイバで計測する。このため、光ファイバをこの筒状体の外周に密着させて巻き付け、取り付けるとともに、筒状体の外周には、センサの外部からの負荷（外圧）を遮断するため、初期圧力保持空間をこの筒状体の外周部と筐体８との間に円筒状に形成されるようにセンサを構成している。そして、このように光ファイバを筒状体に取り付けることで、筒状体に負荷される液体による内圧で、筒状体の軸に垂直な半径方向の筒状体の変形によるひずみを光ファイバの軸方向のひずみとして捉えることが可能となる。この場合、ひずみ感度を上げるため、光ファイバは筒状体の外周上に多重に巻回している（図３参照）。また使用する筒状体は、圧力感知精度を上げるため、ひずみ量の比較的大きなもの、すなわち鉄系金属より変形量が大きく、耐久性（疲労強度、耐薬品性など）に優れた材質を選択することが好ましい。特に変形量については、そのヤング率が鉄系金属に比べ約２桁以上小さい材質(ヤング率のオーダーが２桁以上小さいもの、例えば、硬質ポリ塩化ビニル、ポリプロピレン、ポリアセタールなど)を選択して使用することが推奨される。
　ところで、上述したように、実際の圧力測定の際には、液体の温度変化も考慮する必要がある。例えば、図５に示すように、圧力の測定場所（図５中にハッチングで示した箇所）の横軸である深度（符号ＬＤ）が変化すると、温度も変化しているような状況下で測定した場合には、散乱光の周波数変化に対して温度が影響を及ぼすため、圧力を精度よく求める際には、この影響を除外する必要がある。そこで、本発明では、ブリルアン散乱とレイリー散乱の周波数変化をひずみと温度の情報に分離するほかに、温度補償については、筒状体に巻回した光ファイバ（検知部６）とセンサまでの光ファイバを分けて信号処理するようにしている。
　本発明の光ファイバ式圧力計で使用するＲ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機では、１個のセンサで得た情報から同時に独立したひずみと温度変化の高精度な情報を得られることはすでに簡単に説明した。ここでは、その原理について、以下、式（３）を用いて説明する。
センサ中の光ファイバが液圧により筒状体のひずみと温度によりひずむと、このひずみにより、光ファイバ中のレイリー散乱とブリルアン散乱の周波数が変化する。このとき、レイリー散乱とブリルアン散乱の周波数の変化量とひずみ変化量、あるいは温度変化量は、光ファイバ自体の特性値であるブリルアン散乱の周波数のひずみと温度の係数Ｄ１１と、レイリー散乱の周波数のひずみと温度の係数Ｄ１２などを用いて、式（３）で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
すなわち、レイリー散乱とブリルアン散乱の周波数の変化量とひずみ変化量の関係は式（３）の上側の式で求められる。同様にしてレイリー散乱とブリルアン散乱の周波数の変化量と温度変化量は式（３）の下側の式で得られる。ここで、Δεはセンサ中の光ファイバのひずみ変化量、ΔＴは温度変化量、ΔνＢはブリルアン周波数の変化量、ΔνＲはレイリー周波数の変化量、Ｄ１１、Ｄ２１はブリルアン周波数のひずみ・温度係数、Ｄ１２、Ｄ２２はレイリー周波数のひずみと温度の係数である。よって予め光ファイバの持つ特性値であるＤ１１、Ｄ２１、Ｄ１２、Ｄ２２を予備試験等で測定して求め、メモリ(図示せず)に記憶させておけば、式（３）からひずみ変化量、温度変化量を知ることができる。
　ただし、求めるべき量は、上述のように筒状体のεｈであって光ファイバのΔεではないので、Δεからεｈを求めるため、初期設定での光ファイバε、及びεとεｈとの関係を別の方法で求めておくことが必要である(例えばＴ＝25℃でのεの値を求めておく)。
（ε≒εｈとして実際上、特に問題はない。）
　図６、図７には、本発明に係る圧力計を用いて水位を測定した場合の実測例を示している。図６は圧力計の測定位置を変化させ、水深が２５ｍから２６ｍの範囲で測定した場合において、深度変化で水圧が変化したときのレイリー周波数変化の実測例である。図６において、横軸は光ファイバ上の測定位置をｍ単位で表しており、約２５ｍの位置から６０ｃｍの部分がセンサ３の部分に相当する。また、この図では水深５ｃｍ地点を初期値（初期深度）として１０ｃｍステップで水深３５ｃｍまで測定したデータを示している。図７は、図６を基に、水深の値とレイリー周波数の変化量を水深５ｃｍでの値を基準として示したものであり、感度特性に相当する。レイリー周波数変化の値と測定位置変化量との関係は完全な線形ではないが、５ｃｍの感度を有することがわかる。
　以上を測定手順としてまとめ、図８に示す。図８において、まず、予備実験により光ファイバの特性係数（上記式（３）のひずみと温度の係数Ｄ１１、Ｄ２１、Ｄ１２、Ｄ２２）を求めておく。次に初期計測（温度Ｔ０の恒温室など）において光ファイバの初期ひずみε０とレイリー散乱とブリルアン散乱の基準スペクトル（例えば、測定位置と散乱光レベルの関係データ）を求めておく。次に、センサを測定すべき位置に設置し、その位置で液圧をかけた場合のレイリー散乱とブリルアン散乱のスペクトルを計測し、先の基準スペクトルと対比して解析を行い、レイリー散乱とブリルアン散乱の周波数の変化を求める。求めた周波数変化の値と、上記ファイバの特性係数を式（３）に代入してΔε、ΔＴを求める。しかる後、初期計測で求めたε０、Ｔ０を用いて、測定位置でのε、Ｔを求める。そして、ここで求めたεをεｈとして、筒状体の特性値（Ｄ、δ、Ｅ）をメモリ(図示せず)から読込んで、式（２）を用いて測定位置での圧力ｐを求める。ただし応力とひずみの関係が非線形、すなわち、圧力とひずみの関係が非線形に変化するような場合、あるいは温度変化に対して応力等が非線形に変化するような場合には、水圧試験などによりキャリブレーションを行い、その結果を反映した補正を行う必要がある。また、必要に応じ、ここで求めた圧力ｐから液位Ｈを換算する。なお、Δε、ΔＴを求める手順以降が演算装置４で実行される。
　ここで、光ファイバを上述のようなセンサとして用いる場合、図２、図３に示したように、筒状体の周りに巻回する必要があるが、このためには光ファイバを折り曲げる必要がある。光ファイバを折り曲げた場合には、従来の光ファイバでは、素材に石英系のガラスなどが用いられているため、光ファイバ内部の光の漏洩が発生しやすく光ファイバを少し曲げただけでも光が漏れ伝送品質が低下する。従って、一定以上の角度に曲げることは従来困難であった。特に、センサを小型化(筒状体の外径が２０ｍｍ以下)しなければならない場合、つまり筒状体の外径を小さくしなければならない場合には、折り曲げの程度が大きく（光ファイバの最小曲げ半径が小さく）なるため、従来の通常ファイバをそのまま使用することは困難である。
　本発明では、センサ３を小型化する必要上から、検知部６にホーリーファイバを用いた。ホーリーファイバとは、光ファイバのうち、光導波路となる中心線のまわりが複数の穴（空孔）で囲まれた構造となっているものをいう（図９参照）。図９においては、コア９の周りをクラッド１１に設けた複数個の空孔１０が取り囲んでいる。このホーリーファイバの最大の特徴は線の折り曲げに強いことである。ホーリーファイバでは、クラッドとコアの屈折率の差を大きくして折り曲げが多少大きくなっても伝送品質が低下しない(市販品では最小曲げ半径が通常の1/6である５ｍｍのものが知られている)。ホーリーファイバでは、クラッドに空孔を設けることで、空気がクラッドより屈折率が小さいことを利用して、光の反射率を向上させ、クラッドとコアの屈折率の差を実質上、大きくできるため、最小曲げ半径を通常より小さく設定できる。
　以上の結果、本発明を実現する光ファイバ式圧力計の仕様例として図１０に示すものを提案できる見通しが得られている。主なスペックは、設置深度が最大６００ｍ、測定範囲が０－６ＭＰａ、測定精度が５ｃｍである。
　以上説明したように、本発明による光ファイバ式圧力計によれば、液体中に置かれた筒状体に取り付けた光ファイバの温度、ひずみを、ブリルアン散乱・レイリー散乱ハイブリッド型後方散乱測定機を用いて同時に測定することにより、筒状体の変形を測定して、液体の圧力を、従来より広い測定範囲で測定でき（深度がより大きな範囲まで測定でき）、かつ精度よく測定できるという顕著な効果を得ることができる。
　次に、上述の光ファイバ式圧力計の適用範囲を広げるための工夫として、測定距離の長距離化(１００ｋｍ程度以上)について図１１を用いて説明する。図１１に示すように長距離化を実現するため、Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１から見てセンサ３の遠方側に２方向光アンプ１２を最小距離８０ｋｍ当たり１個の割合で設けるようにする。これにより光ファイバの遠距離化に伴う信号の劣化を防止する。すなわち、本発明によれば、上記の大きな深度の測定範囲でかつ精度のよい測定が可能であることに加え、さらに測定可能な水平方向距離についても従来より長距離化できるというメリットを有する。
　次に、上記の光ファイバ式圧力計を用いた実施例について図１２を用いてまず説明する（実施例１）。この例は、揮発性液体を貯蔵するタンク１３内の液体、及び(タンク内液体の上側にある気体層の)気体の圧力と温度とを本発明の２つのセンサを用いて測定することにより、タンクに貯蔵されている液体の液面監視(液位レベル)と、上記上側の気体層の燃料成分の監視(燃料の種類の特定)が可能となるものである。以下この詳細について説明する。
　図１２に示すように、本実施例１では、センサは、気体層におかれたセンサ３ａと液体中に置かれたセンサ３ｂの２つのセンサを用いる。ここでセンサ３ｂのタンク底面からの距離をＨ０、液体の液面をタンク底面からＨとするとセンサ３ｂの液面までの距離ｈはｈ＝Ｈ－Ｈ０で表される。この場合、タンク内圧は揮発性液体が揮発しているため、圧力ｐ１が生じている。この場合、タンク内の液体の密度をρとし、高さＨ０位置でのセンサ３ｂの圧力をｐ２とすると、ρｇｈ＝ｐ２－ｐ１であるからρｇ（Ｈ－Ｈ０）＝ｐ２－ｐ１。よって、Ｈ＝Ｈ０＋（ｐ２－ｐ１）／（ρｇ）となる。この式から、ｐ２、ｐ１、ρの値がわかれば、タンク内液体の液面監視ができる。ここで、液体の圧力と温度はセンサ３ｂにより求まる。ρは液体の種類がわかれば温度が求まっているので（液体の温度が液体中で一定とすれば）求まる。そこで液体の種類を以下で検討する。
　センサ３ａにより、気体層の圧力ｐ１だけでなく、気体層の温度（Ｔ１とする）も同時に測定できるため、ｐ１をこの気体層の気体の蒸気圧として温度Ｔ１のときの蒸気圧からこの気体層の気体の種類を特定できると考えられる。すなわち、蒸気圧に関する実験式であるアントワン式(Antoine　equation)によれば、蒸気の圧力ｐ、温度Ｔとすると、次式（４）が成り立つ。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
ここで、Ａ、Ｂ、Ｃは物質と蒸気圧と温度の単位に依存する定数である（アントワン定数）。すなわち、物質の種類によりＡ、Ｂ、Ｃは定まる(変化する)ので（ここでｐ、Ｔは測定された値ｐ１とＴ１であり既知の値である）、この式（４）を基に、この式を満足する物質の種類が定められることとなる。
よって、上記液体の密度ρの値が定まり液位Ｈが求まるので、液面監視が可能となる。
実際には、図１３に示した手順に従って、液位Ｈを定めることができる。すなわち、センサを設置した位置のうちセンサ３ｂを設置した位置Ｈ０と２つのセンサ３ａと３ｂで測定した圧力、温度をメモリ(図示せず)に記憶するとともに、センサ３ａで検出した圧力ｐ１と温度Ｔ１、及び種々の物質の密度ρ、及び上記アントワン式のＡ、Ｂ、Ｃに関わる特性値とを記憶したメモリ(図示せず。ここで物質ｊの種類に関わる数ｎは液位を監視すべき者が扱う最大の物質の数を示す)から、ある物質を仮定して特定したＡ、Ｂ、Ｃの値とある物質の密度ρ（温度Ｔ１での値）を用いて上記の式（４）を計算する。そして、これら圧力ｐ１、温度Ｔ１、及び特定したＡ、Ｂ、Ｃが式（４）を満たせば、そこで計算を打ち切り、その時定めた温度Ｔ２での物質の密度ρを用いて液位Ｈを求めることで、タンク内液体の液面を監視する。なお、ｊは最大の数ｎまで行い、式（４）の左辺と右辺の値がある所定の値以下になれば、式（４）を満足したとみなす。一方、予め貯留物質が判っている場合において、測定された値ｐ１とＴ１とがアントワン式を満たさない場合には、タンク内には貯留物質以外の不純物の存在が予想される。つまり、貯留物質の純度が保たれているか否かを長期に渉って監視することが可能となる。
　次に、上記の光ファイバ式圧力計を用いた別の実施例について図１４を用いて説明する（実施例２）。この例は、水溶性ガス井、すなわち、水に溶けた天然ガス井の水位測定に本発明のセンサを用いる場合の例である。
本実施例２においては、水溶性ガス井（図中の符号Ｗ）の水位であるケーシング１６の水位を、ケーシングに繋がる観察井（図中の符号Ｕ）である外吹込管１７ａ内に設置したセンサ３で測定した外吹込管での矢印で示した測定水頭（水位）Ｈｍでモニタするものである。この図でストレーナー１８から天然ガスが流入する。また、この図で外吹込管１７ｂからのガスリフトは、水溶性ガス井の液体の流れの速度を上げる場合に用いる。センサの情報は光ファイバ２により液体輸送用などに用いられるパイプラインを通ってポンプ場であるステーションに伝えられる。すなわち、ステーションには、Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１のほか、ケーシング、液体の観察井あるいは前記パイプラインなどに取り付けられたセンシング用として用いられる光ファイバ(図示せず)により検知される複数の情報を集め、これらを一括で管理することができる設備（サーバ）などが備えられていて、ケーシング、液体の観察井あるいは前記パイプラインの変形、寿命などを監視できる。また、このステーションは、電源を通常備えているため、有線あるいは無線でこれらの情報を情報センターに送ることができるので、遠隔での水位、液位のモニタが可能となる。なお、観察井は数１００ｍの深さまで精度５ｃｍで観察可能である。また、ガス管に沿って光ファイバの埋設工事を行った場合には、ガス管の温度分布の測定やパイプラインの監視(圧力、温度測定)も可能である。
　次に、上記の光ファイバ式圧力計を用いたまた別の実施例について図１５を用いて説明する（実施例３）。この例は、本発明のセンサで海面高さあるいは津波などを監視する場合の例である。この場合には、複数のセンサと複数の２方向アンプを用いて、深度が異なる複数の箇所で、しかも平面的な距離測定の範囲においても１００ｋｍ以上の距離となるような長距離を測定対象とする場合において、海水の水位をモニタするものである。津波が生じた場合には、その高さ変化をモニタすることが最重要となると考えられるので、水位変化の測定は必須である。また、海水の深度方向において、質的に異なる海水の層が形成される可能性もあるため、その変化を捉えるべく深度の異なる位置に複数のセンサを配置することなどが重要になる。なお、センサの情報は、ステーション１４を通じて、津波の大きさが判定され、必要に応じて警報システムに連絡されるようになっている。
　図１６は、この発明の実施の形態１による別の測定装置の例を示す図である。先に述べた測定装置(図１参照)と比較して、光ファイバとセンサ間に光スイッチ１９がさらに加わっている点が異なる。この装置によれば、上記の効果に加え、光スイッチ１９を切り替えることによって、所望のタイミング、時刻において、異なる測定対象についての測定が可能となる。これら以外の効果については、上述の説明と同様である。
・実施の形態２
　図１７は、この発明の実施の形態２による測定装置の説明図である。実施の形態１ではケーシングの内側、あるいは、外吹込管の内部にセンサを配置してその位置での液体の圧力等を測定するものについて説明した。本実施の形態２においては、ケーシングの監視、寿命評価等のため、実施の形態１と異なり、ケーシングの外側にセンサを配置して、ケーシングの外部圧力を測定することを目的とする場合に適用した例である。これについて図１７を用いて以下説明する。
　図１７において、両矢印で示したのが測定対象となる位置であり深度（図中の符号ＬＤ参照）を示す。この対象深度位置でのケーシング１６の外側でのケーシングにかかる圧力（以下単に外圧と呼ぶ）を監視するため、実施の形態１とは異なる形態のセンサ２０が評価対象となる対象深度の位置に設置される。このセンサ２０は、センサ機能を持つ光ファイバ（検知部６）、この検知部６の光ファイバが取付けられる円筒形状の光ファイバ取付けシリンダー２１、上記ケーシング１６の外周の外圧を直接受けて光ファイバ取付シリンダー２１に外圧を伝える外圧伝達媒体２２から構成されている。また、この光ファイバ取付シリンダー２１とケーシング１６間には、図中に初期圧力保持空間（符号Ｑと表示）と名付けたすきまが形成され、ケーシングの内圧を遮断して、外圧の測定に内圧の影響が及ばないようにしている。この場合において、光ファイバ取付シリンダー２１は、外圧伝達媒体２２との接触している箇所のみが変形せず、深度方向全体に亘って平均して変形する材料で構成するのがよい。上記センサ２０のひずみ、温度情報はセンサ２０に接続された伝送線である光ファイバ２を通じて、液体輸送などに使用されるパイプライン１５を経てステーション１４に伝えられる。このステーション１４には、Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機１のほか、複数のセンサからの情報を集め、これらを一括で管理することができる設備（サーバ）などが備えられていて、上記実施例２に記載した方法と同様の方法で、ケーシング、液体の観察井あるいは前記パイプラインを監視できる。また、ステーションは、電源を通常備えているため、有線あるいは無線でこれらの情報を情報センターに送ることができるので、遠隔での外圧のモニタが可能となる。また、ガス管に沿って光ファイバの埋設工事ができるためガス管の温度分布の測定や、パイプラインの監視(圧力、温度測定)も可能である。
　以上説明したように、本発明の光ファイバ式圧力計によれば、温度分布や、ひずみ分布がある液体であっても、１つのセンサのみで、測定対象の液体の圧力の測定を、広い測定範囲で高精度に行うことが可能となるため、水位の監視などを的確に行える。また、光アンプを接続すれば、広範囲におけるパイプライン等の監視ができ、広い適用範囲を持つものである。
　さらに、別の適用例として、本発明の光ファイバ式圧力計を土圧計に用いることも可能である。従来、ダム工事などにおいて、受圧面である板ばねに抵抗線ひずみゲージなどを貼付して、受圧面の変位を抵抗線ひずみゲージのひずみを測定することにより、ダム工事の現場の土圧を計測するものがあった。しかし、土圧を測定する際、土の性質が水や空気に比較して複雑なため、正しい計測値を得ることが容易ではなく、測定装置として周囲をゴム膜で包まれた円筒形の試料を作るとともに、圧力室内の気圧を高めて気圧に等しい土圧を作ることが必要となるなど、測定装置が複雑な構造にならざるを得なかった（大原、「土圧計に関する実験的研究」、土木学会論文集、第７１号、昭和３５年１１月参照）。
　本発明の光ファイバ式圧力計を土圧計に用いた場合には、上記のような複雑な土圧の測定機によらなくても正確な土圧を測定することができる(図１８)。図１８は、本発明の光ファイバ式圧力計を土圧計に用いた場合の測定装置の構成の一例を示す説明図である。本図の下側に示す図（図１８（ｂ））は、実際に使用している状況の説明図であり、上側の図（図１８（ａ））は、土砂を取り除いた本測定装置を上面から見た場合の内部の構成を示す図である。図に示すように、予め圧力伝達体である油３３をシリンダー３２内に内封する。そして、ダイヤフラム（あるいはピストン）３４を利用し、ダイヤフラム３４上の土砂３６の圧力を油３３に伝達して、光ファイバ２により、その土圧を測定する。この際、ダイヤフラム３４の外殻３１の外側に設置した光ファイバ接続部３５を通じて、光ファイバ２により、土圧により発生した信号を外部に伝達し、外部に設置された光ファイバ圧力計で、その圧力を測定するようにしたものである。このように、本図に示したような簡易な構造を有する装置でも、土圧を正確に測定することが可能である。
１　ブリルアン散乱・レイリー散乱ハイブリッド型後方散乱測定機
（Ｒ＆Ｂハイブリッド型後方散乱測定機）、
２　光ファイバ、３、３ａ、３ｂ、２０　センサ、４　演算装置、
５　筒状体、６　検知部、７　Ｏリング、８　筐体、９　コア、
１０　空孔、　１１　クラッド、１２　２方向光アンプ、
１３　タンク、１４　ステーション、１５　パイプライン、
１６　ケーシング、１７、１７ａ，１７ｂ　外吹込管、
１８　ストレーナー、１９　光スイッチ、
２１　光ファイバ取付けシリンダー、２２　外圧伝達媒体。

Claims (6)

  1. 液体あるいは気体中に設置され、圧力および温度により変形する筒状体と、該筒状体の外周部に密着して巻回され、当該筒状体が変形した場合に変形して筒状体のひずみおよび温度を検知する第一の光ファイバを持つ検知部と、を有するセンサと、
    パルスレーザ光を上記第一の光ファイバへ出射し、該光ファイバで発生した散乱光からブリルアン散乱の周波数の変化と、レイリー散乱の周波数の変化を検出し、この両者の周波数変化から上記筒状体のひずみと温度とを分離して検出するブリルアン散乱・レイリー散乱のハイブリッド型後方散乱測定機と、
    上記出射されたパルスレーザ光あるいは上記散乱光を伝送する第二の光ファイバと、
    上記検出したブリルアン散乱の周波数の変化と、レイリー散乱の周波数の変化から、上記筒状体のひずみ変化、及び温度変化を演算して求めるとともに、当該演算して求めたひずみ変化、及び温度変化から上記筒状体が設置された位置での液体あるいは気体の圧力を演算して求める演算装置と、
    を備えた光ファイバ圧力計。
  2. 上記センサは、上記筒状体に負荷された外圧または内圧を遮断する初期圧力保持空間を形成するように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の光ファイバ圧力計。
  3. 上記センサは、上記筒状体の材質を鉄系金属に比較してヤング率が約２桁以上小さく、疲労特性、耐薬品性に優れた材質としたことを特徴とする請求項１または請求項２に記載の光ファイバ圧力計。
  4. 上記第一の光ファイバはホーリーファイバであることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の光ファイバ圧力計。
  5. 複数個の上記センサで構成されるセンサの組を複数設けるとともに、この複数のセンサの組の間に、上記第二の光ファイバに対して入射及び反射の２方向について上記パルスレーザ光あるいは上記散乱光のレベルを大きくする２方向光アンプを一定の距離間隔ごとに設置したことを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の光ファイバ圧力計。
  6. 上記ハイブリッド型後方散乱測定機と複数の上記センサ間との間に設置され、該複数のセンサのうち、いずれか一のセンサへの上記パルスレーザ光の入射を、所望のタイミングで切り替える光スイッチを設けたことを特徴とする請求項１に記載の光ファイバ圧力計。
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