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WO2006112517A1 - 溶融亜鉛メッキ方法 - Google Patents

溶融亜鉛メッキ方法 Download PDF

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WO2006112517A1
WO2006112517A1 PCT/JP2006/308371 JP2006308371W WO2006112517A1 WO 2006112517 A1 WO2006112517 A1 WO 2006112517A1 JP 2006308371 W JP2006308371 W JP 2006308371W WO 2006112517 A1 WO2006112517 A1 WO 2006112517A1
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WO
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rolled steel
hot
zinc plating
molten zinc
amount
Prior art date
Application number
PCT/JP2006/308371
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English (en)
French (fr)
Inventor
Kiyokazu Ishizuka
Kazumi Nishimura
Ikuo Kikuchi
Original Assignee
Nippon Steel Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
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Priority to BRPI0608494A priority patent/BRPI0608494B1/pt
Priority to CA2605487A priority patent/CA2605487C/en
Priority to US11/911,883 priority patent/US9512511B2/en
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    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips

Definitions

  • the present invention relates to a molten zinc plating method using a Ni pre-meshing method in which hot rolled steel sheets and cold rolled steel sheets are used as plating raw plates, and relates to a molten zinc plating method in which any of the plating original plates does not cause an unclaw defect.
  • Steel sheets with hot-dip zinc plating have excellent corrosion resistance and are used in various applications such as automobiles, household appliances, and building materials.
  • building materials have been mainly used, but due to advances in operational technology, dross-related appearance defects have been greatly reduced, so they are now also used in large quantities in automobiles and home appliances that require severe appearance quality. I came.
  • metal plate that can be applied.
  • steel sheets with galvannealed steel that has been heat-treated with steel sheets that have been subjected to hot dip galvanization have better weldability than steel sheets that have been subjected to hot dip galvanization, and therefore, especially in automobiles. It is used for.
  • Japanese Patent No. 25 17 169 discloses a method of manufacturing a steel sheet with a hot-dip zinc plating that is excellent in the adhesion of the metal and the corrosion resistance of the processed part using the Ni pre-meching method.
  • the optimum plating conditions have not been provided for any of a wide range of plating plates as described above. Disclosure of the invention
  • the present invention uses the Ni pre-mesh method, It is an object of the present invention to provide a molten zinc plating method that is free from defects in the original plate and advantageous in terms of manufacturing cost.
  • the plating plate is a hot-rolled steel plate that has been pickled, and the Si component is 0.2% or more, the Ni pre-mesh amount is 0.5 g / m 2 or more.
  • the Ni pre-mesh amount should be 0.2 g / m 2 or more.
  • the Ni pre-mesh amount is 0.3 g / m 2 or more.
  • the Ni pre-meshing amount shall be 0.05 g / m 2 or more.
  • This method can also be applied to various alloy platings containing Zn.
  • any one of hot rolled steel sheet, cold rolled steel sheet and various components can be used. It is also possible to perform hot-dip zinc plating with no generation of unsatisfactory defects on the raw sheet.
  • FIG. 1 shows a desirable range of the amount of Ni pre-stick adhesion in the present invention.
  • both the hot-rolled steel sheet and the cold-rolled steel sheet are used as the Meki original sheet.
  • Hot-rolled steel sheets are not steel sheets with scale remaining on the surface (so-called black skin material), but steel sheets that have been scale-removed by pickling.
  • Cold-rolled steel sheets can be applied to both unannealed and annealed materials after cold-rolling, but as described later, since the pre-treatment of the hot-dip zinc plating of the present invention cannot be annealed, Annealed material is meaningless as an object of the present invention unless there is a special need.
  • Cold-rolled and annealed materials can be manufactured by any known method, but steel plates that have been cooled using water, such as so-called air-water cooling, have scales remaining on the surface. It is desirable to remove it by pickling.
  • the present invention it is possible to perform good molten zinc plating with no occurrence of unscratch defects by adjusting the amount of Ni pre-plating for any of the above-described plating original plates.
  • a pretreatment of the Ni pre-mesh in the present invention a cleaning treatment is necessary to remove surface dirt, oxide film and the like.
  • this method it is desirable to perform alkali degreasing and pickling treatment in this order.
  • the Ni pre-mesh amount is made different depending on the stock master plate, which will be described in detail below.
  • the metal plate is acid
  • the Ni pre-mesh amount must be 0.2 g / m 2 or more, and if it is less than this, it will be unmesh.
  • hot-rolled steel sheets containing 0.2% or more of Si in the steel are more likely to cause non-mesh, and the Ni pre-mesh amount is required to be 0.5 g / m 2 or more.
  • the Ni pre-mesh amount needs to be 0.05 g / m 2 or more, and if it is less than this, it becomes unmesh.
  • the Ni pre-meking amount is required to be 0.3 g / m 2 or more.
  • the upper limit of the Ni pre-mesh amount is not particularly limited, but it is desirable that the lower cost is lower. Is desirable. In one example, if the ordinary electric plated equipment, since it is possible to sufficiently control 0. 3 g / m 2 about the width, if the lower limit and 0.05g / m 2, 0.05 ⁇ 0.35g / Controllable to about m 2 . If the lower limit is 0.5 g / Di 2 , it can be controlled to about 0.5 to 0.8 g / m 2 .
  • FIG. 1 shows the most advantageous embodiment of the present invention in consideration of cost.
  • Fig. 1 shows the preferred range of the amount of Ni blurring on each original sheet.
  • the hot dip zinc plating bath various known ones can be similarly applied, including an alloy plating bath containing Zn. More specifically, a molten zinc plating steel sheet having good adhesion to the metal can be produced by adding 0.05 to 1.0% of A 1 in the molten zinc plating bath and by the action of A1. In addition, this bath can further improve corrosion resistance by adding Mg in an amount of 0.01 to 1.0%. Good hot-dip galvanized steel sheet can be manufactured. Ni, Co, Ti, Pb, Bi, Sb, Sn, Si, etc. can be added to this bath in a small amount of about 0.001-0. Further, if the hot-dip galvanized steel sheet manufactured as described above is heat-treated by a known method, an alloyed hot-dip galvanized steel sheet can also be manufactured.
  • a Zn-A1 alloy hot-dip zinc-plated steel sheet with good corrosion resistance can be made by containing 1 to 15% of A 1 in the hot-dip zinc plating bath.
  • Mg is contained in the bath in an amount of 1.0 to 5.0%, and a Zn-A-Mg alloy hot-dip galvanized steel sheet with even better corrosion resistance is also possible.
  • a Zn-A ⁇ Mg-Si alloy hot-dip galvanized steel sheet with a better corrosion resistance by containing Si in an amount of 0.01 to 1.0% is also possible.
  • a Zn-Al alloy molten zinc-plated steel sheet with even better corrosion resistance can be obtained by containing a large amount of 15 to 80% of A 1 in the molten zinc-plated bath. Further, a Zn-A1-Si alloy hot-dip galvanized steel sheet containing Si in an amount of 0.001 to 1.0% and having better corrosion resistance is also possible.
  • the seven types of plating plates shown in Table 1 were used.
  • METSUKI base plates 1 to 4 are annealed cold-rolled steel plates, and 5 to 6 are pickled hot-rolled steel plates.
  • Ni pre-meshing was performed using an electric plating (bath temperature 60 ° C, current density 3 OA / dm 2 ) in the plating bath shown in Table 3. After that, it was heated to 460 ° C at a temperature increase rate of 50 ° C / sec in an atmosphere of 3% H 2 + N 2 and immediately immersed in a molten Zn plating bath kept at 450 ° C for 3 sec. Wiping adjusted the fabric weight. Weight per unit area was 60g / m 2.
  • Example 1 and Comparative Examples 1 and 2 used a melt plating bath to which 0.2% A 1 was added. As shown in Table 4, the amount of N i pre-mesh was different for each of the messy base plates as shown in Table 4. In Comparative Example 1 and Comparative Example 2 As shown in Table 4, the same Ni pre-mesh amount was used for each of the messenger plates. In Example 2, a melt bath containing 0.2% A 1 and 0.5% Mg was used, and the Ni pre-mesh amount was made different for each of the master plates as shown in Table 4.
  • Example 3 a molten plating bath to which 10% A 1, 3% Mg and 0.2% Si were added was used, and the amount of Ni pre-meshing was made different for each plating original plate as shown in Table 4.
  • Example 4 a molten plating bath to which 55% A 1 and 0.2% Si were added was used, and the Ni pre-plating amount was varied for each plating substrate as shown in Table 4.
  • the present invention can be used in a molten zinc plating facility using the Ni pre-plating method and can be applied to any of a wide variety of plating original plates used in various applications such as automobiles, home appliances, and building materials.

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Description

明 細 書 溶融亜鉛メツキ方法 技術分野
本発明は、 熱延鋼板および冷延鋼板をメツキ原板とする N i プレ メツキ法による溶融亜鉛メツキ方法において、 いずれのメツキ原板 でも不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキ方法に関する。 背景技術
溶融亜鉛メツキを施した鋼板は耐食性に優れるため、 自動車、 家 電、 建材等の各種用途に用いられる。 従来、 建材用途が主流であつ たが、 操業技術の進歩によって、 ドロス系の外観欠陥が大幅に軽減 したことから、 外観品位の要求の厳しい自動車、 家電にも大量に使 用されるようになってきた。 この結果、 適用されるメツキ原板の種 類も多岐にわたるようになった。 また溶融亜鉛メツキを施した鋼板 を加熱処理した合金化溶融亜鉛メツキを施した鋼板は、 溶融亜鉛メ ツキを施した鋼板に比較して溶接性が良好であるため、 特に自動車 を中心にして多量に用いられている。
ところで、 特許第 25 17 169号公報には、 N i プレメツキ法を利用 して、 メツキ密着性、 加工部の耐食性に優れた溶融亜鉛メツキを施 した鋼板を製造する方法が開示されているが、 ここでは、 前述のよ うな広範囲にわたるメツキ原板のいずれにも最適なメツキ条件を提 供するには至っていない。 発明の開示
そこで、 本発明は、 N i プレメツキ法によって、 いずれのメツキ 原板でも不メツキ欠陥発生がなく、 製造コス ト的にも有利な溶融亜 鉛メツキ方法を提供することを目的とする。
本発明者らの検討の結果、 熱延鋼板および冷延鋼板をメツキ原板 とする N i プレメツキ法による溶融亜鉛メツキ方法において、 メッ キ原板に応じて N i プレメツキ量を調整することが、 不メツキ欠陥 発生のない溶融亜鉛メツキを行なう上で必要であることが明らかと なった。 更に詳しくは、 酸洗済みの熱延鋼板および焼鈍済みの冷延 鋼板をメツキ原板とする溶融亜鉛メツキ方法であって、 上記メツキ 原板の表面清浄化後、 N i プレメツキを施し、 無酸化あるいは還元 性雰囲気中で板温度 430〜 500°Cに 20°C /sec以上の昇温速度で急速加 熱を行なった後、 亜鉛メツキ浴中で溶融メツキするに際し、
1 ) メツキ原板が酸洗済みの熱延鋼板であり、 鋼板成分として S i が 0. 2 %以上の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 5 g/m2以上と し、
2) メツキ原板が酸洗済みの熱延鋼板であり、 鋼板成分として S i が 0. 2 %未満の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 2 g/m2以 上とし、
3) メツキ原板が焼鈍済みの冷延鋼板であり、 鋼板成分として S i が 0. 2 %以上の場合には、 N iプレメツキ量を 0. 3 g/m2以上と し
4 ) メツキ原板が焼鈍済みの冷延鋼板であり、 鋼板成分として S i が 0. 2 %未満の場合には、 N iプレメツキ量を 0. 0 5 g/m2以上 とする
ことが不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキを施すために必要で ある。 この方法は Z nを含有する各種の合金メッキにも適用可能で ある。
本発明により、 熱延鋼板'、 冷延鋼板また各種成分のいずれのメッ キ原板にも不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキをすることが可 能となる。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明における N iプレメツキ付着量の望ましい範囲を示 したものである。 発明を実施するための最良の形態
本発明では、 熱延鋼板、 冷延鋼板の双方をメツキ原板とする。 熱 延鋼板は、 表層にスケールが残存した状態のもの （いわゆる黒皮材 ) ではなく、 酸洗処理によってスケール除去された鋼板を対象とす る。 冷延鋼板は、 冷延後未焼鈍材、 焼鈍済み材ともに適用できるが 、 後述するように、 本発明の溶融亜鉛メツキの前処理では未焼鈍を 焼鈍することはできないことから、 冷延後未焼鈍材は格別の必要性 がある場合を除いては本発明の対象としては意味がない。 冷延、 焼 鈍済みの材料としては、 公知の方法によって製造されいずれのもの も可能であるが、 いわゆる気水冷却等の水を利用する冷却を経た鋼 板は表層にスケールが残存することから、 これを酸洗除去したもの が望ましい。
本発明によれば、 以上のいずれのメツキ原板に対しても、 N i プ レメツキ量を調節することで、 不メツキ欠陥発生のない良好な溶融 亜鉛メツキを施すことが可能になる。 本発明における N i プレメッ キの前処理として、 表面の汚れ、 酸化膜等を除去する清浄化処理が 必要である。 この方法としては、 アルカリ脱脂と酸洗処理をこの順 で実施することが望ましい。
本発明においては、 メツキ原板によって N i プレメツキ量を相違 させるが、 以下にそれを具'体的に説明する。 まず、 メツキ原板が酸 洗済みの熱延鋼板の場合、 N i プレメツキ量は 0· 2g/m2以上必要 で、 これ未満では不メツキとなる。 さらに、 熱延鋼板で鋼中に S i を 0.2%以上含有するものは、 より不メツキが発生しやすくなり、 N i プレメツキ量としては 0.5 g /m 2以上必要になる。 次に冷延鋼 板の場合、 N i プレメツキ量は 0.05g/m2以上必要で、 これ未満で は不メツキとなる。 さらに、 冷延鋼板でも鋼中に S i を 0.2%以上 含有するものは、 より不メツキが発生しやすくなり、 N i プレメッ キ量としては 0.3 g /m 2以上必要になる。 N i プレメツキ量の上限 については特に限定されないが.、 コス 卜の点からは低い方が望まし いので、 Niプレメツキの設備の能力を勘案して前述の下限値を割ら ないような条件を上限とするのが望ましい。 一例を挙げれば、 通常 の電気メツキ設備であれば、 0. 3 g/m2程度の幅で十分制御が可能で あるから、 下限を 0.05g/m2とするならば、 0.05〜0.35g/m2程度には 制御可能である。 また下限を 0.5g/Di2とするならば、 0.5〜0.8g/m2 程度には制御可能である。 このように、 コス ト的も考慮した本発明 における最も有利な形態を図 1に示す。 図 1は各メツキ原板での Ni ブレメツキ量の好ましい範囲を示したものである。
Niプレメツキ後に、 無酸化あるいは還元性雰囲気中で板温度 430 〜 500°Cに 20°C/sec以上の昇温速度で急速加熱を行なう。 この処理 は溶融メツキの濡れ性、 またメツキ密着性を確保するために必要で ある。 この加熱の後溶融亜鉛メツキを行い、 ワイビングにより 目付 け調整を行なう。
溶融亜鉛メツキ浴としては、 Znを含有する合金メッキ浴も含め、 公知の各種のものが同様に適用できる。 具体 を挙げれば、 溶融亜 鉛メツキ浴に A 1 を 0. 0 5〜 1. 0 %含有させて、 A1の作用によ りメツキ密着性の良好な溶融亜鉛メツキ鋼板が製造できる。 またこ の浴に更に Mgを 0. 0 1〜 1. 0 %含有させることで耐食性の良 好な溶融亜鉛メツキ鋼板が製造できる。 この浴に更に Ni， Co, Ti， Pb, Bi, Sb, Sn， Si等を 0.001〜0. 程度の微量添加することも可能である 。 また、 以上のようにして製造した溶融亜鉛メツキ鋼板を公知の方 法で加熱処理すれば、 合金化溶融亜鉛メツキ鋼板の製造も可能であ る。
また、 溶融亜鉛メツキ浴に A 1 を 1〜15%含有させて、 耐食性の 良好な Zn- A1合金溶融亜鉛メツキ鋼板も可能である。 前記浴に更に M gを 1. 0〜 5. 0 %含有させ、 耐食性の更に良好な Zn-A卜 Mg合金 溶融亜鉛メツキ鋼板も可能であ.る。 また更に S i を 0. 0 1〜 1. 0 %含有させ、 耐食性の更に良好な Zn- A卜 Mg- Si合金溶融亜鉛メッ キ鋼板も可能である。
また、 溶融亜鉛メツキ浴に A 1 を 1 5〜 8 0 %多量に含有させて 、 耐食性の更に良好な Zn-Al合金溶融亜鉛メツキ鋼板も可能である 。 更に S i を 0. 0 1〜 1. 0 %含有させ、 耐食性の更に良好な Z n - A1- Si合金溶融亜鉛メツキ鋼板も可能である。 実施例
表 1に示した 7種のメツキ原板を用いた。 メツキ原板 1〜 4は焼鈍済 みの冷延鋼板、 5〜6は酸洗済みの熱延鋼板である。 表 2に示す前処 理の後、 表 3に示すメツキ浴にて電気メツキ （浴温 60°C、 電流密度 3 OA/dm2) にて N i プレメツキを行なった。 その後、 3%H2+N2の雰 囲気中で 50°C/secの昇温速度にて 460°Cまで加熱し、 ただちに 450°C に保温した溶融 Znメツキ浴に浸漬し 3sec保持の後、 ワイビングして 目付けを調整した。 目付けは 60g/m2とした。
ここで、 実施例 1および比較例 1, 2は溶融メツキ浴として、 0.2%A 1を添加したものを用いた。 N i プレメツキ量は、 実施例 1では表 4 に示すように各メツキ原板 相違させた。 比較例 1および比較例 2で は表 4に示すように各メツキ原板で同一 N i プレメツキ量とした。 実施例 2では、 溶融メツキ浴として、 0.2% A 1 と 0.5%Mgを添加 したものを用い、 N i プレメツキ量は、 表 4に示すように各メツキ 原板で相違させた。
実施例 3では、 溶融メツキ浴として、 10% A 1 と 3%Mgと 0.2%Si を添加したものを用い、 N iプレメツキ量は、 表 4に示すように各 メツキ原板で相違させた。
実施例 4では、 溶融メツキ浴として、 55% A 1 と 0.2% Siを添加し たものを用い、 N i プレメッキ..量は、 表 4に示すように各メツキ原 板で相違させた。
各サンプルでメツキ後外観を目視観察し、 不メツキ等の異常の有 無を確認した。
表 1.試験原板
Figure imgf000008_0001
表 2.前処理条件
Figure imgf000008_0002
表 3 . N i プレメツキ条件
Figure imgf000009_0001
表 4 . 評価結果
Figure imgf000009_0002
表 4に示すように、 本発明の条件によれば、 いずれのメツキ原板 にも良好な溶融亜鉛メツキを施すことが出来た。 産業上の利用可能性
本発明は、 N i プレメツキ法による溶融亜鉛メツキ設備において 利用でき、 自動車、 家電、 建材等の各種用途に用いられる多種多様 ないずれのメツキ原板に対しても適用できる。

Claims

1 . 酸洗済みの熱延鋼板および焼鈍済みの冷延鋼板をメツキ原板 とする溶融亜鉛メツキ方法であって、 上記メツキ原板の表面清浄化 後、 N i プレメツキを施し、 無酸化あるいは還元性雰囲気中で板温 度 430〜 500°Cに 20°C/sec以上の昇温速度で急速加熱を行なつた後、 請
亜鉛メツキ浴中で溶融メツキするに際し、 メツキ原板に応じて N i プレメツキ量を調整することを特徴とする不メツキ欠陥発生のない 溶融亜鉛メツキ方法。 ..
2. メツキ原板が酸洗済みの熱延鋼板であり、
1 ) 鋼板成分として S i力 S 0. 2 %以囲上の場合には、 N i プレ メツキ量を 0. 5 g/m2以上とし、
2 ) メツキ原板が酸洗済みの熱延鋼板であり、 鋼板成分として ≤ 1が0. 2 %未満の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 2.g Zm 2 以上とし、
3 ) メツキ原板が焼鈍済みの冷延鋼板であり、 鋼板成分として S iが 0. 2 %以上の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 3 g/m2以 上とし、
4 ) メツキ原板が焼鈍済みの冷延鋼板であり、 鋼板成分として 1が0. 2 %未満の場合には、 N iプレメツキ量を 0. 0 5 g/m2 以上とする、
ことを特徴とする、 請求項 1 に記載の不メツキ欠陥発生のない溶融 亜鉛メツキ方法。
3. メツキ原板が酸洗済みの熱延鋼板であり、
1 ) 鋼板成分として S iが 0. 2 %以上の場合には、 N i プレ メツキ量を 0. 5 g/m2以上 0. 8 g/m2以下とし、
2) メツキ原板が酸洗'済みの熱延鋼板であり、 鋼板成分として 3 1 が 0. 2 %未満の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 2 g/m 2 以上 0. 5 g/m2以下とし、
3 ) メツキ原板が焼鈍済みの冷延鋼板であり、 鋼板成分として 3 1 が 0. 2 %以上の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 3 g/m2以 上 0. 6 g/m2以下とし、
4 ) メツキ原板が焼鈍済みの冷延鋼板であり、 鋼板成分として S i が 0. 2 %未満の場合には、 N i プレメツキ量を 0. 0 5 g/m2 以上 0. 3 5 g/m2以下とする、
ことを特徴とする、 請求項 1 に.記載の不メツキ欠陥発生のない溶融 亜鉛メツキ方法。
4. 溶融亜鉛メツキ浴が A 1 を 0. 0 5〜 1. 0 %含有すること を特徴とする請求項 1〜 3のいずれかの項に記載の不メツキ欠陥発 生のない溶融亜鉛メツキ方法。
5. 更に、 M gを 0. 0 1〜 1. 0 %含有することを特徴とする 請求項 4に記載の不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキ方法。
6. 溶融亜鉛メツキ浴が A 1 を 1. 0〜 1 5 %含有することを特 徵とする請求項 1〜 3のいずれかの項に記載の不メツキ欠陥発生の ない溶融亜鉛メッキ方法。
7. 更に、 M gを 1. 0〜 5. 0 %含有することを特徴とする請 求項 6に記載の不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキ方法。
8. 更に、 1 を 0. 0 1〜 1. 0 %含有することを特徴とする 請求項 6または 7 に記載の不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキ 方法。
9. 溶融亜鉛メツキ浴が A 1 を 1 5〜 8 0 %含有することを特徴 とする請求項 1〜 3のいずれかの項に記載の不メツキ欠陥発生のな い溶融亜鉛メッキ方法。
10. 更に、 S i を 0.' 0' 1〜： 1. 0 %含有することを特徴とする 請求項 9に記載の不メツキ欠陥発生のない溶融亜鉛メツキ方法。
1 1. 溶融亜鉛メツキに引き続いて、 加熱合金化処理を施すことを 特徴とする請求項 1〜 10のいずれかの項に記載の溶融亜鉛メツキ方 法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008190030A (ja) * 2007-01-09 2008-08-21 Nippon Steel Corp 化成処理性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法および製造設備

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20100099234A (ko) * 2007-12-11 2010-09-10 블루스코프 스틸 리미티드 금속 코팅 방법 및 그에 의해 형성된 코팅
KR101115741B1 (ko) * 2009-12-11 2012-03-07 주식회사 포스코 도금성이 우수한 고망간강 용융아연도금강판의 제조방법
KR101253820B1 (ko) * 2010-01-27 2013-04-12 주식회사 포스코 고망간 용융아연 열연도금강판, 용융아연도금강판 및 그 제조방법
HUE049714T2 (hu) * 2014-07-03 2020-10-28 Arcelormittal Eljárás ultra nagyszilárdságú bevonat nélküli acéllemez elõállítására, és ilyen acéllemez
US20190003027A1 (en) * 2015-08-06 2019-01-03 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Method for producing a zinc-magnesium-galvannealed hot-dip coating and flat steel product provided with such a coating
CN105112914A (zh) * 2015-08-31 2015-12-02 中国钢研科技集团有限公司 连续热镀锌装置和连续热镀锌方法
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
US10385419B2 (en) 2016-05-10 2019-08-20 United States Steel Corporation High strength steel products and annealing processes for making the same
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
JP6753369B2 (ja) * 2017-06-29 2020-09-09 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融Ｚｎ系めっき鋼板及びその製造方法
CN109097714B (zh) * 2018-08-03 2021-01-15 首钢集团有限公司 一种表面汽车面板用热镀锌钢板及其生产方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04147953A (ja) * 1990-10-09 1992-05-21 Nippon Steel Corp 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH04333552A (ja) * 1991-05-07 1992-11-20 Nippon Steel Corp 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2001064759A (ja) * 1999-08-27 2001-03-13 Nippon Steel Corp 加工性に優れる溶融めっき鋼材
JP2003268519A (ja) * 2002-01-09 2003-09-25 Nippon Steel Corp 塗装後耐食性と塗装鮮映性に優れた亜鉛めっき鋼板
JP2003293108A (ja) * 2002-04-04 2003-10-15 Nippon Steel Corp 表面平滑性に優れる溶融めっき鋼材

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3730758A (en) * 1970-10-29 1973-05-01 Bethlehem Steel Corp Method of protecting ferrous strip in hot-dip processes
JPS62185865A (ja) * 1986-02-13 1987-08-14 Nippon Steel Corp 耐食性にすぐれた溶融アルミメツキ鋼板の製造法
JP2783453B2 (ja) * 1990-10-09 1998-08-06 新日本製鐵株式会社 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板及びその製造方法
JP2517169B2 (ja) * 1990-10-09 1996-07-24 新日本製鐵株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2783457B2 (ja) * 1990-11-21 1998-08-06 新日本製鐵株式会社 溶融Ｚｎ―Ａｌめっき鋼板の製造方法
US5494706A (en) * 1993-06-29 1996-02-27 Nkk Corporation Method for producing zinc coated steel sheet
JP3073679B2 (ja) * 1995-11-15 2000-08-07 新日本製鐵株式会社 耐初期白錆性の優れた溶融Ｚｎ合金めっき鋼板
JPH11158595A (ja) * 1997-11-28 1999-06-15 Nippon Steel Corp 外観性と密着性に優れた難めっき鋼板の連続溶融めっき方法
US6465114B1 (en) 1999-05-24 2002-10-15 Nippon Steel Corporation -Zn coated steel material, ZN coated steel sheet and painted steel sheet excellent in corrosion resistance, and method of producing the same
JP4264167B2 (ja) * 1999-09-10 2009-05-13 新日本製鐵株式会社 耐食性に優れた溶融めっき鋼板
TW573057B (en) * 2000-11-08 2004-01-21 Jfe Steel Corp Zinc-comprising-plated high tension steel sheet
JP3694480B2 (ja) * 2001-12-17 2005-09-14 新日本製鐵株式会社 高張力溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板の製造方法
JP2004232065A (ja) * 2003-01-31 2004-08-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP3735360B2 (ja) * 2003-07-01 2006-01-18 新日本製鐵株式会社 外観に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系めっき鋼板の製造方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04147953A (ja) * 1990-10-09 1992-05-21 Nippon Steel Corp 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPH04333552A (ja) * 1991-05-07 1992-11-20 Nippon Steel Corp 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2001064759A (ja) * 1999-08-27 2001-03-13 Nippon Steel Corp 加工性に優れる溶融めっき鋼材
JP2003268519A (ja) * 2002-01-09 2003-09-25 Nippon Steel Corp 塗装後耐食性と塗装鮮映性に優れた亜鉛めっき鋼板
JP2003293108A (ja) * 2002-04-04 2003-10-15 Nippon Steel Corp 表面平滑性に優れる溶融めっき鋼材

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2008190030A (ja) * 2007-01-09 2008-08-21 Nippon Steel Corp 化成処理性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法および製造設備

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