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WO2006045787A1 - Nietverbindung - Google Patents

Nietverbindung Download PDF

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Publication number
WO2006045787A1
WO2006045787A1 PCT/EP2005/055515 EP2005055515W WO2006045787A1 WO 2006045787 A1 WO2006045787 A1 WO 2006045787A1 EP 2005055515 W EP2005055515 W EP 2005055515W WO 2006045787 A1 WO2006045787 A1 WO 2006045787A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
rivet
punch
connection according
thin plate
shank
Prior art date
Application number
PCT/EP2005/055515
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Erich Palm
Original Assignee
Sfs Intec Holding Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sfs Intec Holding Ag filed Critical Sfs Intec Holding Ag
Publication of WO2006045787A1 publication Critical patent/WO2006045787A1/de

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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B5/00—Joining sheets or plates, e.g. panels, to one another or to strips or bars parallel to them
    • F16B5/04—Joining sheets or plates, e.g. panels, to one another or to strips or bars parallel to them by means of riveting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J15/00—Riveting
    • B21J15/02—Riveting procedures
    • B21J15/025—Setting self-piercing rivets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B19/00—Bolts without screw-thread; Pins, including deformable elements; Rivets
    • F16B19/04—Rivets; Spigots or the like fastened by riveting
    • F16B19/08—Hollow rivets; Multi-part rivets
    • F16B19/086—Self-piercing rivets
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
    • F16B19/00—Bolts without screw-thread; Pins, including deformable elements; Rivets
    • F16B19/04—Rivets; Spigots or the like fastened by riveting
    • F16B19/06—Solid rivets made in one piece

Definitions

  • the invention relates to a rivet connection of a workpiece comprising at least one thin plate, and a punch rivet with a shank and a closing head formed on the penetrating end thereof after the penetration of the thin plate.
  • a rivet connection of this type is known from the utility model DE 93 04 797 U1.
  • This known rivet connection is od for the mechanical elements of ring binders, letter folders. Like. Provided.
  • the punch rivet is made of plastic. It is obvious that such a riveted joint would not be producible without pre-drilling if the thin plate were made of a material much stronger than plastic.
  • So-called high-strength materials such.
  • steel with a tensile strength (yield strength) of at least 560 N / mm 2 and preferably of at least 800 N / mm 2 can not yet connected to a rivet without pre-drilling were ⁇ , ie not by a direct fastening method such as clinching, punch rivets or solid punch rivets.
  • yield strength tensile strength
  • punching with a die of reasonably high life is feasible only if the punch has significantly greater strength than the workpiece to be punched.
  • a punch rivet for high-strength sheets which has a tensile strength of 1800 N / mm 2 , compared to a Switzerlandfes ⁇ activity of the high-strength sheets of more than 600 N / mm 2 .
  • the punch rivet has a ring-shaped rivet cutting edge and is processed without cutting.
  • the rivet blade has a wedge angle, which is of crucial importance. This punch rivet usually does not completely separate the last plate and fixes itself by being forced into it.
  • the workpiece is likewise made of high-strength material
  • the value of the tensile strength at the lower limit is high-strength, so that between the tensile strength of sheet metal and punch rivet remains a sufficient distance. Otherwise, a punch rivet would have to be used with much higher tensile strength, which would be correspondingly more expensive.
  • a "soft" stamped rivet were to be used, premature deformation of the stamped rivet would occur during production of the riveted joint, which could hinder or prevent the production of the riveted joint.
  • High-strength materials such as are increasingly used, for example, in the automotive industry represent an enormous challenge for stamped rivet joints according to the current state of the art. Because of the enormous forces that are necessary for the processing, the processing plants must be massively dimensioned , The self-piercing rivet joints themselves are highly susceptible to cracking and pose a safety risk. The cracks are in the plates, sheets or the like to be joined. In addition to the question of a secure connection, the question of corrosion protection also arises, in particular at the locations subject to cracking. The detection of these cracks is hardly possible with today's metrological possibilities, for example with eddy current testing devices, since there are too many interfering signals at the location of the punched rivet connection.
  • the object of the invention is to make a riveted joint of the type mentioned above so that the riveted joint can be produced much more economically.
  • the thin plate consists of a high-strength material having a strength of at least 560 N / mm 2 and preferably of at least 800 N / mm 2 and at least the shaft of the Punch rivet has approximately the same high strength as the thin plate.
  • the lower limit value of at least 560 N / mm 2 assumed here for the range of the tensile strength of high-strength material results from a graph in the article "Is Wear Protection Simulatable? Software-supported wear recommendation for the press shop "by C. Jarms, Proceedings of the 4th Tribology Forum at TU Darmstadt on September 24 and 25, 2003 in Darmstadt
  • the upper limit value is likely to be around 3000 N / mm 2 .
  • the rivet connection according to the invention can be produced much more economically, because in one operation the rivet can be punched through the thin plate and subsequently the closing head can be formed. This is achieved as with a "soft" stamp, because the punch rivet has approximately the same high tensile strength as the thin plate.
  • the invention is thus based on the surprising finding that with a "soft" stamped rivet whose tensile strength approximately corresponds to that of the thin plate, very well punched and a riveted joint of the type mentioned can be produced without causing premature deformation of the Punching rivet comes, and that then a secure plastic deformation to An ⁇ forms the closing head is possible.
  • Advantageous embodiments of the invention form the subject of Unteran ⁇ claims.
  • the punch rivet has a circumferentially closed punching edge whose length is dimensioned so that the carrying force F N of the punch rivet is greater than the punching force Fs required for punching through the thin plate, the condition F N > Fs fulfilled, so that the above-mentioned advantages can be achieved even safer with the rivet connection according to the invention.
  • the punching edge on the end face of the shaft forms approximately an angle of 90 degrees
  • compliance with the aforementioned condition can be calculated in a simple manner, as given below in the description of the embodiments an ⁇ is.
  • the closing head has a diameter which is approximately equal to or greater than a punch rivet head formed at the other end of the shank, a well-durable riveted joint is produced.
  • the punched rivet head is countersunk in the punched-through thin plate, the rivet connection meets aesthetically higher requirements.
  • Ober ⁇ surface treatment such. B. painting can be such a rivet z. B. on Auto ⁇ body parts od. Like. Be completely laminated.
  • the punch rivet is made of stainless steel
  • a workpiece which consists of at least one thin plate of stainless steel can be securely connected to the punch rivet.
  • the punch rivet and the thin plate consist of different materials, the rivet connection to be produced according to the invention can be adapted more easily to certain conditions.
  • the shaft has an axial countersinking at its penetration end, it can be achieved when the closing head is pushed up that the material flow takes place more rapidly from the axial to the radial direction.
  • the shaft has an axial bore at least at its penetration end, a reduction of the compression surface and thus also a reduction of the compression forces result.
  • the axial bore extends continuously over the length of the shank, material and weight of the punch rivet can be saved and thus the economic producibility of the riveted joint can be further improved.
  • the shaft has axially extending notches, slots or the like, this can achieve an anti-rotation of the punch rivet.
  • the shank has a trilobular cross-section, in addition to the effect of the anti-rotation device, the production of the self-piercing rivet can be carried out with a low-wear tool and thus cost-effectively.
  • an anti-twist device can also be achieved in a simple manner. If in a further embodiment of the rivet connection according to the invention, the product of the ratio of tensile strength of the punch rivet to tensile strength of the thin plate and the ratio of diameter of the closing head to Mandarin ⁇ diameter of the shaft is at least approximately between 0.8 and 2, can be due the occurring fastening forces producing processing equipment of good hand ⁇ habbarer size.
  • a punched rivet punched out of the punch hole formed thereby is fixed in the axial bore at the penetration end of the punch rivet, no material part is eliminated which, depending on the application, causes mechanical or electrical damage or at least the removal of this material part or Butzens would make necessary.
  • FIG. 1 shows a rivet connection with a sleeve-shaped punch rivet with Senk ⁇ head.
  • FIG. 2 shows a riveted connection with a compressed hollow closing head
  • FIG. 3 shows a riveted connection with a full compressed closing head
  • FIG. 5a in a cross-sectional view along the line V - V in Figure 5 a shaft with axial notches ..;
  • Fig. 5b in a cross-sectional view as along the line V - V in Fig. 5 a
  • FIG. 6 shows a riveted connection with a countersink on the shank and a mandrel for riveting
  • FIG. 7 shows a riveted connection with a small countersink after punching through a workpiece which comprises two thin plates
  • FIG. 10 shows a self-piercing riveted connection on the punch rivet head
  • FIG. 13 shows a riveted connection with a punch rivet for a closing head on both sides after the upset of both closing heads
  • FIG. 14 shows a riveted connection with a punch rivet for a double-sided closing head after the clamping heads have been spread open
  • Fig. 15 is an illustration for explaining dimensions of punch rivet and workpiece, which are ver ⁇ used in the calculation of the load capacity of the punch rivet and the punching force necessary for punching sheet metal.
  • a punch rivet 1 has approximately the same tensile strength as a workpiece consisting of two thin plates 2 to be joined together, wherein the shank 3 of the punch rivet 1 deformed into a closing head 6 cooperates with a Punching rivet head 5 fixed the rivet connection.
  • the punch rivet 1 and the thin plates 2 consist of the same high-strength material with a tensile strength of at least 560 N / mm 2 . If the material is a special steel such as stainless steel, the tensile strength is about 2080 N / mm 2 . This is explained in detail below.
  • the punch rivet 1 has a circumferentially closed punching edge 4 whose length is dimensioned such that the carrying force F N of the punch rivet 1 is greater than the punching force Fs necessary for punching the thin plate 2.
  • the punching edge 4 forms approximately one on the end face of the shaft 3 Angle of 90 °.
  • the calculation of the load capacity F N and the punching force Fs is described below with reference to FIG. 15.
  • the shank 3 of the punch rivet 1 has an axial bore 11 in the end face. With this axial bore 11, ie through a sleeve-like design of the punched rivet 1, the cross-sectional area of the shaft 3 is reduced, without reducing the punching force Fs required for punching through the sheet.
  • the closing head 6 is formed by the application of the punching force Fs, wherein the deformation with or without axial bore 11 is usually barrel-shaped.
  • the punch rivet head 5 is countersunk in the punched-through thin plates 2, wherein the punched-thin plates 2 are deformed conically in the region of the punch rivet head 5. The punch rivet 1 is thus not protruding from the upper thin plate 2 at the end of the punch rivet head 5.
  • the carrying force F N of the rivet and the punching force Fs necessary for punching sheet metal are calculated as follows with reference to FIG.
  • the thin plates 2 usually each have a thickness of 0.5 to 1, 5 mm.
  • a typical tensile strength R m of both the thin plates 2 and the punching rivet 1 is 1600 N / mm 2 .
  • the factor k depends on the respective alloy.
  • the punch rivet 1 which has a hollow hollow closing head 6 which is compressed, can be made of a stainless material, ie of a high-strength material.
  • the choice of material in the rivet connection according to the invention is adjusted so that the load capacity F N of the punch rivet 1 is greater than the punching force Fs, which is necessaryy for punching through the thin plates 2, so that applies
  • the circumference D 3 ⁇ (and thus the surface) of the punch rivet 1 is therefore designed so that the permissible surface pressure of the punch rivet 1 is not exceeded during the punching operation.
  • FIG. 3 shows that the punch rivet 1 has a fully compressed closing head 6 with a diameter D, such as the punch rivet head formed on the other end of the shaft 3.
  • a diameter D such as the punch rivet head formed on the other end of the shaft 3.
  • FIG. 4 shows a rivet connection made of high-strength material, in which the closing head 6 is spread in contrast to the full closing head 6 in FIG. 3.
  • the shank 3 of the punched rivet 1 has axially extending notches 14, slots or the like. Further embodiments are possible with a trilobular or any non-circular cross-section.
  • the shaft 3 of the punch rivet 1 at the end at which the closing head 6 is formed provided with a countersink.
  • a shaft 3 is shown in a view along the line V-V in Fig. 5, which has a trilobular shape. An anti-rotation of the punch rivet 1 is guaranteed with this shape.
  • the production of the trilobular shape of the shaft 3 is very economical, since this shape is widely used in the cold forming technique, especially in the production of threads.
  • the punching rivet head 5 in FIG. 6 is shaped like a lense.
  • the closing head 6 is spread on the punch rivet 1.
  • the Aufsp Schwarzvorgang allows forming the closing head with lower Um ⁇ forming forces.
  • the mandrel 9 can also have a lateral surface which is formed by a generatrix which is formed by a section of an ellipse and has a steeper tip than a comparable cone tip. Such a tip engages aggressively on the front side of the shaft 3 and displaces the material more radially.
  • the shank 3 of the punch rivet 1 has an axial countersink 10 in the end face on the end facing away from the punch rivet head 5. Even a small countersink is sufficient to swell a closing head with a mandrel, which is spread outwards as in the case of the rivet connection according to FIG. 5.
  • the shank 3 has a punched edge 4 on the face side which forms an angle of approximately 90 degrees.
  • the radius at the punched edge 4 plays a subordinate role and is within the range that is not critical for mass production. A grinding od.
  • the end face of the shaft 3 is therefore not necessary.
  • the properties can be further optimized by suitable heat treatment processes, such as case hardening or the like.
  • the shank 3 of the punch rivet 1 has a continuous axial bore 11.
  • the manufacture of a blind hole can be more costly than a through hole.
  • a through hole can be used to save weight or material savings.
  • the punching rivet head 5 is provided with an internal thread 12.
  • the punch rivet head 5 allows in this form any additional functions.
  • hooks, clip closures or the like can be screwed to the punched rivet 1 with a threaded bolt.
  • Such or similar functions can also be provided directly on the punch rivet head 5.
  • an external thread can be provided.
  • a punch rivet 1 is shown in FIG. 11, the shaft of which at least partially has a roughened surface 15 in the form of a knurling or the like.
  • the punch rivet 1 is formed here without the punch rivet head 5.
  • the punch rivet 1 of this type preferably has a roughened surface, since the position after stamping and before swaging is not fixed to a stop for a short time, as is possible, for example, by a punch rivet head.
  • This punch rivet shape also requires that the rivet 1 during assembly must be provided from both sides with a closing head (not shown).
  • the shank 3 has a groove 13 in which the two punched thin plates 2 are clamped.
  • the punch rivet 1 is fixed in the punched thin plates 2 in the groove 13.
  • the groove 13 od also as a puncture.
  • the depth of the groove 13 is a few centimeters.
  • the function is ensured and still prevents the punch rivet 1 wobble in the be ⁇ written position.
  • the groove 13 has no negative influence. At best, it can be achieved that the punching rivet 1 is pressed radially in a form-fitting manner before forming the closing head 6 or the closing heads 6 on the punched edge of the two plates 2.
  • a rivet connection according to the invention is also fully functional when the punch rivet 1 is executed fully or tubular and without a punch rivet head 5.
  • This simple cylindrical shape of the punch rivet 1 can be upset after punching with two closing heads 6.
  • a closing head 6 is attached to each shaft end.
  • FIG. 14 shows a connection with a punch rivet 1, which has a closing head 6 on both sides, which has been shaped by spreading with a mandrel 9 or the like.
  • the cylindrical or tubular punch rivet 1 can also be fixed in the punched hole by spreading on both ends of the punch rivet 1. The release of such a connection is only possible by Ab ⁇ separate one of the closing heads 6 or by drilling the punch rivet 1.
  • the punch rivet 1 and the thin plates 2 are made of the same high-strength material.
  • the thin plates 2 and the punch rivet 1 from different high-strength materials.
  • the materials only have to be suitable for being punched through or deformed at least in the region of the shank 3.
  • the rivet connection can be configured appropriately be that the product of the ratio of tensile strength of the punch rivet 1 to tensile strength of the thin plates 2 and the ratio of diameter of the closing head 6 to diameter of the shaft 3 is at least approximately between 0.8 and 2.

Landscapes

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  • Mechanical Engineering (AREA)
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  • Insertion Pins And Rivets (AREA)

Abstract

Beschrieben ist eine Nietverbindung aus wenigstens einer dünnen Platte (2) und einem Stanzniet (1 ) mit einem Schaft (3) und einem an dessen Eindringende nach dem Durchdringen der dünnen Platte (2) angeformten Schließkopf (6). Die dünne Platte (2) besteht aus einem hochfesten Material mit einer Zugfestigkeit von mindestens 560 N/mm2 und vorzugsweise von mindestens 800 N/mm2 und zumindest der Schaft (3) des Stanzniets (1 ) weist annähernd die gleiche Zugfestigkeit wie die dünne Platte (2) auf. Eine Nietverbindung von hochfesten Materialien ist so äußerst wirtschaftlich herstellbar.

Description

Beschreibung
Die Erfindung betrifft eine Nietverbindung aus einem Werkstück, das wenigstens eine dünne Platte umfasst, und einem Stanzniet mit einem Schaft und einem an dessen Eindringende nach dem Durchdringen der dünnen Platte angeformten Schließkopf.
Eine Nietverbindung dieser Art ist aus dem Gebrauchsmuster DE 93 04 797 U1 bekannt. Diese bekannte Nietverbindung ist für die mechanischen Elemente von Ringbüchern, Briefordnern od. dgl. vorgesehen. Der Stanzniet besteht aus Kunst¬ stoff. Es liegt auf der Hand, dass eine solche Nietverbindung nicht ohne Vorbohren herstellbar wäre, wenn die dünne Platte aus einem wesentlich festeren Material als Kunststoff bestehen würde.
Sogenannte hochfeste Materialien wie z. B. Stahl mit einer Zugfestigkeit (Streck¬ grenze) von mindestens 560 N/mm2 und vorzugsweise von mindestens 800 N/mm2 können bislang mit einem Niet überhaupt nicht ohne Vorbohren verbunden wer¬ den, also nicht durch ein Direktbefestigungsverfahren wie Clinchen, Stanznieten oder Vollstanznieten. Allgemein wird in der Technik bislang davon ausgegangen, dass ein Stanzvorgang mit einem Stempel mit annehmbar hoher Standzeit nur durchführbar ist, wenn der Stempel eine wesentlich größere Festigkeit als das zu stanzende Werkstück hat. Die Fachwelt geht davon aus, dass Werkstücke nicht mit einem „weichen" Stempel gestanzt werden können, d. h. mit einem Stempel, des¬ sen Festigkeit ähnlich der des zu stanzenden Werkstückes ist. Möglicherweise die gleiche Überlegung hat dazu geführt, dass es bislang im Stand der Technik für das Herstellen einer Nietverbindung zwischen einem Niet und einem hochfesten Werk¬ stück üblich ist, entweder das Loch für den Niet vorzubohren oder ähnlich wie bei dem oben erwähnten Stanzen mittels Stempel den Stanzniet aus einem Material herzustellen, dessen Festigkeit viel höher ist als die des Werkstückes. So ist aus dem Gebrauchsmuster DE 203 19 610 U1 ein Stanzniet für hochfeste Bleche be¬ kannt, der eine Zugfestigkeit von 1800 N/mm2 aufweist, gegenüber einer Zugfes¬ tigkeit der hochfesten Bleche von mehr als 600 N/mm2. Der Stanzniet hat eine ring¬ förmige Nietschneide und wird spanlos verarbeitet. Dafür hat die Nietschneide ei¬ nen Keilwinkel, der von entscheidender Bedeutung ist. Dieser Stanzniet durch¬ trennt die letzte Platte üblicherweise nicht vollständig und fixiert sich durch Einfor¬ men in diese selbst. Das Werkstück besteht hier zwar ebenfalls aus hochfestem Material, jedoch liegt der Wert der Zugfestigkeit an der unteren Grenze von hoch¬ fest, so dass zwischen den Zugfestigkeiten von Blech und Stanzniet ein ausrei¬ chend großer Abstand verbleibt. Andernfalls müsste ein Stanzniet mit noch viel höherer Zugfestigkeit eingesetzt werden, was entsprechend teurer wäre. Würde aber ein „weicher" Stanzniet eingesetzt werden, käme es bei dem Herstellen der Nietverbindung zu einer vorzeitigen Deformation des Stanzniets, durch die das Herstellen der Nietverbindung behindert oder verhindert werden könnte.
Hochfeste Materialien, wie sie vermehrt zum Beispiel in der Automobilindustrie eingesetzt werden, stellen eine enorme Herausforderung für Stanznietverbindun¬ gen nach dem heutigen Stand der Technik dar. Wegen der enormen Kräfte, die für die Verarbeitung notwendig sind, müssen die Verarbeitungsanlagen massiv di¬ mensioniert werden. Die Stanznietverbindungen selbst sind stark rissgefährdet und stellen ein Sicherheitsrisiko dar. Die Risse sind in den zu verbindenden Platten, Blechen od. dgl. Neben der Frage der sicheren Verbindung stellt sich auch die Frage des Korrosionsschutzes insbesondere an den rissgefährdeten Stellen. Die Erkennung dieser Risse ist mit den heutigen messtechnischen Möglichkeiten, zum Beispiel mit Wirbelstromprüfgeräten, kaum möglich, da am Ort der Stanznietver¬ bindung zu viele Störsignale anliegen. Aufgabe der Erfindung ist es, eine Nietverbindung der eingangs genannten Art so zu gestalten, dass die Nietverbindung wesentlich wirtschaftlicher hergestellt wer¬ den kann.
Diese Aufgabe wird bei einer Nietverbindung der eingangs genannten Art erfin¬ dungsgemäß dadurch gelöst, dass die dünne Platte aus einem hochfesten Material mit einer Festigkeit von mindestens 560 N/mm2 und vorzugsweise von mindestens 800 N/mm2 besteht und dass zumindest der Schaft des Stanzniets annähernd die gleiche hohe Festigkeit wie die dünne Platte aufweist.
Der hier angenommene untere Grenzwert von mindestens 560 N/mm2 für den Be¬ reich der Zugfestigkeit von hochfestem Material ergibt sich aus einem Schaubild in dem Aufsatz „Ist Verschleißschutz simulierbar? Software gestützte Verschleißemp¬ fehlung für das Presswerk" von C. Jarms, Tagungsband des 4. Tribologieforums an der TU Darmstadt am 24. und 25.09.2003 in Darmstadt. Der obere Grenzwert dürf¬ te bei etwa 3000 N/mm2 liegen.
Die Nietverbindung nach der Erfindung lässt sich wesentlich wirtschaftlicher her¬ stellen, weil in einem Arbeitsgang der Niet durch die dünne Platte gestanzt und anschließend der Schließkopf angeformt werden kann. Erreicht wird das wie mit einem „weichen" Stempel, denn der Stanzniet hat annähernd die gleiche hohe Zugfestigkeit wie die dünne Platte.
Die Erfindung beruht also auf der überraschenden Erkenntnis, dass mit einem „weichen" Stanzniet, dessen Zugfestigkeit annähernd der der dünnen Platte ent¬ spricht, sehr wohl gestanzt und eine Nietverbindung der eingangs genannten Art hergestellt werden kann, ohne dass es zu einer vorzeitigen Deformation des Stanz¬ niets kommt, und dass anschließend eine sichere plastische Umformung zum An¬ formen des Schließkopfes möglich ist. Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung bilden die Gegenstände der Unteran¬ sprüche.
Wenn in einer Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Stanzniet eine umfangsgeschlossene Stanzkante aufweist, deren Länge so dimensioniert ist, dass die Tragkraft FN des Stanzniets größer ist als die zum Stanzen durch die dünne Platte notwendige Stanzkraft Fs, ist die Bedingung FN > Fs erfüllt, so dass sich die oben geschilderten Vorteile mit der erfindungsgemäßen Nietverbindung noch sicherer erzielen lassen.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung die Stanzkante an der Stirnseite des Schaftes annähernd einen Winkel von 90 Grad bildet, lässt sich das Einhalten der vorgenannten Bedingung auf einfache Weise so berechnen, wie es weiter unten in der Beschreibung der Ausführungsbeispiele an¬ gegeben ist.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Schließkopf einen Durchmesser hat, der etwa so groß wie oder größer als ein am anderen Ende des Schaftes ausgebildeter Stanznietkopf ist, wird eine gut haltbare Nietverbindung hergestellt.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Stanznietkopf in der durchgestanzten dünnen Platte versenkt ist, wird die Nietver¬ bindung ästhetisch höheren Anforderungen gerecht. Durch anschließende Ober¬ flächenbehandlung wie z. B. Lackieren kann so eine Nietverbindung z. B. an Auto¬ karosserieteilen od. dgl. vollständig kaschiert werden.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Stanzniet aus rostfreiem Stahl besteht, lässt sich ein Werkstück, das aus wenigs¬ tens einer dünnen Platte aus rostfreiem Stahl besteht, sicher mit dem Stanzniet verbinden. Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Stanzniet und die dünne Platte aus unterschiedlichen Materialien bestehen, lässt sich die herzustellende Nietverbindung nach der Erfindung bestimmten Bedingun¬ gen einfacher anpassen.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Schaft an seinem Eindringende eine axiale Ansenkung aufweist, kann beim Auf¬ stauchen des Schließkopfes erreicht werden, dass der Materialfluss schneller von der axialen in die radiale Richtung erfolgt.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Schaft wenigstens an seinem Eindringende eine axiale Bohrung aufweist, ergibt sich eine Reduktion der Stauchfläche und damit auch eine Reduktion der Stauch¬ kräfte.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung die axiale Bohrung sich durchgehend über die Länge des Schaftes erstreckt, können Material und Gewicht des Stanzniets eingespart werden und so die wirtschaftliche Herstellbarkeit der Nietverbindung weiter verbessert werden.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Schaft axial verlaufende Kerben, Schlitze od. dgl. aufweist, lässt sich dadurch eine Verdrehsicherung des Stanzniets erreichen.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Schaft einen trilobularen Querschnitt aufweist, kann neben dem Effekt der Ver¬ drehsicherung erreicht werden, dass die Herstellung des Stanzniets mit einem ver¬ schleißarmen Werkzeug und somit kostengünstig erfolgen kann.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung der Schaft einen beliebigen unrunden Querschnitt aufweist, kann so auf einfache Wei¬ se ebenfalls eine Verdrehsicherung erreicht werden. Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung das Produkt aus dem Verhältnis von Zugfestigkeit des Stanzniets zu Zugfestigkeit der dünnen Platte und dem Verhältnis von Durchmesser des Schließkopfes zu Durch¬ messer des Schaftes zumindest annähernd zwischen 0,8 und 2 liegt, lassen sich aufgrund der auftretenden Befestigungskräfte Verarbeitungsgeräte von gut hand¬ habbarer Größe herstellen.
Wenn in einer weiteren Ausgestaltung der Nietverbindung nach der Erfindung ein beim Eindringen des Stanzniets aus dem dadurch gebildeten Stanzloch herausge¬ stanzter Butzen am Eindringende des Stanzniets in der axialen Bohrung fixiert ist, entfällt ein wegfallendes Materialteil, das je nach Anwendung einen mechanischen oder elektrischen Schaden verursachen oder mindestens das Entfernen dieses Materialteils oder Butzens notwendig machen würde.
Ausführungsbeispiele der Erfindung werden im Folgenden unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine Nietverbindung mit einem hülsenförmigen Stanzniet mit Senk¬ kopf;
Fig. 2 eine Nietverbindung mit einem gestauchten hohlen Schließkopf;
Fig. 3 eine Nietverbindung mit einem vollen gestauchten Schließkopf;
Fig. 4 eine Nietverbindung mit einem gespreizten Schließkopf;
Fig. 5 eine Nietverbindung mit einem gespreizten Schließkopf;
Fig. 5a in einer Querschnittansicht nach der Linie V - V in Fig. 5 einen Schaft mit axialen Kerben;
Fig. 5b in einer Querschnittansicht wie nach der Linie V - V in Fig. 5 einen
Schaft mit einem trilobularen Querschnitt; Fig. 6 eine Nietverbindung mit einer Ansenkung am Schaft und einem Dorn zum Vernieten;
Fig. 7 eine Nietverbindung mit einer kleinen Ansenkung nach dem Durch¬ stanzen eines Werkstückes, das zwei dünne Platten umfasst;
Fig. 8 eine Stanznietvariante in einer üblichen Form;
Fig. 9 eine Stanznietvariante mit einer durchgehenden Bohrung;
Fig.10 eine Stanznietverbindung mit Gewinde am Stanznietkopf;
Fig.11 einen Stanzniet für beidseitigen Schließkopf nach dem Stanzen;
Fig.12 einen Stanzniet für beidseitigen Schließkopf mit Einstich für die
Werkstückpositionierung nach dem Stanzen;
Fig.13 eine Nietverbindung mit Stanzniet für beidseitigen Schließkopf nach dem Aufstauchen beider Schließköpfe;
Fig.14 eine Nietverbindung mit Stanzniet für beidseitigen Schließkopf nach dem Aufspreizen der Schließköpfe; und
Fig. 15 eine Darstellung zur Erläuterung von Abmessungen von Stanzniet und Werkstück, die bei der Berechnung der Tragkraft des Stanzniets und der zum Durchstanzen von Blech notwendigen Stanzkraft ver¬ wendet werden.
Bei einer in Fig. 1 dargestellten Nietverbindung weist zumindest der Schaft 3 eines Stanzniets 1 annähernd die gleiche Zugfestigkeit auf wie ein Werkstück, das aus zwei miteinander zu verbindenden dünnen Platten 2 besteht, wobei der zu einem Schließkopf 6 verformte Schaft 3 des Stanzniets 1 in Zusammenwirkung mit einem Stanznietkopf 5 die Nietverbindung fixiert. Der Stanzniet 1 und die dünnen Platten 2 bestehen aus dem gleichen hochfesten Material mit einer Zugfestigkeit von min¬ destens 560 N/mm2. Wenn das Material ein Sonderstahl wie rostfreier Stahl ist, beträgt die Zugfestigkeit etwa 2080 N/mm2. Das ist weiter unten im Einzelnen er¬ läutert.
Der Stanzniet 1 weist eine umfangsgeschlossene Stanzkante 4 auf, deren Länge so dimensioniert ist, dass die Tragkraft FN des Stanzniets 1 größer ist als die zum Durchstanzen der dünnen Platte 2 notwendigen Stanzkraft Fs. Die Stanzkante 4 bildet an der Stirnseite des Schaftes 3 annähernd einen Winkel von 90°. Die Be¬ rechnung der Tragkraft FN und der Stanzkraft Fs ist weiter unten mit Bezugnahme auf Fig. 15 beschrieben. An dem von dem Stanznietkopf 5 abgewandten Ende weist der Schaft 3 des Stanzniets 1 eine axiale Bohrung 11 in der Stirnseite auf. Mit dieser axialen Bohrung 11 , also durch eine hülsenartige Ausbildung des Stanz¬ niets 1 wird die Querschnittsfläche des Schaftes 3 verkleinert, ohne die zum Durchstanzen des Bleches erforderliche Stanzkraft Fs zu reduzieren. Hingegen wird dadurch die zum Umformen des Stanzniets 1 notwendige Umformkraft soweit reduziert, dass diese nur geringfügig über der Stanzkraft Fs zum Durchstanzen der aus Blech bestehenden dünnen Platten 2 liegt. Der Schließkopf 6 wird durch das Aufbringen der Stanzkraft Fs gebildet, wobei sich die Verformung mit oder ohne axiale Bohrung 11 üblicherweise tonnenförmig ausbildet. Der Stanznietkopf 5 wird in den durchgestanzten dünnen Platten 2 versenkt, wobei die durchgestanzten dünnen Platten 2 im Bereich des Stanznietkopfes 5 kegelförmig verformt werden. Der Stanzniet 1 steht so am Ende des Stanznietkopfes 5 nicht aus der oberen dünnen Platte 2 hervor.
Die Tragkraft FN des Niets und die zum Durchstanzen von Blech notwendige Stanzkraft Fs werden unter Bezugnahme auf Fig. 15 folgendermaßen berechnet:
Figure imgf000009_0001
Fs = Da -π -B -σBlech wobei gilt
Dj = Innendurchmesser des Schaftes 3 des Stanzniets 1
D3 = Außendurchmesser des Schaftes 3 des Stanzniets 1
B = Dicke des Werkstückes (bestehend aus den beiden Platten 2) erNiet = Fließspannung des Niets
CTßiech = Scherspannung des Bleches
Die dünnen Platten 2 haben üblicherweise jeweils eine Dicke von 0,5 bis 1 ,5 mm.
Eine typische Zugfestigkeit Rm sowohl der dünnen Platten 2 als auch des Stanz¬ niets 1 beträgt 1600 N/mm2.
Für die Scherfestigkeit Os gilt:
O3 = Ic Rn
Der Faktor k ist abhängig von der jeweiligen Legierung.
Für Kohlenstoffstahl gilt typisch
Jt = 0,7 bis 1
Für Sonderstahl (zum Beispiel rostfreien Stahl) gilt
Jt = 1,3
Somit beträgt die Scherfestigkeit Os
- von Kohlenstoffstahl 1120 bis 1600 N/mm2 und
- von Sonderstahl etwa 2080 N/mm2. Mit diesen Scherfestigkeiten und einem Außendurchmesser D3 des Stanzniets von 5 mm lassen sich aufgrund der auftretenden Befestigungskräfte Verarbeitungsge¬ räte von gut handhabbarer Größe herstellen.
In einer Ausführungsvariante gemäß Fig. 2 kann der Stanzniet 1 , der einen ge¬ stauchten hohlen Schließkopf 6 aufweist, aus einem rostfreien Material hergestellt sein, also aus einem hochfesten Material. Die Materialwahl bei der Nietverbindung nach der Erfindung wird so abgestimmt, dass die Tragkraft FN des Stanzniets 1 größer ist als die Stanzkraft Fs, die zum Durchstanzen der dünnen Platten 2 not¬ wendig ist, also dass gilt
FN > FS
Der Umfang D3 π (und damit die Fläche) des Stanzniets 1 wird deshalb so ausge¬ legt, dass die zulässige Flächenpressung des Stanzniets 1 während des Stanzvor¬ ganges nicht überschritten wird.
In einer weiteren Ausführungsvariante zeigt Fig. 3, dass der Stanzniet 1 einen vol¬ len gestauchten Schließkopf 6 mit einem Durchmesser D wie der am anderen En¬ de des Schaftes 3 ausgebildete Stanznietkopf aufweist. Durch Erhöhen der Trag¬ kraft FN des Stanzniets 1 kann der Schließkopf 6 soweit vergrößert werden, wie der Umformgrad des Materials es zulässt. Durch Anbringen von Sollbruchstellen an dem Stanzniet 1 kann bis über den zulässigen Umformgrad des Materials der Schließkopf angestaucht werden. Durch diese Maßnahme kann die Höhe der Niet¬ verbindung reduziert werden. Der Stanzniet 1 steht so nur noch minimal aus den verbundenen dünnen Platten 2 vor. Das Anstauchen des Schließkopfes 6 mit ei¬ nem Durchmesser, der über dem Durchmesser des Stanznietkopfes 5 liegt, ist bei üblichen Anwendungen kaum sinnvoll, da die Schwachstelle der Nietverbindung dann bei dem Stanznietkopf 5 liegen würde.
In einer weiteren Ausführungsvariante zeigt Fig. 4 eine Nietverbindung aus hoch¬ festem Material, bei welcher der Schließkopf 6 im Unterschied zu dem vollen Schließkopf 6 in Fig. 3 gespreizt ist. In einer weiteren Ausgestaltung gemäß Fig. 5 weist der Schaft 3 des Stanzniets 1 axial verlaufende Kerben 14, Schlitze od. dgl. auf. Weitere Ausgestaltungen sind mit einem trilobularen oder einem beliebigen unrunden Querschnitt möglich. Neben der tonnenförmigen Form des Schließkopfes 6 ist es auch möglich durch Spreizen eine nach außen öffnende Form des Schließkopfes zu erreichen, wie es in Fig. 5 gezeigt ist. Zweckmäßig ist dafür der Schaft 3 des Stanzniets 1 an dem Ende, an dem der Schließkopf 6 gebildet wird, mit einer Ansenkung versehen.
In der Darstellung in Fig. 5a ist der Querschnitt eines Schaftes 3 in einer Ansicht nach der Linie V-V in Fig. 5 gezeigt, der Kerben 14, Schlitze od. dgl. aufweist, um so ein Verdrehen des Stanzniets 1 in den Platten 2 zu verhindern. Ein Sichern ge¬ gen Verdrehen ist insbesondere dann notwendig, wenn am Stanznietkopf 5 Zu¬ satzfunktionen angebracht sind.
In der weiteren Darstellung in Fig. 5b ist der Querschnitt eines Schaftes 3 in einer Ansicht nach der Linie V-V in Fig. 5 gezeigt, der eine trilobulare Form aufweist. Eine Verdrehsicherung des Stanznietes 1 wird mit dieser Form garantiert. Die Her¬ stellung der trilobularen Ausprägung des Schaftes 3 erfolgt sehr wirtschaftlich, da diese Form in der Kaltumformtechnik, insbesonders beim Herstellen von Gewin¬ den, weit verbreitet ist.
In einer weiteren Ausführung wird in Fig. 6 der Stanznietkopf 5 linsenkopfförmig ausgeprägt. Mit einem Dorn 9 wird am Stanzniet 1 der Schließkopf 6 aufgespreizt. Der Aufspreizvorgang erlaubt das Bilden des Schließkopfes mit geringeren Um¬ formkräften. Der Dorn 9 kann dabei auch eine Mantelfläche aufweisen, die durch eine Erzeugende gebildet wird, welche durch einen Ausschnitt einer Ellipse gebil¬ det wird und gegenüber einer vergleichbaren Kegelspitze eine steilere Spitze auf¬ weist. Eine solche Spitze greift aggressiver an der Stirnseite des Schaftes 3 ein und verdrängt das Material stärker radial. Durch die ellipsenförmige Ausprägung der Oberfläche der Spitze des Doms 9 wird bei tieferem Eindringen in den Schaft 3 der geformte Schließkopf 6 mit höherer Kraft an die dünne Platte 2 gedrückt. In einer weiteren Ausführung gemäß Fig. 7 weist der Schaft 3 des Stanznietes 1 eine axiale Ansenkung 10 in der Stirnseite an dem von dem Stanznietkopf 5 abge¬ wandten Ende auf. Bereits eine kleine Ansenkung reicht aus, um mit einem Dorn einen Schließkopf aufzustauchen, der nach außen gespreizt ist wie bei der Niet¬ verbindung nach Fig. 5.
In einer weiteren Ausführung gemäß Fig. 8 hat der Schaft 3 stirnseitig eine Stanz¬ kante 4, die annähernd einen Winkel von 90 Grad bildet. Der Radius an der Stanz¬ kante 4 spielt dabei eine untergeordnete Rolle und liegt im Bereich, der für eine Serienfertigung unkritisch ist. Ein Schleifen od. dgl. der Stirnseite des Schaftes 3 ist daher nicht notwendig. Allenfalls können die Eigenschaften durch geeignete Wär¬ mebehandlungsverfahren wie Einsatzhärten od. dgl., noch optimiert werden.
In einer weiteren Ausführung gemäß Fig. 9 weist der Schaft 3 des Stanznietes 1 eine durchgehende axiale Bohrung 11 auf. Je nach Materialwahl kann die Herstel¬ lung eines Sackloches kostenintensiver sein als ein Durchgangsloch. Ebenfalls kann eine Durchgangsbohrung verwendet werden, um Gewichts- oder Materialein¬ sparungen zu erreichen.
In einer weiteren Ausführung gemäß Fig. 10 ist der Stanznietkopf 5 mit einem Innengewinde 12 versehen. Der Stanznietkopf 5 erlaubt in dieser Form beliebige Zusatzfunktionen. So ist es denkbar, dass Haken, Clipverschlüsse od. dgl. mit ei¬ nem Gewindebolzen an den Stanzniet 1 angeschraubt werden können. Solche o- der ähnliche Funktionen können auch direkt am Stanznietkopf 5 vorgesehen wer¬ den. Statt des Innengewindes kann ein Außengewinde vorgesehen werden.
In einer weiteren Ausführung ist in Fig. 11 ein Stanzniet 1 gezeigt, dessen Schaft mindestens teilweise eine aufgeraute Oberfläche 15 in Form einer Rändelung od. dgl. aufweist. Der Stanzniet 1 ist hier ohne den Stanznietkopf 5 ausgebildet. Der Stanzniet 1 dieser Art hat vorzugsweise eine aufgeraute Oberfläche, da die Positi¬ on nach dem Stanzen und vor dem Stauchen für einen kurzen Zeitpunkt nicht an einem Anschlag fixiert ist, wie dies zum Beispiel durch einen Stanznietkopf möglich ist. Diese Stanznietform setzt auch voraus, dass der Stanzniet 1 bei der Montage von beiden Seiten mit einem Schließkopf (nicht dargestellt) versehen werden muss.
In einer weiteren Ausführung gemäß Fig. 12 weist der Schaft 3 eine Nut 13 auf, in der die beiden durchgestanzten dünnen Platten 2 eingeklemmt sind. Nach dem Stanzen wird der Stanzniet 1 in den durchgestanzten dünnen Platten 2 in der Nut 13 fixiert. Dabei kann die Nut 13 auch als Einstich od. dgl. ausgestaltet sein. Es reicht aus, wenn die Tiefe der Nut 13 wenige Zentelmillimeter beträgt. So wird die Funktion gewährleistet und trotzdem verhindert, dass der Stanzniet 1 in der be¬ schriebenen Position wackelt. Auf das Anbringen der Schließköpfe 6 hat die Nut 13 keinen negativen Einfluss. Allenfalls kann damit erreicht werden, dass der Stanz¬ niet 1 vor dem Bilden des Schließkopfes 6 oder der Schließköpfe 6 an der gestanz¬ ten Kante der beiden Platten 2 formschlüssig radial angepresst wird.
Eine Nietverbindung nach der Erfindung ist auch vollständig funktionsfähig, wenn der Stanzniet 1 voll oder rohrförmig und ohne einen Stanznietkopf 5 ausgeführt ist. Diese einfache zylindrische Form des Stanzniets 1 kann nach dem Stanzen mit zwei Schließköpfen 6 aufgestaucht werden. In einer weiteren Ausführung gemäß Fig. 13 ist an jedem Schaftende ein Schließkopf 6 angebracht.
Als eine weitere Ausführung zeigt Fig. 14 eine Verbindung mit einem Stanzniet 1 , der beidseitig einen Schließkopf 6 aufweist, welcher durch Aufspreizen mit einem Dorn 9 od. dgl. geformt wurde. Dabei kann der zylindrische oder rohrförmige Stanzniet 1 auch durch Aufspreizen an beiden Enden des Stanznietes 1 im Stanz¬ loch fixiert werden. Das Lösen einer solchen Verbindung ist nur noch durch Ab¬ trennen eines der Schließköpfe 6 oder durch Aufbohren des Stanzniets 1 möglich.
Bei den oben beschriebenen Ausführungsformen ist angenommen worden, dass der Stanzniet 1 und die dünnen Platten 2 aus dem gleichen hochfesten Material bestehen. Es ist aber auch möglich, die dünnen Platten 2 und den Stanzniet 1 aus unterschiedlichen hochfesten Materialien herzustellen. Die Materialien müssen le¬ diglich geeignet sein, durchgestanzt bzw. mindestens im Bereich des Schaftes 3 umgeformt zu werden. Die Nietverbindung kann dabei zweckmäßig so ausgestaltet werden, dass das Produkt aus dem Verhältnis von Zugfestigkeit des Stanzniets 1 zu Zugfestigkeit der dünnen Platten 2 und dem Verhältnis von Durchmesser des Schließkopfes 6 zu Durchmesser des Schaftes 3 zumindest annähernd zwischen 0,8 und 2 liegt.
Es ist ferner möglich, die Nietverbindung so auszulegen, das ein beim Eindringen des Stanzniets 1 aus dem dadurch gebildeten Stanzloch herausgestanzter Butzen am Eindringende des Stanzniets 1 in der axialen Bohrung 11 fixiert ist.

Claims

Patentansprüche
1. Nietverbindung aus einem Werkstück, das wenigstens eine dünne Platte (2) umfasst, und einem Stanzniet (1 ) mit einem Schaft (3) und einem an dessen Eindringende nach dem Durchdringen der dünnen Platte (2) ange¬ formten Schließkopf (6), dadurch gekennzeichnet, dass die dünne Platte (2) aus einem hochfesten Material mit einer Zugfestigkeit von mindestens 560 N/mm2 und vorzugsweise von mindestens 800 N/mm2 besteht und dass zumindest der Schaft (3) des Stanzniets (1 ) annähernd die gleiche Zugfestigkeit wie die dünne Platte (2) aufweist.
2. Nietverbindung nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass der Stanzniet (1 ) eine umfangsgeschlossene Stanzkante (4) aufweist, deren Länge so dimensioniert ist, dass die Tragkraft FN des Stanzniets (1 ) größer ist als die zum Stanzen durch die dünne Platte (2) notwendige Stanzkraft F5.
3. Nietverbindung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Stanzkante (4) an der Stirnseite des Schaftes (3) annähernd einen Winkel von 90 Grad bildet.
4. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich¬ net, dass der Schließkopf (6) einen Durchmesser (D) hat, der etwa so groß wie oder größer als ein am anderen Ende des Schaftes (3) ausgebildeter Stanznietkopf (5) ist.
5. Nietverbindung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Stanznietkopf (5) in der durchgestanzten dünnen Platte (2) versenkt ist.
6. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeich¬ net, dass der Stanzniet (1 ) aus rostfreiem Stahl besteht.
7. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeich¬ net, dass der Stanzniet (1 ) und die dünne Platte (2) aus unterschiedlichen Materialien bestehen.
8. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeich¬ net, dass der Schaft (3) an seinem Eindringende eine axiale Ansenkung (11) aufweist.
9. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeich¬ net, dass der Schaft (3) wenigstens an seinem Eindringende eine axiale Bohrung aufweist.
10. Nietverbindung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die axiale Bohrung (11 ) sich durchgehend über die Länge des Schaftes (3) erstreckt.
11. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekenn¬ zeichnet, dass der Schaft (3) axial verlaufende Kerben (14), Schlitze od. dgl. aufweist.
12. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekenn¬ zeichnet, dass der Schaft (3) einen trilobularen Querschnitt (8) aufweist.
13. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekenn¬ zeichnet, dass der Schaft (3) einen beliebigen unrunden Querschnitt (8) aufweist.
14. Nietverbindung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, dadurch gekenn¬ zeichnet, dass das Produkt aus dem Verhältnis von Zugfestigkeit des Stanzniets (1 ) zu Zugfestigkeit der dünnen Platte (2) und dem Verhältnis von Durchmesser des Schließkopfes (6) zu Durchmesser des Schaftes (3) zumindest annähernd zwischen 0,8 und 2 liegt.
15. Nietverbindung nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass ein beim Eindringen des Stanzniets (1 ) aus dem dadurch gebildeten Stanz¬ loch herausgestanzter Butzen am Eindringende des Stanzniets (1 ) in der axialen Bohrung (11 ) fixiert ist.
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