[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

UA125883C2 - Листова сталь з покриттям, нанесеним зануренням у розплав - Google Patents

Листова сталь з покриттям, нанесеним зануренням у розплав Download PDF

Info

Publication number
UA125883C2
UA125883C2 UAA202002890A UAA202002890A UA125883C2 UA 125883 C2 UA125883 C2 UA 125883C2 UA A202002890 A UAA202002890 A UA A202002890A UA A202002890 A UAA202002890 A UA A202002890A UA 125883 C2 UA125883 C2 UA 125883C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet steel
coating
steel
range
temperature
Prior art date
Application number
UAA202002890A
Other languages
English (en)
Inventor
Альварес Давід Запіко
Альварес Давид Запико
Флоранс Бертран
Жоріс Жіру
Жорис Жиру
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA125883C2 publication Critical patent/UA125883C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0062—Heat-treating apparatus with a cooling or quenching zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C18/00—Alloys based on zinc
    • C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/10—Alloys based on aluminium with zinc as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
    • C23C28/32—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer
    • C23C28/321—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one pure metallic layer with at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/30—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer
    • C23C28/34—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates
    • C23C28/345—Coatings combining at least one metallic layer and at least one inorganic non-metallic layer including at least one inorganic non-metallic material layer, e.g. metal carbide, nitride, boride, silicide layer and their mixtures, enamels, phosphates and sulphates with at least one oxide layer

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Винахід стосується способу виготовлення листової сталі з покриттям, нанесеним шляхом занурення у розплав, яка має покриття з цинку або покриття на алюмінієвій основі, який включає одержання конкретної листової сталі, рекристалізаційний відпал і нанесення покриття шляхом занурення у розплав; листової сталі з покриттям, нанесеним шляхом занурення у розплав і використання зазначеної листової сталі з покриттям, нанесеним шляхом занурення у розплав. 2

Description

Винахід стосується способу виготовлення листової сталі з покриттям, нанесеним шляхом занурення у розплав і листової сталі з покриттям, нанесеним шляхом занурення у розплав.
Винахід є особливо придатним для використання в автомобільній промисловості.
З урахуванням економії маси транспортних засобів для виготовлення механічного транспортного засобу, як це відомо, використовують високоміцні сталі. Наприклад, при виготовленні конструкційних деталей мають бути покращені механічні властивості таких сталей.
Для покращення механічних властивостей сталі, як це відомо, додають легуючі елементи.
Таким чином, виробляються і використовуються високоміцні сталі або надвисокоміцні сталі, що володіють високими механічними властивостями, в тому числі сталь ТКІР (з пластичністю, наведеною перетворенням), сталі ОР (двофазні), сталь Н5ГА (високоміцна і низьколегована), сталь ТКІРІ ЕХ (триплексна), сталь ОРГ ЕХ (дуплексна).
Зазвичай сталі ОР мають феритно-мартенситну мікроструктуру. Це в результаті приводить до одержання мікроструктури, яка складається з м'якої феритної матриці, яка містить острови мартенситу в якості вторинної фази, (мартенсит збільшує границю міцності на розтяг). Сукупна поведінку сталей ОР визначається на додаток до хімічного складу сталі, окрім усього іншого, об'ємною частковою концентрацією і морфологією фаз (розміром, аспектним відношенням зерен тощо). Сталі ОР характеризуються високою границею міцності на розрив (Т5, що уможливлюється внаслідок наявності мартенситу) у поєднанні 3 низьким початковим напруженням для границі плинності на розтяг (що одержують внаслідок присутності фази фериту) і високим деформаційним зміцненням на ранній стадії. Ці ознаки роблять сталі ОР ідеальними матеріалами для операцій з листового формування, зв'язаним з автомобілебудуванням.
Їх переваги є: низька границя плинності на розтяг, низьке відношення границі плинності на розтяг до границі міцності на розтяг, високі початкові швидкості деформаційного зміцнення, хороше рівномірне відносне подовження, висока чутливість до швидкості деформування |і хороший опір втомі.
Зазвичай на ці сталі наносять металічне покриття, що покращує властивості, такі як-от: стійкість до корозії, придатність до фосфатування тощо. Металічні покриття можуть бути осаджувані в ході цинкування шляхом занурення у розплав після відпалу листових сталей.
Однак, для цих сталей під час відпалу, проведеного на технологічній лінії безперервного цинкування, легуючі елементи, які мають підвищену спорідненість до кисню (у зіставленні з залізом), такі як-от марганець (Мп), алюміній (АЇ), кремній (5ї) або хром (Сг), окиснюються і призводять до утворення оксидів на поверхні. Ці оксиди, що представляють собою, наприклад, оксид марганцю (МпО) або діоксид кремнію (5102), можуть бути присутніми у формі безперервної плівки на поверхні листової сталі або у формі дискретних глобул або маленьких частинок. Вони запобігають одержанню належного зчеплення нанесеного металічного покриття і можуть в результаті призводити до одержання зон, в яких на кінцевому продукті відсутнє покриття, або виникнення проблем, пов'язаних з відшаруванням покриття.
У патентній заявці ЕР 2415896 розкривається спосіб виготовлення високоміцної оцинкованої листової сталі, яка включає шар цинкового покриття, яке одержується шляхом гальванізації, яка характеризується масою у розрахунку на одиничну площу поверхні в діапазоні від 20 г/м? до 120 г/м2 і осадженому на листову сталь, яка містить від 0,0195 до 0,1895 С, від 0,0295 до 2,095 5і, від 1,095 до 3,095 Мп, від 0,00195 до 1,095 АЇ, від 0,00595 до 0,060 95 Р і 0,0195 або менше 5 у розрахунку на масу, при цьому решта являє собою Ге і неминучі домішки, який включає відпал і цинкування листової сталі на технологічної лінії безперервного цинкування. У технологічному процесі нагрівання реалізують температурну область з температурою печі в діапазоні від АгС до ВС, яка має атмосферу, що характеризується температурою точки роси, яка становить -52С або більше, де 600 « А «х 780 і 800 « В « 900. На температуру точки роси для атмосфери в печі відпалу, відмінної від того, що має місце в області в діапазоні від АС до ВеС, конкретних обмежень не накладають, і вона переважно знаходиться в межах діапазону від -502С до -1026.
Високоміцна оцинкована і відпалена листова сталь, одержана з використанням наведеного вище способу, володіє текстурою або мікроструктурою, в якій утворюється оксид, щонайменше, одного або кількох представників, які обираються з Ее, 5і, Мп, АЇ, Р, В, МБ, Ті, Ст, Мо, Си і Мі, на поверхневій ділянці листової сталі, яка розташовується безпосередньо під шаром покриття, яке одержується шляхом гальванізації, і яка розташовується в межах 100 мкм від поверхні основи листової сталі, у кількості в діапазоні від 0,010 г/ме до 0,50 г/м у розрахунку на одиничну площу поверхні, і формуються виділення кристалічного оксиду 5і, кристалічного оксиду Мп або кристалічного складного оксиду 5і-Мп в зернах металу основи, які присутні в області в межах 10 мкм в напрямку вниз від шару покриття, одержуваного шляхом гальванізації, і які знаходяться в 60 межах 1 мкм від міжзеренних кордонів.
Однак, з використанням представленого вище способу існує ризик формування на поверхні листової сталі істотного шару зовнішнього оксиду, такого як-от Гео. В цьому випадку важко відновити всю кількість зовнішнього оксиду, що призводить до одержання поганої змочуваності і поганої адгезії покриття з цинку на поверхні сталі.
У патентній заявці УР 2008156734 розкривається спосіб виготовлення високоміцної оцинкованої шляхом занурення у розплав листової сталі, який включає: - проведення гарячої прокатки сталі, декапірування і холодної прокатки і проведення для одержаної в результаті листової сталі гальванізованої обробки шляхом занурення у розплав для виготовлення листової сталі, оцинкованої шляхом занурення у розплав, в якому - під час гарячої прокатки температуру нагрівання сляба задають на рівні в діапазоні 1150- 13002С, температуру кінцевої прокатки задають на рівні в діапазоні 850- 9502С, і температуру змотування в рулон задають на рівні в діапазоні 400-6002С; - при декапіруванні температуру ванни задають на рівні в діапазоні від 102 або більше до менш, ніж 1002С, а концентрацію хлористоводневої кислоти задають на рівні в діапазоні 1-2090; і - при гальванізації шляхом занурення у розплав концентрацію водню в атмосфері печі для термічної обробки від технологічного процесу збільшення температури до 6002С або більше до технологічного процесу охолодження до 4502 через температуру відпалу задають на рівні в діапазоні від 2 до 2095, а температуру точки роси для атмосфери задають на рівні в діапазоні від -60 до -102С, і холоднокатану листову сталь витримують при температурі відпалу в діапазоні від 760 до 8602С протягом від 10 до 500 с, а після цього охолоджують із середньою швидкістю охолодження в діапазоні 1-302С/с.
У цій публікації також розкривається високоміцна оцинкована шляхом занурення у розплав листова сталь, яка містить: при вираженні у 95 (мас.), від 0,03 до 0,12905 С, від 0,01 до 1,095 51, від 1,5 до 2,595 Мп, від 0,001 до 0,05905 Р, від 0,0001 до 0,005905 5, від 0,005 до 0,1595 АЇ, від 0,001 до 0,01905 М, від 0,01 до 0,595 Ст, від 0,005 до 0,0595 Ті, від 0,005 до 0,059о МБ, від 0,005 до 0,590
М, від 0,0003 до 0,003095 В, при цьому решта являє собою Ге і неминучі домішки, і яка має структуру, що включає феритну фазу, яка характеризується середнім розміром кристалічного зерна, який не перевищує 10 мкм, і мартенситну фазу, яка характеризується об'ємною часткової концентрацією в діапазоні 30-9095, причому відношення твердості поверхневого шару по товщині листа і твердості центральної області по товщині листа знаходиться в діапазоні 0,6-1, максимальна глибина тріщин і поглиблень, які поширюються від поверхні розділу між шаром покриття одержуваного шляхом гальванізації, і листовою сталлю до внутрішнього простору листової сталі, знаходиться в діапазоні 0-20 мкм, і, крім того, частка площі поверхні плоскої ділянки, вільної від тріщинок і поглиблень, знаходиться в діапазоні 60-10095.
Згідно згадки, у внутрішньому просторі листової сталі утворюються оксиди на основі 51 і на основі Мп на міжзеренних границях кристалічних зерен і в самих зернах.
Однак, з використанням вищезгаданого способу, який характеризується такою композицією сталі, можуть бути одержані недостатня змочуваність і недостатня адгезія покриття з цинку внаслідок близькості оксидів до поверхні листової сталі. Таким чином, існує ризик формування дискретної оксидної плівки на листовій сталі внаслідок присутності таких оксидів.
У патентній заявці УР 2000212648 розкривається одноступеневий спосіб виробництва високоміцної оцинкованої шляхом занурення у розплав листової сталі, яка характеризується чудовими оброблюваністю і адгезійною здатністю покриття, одержуваного шляхом гальванізації, при цьому спосіб включає стадії: - проведення для сталевого сляба, який містить 0,1095 (мас.) або менше Р, гарячої прокатки з подальшим декапіруванням або в іншому випадку проведення для сталевого сляба холодної прокатки; - нагрівання в атмосфері, де температура нагрівання Т знаходиться в діапазоні від 7502С або більше до 10002С або менше і задовольняє наведеній далі формулі (2), температура точки роси ї для газу атмосфери задовольняє наведеній далі формулі (3), і концентрація водню в газі атмосфери знаходиться в діапазоні 1-10095 (0б6.); а після цього проведення цинкування шляхом занурення у розплав: 0,85 « ЛРО(О5 (мас.)) ж (2/331115057(2С)) «х 1,15 (2); 0,35 « ЛРО(О5 (мас.)) ж (2/3 ЗО «х 1,8 (3).
Всі приклади з публікації УР 2000212648, в якій здійснюють одноступеневий спосіб термічної обробки, (приклади 18-26) включають відновну термічну обробку, коли температура нагрівання
Т знаходиться з діапазоні 810-8502С і температурі точки роси, відповідної дуже низькій вологості (х -352С або дуже високої вологості ( » 3522), що уможливлює одержання адгезії покриття.
Єдиний порівняльний приклад, одноступеневого способу з публікації УР 2000212648 (порівняльний приклад 10) реалізують з використанням листової сталі, яка містить дуже маленькі кількості Зі і Ст. В цьому випадку одноступеневий спосіб термічної обробки включає відновну термічну обробку, при якій температура нагрівання становить Т 8202С при температурі точки роси 02С. Однак, оксиди на основі Р не відновлювалися, що призводило до одержання поганої адгезії покриття.
В патентній заявці УР 2011153367 розкривається спосіб виробництва оцинкованої і відпаленої сталі, який включає відпал, цинкування шляхом занурення у розплав і легуючу обробку листової сталі, яка містить, у 95 (мас.), С: від 0,03 до 0,2095, Мп: від 0,03 до 3,095, 5і: від 0,1 до 2,595, 5: 0,0195 або менше, Р: 0,195 або менше, розчин. АЇ: 1,095 або менше, М: 0,0195 або менше і Ві: від 0,0001 до 0,0595, при нагріванні аж до температури рекристалізації при відпалі, відпал проводять до температури рекристалізації при температурі точки роси в діапазоні від -25 до 02С в печі відпалу під час нагрівання в діапазоні від, щонайменше, 6502 до температури рекристалізації.
Однак, присутність вісмуту в сталі може погіршити механічні властивості сталі. Крім цього, існує ризик зменшення змочуваності і адгезії покриття для високоміцних сталей і надвисокоміцних сталей.
На додаток до цього, як це продемонстровано на Фіг. 1 з патентної заявки УР 2011153367, спосіб починається з продування печі з використанням газу зі складом Ме - 1095 (06.) Нео, який характеризується температурою точки роси -60"С. Газ на початку нагрівання змінюють на попередньо визначений газ, який характеризується високою температурою точки роси. Дійсно, у разі досягнення температури листа 6502С піч ще раз продувають з використанням газу, який характеризується високою температурою точки роси у вигляді попередньо визначеної температури точки роси, наприклад, -102С. Після цього у разі досягнення температури листа 8602С, де ця температура є рівною або більшою у зіставленні з температурою рекристалізації, газ ще раз перемикають на первинний газ, який характеризується низькою температурою точки роси, тобто, -602С, перед досягненням температури 4602С листом, який занурюють в ванну для покриття одержуваного шляхом гальванізації.
Таким чином, спосіб потребує трьох продувань:
Зо - одного на початку способу з використанням газу, який характеризується температурою точки роси -602С, - одного під час відпалу при досягненні температури листової сталі 6502С з використанням газу, який характеризується температурою точки роси -102С, і - ще одного під час відпалу при досягненні температури листової сталі 85020 з використанням газу, який характеризується низькою температурою точки роси -6020.
Цей спосіб є дуже важким в управлінні у промисловому масштабі, особливо, на технологічній лінії безперервного відпалу.
Таким чином, на додаток до способу рекристалізаційного відпалу, хімічному складу і мікроструктурі сталі важливі характеристики, які необхідно зважувати для покращення змочуваності і адгезії покриття для сталей ОР, також представляють собою і природа оксидів і перерозподіл оксидів утворюваних під час рекристалізаційного відпалу.
Отже, існує потреба в знаходженні способу покращення змочування і адгезії покриття для високоміцних сталей і надвисокоміцних сталей, зокрема, сталей ОР, які містять певну кількість легуючих елементів.
Тому мета винаходу полягає в пропозиції листової сталі з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав, яка характеризується хімічним складом, який включає легуючі елементи, які значно покращують змочування і адгезію покриття. Ще одна мета полягає в пропозиції простого у втіленні способу виготовлення згаданого листового металу з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав.
Досягнення цієї мети домагаються шляхом пропозиції способу, відповідного пункту 1 формули винаходу. Спосіб також може включати будь-які характеристики з пунктів 2-13 формули винаходу.
Досягнення ще однієї мети домагаються шляхом пропозиції листової сталі з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав, який відповідає пункту 14 формули винаходу. Листова сталь з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав також може включати будь-яку характеристику з пунктів 15-17 формули винаходу.
На закінчення, досягнення мети домагаються в результаті пропозиції використання листової сталі з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав, відповідного пункту 18 формули винаходу.
Інші характеристики і переваги винаходу стануть очевидними виходячи з подальшого докладного опису винаходу.
Для ілюстрації винаходу будуть описуватися різні варіанти здійснення і експерименти з необмежувальних прикладів, зокрема, при зверненні до наступних фігур:
На Фіг. 1 ілюструється один спосіб попереднього рівня техніки, розкритий в патентній заявці
УР 2011153367.
На Фіг. 2 ілюструється один приклад способу, відповідного цьому винаходу.
Далі будуть визначені наступні терміни: - термін «95 (06.)» позначає рівень об'ємного процентного вмісту, - термін «95 (мас.)» позначає рівень масового процентного вмісту.
Винахід відноситься до способу виготовлення листової сталі з нанесеним покриттям шляхом занурення у розплав, яка має покриття з цинку або покриття на алюмінієвій основі, який включає:
А. одержання листової сталі, яка характеризується наступним хімічним складом, при вираженні у масових відсотках: 0,05 х Сх 02095, 1,5 х Мп « 3,095, 010 «х 5 х 04596, 010 « Ст х 0,609,
А х 0,20960,
М « 0,00595 і виключно необов'язково один або кілька елементів, таких як-от
Р « 0,049,
МЬ «х 0,0595,
В х 0,00395,
Мо «х 0,209,
Мі «0,190,
Ті х 0,069,
З 0,019, 0) ббих 0,1 зо,
Со с 0,1 зо,
М «х 0,019, при цьому решта композиції утворюється залізом і неминучими домішками, які представляють собою результат розробки,
В. рекристалізаційний відпал зазначеної листової сталі у печі великої місткості з нагріванням радіаційними трубами, яка містить секцію нагрівання, секцію томління, секцію охолодження, необов'язково секцію вирівнювального витримування, до складу якого входять такі підстадії: і. нагрівання зазначеної листової сталі від температури навколишнього середовища до температури Т1 в діапазоні 700-9002С в секції нагрівання, яка має атмосферу А! і містить від 01 до 1595 (об.) Н?г і інертний газ, температура точки роси якої ОР1 знаходиться в діапазоні між -1826 їі - 82С, і. витримування листової сталі від ТІЇ до температури Т2 в діапазоні 700-9002С в секції витримування, що має атмосферу А2, ідентичну АТ і характеризується температурою точки роси ОР, рівною ОРІ, ії. охолодження листової сталі від Т2 до ТЗ в діапазоні 400-7002С в секції охолодження, яка має атмосферу АЗ, що містить 1-3095 (06.) Н?5 і інертний газ, температура точки роси якої ОРЗ є меншою або рівною -302С, ім. необов'язкове вирівнювальне витримування листової сталі від температури Т3 до температури 74 в діапазоні 400-7002С в секції вирівнювального витримування, яка має атмосферу А4, що містить 1-3095 (06.) Н»е і інертний газ, температура точки роси якої ОРА є меншою або рівною 302С, і
С. нанесення покриття шляхом занурення у розплав відпаленої листової сталі у ванну на основі цинку або на основі алюмінію.
Як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, спосіб, відповідний цьому винаходу, уможливлює значне покращення змочуваності і адгезії покриття листової сталі, яка характеризується конкретним хімічним складом. Дійсно, на противагу способам попереднього рівня техніки, таким як-от відповідний спосіб, розкритий в публікації ОР 2011153367 (Фіг. 1), і відповідно до ілюстрації на Фіг. 2, як це встановили автори, рекристалізаційний відпал, відповідний цьому винаходу і проводиться в печі великої місткості з нагріванням радіаційними трубами (ПОРТ), де секції нагрівання і томління мають одну і ту саму атмосферу, яка характеризується значеннями ОР, що становить від -182С до ж 82С, при цьому така атмосфера містить від 0,1 до 1595 (06.) Н?, уможливлює виробництво листової сталі з нанесеним шляхом занурення у розплав покриттям, яка демонструє конкретний перерозподіл оксидів, що уможливлює високі змочуваність і адгезію покриття. Зокрема, під час рекристалізаційного відпалу на поверхні листової сталі і в її внутрішньому просторі утворюються оксиди, в тому числі МпО, РеО і Мп25іО:х, що уможливлює високі змочуваність і адгезію покриття. Переважно ці зовнішні оксиди присутні на поверхні листової сталі в округлій формі.
У разі не проведення рекристалізаційного відпалу наведеної вище конкретної листової сталі відповідно цьому винаходу, зокрема, у разі відсутності в секціях нагрівання і томління ідентичної атмосфери і у разі температури точки роси, яка становить менше, ніж -182С, буде існувати ризик утворення оксидів, таких як-от МпО, РеО і Мп2гбіОх, при цьому такі оксиди є головним чином або винятково зовнішніми. Крім цього, існує ризик формування цими оксидами товстого безперервного шару на поверхні листової сталі, що значно зменшує змочуваність і адгезію покриття листових сталей.
Крім цього, у разі відсутності в секціях нагрівання і томління ідентичної атмосфери і у разі температури точки роси, яка перевищує 82С, буде існувати ризик утворення зовнішніх оксидів, таких як-от МпО і Рео, і внутрішнього оксиду, такого як-от Мп25біОг. Зокрема, існує ризик утворення МпоО і в основному РеО у формі безперервного шару на поверхні листової сталі, що зменшує змочуваність і адгезію покриття листової сталі.
Стосовно хімічного складу сталі, то кількість вуглецю знаходиться в діапазоні 0,05-0,2095 (мас.). У разі рівня вмісту вуглецю, який становить менш, ніж 0,0595, буде існувати ризик наявності недостатньої границі міцності на розрив. Крім того, у разі утримання мікроструктурою сталі залишкового аустеніту не може бути одержана її стабільність, яка є необхідною для досягнення достатнього відносного подовження. В одному переважному варіанті здійснення рівень вмісту вуглецю знаходиться в діапазоні 0,05-0,1595.
Марганець є елементом який зумовлює твердо-розчинне зміцнення, який дає свій внесок в одержання високої границі міцності на розтяг. Такий ефект буде одержаний у разі рівня вмісту
Мп, який становить, щонайменше, 1,595 (мас.). Однак, вище 3,095 додавання Мп може дати свій внесок у формування структури, яка містить надмірно яскраво виражені зони ліквації, які можуть шкідливо впливати на механічні властивості зварювальних швів. Переважно для досягнення цих ефектів рівень вмісту марганцю знаходиться в діапазоні між 1,5 і 2,995. Це уможливлює одержання задовільної механічної міцності без ускладнень у зв'язку з промисловим виготовленням сталі і без збільшення змінюваності у зварювальних швах.
Кремній має бути присутнім у кількості в межах між 0,1 і 0,4595, переважно між 0,1 їі 0,3095, а більш переважно між 0,1 і 0,2595, (мас.) 5і для досягнення необхідної комбінації механічних властивостей і зварюваності: кремній зменшує формування виділень карбідів під час відпалу після холодної прокатки сталі внаслідок своєї низької розчинності у цементиті і внаслідок збільшення цим елементом активності вуглецю в аустеніті. Як це представляється, у разі кількості 5і, яка перебільшує 0,4595, на поверхні листової сталі будуть утворюватися і інші оксиди, що зменшує змочуваність і адгезію покриття.
Алюміній має бути присутнім у кількості, меншій або рівній 0,2095, яка переважно не перевищує 0,18 (мас.). Стосовно стабілізування залишкового аустеніту, то алюміній впливає відносно подібно до відповідного впливу кремнію. Однак, рівень вмісту алюмінію, що перебільшує 0,2095 (мас.), буде призводити до збільшення температури АсЗ, тобто, температури повного перетворення на аустеніт в сталі під час стадії відпалу, і тому буде робити промисловий технологічний процес більш коштовним.
Хром уможливлює уповільнення формування проевтектоїдного фериту під час стадії охолодження після витримування при максимальній температурі під час циклу відпалу, що уможливлює досягнення підвищеного рівня міцності. Отже, рівень вмісту хрому знаходиться в діапазоні між 0,10 і 0,6095, переважно між 0,10 ї 0,5095, (мас.) з причин собівартості і для запобігання надлишковому зміцненню.
Ванадій також відіграє важливу роль в контексті цього винаходу. У відповідності цьому винаходу кількість М становить менше, ніж 0,00595, а переважно 0,0001 їх М х 0,005965.
Переважно М формує виділення, що забезпечує досягнення зміцнювання і твердіння.
Сталі необов'язково можуть містити елементи, такі як-от Р, МБ, В, Мо, Мі, Ті, 5, Си, Со, М, що забезпечує досягнення дисперсійного зміцнення.
Р ї 5 розглядаються як залишкові елементи, які є результатом виплавляння сталі. Р може бути присутнім у кількості « 0,0495 (мас.). 5 може бути присутнім в кількості, меншій або рівній 0,0195 (мас.).
Титан і ніобій також являють собою елементи, які необов'язково можуть бути використані для досягнення зміцнення і твердіння в результаті формування виділень. Однак, у разі кількості
М, яка перебільшує 0,0595, і/або рівня вмісту Ті, що перебільшує 0,0695, буде існувати ризик можливого стимулювання надмірного формування виділень зменшення в'язкості, чого необхідно уникати.
Сталі також необов'язково можуть містити бор у кількості, яка не перевищує 0,00395. В результаті ліквації на міжзеренних границях В зменшує граничну енергію зерна і, таким чином, є вигідним для підвищення стійкості до рідинно-металічного окрихчування.
Молібден у кількості, меншій або рівній 0,295, є ефективним для збільшення зміцнюваності і стабілізування залишкового аустеніту внаслідок уповільнення цим елементом розпаду аустеніту.
Сталь необов'язково може містити нікель у кількості, що не перевищує 0,195, для того, щоб покращити в'язкість.
Мідь може бути присутня при рівні вмісту, меншому або рівному 0,195, для зміцнення сталі в результаті формування виділень металічної міді.
Переважно хімічний склад сталі не містить вісмут (Ві). Дійсно, як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, у разі утримання в листовій сталі Ві зменшиться змочуваність і тому адгезія покриття.
Переважно на стадіях В.Ї) і В.ії) А! містить 1-1095 (об.) Не, а більш переважно А містить від 2 до 895 (06.) Не, при цьому атмосфера А? є ідентичною А1.
У вигідному випадку на стадіях В.ї) і В.ї) ОРІ знаходиться між -1592С і - 59С, а більш переважно ОРІ знаходиться між -10 і ї- 52С, при цьому значення ОрРАа є рівним ОРІ.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії В.ї) листову сталь нагрівають від температури навколишнього середовища до Т1 зі швидкістю нагрівання, що перебільшує 12С/с, наприклад, яка знаходиться в діапазоні 2-52С/с.
Переважно на стадії В.ї) нагрівання проводять протягом періоду часу МИ в діапазоні 1-500 с, а в вигідному випадку 1-300 с.
У вигідному випадку на стадії В.іїї) томління проводять протягом періоду часу 2 в діапазоні між 1-500 с, а в вигідному випадку 1-300 с.
Переважно на стадії В.її) значення 12 є рівним Т1. В цьому випадку на стадіях В.Ї) і В.її) 11 і
Т2 знаходяться в діапазоні 750-8502С. Значення Т2 є рівним Т1. У ще одному варіанті здійснення можливим є значення 12, менше або більше Т1, в залежності від хімічного складу і мікроструктури листової сталі. В цих випадках на стадіях В.ї) і В.ї) Т1 і Т2 знаходяться в діапазоні 750-8502С незалежно один від одного.
Переважно на стадії В.ії) АЗ містить 1-2095 (мас.) Не», а більш переважно 1-1095 (мас.) Н».
Переважно на стадії В.ії) значення ОРЗ не перевищує -3520.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії В.ії) охолодження проводять протягом періоду часу ІЗ в діапазоні 1-50 с.
У вигідному випадку на стадії В.йїїї) швидкість охолодження перевищує 102С/с, а переважно знаходиться в діапазоні 15-402С/с.
У вигідному випадку на стадії В.їм) А4 містить 1-2095, а більш переважно 1-1095, (мас.) Н».
Переважно на стадії В.іїм) значення ОРА не перевищує -352С.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії В.їм) вирівнювальне витримування проводять протягом періоду часу 14 в діапазоні 1-100 с, наприклад, 20-60 с.
У вигідному випадку на стадіях В.її) і В.їм) атмосфера АЗ є ідентичною А4, при цьому значення ОРА є рівним ОРЗ.
Переважно на стадії В.іїм) значення ТА є рівним 13. В цьому випадку на стадіях В.їіїї) і В.їм) ТЗ і Т4 знаходяться в діапазонах 400-5502С або 550-7002С, при цьому значення ТА є рівним Т3. У ще одному варіанті здійснення можливим є значення Т4, менше або більше, ніж Т3, в залежності від хімічного складу і мікроструктури листової сталі. В цьому випадку на стадіях В.їіїї) і В.їм) ТЗ і Т4 знаходяться в діапазонах 400-5502С або 550-7002С незалежно одна від одної.
Переважно на стадіях від В.Ї) до В.ім) інертний газ вибирають з: М», Аг, Не і Хе.
Переважно на стадії С) покриття на цинковій основі містить від 0,01 до 8,095 (мас.) АЇ, необов'язково від 0,2 до 8,095 (мас.) Мо, менш, ніж 5,095 Ре, при цьому решта являє собою 2п.
Більш переважно покриття на цинковій основі містить від 0,01 до 0,4095 (мас.), при цьому решта є 2п. В цьому випадку температура ванни знаходиться в діапазоні 400-5502С, а переважно 410-
У ще одному переважному варіанті здійснення покриття на алюмінієвій основі містить менше, ніж 1595 5і, менш, ніж 5,095 Ре, необов'язково від 0,1 до 8,095 (мас.) Мо і необов'язково від 0,1 до 30,095 7п, при цьому решта є АЇї. В цьому випадку температура цієї ванни знаходиться в діапазоні 550-7002С, переважно 600-6802С.
Винахід також відноситься до листової сталі з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав, яка має покриття з цинку або покриття на алюмінієвій основі, одержуваної з використанням способу, відповідного цьому винаходу, і яка містить зовнішні оксиди, які містять
ЕеО, Мп25іО4 і МпО, на поверхні сталі під покриттям на цинковій або алюмінієвій основі і внутрішні оксиди, які включають БеоО, Мп25іОг і МпО, в листовій сталі. Переважно зовнішні оксиди, які містять БеО, Мп25іОх і МпО, присутні на поверхні сталі в округлій формі.
Переважно мікроструктура сталі містить бейніт, мартенсит, ферит і необов'язково аустеніт.
В одному переважному варіанті здійснення мікроструктура сталі містить 1-4595 мартенситу, 1- 6095 бейніту, при цьому залишок являє собою аустеніт. У ще одному переважному варіанті здійснення мікроструктура сталі містить 1-2595 свіжого мартенситу, 1-1095 фериту, від 35 до 9595 мартенситу і нижнього бейніту і менш, ніж 1095 аустеніту.
В одному переважному варіанті здійснення поверхню листової сталі зневуглецьовують.
Переважно глибина зневуглецювання сягає 100 мкм, переважно аж до 80 мкм, від поверхні листової сталі. В цьому випадку, як це можна собі уявити без бажання пов'язувати себе будь- якою теорією, листова сталь характеризується кращою стійкістю до окрихчування РМО внаслідок зменшення кількості вуглецю вглиб листової сталі. Дійсно, як це можна собі уявити, вуглець є елементом, високочутливим до рідинно-металічного окрихчування РМО. На додаток до цього, мають місце краща гнучкість і краща поведінка під час аварії.
На закінчення, цей винахід відноситься до використання листової сталі з покриттям нанесеним шляхом занурення у розплав для виготовлення деталі механічного транспортного засобу.
Винахід тепер буде пояснюватися в експериментах, здійснених лише для інформації. Вони не є обмежувальними.
Приклади
В цьому прикладі використовували сталі ОР, яка характеризуються наступною композицією, при вираженні через рівні масового процентного вмісту: со Мп ві | сф А /мо| ті | Р 8 |Си| м) м | М | в | м
У всіх експериментах, для відповідних сталей ОР, проводили відпал від температури навколишнього середовища в печі великої місткості ПОРТ відповідно до умов в таблиці 1.
Після цього у всіх експериментах проводили нанесення покриття шляхом занурення у розплав в цинковій ванні, яка містить 0,11795 алюмінію.
На закінчення, в експериментах проводили аналіз на основі результатів візуального огляду, даних сканувального електронного мікроскопа і Оже-спектроскопії. Стосовно змочуваності, то 0 позначає безперервне осадження покриття, а 1 позначає не безперервне осадження покриття.
Стосовно зовнішнього вигляду покриття, то 0 позначає відсутність будь-якого поверхневого дефекту на покритті, а 1 позначає наявність на покритті спостережуваних поверхневих дефектів, таких як-от оголені ділянки. Результати демонструються в наведеній нижче таблиці 1 45 .
Зовнішн
Секці й Секція Вирівнювальне| Змочу ій Наявність екція Секція й й нтнунйттю «Ен ЕТ ст СТЬ (АЗ) (А4) ь |покритт | Мпг5ібх, МПО я
Екс пер ОРІ тя евні й ОР та збні г УР таз Ізвні із |У та |звні а На им 1 (су » (с 2 (су 2 (с) З (су 2 (с) 4 (су 2 (с) поверх|У сталі ент|С С) (с) сс) сс) ні сталі и фев в ров в рво 572 ово 5 зонво 53 11 е|гвиво в рові рво 572 ово 5 зонво 53 11 зго в ов ор во 572 ово 5 зонво 53 11 415780) 5 І209|- 51780) 5 |72|-401460І 5 (10140460 5135| 0 / 0 так так 5" 780) 5 209 0 1780) 5 |72|-401460І 5 (10140460 5135| 0 / 0 так так 6101780) 5 (209 101780) 5 |72|-401460І 5 (10140460 5135| 0 / 0 так так 77115780) 5 (2091 151780) 5 |72|-401460Ї 5 (10140460 5135| 0 / 0 так так 8 201780) 5 (209|-201780| 5 |72|-401460| 5 |10|-4046015135| 1 / 1 так ні 9 1-301780| 5 (209|-301780| 5 |72|-401460| 5 |10|-4046015135| 1 / 1 так ні (10 |-40|780) 5 |209|-40|780| 5 |72|-40|460| 5 |10|-40460)| 5135) 1 | 1 так ні х Приклади, відповідні цьому винаходу.
В експериментах 4-7, відповідних цьому винаходу, демонструються висока змочуваність і тому висока адгезія покриття, а поверхневий зовнішній вигляд покриття був в значній мірі хорошим. Для цих експериментів оксиди БеО, Мп25іОх і МпО були присутні на поверхні листової сталі і в листової сталі в округлій формі.
Стосовно експериментів 8-10, то оксиди МпО, БеО і Мп2біО. формували товстий безперервний шар на поверхні листової сталі, що значно зменшувало змочуваність і адгезію покриття листових сталей.
Стосовно експериментів 1-3, то зовнішні оксиди МпоО і РГеО присутні у формі безперервного шару на поверхні сталі, що зменшувало змочуваність і адгезію покриття листової сталі. Мп2біОя був присутній в якості внутрішнього оксиду.

Claims (18)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення листової сталі з покриттям, нанесеним зануренням у розплав, яка має покриття з цинку або покриття на алюмінієвій основі, який включає: А) одержання листової сталі, яка характеризується наступним хімічним складом, при вираженні у масових відсотках: 005-020, 1,55Мпх3,0, ОО 5іс0,45, о о-Стс0,6О, АІО, 20, М-0,005, і необов'язково один або декілька елементів, як-от Р-0,04, Коо) МЬ-0,05, Ве0,003, Мо-0,20, Мі«0,1, ТікО,06, З-0,01, бби«кО 1,
бо«01, М-0,01, решта - залізо і неминучі домішки, В) рекристалізаційний відпал зазначеної листової сталі в печі великої місткості з нагріванням радіаційними трубами, яка містить секцію нагрівання, секцію витримування, секцію охолодження, необов'язкову секцію вирівнювального витримування, до складу якого входять такі підстадії: ї) нагрівання зазначеної листової сталі від температури навколишнього середовища до температури Т1 в діапазоні 700-900 С в секції нагрівання, яка має атмосферу А1, що містить від0О,1 до 15 об. 95 Н» і інертний газ, температура точки роси якої ОР1 знаходиться в діапазоні від -18 до 8 2С, і) витримування листової сталі від Т1 до температури Т2 в діапазоні 700-900 С в секції витримування, що має атмосферу Аг, ідентичну Ат, і характеризується температурою точки роси ОР, рівною ОРІ, ії) охолодження листової сталі від Т2 до ТЗ в діапазоні 400-700 С в секції охолодження, яка має атмосферу АЗ, що містить 1-30 об. 95 Н5 і інертний газ, температура точки роси якої ОРЗ є меншою або рівною -30 С, їм) необов'язкове вирівнювальне витримування листової сталі від температури Т3 до температури 74 в діапазоні 400-700 "С в секції вирівнювального витримування, яка має атмосферу А4, що містить 1-30 об. 95 Н5г і інертний газ, температура точки роси якої ОРА є меншою або рівною -30 2С, і С) нанесення покриття на відпалену листову сталь шляхом її занурення в ванну з розплавом на основі цинку або на основі алюмінію.
2. Спосіб за п. 1, в якому на стадії А) листова сталь містить менше ніж 0,30 мас. 95 51.
3. Спосіб за п. 1 або 2, в якому на стадії А) листова сталь містить більше ніж 0,0001 мас. 905 М.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому на стадіях В.) і В.іїї) А! містить 1-10 об. 95 Нео, при цьому атмосфера А?2 є ідентичною А1.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, в якому на стадіях В.) і В.ї) ОР1 знаходиться між -15 і 5 С, при цьому значення ОРа є рівним ОРІ. Зо
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому на стадії В.її) значення Т2 є рівним Т1.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому на стадіях В.Ї) і В.ії) Т1 їі Т2 знаходяться в діапазоні між 750 і 850 26.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, в якому на стадіях В.її) і опціонально В.їм) атмосфера АЗ є ідентичною А4, при цьому значення ОРА є рівним ОРЗ.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, в якому на опціональній стадії В.ім) значення ТА є рівним Т3.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, в якому на стадіях від В.ї) до В.ії) і опціонально В.ім) інертний газ вибирають з : М», Аг, Не і Хе.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, в якому на стадії С) покриття на цинковій основі містить від 0,01 до 8,0 мас. 95 АЇ, необов'язково від 0,2 до 8,0 мас. 95 Мо, менше ніж 5,0 мас. 95 Ре, при цьому залишок являє собою 27п.
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, в якому покриття на алюмінієвій основі містить менше ніж 15 мас. 95 Зі, менше ніж 5,0 мас. 95 Ре, необов'язково від 0,1 до 8,0 мас. 95 Мо і необов'язково від 0,1 до 30,0 мас. 95 2п, при цьому залишок являє собою АЇ.
13. Спосіб за будь-яким з пп. 1-12, в якому хімічний склад сталі не містить вісмут (Ві).
14. Листова сталь з нанесеним зануренням у розплав покриттям, яка має покриття з цинку або покриття на алюмінієвій основі, одержана способом за будь-яким з пп. 1-13 і містить зовнішні оксиди, які містять БеО, Мп25біО і МпО, на поверхні сталі під покриттям на цинковій або алюмінієвій основі і внутрішні оксиди, які містять Гео, Мп2гбіОх і Мпо.
15. Листова сталь за п. 14, в якій зовнішні оксиди присутні у формі округлостей на поверхні листової сталі.
16. Листова сталь за п. 14 або 15, в якій мікроструктура сталі містить бейніт, мартенсит, ферит і необов'язково аустеніт.
17. Листова сталь за будь-яким з пп. 14-16, в якій поверхня листової сталі є зневуглецьованою.
18. Застосування листової сталі з нанесеним зануренням у розплав покриттям за будь-яким з пп. 14-17 або листової сталі з нанесеним зануренням у розплав покриттям, одержаної способом за будь-яким з пп. 1-13, для виготовлення деталі механічного транспортного засобу.
UAA202002890A 2017-11-08 2018-10-19 Листова сталь з покриттям, нанесеним зануренням у розплав UA125883C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2017/001351 WO2019092468A1 (en) 2017-11-08 2017-11-08 A hot-dip coated steel sheet
PCT/IB2018/058138 WO2019092526A1 (en) 2017-11-08 2018-10-19 A hot-dip coated steel sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA125883C2 true UA125883C2 (uk) 2022-06-29

Family

ID=60627965

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202002890A UA125883C2 (uk) 2017-11-08 2018-10-19 Листова сталь з покриттям, нанесеним зануренням у розплав

Country Status (16)

Country Link
US (2) US11590734B2 (uk)
EP (1) EP3707290B1 (uk)
JP (1) JP7030187B2 (uk)
KR (1) KR102374498B1 (uk)
CN (1) CN111295460B (uk)
BR (1) BR112020006548B1 (uk)
CA (1) CA3081954C (uk)
ES (1) ES2902379T3 (uk)
HU (1) HUE056730T2 (uk)
MA (1) MA54420B1 (uk)
MX (1) MX2020004696A (uk)
PL (1) PL3707290T3 (uk)
RU (1) RU2737371C1 (uk)
UA (1) UA125883C2 (uk)
WO (2) WO2019092468A1 (uk)
ZA (1) ZA202002314B (uk)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2021224662A1 (en) * 2020-05-07 2021-11-11 Arcelormittal Annealing method of steel
CN114622137A (zh) * 2022-03-03 2022-06-14 万向钱潮股份有限公司 一种具有较好疲劳性能的先进高强钢及其制备方法
KR20240087898A (ko) * 2022-12-12 2024-06-20 주식회사 포스코 용융아연도금강판 및 그 제조방법

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5434537U (uk) 1977-08-13 1979-03-07
JP3684914B2 (ja) 1998-11-20 2005-08-17 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法、並びに高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
JP4136286B2 (ja) 1999-08-09 2008-08-20 新日本製鐵株式会社 耐食性に優れたＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金めっき鋼材およびその製造方法
FR2876711B1 (fr) 2004-10-20 2006-12-08 Usinor Sa Procede de revetement au trempe a chaud dans un bain de zinc des bandes en acier fer-carbone-manganese
JP4741376B2 (ja) 2005-01-31 2011-08-03 新日本製鐵株式会社 外観が良好な高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法と製造設備
RU2418094C2 (ru) 2006-01-30 2011-05-10 Ниппон Стил Корпорейшн Высокопрочный горячеоцинкованный погружением стальной лист и высокопрочный отожженный после цинкования стальной лист с превосходными формуемостью и способностью к нанесению гальванопокрытия и способы изготовления и устройства для изготовления таких листов
JP5082432B2 (ja) 2006-12-26 2012-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
EP2009128A1 (en) 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Galvanized or galvannealed silicon steel
EP2009127A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Process for manufacturing a galvanized or a galvannealed steel sheet by DFF regulation
KR20140128458A (ko) * 2009-03-31 2014-11-05 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP5370244B2 (ja) * 2009-03-31 2013-12-18 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5521520B2 (ja) 2009-12-03 2014-06-18 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5434537B2 (ja) * 2009-12-03 2014-03-05 新日鐵住金株式会社 溶接性に優れた高Ｓｉ含有合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法
JP5392116B2 (ja) * 2010-01-28 2014-01-22 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
CN103827341B (zh) * 2011-09-30 2016-08-31 新日铁住金株式会社 热浸镀锌钢板及其制造方法
KR20130076589A (ko) 2011-12-28 2013-07-08 주식회사 포스코 도금표면 품질 및 도금밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
JP5811841B2 (ja) 2011-12-28 2015-11-11 新日鐵住金株式会社 Ｓｉ含有高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
WO2015001367A1 (en) * 2013-07-04 2015-01-08 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle
WO2015011511A1 (fr) 2013-07-24 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2016072479A1 (ja) * 2014-11-05 2016-05-12 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板
JP6536294B2 (ja) * 2015-08-31 2019-07-03 日本製鉄株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびそれらの製造方法
WO2017154494A1 (ja) * 2016-03-11 2017-09-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019092468A1 (en) 2019-05-16
CA3081954A1 (en) 2019-05-16
WO2019092526A1 (en) 2019-05-16
CA3081954C (en) 2022-05-31
MA54420B1 (fr) 2021-12-31
KR102374498B1 (ko) 2022-03-15
KR20200070292A (ko) 2020-06-17
US11590734B2 (en) 2023-02-28
CN111295460A (zh) 2020-06-16
CN111295460B (zh) 2022-09-06
HUE056730T2 (hu) 2022-03-28
PL3707290T3 (pl) 2022-03-07
JP2021502481A (ja) 2021-01-28
US20230158774A1 (en) 2023-05-25
EP3707290A1 (en) 2020-09-16
MX2020004696A (es) 2020-07-27
US12011902B2 (en) 2024-06-18
MA54420A (fr) 2020-09-16
BR112020006548B1 (pt) 2023-03-21
US20200338857A1 (en) 2020-10-29
RU2737371C1 (ru) 2020-11-27
JP7030187B2 (ja) 2022-03-04
ZA202002314B (en) 2021-08-25
BR112020006548A2 (pt) 2020-10-13
EP3707290B1 (en) 2021-12-01
ES2902379T3 (es) 2022-03-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5403185B2 (ja) 引張強度９８０ＭＰａ以上有するめっき密着性、成形性と穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP4623233B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5737485B1 (ja) 高強度高ヤング率鋼板およびその製造方法
US12011902B2 (en) Hot-dip coated steel sheet
JP3596316B2 (ja) 高張力高延性亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2023027288A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板
RU2747812C1 (ru) Стальная подложка с покрытием, нанесенным в результате погружения в расплав
JP4320913B2 (ja) 成形性に優れた高張力溶融亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法
JP3464611B2 (ja) 成形性と耐食性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ熱延鋼板及びその製造方法
JP7288184B2 (ja) 溶融Ｚｎ－Ａｌ－Ｍｇ系めっき鋼板の製造方法