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TWI481729B - A hot-pressed steel sheet, a method for manufacturing the same, and a hot-pressed steel sheet member - Google Patents

A hot-pressed steel sheet, a method for manufacturing the same, and a hot-pressed steel sheet member Download PDF

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Publication number
TWI481729B
TWI481729B TW102129294A TW102129294A TWI481729B TW I481729 B TWI481729 B TW I481729B TW 102129294 A TW102129294 A TW 102129294A TW 102129294 A TW102129294 A TW 102129294A TW I481729 B TWI481729 B TW I481729B
Authority
TW
Taiwan
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steel sheet
content
hot
less
hot stamping
Prior art date
Application number
TW102129294A
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English (en)
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TW201410878A (zh
Inventor
Akari Tamaki
Kazuo Hikida
Original Assignee
Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Publication of TW201410878A publication Critical patent/TW201410878A/zh
Application granted granted Critical
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Description

熱壓印用鋼板、其製造方法、及熱壓印鋼板構件 技術領域
本發明係有關於適合製造機械構造零件等之熱壓印用鋼板、其製造方法、及熱壓印鋼板構件。
 背景技術
為使汽車輕量化，期待使用於車體之鋼材的高強度化，正在努力減少鋼材之使用重量。鋼材之高強度化亦有助於提升汽車之耐碰撞特性。於廣泛使用於汽車之薄鋼板中，一般而言，隨著強度增加，壓機成形性將下降，而不易製造複雜形狀之零件。例如，隨著延性之下降，加工度高之部位將斷裂、回彈變大，尺寸精度劣化。因此，藉由壓機成形高強度鋼板，特別是，具有780MPa以上之抗拉強度的鋼板以製造零件並非易事。不使用壓機成形，而使用輥壓成形雖可輕易地加工高強度之鋼板，但其適用對象僅限定為長度方向上具有相同截面的零件。
於專利文獻1中記載被稱為以於高強度鋼板得到高成形性為目的之熱壓印的方法。藉由熱壓印，可以高之精度成形高強度鋼板，可得高強度之熱壓印鋼板構件。
於專利文獻2及3中記載淬火後之強度為 1500MPa級的材料。於專利文獻4中記載以一面得到高強度一面提升延性為目的之熱壓印用鋼板。於專利文獻5及6記載以提升淬火性為目的之鋼板。然而，該等技術中，有需於高溫下開始淬火，不易提升韌性及局部變形能等問題。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開2002-102980號公報
專利文獻2：日本專利特開2011-236483號公報
專利文獻3：日本專利特開2004-323944號公報
專利文獻4：日本專利特開2010-65292號公報
專利文獻5：日本專利特開2011-195958號公報
專利文獻6：日本專利第3879459號公報
 發明概要
本發明之目的係提供即使以較低溫開始淬火仍可得到良好之韌性及局部變形能的熱壓印用鋼板、其製造方法及熱壓印鋼板構件。
本發明人等為得淬火後具優異之韌性及局部變形能，發現藉由淬火以高之面積率生成麻田散鐵係為重要，又，以使可以較低溫開始該淬火之特別的化學組成係為重要之觀點致力地進行檢討。結果，發現藉由組合一定範圍內之化學組成及鋼組織，即使以較低溫開始淬火，仍 可得到良好之韌性及局部變形能。並且，本申請案發明人仔細考量出以下所示之發明的諸態樣。
(1)一種熱壓印用鋼板，具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且 剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)
並具有以下述所表示之鋼組織，以面積率計為：變韌鐵：1%~95%、肥粒鐵：5%~94%、及剩餘部分：選自於由波來鐵、麻田散鐵及殘留沃斯田鐵所構成之群組中1或2種以上。
(2)如(1)記載之熱壓印用鋼板，其中前述變韌鐵之面積率係20%~95%，且前述肥粒鐵之面積率係5%~80%。
(3)如(1)記載之熱壓印用鋼板，其中前述變韌鐵之面積率係1%以上且小於20%，且前述肥粒鐵之面積率係40%~94%。
(4)如(1)~(3)之任一者記載的熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%。
(5)如(1)~(4)之任一者記載的熱壓印用鋼板，其中Cr含量係0.01%~1.00%；且以[Mn]表示Mn含量、以[Cr]表示Cr含量時，式(2)即成立。
1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)
(6)如(1)~(5)之任一者記載的熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有Bi：0.0001%~0.5%。
(7)如(1)~(6)之任一者記載的熱壓印用鋼板，其 中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Ca：0.0005%~0.05%、Mg：0.0005%~0.05%、及REM：0.0005%~0.05%。
(8)如(1)~(7)之任一者記載的熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Mo：0.03%~1%、Cu：0.01%~1%、Ni：0.01%~1%、及W：0.01%~1%。
(9)如(1)~(8)之任一者記載的熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有選自於由Nb：0.005%~1%、及V：0.005%~1%所構成之群組中1種或2種元素。
(10)一種熱壓印用鋼板之製造方法，具有下述步驟：進行鋼塊或鋼片之熱軋延的步驟；進行藉由前述熱軋延所得之鋼板之酸洗處理的步驟；進行藉由前述酸洗處理所得之鋼板之冷軋延的步驟；及進行藉由前述冷軋延所得之鋼板之熱處理的步驟；前述鋼塊或鋼片具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、 S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)前述進行熱軋延之步驟具有下述步驟：以1050℃以上之溫度開始軋延的步驟；及之後於400℃~700℃之溫度域捲取的步驟，前述進行熱處理之步驟具有下述步驟：加熱至700℃~840℃之溫度域的步驟；之後以5℃/秒~100℃/秒之平均冷卻速度，冷卻至500℃ 以下之溫度的步驟；及之後於300℃~500℃之溫度域中保持5秒鐘~600秒鐘的步驟。
(11)一種熱壓印用鋼板之製造方法，具有下述步驟：進行鋼塊或鋼片之熱軋延的步驟；進行藉由前述熱軋延所得之鋼板之酸洗處理的步驟；進行藉由前述酸洗處理所得之鋼板之冷軋延的步驟；進行藉由前述冷軋延所得之鋼板之熱處理的步驟：及進行藉由前述熱處理所得之鋼板之鍍敷處理的步驟；前述鋼塊或鋼片具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、 Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立，[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)前述進行熱軋延之步驟具有下述步驟：以1050℃以上之溫度開始軋延的步驟；及之後於400℃~700℃之溫度域中捲取的步驟；前述進行熱處理之步驟具有下述步驟：加熱至700℃~840℃之溫度域的步驟；之後以3℃/秒~20℃/秒之平均冷卻速度，冷卻至580℃以下之溫度的步驟；及之後於500℃~570℃之溫度域中保持5秒鐘~600秒鐘的步驟；前述進行鍍敷處理之步驟具有下述步驟：進行熔融鍍鋅處理之步驟；及之後於500℃~650℃之溫度域中進行合金化處理的步驟。
(12)如(10)或(11)記載之熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%。
(13)如(10)~(12)之任一者記載的熱壓印用鋼板之製造方法，其中Cr含量係0.01%~1.00%；且以[Mn]表示Mn含量、以[Cr]表示Cr含量時，式(2)即成立。
1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)
(14)如(10)~(13)之任一者記載的熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有Bi：0.0001%~0.5%。
(15)如(10)~(14)之任一者記載的熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Ca：0.0005%~0.05%、Mg：0.0005%~0.05%、及REM：0.0005%~0.05%。
(16)如(10)~(15)之任一者記載的熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、及W：0%~1%。
(17)如(10)~(16)之任一者記載的熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有選自於由Nb：0%~1%、及V：0%~1%所構成之群組中1種或2種元素。
(18)一種熱壓印鋼板構件，具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、 Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)
並具有麻田散鐵之面積率係90%以上之鋼組織；且抗拉強度係1600MPa以下。
(19)如(18)記載之熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%。
(20)如(18)或(19)記載之熱壓印鋼板構件，其中Cr含量係0.01%~1.00%；且以[Mn]表示Mn含量、以[Cr]表示Cr含量時，式(2)即成立。
1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)
(21)如(18)~(20)之任一者記載的熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有Bi：0.0001%~0.5%。
(22)如(18)~(21)之任一者記載的熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Ca：0.0005%~0.05%、Mg：0.0005%~0.05%、及REM：0.0005%~0.05%。
(23)如(18)~(22)之任一者記載的熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、及W：0%~1%。
(24)如(18)~(23)之任一者記載的熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有選自於由Nb：0%~1%、及V：0%~1%所構成之群組中1種或2種元素。
依據本發明，即使以較低溫開始淬火，仍可得到良好之韌性及局部變形能。
 用以實施發明之形態
以下，說明本發明之實施形態。本發明之實施形態係有關於一種用以製造利用熱壓印之熱壓印鋼板構件的熱壓印用鋼板。熱壓印一般係於加熱熱壓印用鋼板後進行成形，再進行淬火。依據本實施形態之熱壓印用鋼板，藉由以下所示之化學組成及鋼組織組合等，即使以較低溫開始該加熱後之淬火，仍可得充分量的麻田散鐵。
首先，說明本發明之實施形態的熱壓印用鋼板之化學組成。於以下說明中，熱壓印用鋼板所含之各元素含量的單位「%」，若無特別否認時係「質量%」之意。
本實施形態之熱壓印用鋼板的化學組成係以下述所表示，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物。又，以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立。不純物可舉礦物或廢料等原材料中所含者、製造步驟中所含者為例。
[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)
(C：0.08%以上且小於0.20%)
C係提高淬火性，且主要決定淬火後之強度非常重要的元素。C更係控制熱壓印後之局部變形能(局部延性)及韌性(衝撃吸收特性)非常重要的元素。C含量小於0.08%時，將成為淬火後之強度未充分者、或未能得到充分之淬火性。因此，將C含量設為0.08%以上。C含量為0.20%以上時，淬火後之強度將變得過高，未能得到充分之局部變形能及韌性。因此，將C含量設為小於0.20%。C含量以0.18%以下為佳，以0.16%以下較佳。
(Si：0.003%~0.2%)
Si係提升淬火性及確保淬火後強度之穩定非常有效的元素。Si具有抑制熱壓印時高溫加熱時之鏽皮生成的作用。Si含量小於0.003%時將不易得到前述作用。因此，將Si含量設為0.003%以上。為更確實得到前述作用，Si含量以0.01%以上為佳。Si含量大於0.2%時，產生沃斯田鐵變態之溫度將變得顯著高溫。因此，有熱壓印加熱所需之成本上升、或加熱不足造成淬火不充分的情形。又，於施行熔融鍍敷處理時，濕潤性下降。因此，Si含量設為0.2%以下。
(Mn：1.6%~3.5%)
Mn係提升淬火性及確保淬火後強度之穩定非常有效的元素。Mn含量小於1.6%時，將不易得到前述作用。因此，Mn含量設為1.6%以上。為更確實得到前述作用，Mn含量以2.0%以上為佳。Mn含量大於3.5%時，利用前述作用之效果飽和，淬火後的韌性下降。因此，Mn含量設為3.5%以下。
又，以[Mn]表示Mn含量、以[C]表示C含量時，式(1)即成立。
[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)
該式(1)未成立時，淬火性不充分，熱壓印後未能得到所期之機械特性。
(sol.Al(酸溶Al)：0.0002%~2.0%)
Al係具有將熔鋼脫氧使鋼健全化之作用的元素。sol.Al含量小於0.0002%時，將不易得到前述作用。因此，sol.Al含量設為0.0002%以上。Al亦係提高淬火性及確保淬火後強度之穩定非常有效的元素。但，sol.Al含量大於2.0%時，利用前述作用之效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，sol.Al含量設為2.0%以下。
(B：0.0003%~0.01%)
B係提升淬火性及確保淬火後強度之穩定非常有效的元素。B含量小於0.0003%時，將不易得到前述作用。因此，B含量設為0.0003%以上。B含量大於0.01%時，利用前述作用之效果達到飽和，淬火後之韌性下降。因此，B含量設為0.01%以下。
(P：0.1%以下)
P並非必須元素，例如於鋼中作為不純物而含有。由韌性之觀點來看，P含量以越低越佳。特別是P含量大於0.1%時韌性將顯著地下降。因此，P含量設為0.1%以下。為確保更良好之韌性，P含量以0.05%以下為佳，以0.03%以下較佳。P可有助於提升淬火性及確保淬火後強度之穩定。為得 該作用，亦可積極地含有P。降低P含量將增加成本，降低至小於0.0002%時，成本將顯著地上升。因此，P含量亦可設為0.0002%以上。
(S：0.004%以下)
S並非必須元素，例如於鋼中作為不純物而含有。由韌性之觀點來看，S含量以越低越佳。特別是S含量大於0.004%時，韌性將顯著地下降。因此，S含量設為0.004%以下。降低S含量將增加成本，降低至0.0002%時，成本將顯著地上升。因此，S含量亦可設為0.0002%以上。
(N：0.01%以下)
N並非必須元素，例如於鋼中作為不純物而含有。由韌性之觀點來看，N含量以越低越佳。特別是N含量大於0.01%時，隨著粗大之氮化物的形成，局部變形能及韌性將顯著地下降。因此，N含量設為0.01%以下。降低N含量將增加成本，降低至0.0002%時，成本將顯著地上升。因此，N含量亦可設為0.0002%以上，為更加降低成本，亦可設為0.0008%以上。
Ti、Cr、Bi、Ca、Mg、REM、Mo、Cu、Ni、W、Nb、V並非必須元素，係可於熱壓印用鋼板中有限度地適當含有預定量之任意元素。
(Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%)
Ti於熱壓印時將熱壓印用鋼板加熱至Ac3 點以上時，將抑制沃斯田鐵之再結晶，且更形成微細之碳化物，抑制粒 成長，使沃斯田鐵粒為細粒。結果，熱壓印鋼板構件之韌性將大幅地提升。因此，亦可含有Ti。為確實地得到該效果，Ti含量以48/14×[N]%以上為佳。但，Ti含量大於48/14[N]+0.04時，利用前述作用之效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，Ti含量設為0.04+48/14[N]以下。換言之，以滿足「Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%」為佳。
(Cr：0%~1.00%)
Cr與Mn同樣地係提升淬火性及確保淬火後強度之穩定非常有效的元素。因此，亦可含有Cr。為確實地得到該效果，Cr含量以0.01%以上為佳，以0.1%以上較佳。但，Cr含量大於1.00%時，前述效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，Cr含量設為1.00%以下。換言之，以滿足「Cr：0.01%~1.00%」為佳。又，Mn含量及Cr含量之和大於3.5%時，利用前述作用之效果達到飽和，淬火後之韌性下降。因此，Mn含量及Cr含量之和設為3.5%以下。換言之，以於以[Mn]表示Mn含量、且以[Cr]表示Cr含量時，式(2)成立為佳。Mn含量及Cr含量之和以2.8%以下為佳。
1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)
(Bi：0%~0.5%)
Bi係於熔鋼之凝固過程中成為凝固核，藉由縮小樹枝狀結晶之2次晶臂間距，具有抑制樹枝狀結晶之2次晶臂間距內Mn等的偏析之作用的元素。特別是本實施形態中，因含有1.6%以上之Mn，故Bi可有效抑制起因於Mn之偏析的韌性下降。因此，亦可含有Bi。為確實地得到該效果，Bi含 量以0.0001%以上為佳。但，Bi含量大於0.5%時，利用前述作用之效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，Bi含量設為0.5%以下。換言之，以滿足「Bi：0.0001%~0.5%」為佳。由抑制Mn等之偏析的觀點來看，Bi含量以0.0002%以上較佳，以0.0005%以上更佳。
(Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%)
Ca、Mg、及REM均係使鋼中之夾雜物微細化，具有防止起因於夾雜物之熱壓印時的破裂之作用的元素。因此，亦可含有選自於由該等元素所構成之群組中1種或2種以上。為確實地得到該效果，Ca含量、Mg含量、及REM含量均以0.0005%以上為佳。但，任一之含量大於0.05%時，利用前述作用之效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，Ca含量、Mg含量、及REM含量均係0.05%以下。換言之，以滿足「Ca：0.0005%~0.05%」、「Mg：0.0005%~0.05%」、及「REM：0.0005%~0.05%」中之至少一者為佳。
REM(稀土金屬)係指Sc、Y及鑭之合計17種的元素，「REM含量」係該等17種之元素的合計含量之意。鑭於工業上，係例如以稀土金屬合金之形式添加。
(Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%)
Mo、Cu、Ni、及W均係提升淬火性及確保淬火後強度之穩定非常有效的元素。因此，亦可含有選自於由該等元素所構成之群組中1種或2種以上。為更確實地得到該效果， Mo含量以0.03%以上為佳，Cu含量、Ni含量、及W含量均以0.01%以上為佳。但，任一者之含量大於1%時，利用前述作用之效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，Mo含量、Cu含量、Ni含量、及W含量均設為1%以下。換言之，以滿足「Mo：0.03%~1%」、「Cu：0.01%~1%」、「Ni：0.01%~1%」、及「W：0.01%~1%」中之至少一者為佳。
(Nb：0%~1%、V：0%~1%)
Nb及V均係於熱壓印時將熱壓印用鋼板加熱至Ac3 點以上時，抑制沃斯田鐵之再結晶，且更形成微細之碳化物，抑制粒成長，使沃斯田鐵粒為細粒。因此，亦可含有選自於該等元素之群組中1種或2種。為確實得到該效果，Nb含量及V含量均以0.005%以上為佳。但，任一者之含量大於1%時，利用前述作用之效果達到飽和，而成本一味地上升。因此，Nb含量及V含量均設為1%以下。換言之，以滿足「Nb：0.005%~1%」及「V：0.005%~1%」中之至少一者為佳。
接著，說明本實施形態之熱壓印用鋼板的鋼組 織。該熱壓印用鋼板具有以選自於由變韌鐵：1%~95%、肥粒鐵：5%~94%、及剩餘部分：由波來鐵、麻田散鐵及殘留沃斯田鐵所構成之群組中1或2種以上所表示之鋼組織。另，與鋼組織相關之數值，例如，係熱壓印用鋼板全體之平均值，但亦可以距離熱壓印用鋼板表面之深度為鋼板厚度1/4的地點(以下，將該地點稱作「1/4深度位置」)之鋼組織相關的數值代表。例如，熱壓印用鋼板之厚度為 2.0mm時，可以距離表面之深度為0.50mm的地點之數值代表。這是因為可以1/4深度位置之鋼組織代表熱壓印用鋼板構件之厚度方向的平均鋼組織。因此，本發明中將於1/4深度位置所測定之各相或組織的面積率作為各自之面積率。
一般而言，熱壓印中藉由加熱產生沃斯田鐵變 態，使C固溶。藉由C之固溶，淬火性及淬火後的硬度變高。於該加熱時，變韌鐵、波來鐵、麻田散鐵、雪明碳鐵、及殘留沃斯田鐵等C濃度高之相或組織將成為沃斯田鐵化的起點。因此，該等之面積率越高越能促進沃斯田鐵化。另一方面，C濃度低之肥粒鐵將不易成為沃斯田鐵化的起點，肥粒鐵之面積率越高將越抑制沃斯田鐵的粒成長。
(肥粒鐵之面積率：5%~94%)
肥粒鐵之面積率係5%以上時，將適度地抑制沃斯田鐵化的起點。因此，可抑制沃斯田鐵之過度粒成長，可更加提升熱壓印後的韌性。因此，肥粒鐵面積率設為5%以上。為確實地得到該效果，肥粒鐵之面積率以15%以上為佳，以30%以上較佳，以40%以上更佳。
肥粒鐵之面積率係94%以下時，可適度地確保沃斯田鐵化的起點。因此，可快速地進行沃斯田鐵化，生產性提升。因此，肥粒鐵之面積率設為94%以下。
另外，肥粒鐵之面積雖包含多邊形肥粒鐵、粒狀肥粒鐵、及變韌肥粒鐵之各面積，但不包含波來鐵中存在的肥粒鐵之面積。
(變韌鐵之面積率：1%~95%)
由促進加熱時之沃斯田鐵變態的觀點來看，以含有變韌鐵、波來鐵、麻田散鐵、雪明碳鐵、及殘留沃斯田鐵等C濃度高之相或組織為佳。但，熱壓印用鋼板中含有C含量過高之相或組織時，由該等相或組織變態之沃斯田鐵中因C濃縮，故之後於進行淬火時，於微觀之觀點中將局部地產生強度高之部分，局部變形能及韌性容易下降。著眼於C濃度時，變韌鐵、波來鐵、麻田散鐵、雪明碳鐵、及殘留沃斯田鐵中，C濃度最低之相或組織係變韌鐵。因此，如此之不易生成局部之C濃縮的相或組織係變韌鐵。並且，變韌鐵之面積率係1%以上時，局部變形能及韌性之提升係為顯著。因此，變韌鐵之面積率設為1%以上。又，肥粒鐵以外之組織以變韌鐵為佳。因肥粒鐵之面積率係5%以上，變韌鐵之面積率係95%以下。
又，肥粒鐵之面積率及變韌鐵之面積率的和以 40%以上為佳，以45%以上較佳，以50%以上更佳，以55%以上更為佳。肥粒鐵之面積率及變韌鐵之面積率的和越小，波來鐵、麻田散鐵、雪明碳鐵、及殘留沃斯田鐵之面積率越高。因此，C將不易擴散，變得容易產生燒斑，硬度分布容易變大。因此，不易得到充分之局部變形能及韌性。肥粒鐵之面積率及變韌鐵之面積率的和更以90%以上為佳，以100%更為佳。
變韌鐵之面積率係20%~95%時，肥粒鐵之面積 率以5%~80%為佳。變韌鐵之面積率越高，淬火時沃斯田 鐵化所需之時間越短。因此，有助於削減成本及時間。
變韌鐵之面積率係1%以上且小於20%時，肥粒 鐵之面積率以40%~94%為佳。肥粒鐵之面積率越高，越可賦與優異的預成形性。特別是肥粒鐵之面積率係40%以上時，預成形性之提升係為顯著。
肥粒鐵及變韌鐵以外之剩餘部分係例如，波來 鐵、麻田散鐵、雪明碳鐵、或殘留沃斯田鐵的1種或2種以上。該等以越少越佳。
於熱壓印用鋼板表面以形成包含Zn之鍍敷層為 佳。換言之，熱壓印用鋼板以表面處理鋼板為佳。藉由鍍敷層，可得提升利用熱壓印所得之熱壓印鋼板構件的耐蝕性等效果。並未特別限制鍍敷層之種類，可舉電鍍層及熔融鍍敷層為例。電鍍層，可舉電鍍鋅層及電鍍Zn-Ni合金層為例。熔融鍍敷層，可舉熔融鍍鋅層、合金化熔融鍍鋅層、熔融鋁鍍敷層、熔融Zn-Al合金鍍敷層、熔融Zn-Al-Mg合金鍍敷層、及熔融Zn-Al-Mg-Si合金鍍敷層為例。
亦並未特別限制鍍敷附著量，只要為一般者即 可。但，特別於鍍敷層係純鋅鍍敷層時，熱壓印時熱壓印用鋼板經加熱至Ac3 點以上之溫度時，有部分之鍍敷層蒸發的可能性。因此，特別於附著量有變得較熔融鍍敷小之傾向的電鍍鋅時，以增大鍍敷附著量為佳。由如此之理由來看，鍍敷層以熔融鋅系鍍敷層為佳，特別是，以鍍敷層之熔點較純鋅高的熔融鋅合金鍍敷層(包含合金化熔融鍍鋅層)為佳。
接著，說明熱壓印用鋼板之製造方法。本實施 形態之熱壓印用鋼板只要具有前述之化學組成及鋼組成的話，無論其製造方法，均可呈現所期之效果。因此，並未特別限定其製造方法。但，藉由以下說明之製造方法，可確實地製造本實施形態之熱壓印用鋼板。
本實施形態熱壓印用鋼板的製造方法大致可分 為2種。一種係未包含鍍敷處理之製造方法，另一種係包含鍍敷處理之製造方法。
首先，說明未包含鍍敷處理之製造方法。該製 造方法中，進行鋼塊或鋼片之熱軋延，進行藉由熱軋延所得之鋼板的酸洗處理，再進行藉由酸洗處理所得之鋼板的冷軋延後，進行藉由冷軋延所得之鋼板的熱處理。鋼塊或鋼片之化學組成與欲製造之熱壓印用鋼板的化學組成實質上係一致。
熱軋延中，以1050℃以上之溫度開始軋延，之 後於400℃~700℃之溫度域捲取。
鋼塊或鋼片有含有作為使藉由熱壓印用鋼板淬 火所得之熱壓印鋼板構件的局部變形能及韌性劣化之原因的非金屬夾雜物的情形。因此，熱軋延鋼塊或鋼片時，以使該等非金屬夾雜物充分地固溶為佳。於熱軋延具有前述化學組成之鋼塊或鋼片時，若以1050℃以上之溫度開始軋延，將促進前述非金屬夾雜物的固溶。因此，軋延之開始溫度設為1050℃以上。例如，可加熱溫度小於1050℃之鋼塊或鋼片，並以1050℃以上之溫度開始軋延，亦可不使連 續鑄造後之鋼塊或分塊軋延後之鋼片下降至小於1050℃的溫度，以1050℃以上之溫度開始軋延。並未特別限制熱軋延之結束溫度，但以820℃以上為佳。
軋延後之捲取溫度小於400℃時，因未能充分地 確保肥粒鐵，故熱軋延鋼板(以下，稱作熱軋鋼板)之強度將變得過高。因此，不易得到上述鋼組織。又，冷軋延時，不易控制負載及控制鋼板之平坦度及厚度，將無法進行適當之冷軋延、或製造效率下降。因此，捲取溫度設為400℃以上。
軋延後之捲取溫度為700℃以上時，鋼組織將係 僅肥粒鐵、肥粒鐵及雪明碳鐵之組合、或成為波來鐵，未能得到包含變韌鐵之鋼組織。因此，捲取溫度設為700℃以下。一般而言，捲取溫度過高時因捲取後鏽皮成長，而容易產生鏽疵。又，捲取溫度過高時，捲取後呈高溫狀態之鋼捲容易因本體重量而變形，有因該變形而於鋼捲表面產生擦痕的情形。變形之理由係因有捲取後殘留未變態沃斯田鐵，而產生肥粒鐵變態的情形。捲取後產生肥粒鐵變態時，隨著肥粒鐵變態，產生體積膨脹，之後因產生熱收縮，鋼捲失去捲取張力。
並未特別限制酸洗處理之條件，例如，可依據 通常方法之條件進行。酸洗處理前或後亦可進行表皮輥軋。例如，藉由表皮輥軋矯正平坦度、或促進鏽皮之剝離。並未特別限制表皮輥軋之延伸率，亦可為例如，0.3%以上且小於3.0%。
並未特別限制冷軋延之條件，例如可依據通常 方法之條件進行。並未特別限制軋縮率，但軋縮率以80%以下為佳。
熱處理(再結晶退火)中，加熱至700℃~840℃之 溫度域，之後以5℃/秒~100℃/秒之平均冷卻速度冷卻至500℃以下的溫度，之後於300℃~500℃之溫度域中保持5秒鐘~600秒鐘。
藉由該熱處理使再結晶顯現。熱處理之加熱溫 度小於700℃時，未能充分地顯現再結晶，將容易殘留熱軋延後之鋼組織，而不易得到所期之鋼組織的熱壓印用鋼板。因此，經淬火熱壓印用鋼板時，將不易得到穩定之特性。因此，熱處理之加熱溫度設為700℃以上。熱處理之加熱溫度大於840℃時，用以確保溫度之熱量增大，製造成本增加，製造效率下降。因此，熱處理之加熱溫度設為840℃以下。
至500℃以下之溫度的平均冷卻速度小於5℃/秒 時，將過剩地生成波來鐵或粗大之雪明碳鐵，未能得到所期之鋼組織。因此，有未能得到充分之淬火性，淬火後之特性劣化的情形。因此，至500℃以下之溫度的平均冷卻速度設為5℃/秒以上。至500℃以下之溫度的平均冷卻速度大於100℃/秒時，將過剩地生成麻田散鐵或殘留沃斯田鐵，未能得到所期之鋼組織。因此，有未能得到充分之淬火性，淬火後之特性劣化的情形。因此，至500℃以下之溫度的平均冷卻速度設為100℃/秒以下。
於300℃~500℃之溫度域中保持的時間小於5秒 鐘時，未能得到所期之鋼組織。因此，該保持時間設為5秒鐘以上。該保持時間大於600秒鐘時，製造效率將顯著地下降。因此，該保持時間設為600秒鐘以下。
藉由如此一連串之處理，可製造實施形態之熱 壓印用鋼板。
接著，說明包含鍍敷處理之製造方法。該製造 方法中，進行鋼塊或鋼片之熱軋延，進行藉由熱軋延所得之鋼板的酸洗處理，進行藉由酸洗處理所得之鋼板的冷軋延，再進行藉由冷軋延所得之鋼板的熱處理，進行鍍敷處理。鋼塊或鋼片之化學組成與欲製造之熱壓印用鋼板的化學組成實質上係一致。可以與未包含鍍敷處理之製造方法相同的條件進行熱軋延、酸洗處理、及冷軋延。
熱處理中，加熱至700℃~840℃之溫度域，之後 以3℃/秒~20℃/秒之平均冷卻速度冷卻至580℃以下的溫度，之後於500℃~570℃之溫度域中保持5秒鐘~600秒鐘。
藉由該熱處理使再結晶顯現，但因該製造方法 於之後將進行鍍敷處理，故與未包含鍍敷處理之製造方法的條件相異。熱處理之加熱溫度以與未包含鍍敷處理之製造方法相同的理由，設為700℃~840℃。
至580℃以下之溫度的平均冷卻速度小於3℃/秒 時，即使進行鍍敷處理，仍未能得到所期之鋼組織。因此，至580℃以下之溫度的平均冷卻速度設為3℃/秒以上。至580℃以下之溫度的平均冷卻速度大於20℃/秒時， 即使進行鍍敷處理，仍未能得到所期之鋼組織。因此，至580℃以下之溫度的平均冷卻速度設為20℃/秒以下。
於500℃~570℃之溫度域中保持的時間小於5秒 鐘時，將未能得到所期之鋼組織。因此，該保持時間設為5秒鐘以上。該保持時間大於600秒鐘時，製造效率將顯著地下降。因此，該保持時間設為600秒鐘以下。
鍍敷處理中，進行熔融鍍鋅處理，之後於500℃ ~650℃之溫度域中進行合金化處理。
並未特別限制熔融鍍鋅處理之條件，例如，可 依據通常方法之條件進行。亦可與前述熱處理設備相連地設置連續熔融鍍鋅設備，連續地進行熱處理及熔融鍍鋅處理。又，亦可與前述熱處理設備分別獨立地設置熔融鍍鋅設備。
合金化處理之溫度小於500℃時，合金化變得不 充分，有合金化處理後之鍍鋅層的Fe含量低於8%的情形。因此，合金化處理之溫度設為500℃以上。合金化處理之溫度大於650℃時，有合金化處理後之鍍鋅層的Fe含量大於20%之情形。因此，合金化處理之溫度設為650℃以下。合金化處理後亦可進行表皮輥軋，並不會影響效果。例如，藉由表皮輥軋矯正平坦度。並未特別限制表皮輥軋之延伸率，亦可與通常方法之延伸率相同。
鍍鋅層之Fe含量以8%以上為佳。Fe含量係8%以 上時，熱壓印時將提高Fe-Zn固溶體化形成速度，可更確實地抑制熔融Zn相之生成。Fe含量越高，該效果越高，另 一方面，製造效率下降。因此，Fe含量以20%以下為佳。
鍍敷附著量每單面小於35g/m2 時，有未能得到 熱壓印鋼板構件所期之耐蝕性的情形。又，製造效率容易下降。因此，鍍敷附著量以每單面35g/m2 以上為佳。
(熱壓印鋼板構件)
藉由進行上述實施形態之熱壓印用鋼板的熱壓印，可得熱壓印鋼板構件。因此，熱壓印鋼板構件之化學組成係實質上與熱壓印用鋼板一致。熱壓印鋼板構件之鋼組織雖因熱壓印之條件而相異，但本發明之實施形態中，將麻田散鐵之面積率設為90%以上。這是因為，麻田散鐵之面積率小於90%時，即使化學組成為適當者仍未能得到優異之局部變形能及韌性。並且，麻田散鐵之面積率係90%以上時，可得優異之局部變形能及韌性。又，由所期之局部變形能及韌性等來看，將熱壓印鋼板構件的抗拉強度設為1600MPa以下。
實施例
接著，說明本申請案發明人所進行之實驗。
(第1實驗)
第1實驗中，使用具有如表1所示之化學組成的扁鋼胚，製造出具有如表2所示之鋼組織的熱壓印用鋼板。一部分之熱壓印用鋼板係施行鍍敷處理作為鍍敷鋼板。「鋼板之種類」欄的「GA」係表示合金化熔融鍍鋅鋼板、「EG」係表示電鍍鋅鋼板、「GI」係表示熔融鍍鋅鋼板、「CR」係表示冷軋延鋼板。
熱壓印用鋼板之製造中，進行具有如表1所示之 化學組成的扁鋼胚之熱軋延，得到厚度3.2mm的熱軋延鋼板(熱軋鋼板)。接著，進行熱軋鋼板之酸洗處理得到酸洗鋼板。一部分之酸洗鋼板係進行冷軋延，得到厚度1.6mm的冷軋延鋼板(冷軋鋼板)。之後，進行冷軋鋼板之熱處理及鍍敷處理。另，一部分之試驗中，省略冷軋延、熱處理、鍍敷處理的一部分。於表2顯示熱軋延之條件(扁鋼胚加熱溫度及捲取溫度)、冷軋延之有無、熱處理之有無及條件(加熱溫度、至550℃以下之溫度的平均冷卻速度、冷卻停止溫度、及冷卻停止溫度之保持時間)、及鍍敷處理之有無。
另外，製造熔融鍍鋅鋼板及合金化熔融鍍鋅鋼 板時的熔融鍍鋅浴之溫度設為460℃。鍍敷附著量設為45g/m2 、鍍敷之Fe含量設為13%。製造合金化熔融鍍鋅鋼板時的合金化處理係以550℃進行20秒鐘。
另外，如以下地求得各熱壓印用鋼板之鋼組 織。換言之，於與熱壓印用鋼板之軋延方向平行之截面施行硝太蝕劑蝕刻，並使用掃描型電子顯微鏡於1/4深度位置觀察10視野的鋼組織。該觀察中將測定倍率設為1000倍。
並且，使用熱壓印試驗裝置實施熱壓印試驗。 該試驗中，於加熱爐內將試驗片加熱至表面溫度到達900℃，並於900℃中保持2分鐘後立刻自加熱爐取出。之後，藉由自然冷卻冷卻至所期之溫度(淬火開始溫度)，於到達預期之溫度時實施急速淬火處理。所期之溫度設為800℃及500℃。藉由熱壓印所得之熱壓印鋼板構件的形狀係設為平板。熱壓印試驗用之試驗片的尺寸設為寬度200mm、長度80mm。
亦進行淬火後之抗拉強度的測定。該測定中， 於與軋延方向正交之方向上擷取JIS5號抗拉試驗片，並依據JIS Z 2241實施抗拉試驗，測定抗拉強度(TS)。
亦進行淬火後之硬度試驗。硬度試驗中測定與 軋延方向平行之截面的維克氏硬度。該測定係依據JIS Z 2244進行，測定負載設為98kN。該測定中，測定距離試料之表面相同的深度位置各距離200μm之10處的硬度，求出其平均值。並且，求出以800℃開始淬火時之維克氏硬度(Hv800)及以500℃開始淬火時之維克氏硬度(Hv500)，亦求出該等之差。又，亦求出以800℃開始淬火之鋼板的麻田散鐵之面積率。
亦進行淬火後之局部變形能的評價。該評價中， 依據日本鋼鐵聯盟規格之「JFST1001擴孔試驗方法」測定擴孔率。
亦進行淬火後之韌性的評價。該評價中藉由沙丕 衝撃試驗測定經自800℃進行淬火處理之鋼板的吸收能。吸 收能之測定中，重疊3片經省略冷軋延者、及重疊6片經施行冷軋延者，並分別以螺釘固定製作全厚度9.6mm之試驗片。試驗片係作成JIS Z 2202中記載之V形刻痕沙丕試驗片。試驗方法係依據JIS2242記載之方法，調查-40℃的吸收能。將自相對於軋延方向為0°及90°方向上刻有凹口的沙丕試驗片所得之吸收能分別設為J0、J90。
於表3顯示該等結果。淬火性之評價中，將Hv800 與Hv500之差係15Hv以下，且麻田散鐵之面積率係90%以上者作為「優」、其他作為「劣」。局部變形能之評價中，將擴孔率為40%以上者作為「優」、其他作為「劣」。將韌性之評價中，J0及J90兩者係30J以上，且J0/J90之值為0.5以上者作為「優」、其他作為「劣」。J0/J90之值係反應韌性的異向性。
由表3可知，本發明範圍內之發明例的熱壓印用鋼板具有良好之淬火性、局部變形能及韌性。又，該等於淬火後顯示1600MPa以下適當的抗拉強度。相對於此，比較例中，則至少1個特性較差。
另外，如表2所示，捲取溫度設為350℃之試驗No.67及No.69中，並未進行適當的冷軋延。又，捲取溫度設為750℃之試驗No.68及No.70中，因捲取後產生變形，故未能進行之後的處理。
(第2實驗)
第2實驗中，進行鋼板之淬火所需之加熱時間的評價。該評價中，測定淬火前加熱至900℃，於900℃保持4分鐘時之淬火後的維克氏硬度、及900℃中保持1.5分鐘時之淬火後的維克氏硬度，求出該等之差。並且，將該等之差為15以下者設為「◎」、大於15且30以下者設為「○」。於表4顯示該結果。
如表4所示，變韌鐵之面積率小於20%的試驗No.33中，1.5分鐘之保持中無法實現充分的沃斯田鐵化，維克氏硬度之差大於15，試驗No.30~No.32中，1.5分鐘之保 持中可實現充分的沃斯田鐵化，維克氏硬度之差為15以下。
(第3實驗)
第3實驗中，進行變韌鐵之面積率係1%以上且小於20%之鋼板的預成形性之評價。該評價中，進行淬火前之熱壓印用鋼板的抗拉試驗。該測定中，於與軋延方向正交之方向上擷取JIS5號抗拉試驗片，依據JIS Z 2241實施抗拉試驗，測定全伸長(T-EL)。並且，將全伸長(T-EL)為10%以上者設為「◎」、其他設為「○」。於表5顯示該結果。
如表5所示，肥粒鐵之面積率小於40%之試驗 No.33中，可得良好之預成形性，肥粒鐵之面積率係40%以上之試驗No.3、No.6、及No.8中，可得極為良好之預成形性。
(第4實驗)
第4實驗中，對熱壓印鋼板構件進行與第1實驗相同之局部變形能及韌性的評價。於表6顯示該結果。另，試驗No.71、No.72、及No.73之熱壓印鋼板構件的製作中，將淬火前之加熱溫度設為900℃，且900℃下之保持時間設為4分鐘、淬火時係於室溫之大氣中自然冷卻至200℃。
如表6所示，麻田散鐵之面積率係90%以上時，可得優異之局部變形能及韌性，但麻田散鐵之面積率小於90%之比較例中，未能得到充分的局部變形能及韌性。
產業上之可利用性
本發明可利用於例如，車門防撞樑及中心柱等汽車車體零件所使用之熱壓印用鋼板等製造產業及利用產業。本發明亦可利用於其他機械構造零件之製造產業及利用產業等。

Claims (24)

  1. 一種熱壓印用鋼板，其特徵在於具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且 剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)；並具有以下述所表示之鋼組織，以面積率計為：變韌鐵：1%~95%、肥粒鐵：5%~94%、及剩餘部分：選自於由波來鐵、麻田散鐵及殘留沃斯田鐵所構成之群組中1或2種以上。
  2. 如請求項1之熱壓印用鋼板，其中前述變韌鐵之面積率係20%~95%，且前述肥粒鐵之面積率係5%~80%。
  3. 如請求項1之熱壓印用鋼板，其中前述變韌鐵之面積率係1%以上且小於20%，且前述肥粒鐵之面積率係40%~94%。
  4. 如請求項1至3項中任1項之熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%。
  5. 如請求項1至3項中任1項之熱壓印用鋼板，其中Cr含量係0.01%~1.00%；且以[Mn]表示Mn含量、以[Cr]表示Cr含量時，式(2)即成立：1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)。
  6. 如請求項1至3項中任1項之熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有Bi：0.0001%~0.5%。
  7. 如請求項1至3項中任1項之熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以 上元素：Ca：0.0005%~0.05%、Mg：0.0005%~0.05%、及REM：0.0005%~0.05%。
  8. 如請求項1至3項中任1項之熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Mo：0.03%~1%、Cu：0.01%~1%、Ni：0.01%~1%、及W：0.01%~1%。
  9. 如請求項1至3項中任1項之熱壓印用鋼板，其中前述化學組成含有選自於由Nb：0.005%~1%、及V：0.005%~1%所構成之群組中1種或2種元素。
  10. 一種熱壓印用鋼板之製造方法，其特徵在於具有下述步驟：進行鋼塊或鋼片之熱軋延的步驟；進行藉由前述熱軋延所得之鋼板之酸洗處理的步驟；進行藉由前述酸洗處理所得之鋼板之冷軋延的步驟；及進行藉由前述冷軋延所得之鋼板之熱處理的步驟；前述鋼塊或鋼片具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、 S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)；前述進行熱軋延之步驟具有下述步驟：以1050℃以上之溫度開始軋延的步驟；及之後於400℃~700℃之溫度域捲取的步驟；前述進行熱處理之步驟具有下述步驟：加熱至700℃~840℃之溫度域的步驟；之後以5℃/秒~100℃/秒之平均冷卻速度，冷卻至 500℃以下之溫度的步驟；及之後於300℃~500℃之溫度域中保持5秒鐘~600秒鐘的步驟。
  11. 一種熱壓印用鋼板之製造方法，其特徵在於具有下述步驟：進行鋼塊或鋼片之熱軋延的步驟；進行藉由前述熱軋延所得之鋼板之酸洗處理的步驟；進行藉由前述酸洗處理所得之鋼板之冷軋延的步驟；進行藉由前述冷軋延所得之鋼板之熱處理的步驟；及進行藉由前述熱處理所得之鋼板之鍍敷處理的步驟；前述鋼塊或鋼片具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、 Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)；前述進行熱軋延之步驟具有下述步驟：以1050℃以上之溫度開始軋延的步驟；及之後於400℃~700℃之溫度域中捲取的步驟；前述進行熱處理之步驟具有下述步驟：加熱至700℃~840℃之溫度域的步驟；之後以3℃/秒~20℃/秒之平均冷卻速度，冷卻至580℃以下之溫度的步驟；及之後於500℃~570℃之溫度域中保持5秒鐘~600秒鐘的步驟；前述進行鍍敷處理之步驟具有下述步驟：進行熔融鍍鋅處理之步驟；及 之後於500℃~650℃之溫度域中進行合金化處理的步驟。
  12. 如請求項10或11之熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%。
  13. 如請求項10或11之熱壓印用鋼板之製造方法，其中Cr含量係0.01%~1.00%；且以[Mn]表示Mn含量、以[Cr]表示Cr含量時，式(2)即成立：1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)。
  14. 如請求項10或11之熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有Bi：0.0001%~0.5%。
  15. 如請求項10或11之熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Ca：0.0005%~0.05%、Mg：0.0005%~0.05%、及REM：0.0005%~0.05%。
  16. 如請求項10或11之熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、及W：0%~1%。
  17. 如請求項10或11之熱壓印用鋼板之製造方法，其中前述化學組成含有選自於由Nb：0%~1%、及V：0%~1%所構成之群組中1種或2種元素。
  18. 一種熱壓印鋼板構件，其特徵在於其具有以下述所表示之化學組成，以質量%計為：C：0.08%以上且小於0.20%、 Si：0.003%~0.2%、Mn：1.6%~3.5%、sol.Al：0.0002%~2.0%、B：0.0003%~0.01%、P：0.1%以下、S：0.004%以下、N：0.01%以下、Ti：以[N]表示N含量時，為0%~0.04+48/14×[N]%、Cr：0%~1.00%、Bi：0%~0.5%、Ca：0%~0.05%、Mg：0%~0.05%、REM：0%~0.05%、Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、W：0%~1%、Nb：0%~1%、及V：0%~1%，且剩餘部分：Fe及不純物；以[Mn]表示Mn含量、且以[C]表示C含量時，式(1)即成立：[Mn]+6.67×[C]-2.73≧0 (1)；並具有麻田散鐵之面積率係90%以上之鋼組織；且 抗拉強度係1600MPa以下。
  19. 如請求項18之熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有Ti：48/14×[N]%~0.04+48/14×[N]%。
  20. 如請求項18或19之熱壓印鋼板構件，其中Cr含量係0.01%~1.00%；且以[Mn]表示Mn含量、以[Cr]表示Cr含量時，式(2)即成立：1.6≦[Mn]+[Cr]≦3.5 (2)。
  21. 如請求項18或19之熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有Bi：0.0001%~0.5%。
  22. 如請求項18或19之熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Ca：0.0005%~0.05%、Mg：0.0005%~0.05%、及REM：0.0005%~0.05%。
  23. 如請求項18或19之熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有選自於由下述所構成之群組中1種或2種以上元素：Mo：0%~1%、Cu：0%~1%、Ni：0%~1%、及W：0%~1%。
  24. 如請求項18或19之熱壓印鋼板構件，其中前述化學組成含有選自於由Nb：0%~1%、及V：0%~1%所構成之群組中1種或2種元素。
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