TARIFNAME KISA KOLONLARIN GÜÇLENDIRILMESINDE KULLANILMAK ÜZERE SIFCON ILE ÜRETILMIS PANEL TEKNIKALAN Bulus, kolonlarda olasi kisa kolon kesme hasarlarina karsi güçlendirme saglayan SlFCON içerikli yeni bir güçlendirme paneli ile ilgilidir. ÖNCEKI TEKNIK Ülkemizde geçmis yillarda birçok büyük deprem meydana gelmis ve bu depremler sonucunda önemli can ve mal kayiplari yasanmistir. Türkiye'nin bir deprem ülkesi oldugu, aktif birçok fayin ülkemizden geçtigi düsünüldügünde büyük magnitüdlerde olasi yeni depremlere hazirlikli olmak gerekmektedir. Ancak meydana gelebilecek bu depremlerde can ve mal kayiplarinin en aza indirgenmesi ve hatta mümkünse yasanmamasina yönelik çalismalarin yapilmasi toplum bilinci açisindan son derece gereklidir. Yasanan büyük depremler neticesinde binalarda olusan hasarlar tahlil edilmekte ve hasar türlerinin benzer nitelikte oldugu görülmektedir. Bu hasar türlerinden biri de kisa kolon etkilerinin olusturdugu hasarlardir. Kisa kolon olusturabileoegi tahmin edilen kolon boylarinda üretim asamasinda önlem almak mümkündür. Fakat yapimi tamamlanmis binalarda özellikle zemin ve bodrum katlarda açilan bant pencereler, proje asamasinda öngörülmeyen asma katlar, kolona mesnetlenen merdiven sahanliklari, rijit döseme ve kirisler ile kolon boylarinin proje tasarimindan farkli olmasina, azalan kolon boyuna gelen kesme gerilmelerinin artis göstermesine sebep olmaktadir. Kolonlarda artan bu kesme gerilmelerinin oldugu bölgelerde tasarimda yeterli detaylandirma yapilmadigi durumda ise kesme hasarlari gibi ciddi hasarlar görülmektedir. Ülkemizde genellikle zemin kati isyeri olaraktasarlanan binalarda projelendirme asamasinda öngörülmeyen asma katlar teskil edilebilmektedir. Asma kata sahip binalarda ise bu katta yer alan kolonlar kirislertarafindan tutuldugu ve yatay yük altinda hareketi engellendigi için kisa kolon etkileri olusabilmektedir. Benzer sekilde yapida yer alan kolonlara dösemelerin ya da merdiven kirislerinin mesnetlenmesi ile de kolon hareketleri sinirlandirilarak kisa kolon olusumuna sebebiyet verebilmektedir. Bir diger durum ise yapi zemin katinda havalandirma ve isik ihtiyacini karsilamak üzere bant pencereler açilmasi ile benzer etkilerin ortaya çikmasi durumudur. Sonradan açilan bant pencereler katin yüksek noktasinda, kolon yüzeyleri arasinda yerlestirilmektedir. Dolayisiyla bu kisimlarda dolgu duvarlar kaldirilarak bos alan olusturulmaktadir. Özellikle yapilar yatay yük etkisine maruz kaldiginda ise rijit duvarlarin bulunmadigi bu bölgelerde ötelenme daha fazla olmakta, kesme hasarlari olusmaktadir. Bant pencerelerin varligi, kolon boylarinin proje tasarimindan farkli olarak azalmasi durumunu ortaya çikarmaktadir. Boylari kisalan kolonda ise kesme gerilmeleri kolon- duvar birlesim bölgesinde yogunlasmaktadir. Kolon boyunun azalmasi kolona uygulanan kesme kuvvetinin artmasina sebep olmaktadir. Tasarimda yogun kesme/kayma gerilmeleri dikkate alinmadigi için yeterli düzeyde kesme donatisi ile tasarlanamamis kolonda kesme kirilmasi olusarak kolon tasima gücünü kaybetmektedir. Olasi bir deprem durumunda kisa kolon olusumu meydana gelebilmekte ve bu etki binanin göçmesine dahi sebep olabilecek son derece tehlikeli durumlar olusturmaktadir. Kisa kolon olusum mekanizmasi Sekil 1'de gösterilmektedir. Ülkemizde mevcut deprem yönetmeliginde (TBDY-2018) ise kisa kolon olusumunda iki sebebin varligina dikkat çekilmektedir. Bunlar; kolonlar arasi dolgu duvar bosluklari ve tasiyicisi sistem bosluklaridir. Kisa kolon hasarlarini engellemek için yönetmelik önerisi ise; kolon sargilama bölgelerinde yer alan enine donati kosullarinin bu bölgelerde de uygulanmasi seklindedir. TBDY-2018'de Bölüm 7.3.8'de kisa kolonlara iliskin kosullar yer almaktadir. Ilgili bölümde yapimi önlenemeyen kisa kolonlar için enine donati hesabinda dikkate alinacak kesme kuvveti Denklem 1`de tanimlanmaktadir. Yönetmelige göre Denklem 1"de yer alan kisa kolonun alt ve üst uçlarinda momentler tasima gücü momentlerinin (Mr) 1.4 kati olarak Ma =1.4Mra ve Mi kesme kuvveti Denklem 2"de verilen minimum kosullari saglayacaktir. Denklem 2,de fck betonun karakteristik beton dayanimi, Aw ise kolon en kesiti etkin gövde alani olarak alinacaktir. Kisa kolon olusumu ve enine donatinin kosulu ile ilgili yönetmelik gösterimi Sekil 2ide verilmistir. Ve:(Ma+MÜ)IIn (1) ve g 0.85Aw \/fck BULUSUN KISA AÇIKLAMASI Bulus ile kolonlarda olasi kisa kolon kesme hasarlarina karsi yeni bir güçlendirme elemani ve bu elemanin üretim yöntemi ile ilgilidir. Bu amaç dogrultusunda ülkemizdeki yapi stokunu temsilen zemin kat yüksekligi normal kata göre daha fazla olan ve zemin kat dolgu duvar boylari birbirinden farkli olan geometrik ölçekli 14 adet betonarme çerçeve üretilmistir. Bu çerçevelerin 5 tanesi referans numune olarak üretilmis, 9 numunede ise ultra performansli özel bir beton olan SIFCON (Slurry Infiltrated Fiber Concrete-Çimento Serbeti Emdirilmis Lifli Beton) kullanilarak elde edilen çesitli panel tipleri ile betonarme çerçevedeki kisa kolonlar güçlendirilmistir. Tüm deney elemanlari laboratuvarda deprem yüklerini benzestirilen tersinir tekrarlanir yatay yüklemeye maruz birakilmistir. Elde edilen verilere göre alt katta tugla dolgu duvar örülmeyen çerçeve bölgesinin tüm yüzeylerine bir bütün olarak yerlestirilmis 83 tipi panellerin diger panel türlerine göre kisa kolon davranisina bagli hasarlari daha çok engelledigi görülmüstür. Böylece bulus ile siklikla karsilasilan kisa kolon hasari olasi binalarin hizli ve etkili bir sekilde güçlendirilmesi hedeflenmektedir. Bu hedef dogrultusunda, SIFCON (Slurry Infiltrated Fiber Concrete-Çimento Serbeti Emdirilmis Lifli Beton) betondan üretilmis paneller ile betonarme çerçeve kisa kolonlarinin güçlendirilmesi gerçeklestirilmistir. Literatürde yer alan kabul görmüs ve pratikte de uygulanan birçok güçlendirme çalismasinda binalarin bosaltilmasi ve is yerlerinin isleyisinin durdurulmasi gerekmektedir. Ayrica güçlendirilen binalarin dis ve iç görünüslerinde degisimler meydana gelmekte ve binalarin mimari tasarimi bozulmaktadir. Ancak bulus ile binalarda bulunan bant pencereler çikarilarak yerine SIFCON paneller yerlestirilmektedir. SIFCON panellerin iç kismi yine bant pencere olacak sekilde tasarlanmistir. Böylece kisa kolon olusabilecek bina, bir yandan kisa kolon olusumuna karsi güçlendirilirken diger yandan da eski mimari tasarimini korunmaktadir. SIFCON beton paneller, mevcut binalara uygulanabilir niteliktedir. Buna ek olarak SIFCON paneller çift tesirli epoksi malzemesi ile çerçeveye yapistirilmakta, belirli yerlerinden çerçeveye ankrajlanmaktadir. Böylece binanin bosaltilmasina gerek kalmadan hizli ve etkili bir sekilde kisa kolon güçlendirme islemi tamamlanmis olmaktadir. Olasi büyük bir depremin ne zaman meydana gelecegi bilinmediginden güçlendirme islemlerinin hizli ve etkili bir biçimde yapilmasi gerekmektedir. Bu sebeple bulusa konu ürün ile yapilacak betonarme yapi elemanina uygulanan güçlendirme yöntemi ile bu problemin önüne geçilebilecektir. SEKIL LISTESI Sekil 1. Yapilarda kisa kolon olusum mekanizmasi Sekil 2. Kisa kolon olusumu, enine donati yerlesimi (TBDY-2018) Sekil Ba. L tipi panel yerlesim gösterimi Sekil 3b. U tipi panel yerlesim gösterimi Sekil 30. Tam panel yerlesim gösterimi Sekillerde verilen numaralandirmalarin karsiliklari Dolgu Duvar Bosluk Kisa Kolon Dolgu Duvar Kat Kirisi Ve. : Kesme Kuvveti 9199957` Mrü.: Kolon Üst Ucunda Hesaplanan Tasima Gücü Momenti Mra. : Kolon Alt Ucunda Hesaplanan Tasima Gücü Momenti BULUSUN DETAYLI AÇIKLAMASI Bulusa konu, kisa kolon (3) kesme hasarlarina karsi güçlendirilmis panel, uçlari kancali, yüksek mukavemetli, soguk çekilmis olarak üretilen çelik lifler kullanilarak elde edilmis SlFCON içermektedir. Kullanilan çelik lif, 0,75 mm çapinda, 60 mm uzunlugunda, narinligi 80 olan (, çekme mukavemeti 1300 MPa (N/mmz) olarak belirtilen tutkalsiz çelik liftir. SlFCON beton içeriginde, kullanilan çelik tel Iiflerin arasina yerlesebilecek düzeyde akiskan kivama sahip serbet beton gerekmektedir. Bu sebeple beton agregasi olarak ince malzemeler tercih edilmelidir. Bununla birlikte, lif oraninin yüksek oldugu bu özel betonda liflerin arasina çimento serbetinin yerlesiminin dikkatle yapilmasi da son derece önemlidir. Literatürde yapilan çalismalarda, özellikle tas tozu kullanilan birlesimlerde daha fazla su muhtevasi gerekliligi görülmüs, betonda yerlesim problemi yasandigi tespit edilmistir. Tüm bunlar dikkate alinarak, ihtiyaç olan serbet beton için, beton dayanimi ve beton yerlesimi parametreleri dikkate alinarak; ideal kütleoe oran (en fazla) ve malzeme birlesimleri (literatürdekinden farkli olarak) Tablo 1'de verilmistir. Bilesenler (kg/m3) 1 kglm3 Kütlece Portland Çimento (42,5) 900 41,4 Su 360 16,5 Dogal Kum (0,40 mm) 900 41,4 Katki (Glenium ACE 30) 11.5 0.7 Tablo 1. Bulusa konu SIFCON içerikli panellerde kullanilacak serbet beton karisimi Bulusa konu SIFCON içerikli panellerde kullanilacak serbet beton karisiminin elde edilmesi için çimento, kum, su ve hiper-akiskanlastirici kimyasal katki kullanilmistir. Bulusun içeriginde olmasi gereken serbet beton için kullanilan çimento yüksek mukavemet saglayan Portland çimentosu CEM l-42,5-R,dir. Akiskan bir beton elde etmek için tercihen 0,40 mm incelikte agrega olarak kum (en fazla 1mm) tercih edilmistir. Kullanilan su, içme suyu niteligindedir. Hiper-akiskanlastirici kimyasal katki olarak polikarboksilik eter esasli, yüksek oranda su azaltan, erken ve nihai yüksek dayanim ve dayanikliliga gereksinim duyulan prekast endüstrisi için gelistirilmis Glenium-ACEBO kullanilmistir. Bu malzeme, polikarboksilik eter esasli olarak üretilmekte, yüksek dayanimli betonlarin üretiminde ve özellikle prefabrikasyon üretimlerde kullanilmaktadir. Üretimde önce çimento ve kum tartilarak miksere yerlestirilmis, bu kuru karisim 2 dakika boyunca karistirilmistir. Suyun yaklasik %70'i karisima eklenerek mikserde yaklasik 3 dakika daha karistirilmis, ardindan kalan suya hiper-akiskanlastirici da ilave edilmistir. Toplamda 15 dakika süresince mikserde karistirma islemi devam etmistir. Doldurma kaplarina alinan çimento serbeti kaliba yerlestirilirken ince taneli malzemenin çökmemesi için serbet karisimi mikserde karistirilmaya devam edilmistir. Kaliba dökülen serbet beton sabit sicaklik ve nem sartlarinin bulundugu laboratuvar odasinda prizini almak üzere bekletilmistir. Prizini alan betona kür uygulanmis ve 2 gün, 7 gün ve 28 günlük basinç testlerine tabi olarak basinç dayanimi ortalama fc: 35 MPa olan serbet beton üretilmistir. SIFCON serbet betonunda basinç testi yapildigi gibi SIFCON üretimli çelik lif katkili numune üzerinde de egilme testi yapilmis, çatlak dagilimi gözlemlenmistir. Malzeme mekanik karakterizasyonunu belirlemek için 150 x 150 X 550 mm'liki bulusa konu ürünün içerigi olan SIFCON karisimli %10 hacimsel çelik lif oranina sahip numune EN 14651 (2005)'e göre üretilmis ve üç noktali bir bükme aparatinda test edilmistir. Deneylerde, yük ölçümleri için 30 kN kapasiteli bir yük hücresi ve iki adet 450 mm kapasiteli yer degistirme algilayici LVDT (Linear Variable Differential Transformer) kullanilmistir. Numune, çekmeye maruz kalan alt orta noktasinda yaklasik 25 mm yüksekliginde bir çentik açilmis, çentigin her iki kolu metal tabaka ile tutturulmustur. Deneylerde kullanilan LVDT'Ier çatlak genisligini ölçmek üzere yatayda bu metal tabakalara sabitlenmistir. Çatlak agzi açikligi yer degistirme (ÇAAYD) ölçümleri için 0,001 mm hassasiyette LVDT cihazlari kullanilmistir. Üç nokta yükleme deneyinden elde edilen yük ve çentik için yer degistirme degerleri veri toplama yoluyla bilgisayara aktarilmis ve Grafik 1'deki grafik elde edilmistir. Grafikte verilen fm ve fR,3 degerleri ÇAAYD'nin sirasiyla 0,5 mm'de ve 2.5 mm'deki kalici gerilme degerleridir. Gerilmc (MPa) Ü . 5 1 l . Grafik 1. ÇAAYD- nominal gerilim egrisi Numune üzerinde limit degerlere kadar önemli bir etki görülmezken, kirilma anindan sonra maksimum yükte fR,1'e kadar düsüs görülmüs fakat bu degerden sonra nominal gerilme degeri fR,3'e kadar yükselmistir. Numunedeki gerilme degeri fR,3'te fR,1'e göre %24 daha büyüktür. Bulusa konu ürün içerigini temsil eden numunenin hem yük tasima kapasitesi hem de yer degistirme seviyesi artmistir. Bulusa konu kisa kolon (3) kesme hasarlarina karsi SIFCON ile güçlendirilmis panel, kisa kolon (3) olusmus bölümlere konumlandirilmak üzere üç farkli formda üretilmistir. Sekil 3a'da gösterildigi sekliyle "L" formunda, Sekil Bb'de gösterildigi sekliyle "U" formunda ve Sekil Sc'de gösterildigi sekliyle tam bir çerçeve olarak alternatif yapilandirmalar tasarlanmistir. "L" formundaki paneller, kisa kolon (3) olusumu meydana gelmis boslugun her bir kösesine yerlestirilmektedir. "U" formundaki paneller, kisa kolon (3) olusumu meydana gelmis boslugun karsilikli kenarlarina yerlestirilmektedir. Tam paneller ise kisa kolon (3) olusumu meydana gelmis boslugun dört kenarini da kaplayacak sekilde, tam bir çerçeve olarak yerlestirilmektedir. Çerçeveler üzerinde kisa kolon (3) olusmasi durumu söz konusu olan alt kat duvar-kiris arasi bölgelerde iyilestirme amaciyla panellerin montaji gerçeklestirilmektedir. Montaj için çerçeveler üzerinde panellerin ankrajlanacagi kisimlara matkap yardimi ile delikler açilmaktadir. SIFCON paneller çerçeveye montajlanirken ilk olarak çift tesirli kimyasal dübel (epoksi) ile kiris ve kolon yüzeylerine yapistirilmakta, daha sonra da ankraj çubuklari ile sabitlenmektedir. Çerçeveler üzerinde kullanilan SIFCON paneller farkli boylarda ve enlerde üretilebilmektedir. Ankraj sayilari, aralik mesafesine bagli olarak, kullanilan panel boyu ile degisiklik göstermektedir. Patent basvurusuna konu bulusumuzun teknik etkilerinin gösterilmesi amaciyla, bulusa konu ürün Konya Teknik Üniversitesi Insaat Mühendisligi Bölümü Yapi ve Deprem Laboratuvarinda depremi benzestirilen tersinir tekrarlanir yatay yükler altinda deneye tabi tutulmustur. Bulusa konu alternatif yapilanmalara sahip ürünler ve önceki teknikte var olan ürünler, laboratuvarda bulunun delikli rijit dösemeye miller yardimiyla sabitlenmis, yükleme duvarinda bulunan düzenek ile de yatay yüke maruz birakilmistir. Deneyler deplasman kontrollü olarak gerçeklestirilmis, tüm ürünler için özdes bir yükleme programi uygulanmistir. Test edilen ürünler, üçgen yük dagilimi prensibiyle 2. kata 2 birim, 1. kata 1 birim yük gelecek sekilde yüklenmistir. Deneylerde bilgisayar destekli veri okuma sistemi kullanilmis, numune üzerine yerlestirilen araçlar sayesinde de yük ve deplasman (yer degistirme) Okumalari yapilmis ve kayit altina alinmistir. Yapi ve deprem laboratuvarinda mevcut olan dayanma duvarinda bulunan yatay yükleme düzenegi, numunelerin 1/3 ölçekli boyutlarina uygun olarak bu çalisma için kullanilmistir. Numuneler 500 kN basinç ve 500 kN çekme kapasiteli bir hidrolik silindir vasitasiyla yüklenmistir. Hidrolik silindirin ucunda ise yine basinç ve çekmede pozitif (+) yük degerleri bilgisayar ortamina aktarilabilmektedir. Yatay yükleme manuel kontrollü hidrolik bir pompa yardimiyla yapilmistir. Yük hücresi bir plakaya baglanmis ve bu plakanin ucuna mafsalli bir sistem kurularak numunenin alt ve üst katlarinda olusabilecek farkli deplasmanlarda sistemin rahat hareket edebilmesi amaçlanmistir. ortasi hizasindan 300 mm asagiya ve alt kat kirisinin ortasi (5) hizasindan 600 mm olacak seklide kaynaklanmistir. Böylece depreme benzestirilen yatay yükün üçgen formda numune üzerine uygulanmasi saglanmistir. Çerçeve üst katina toplam yatay yükün 2/3'ü, alt katina ise 1/3iü aktarilmistir. Numune üzerinde deprem yüklemesinin tam olarak aktarilmasi ve farkli hasarlarin olusmasini engellemek için kutu profil direkt olarak numuneye baglanmayarak, alt ve üst katlar hizasindan mafsalli plakalar kullanilmistir. Rijit çelik profil mafsallar vasitasiyla numune kat hizalarindan baglanmistir. Kat hizalarinda kirislere paralel sekilde yerlestirilen transmisyon milleri ile yükün çekme çevrimlerinde de uygulanmasi saglanmistir. Yükleme hizi itmede ve çekmede 0,50 mm/sn, olarak uygulanmistir. Deneyler için numuneler rijit laboratuvar dösemesine sabitlenmistir. Ayrica temelin alt kenari ve yükleme duvari arasina hidrolik kriko ve buna bagli bir çelik "l" profil konulmus, ayni türde hidrolik kriko numunenin diger tarafina da yerlestirilerek temel sabitlenmis, numunenin deney düzleminde kalmasi saglanmistir. Deneylerde deplasman ölçümleri için yer degistirme algilayicilari (LVDT- Linear Variable Displacement Transducer) kullanilmistir. LVDT'ler numune üzerinde maksimum ötelenmenin beklendigi noktalara ve hareketin kontrol edilmesi gereken bölgelere yerlestirilmistir. Numune üzerine yerlestirilen LVDT'Ierde kayma olmamasi için kutu profillerden olusan çelik bir destek iskelesi kullanilmis, numune ile LVDT baglantilari yapilmistir. Kolon hareketlerini kontrol etmek için üst yapi temel birlesimindeki kolonlarda ve kisa kolonlarin (3) olustugu bölgelerde LVDT'Ier kullanilmistir. LVDT cihazlarini kolonlar hizasinda sabitlemek için kolon üzerinde delikler açilmis ve LVDT"Ier bu noktalardan tutturulmustur. Deneylerde yük ölçümleri yük hücresi (loadcell) kullanilarak, deplasmanlar ise yer degistirme algilayicilari (LVDT) kullanilarak yapilmistir. Çerçeveler üzerine uygulanan, depremi benzestirilen tersinir tekrarlanir yatay yük için bir adet 500 kN kapasiteli yük hücresi kullanilmistir. Yük hücresinin çikis ucu veri toplama kutusuna baglanarak yük Okumalari bilgisayar ortamina aktarilmis ve kayit altina alinmistir. 14 adet deney numunesinden R1, R2i R3, R4 ve R5 isimli 5 adet deney numunesi çalisma için referans numunelerdir. Bu numunelerde SIFCON panel güçlendirme detaylandirmasi yapilmamis, SIFCON panellerin davranisa etkisini gözlemlemek için karsilastirma numunesi olarak üretilmistir. R1 deney numunesi; üst kat tam dolu dolgu duvar (1), alt kat ise bos, R2 numunesinde ise hem alt hem de üst kat tam dolu, R3 üst kat tam dolu alt kat %75 dolu, R4 üst kat tam dolu alt kat %50 dolu ve R5 ise üst kat tam dolu alt kat %25 dolu tugla dolgu duvar (1) olarak imal edilmistir. Çerçeve beton basinç dayanimlari 25 MPa araliginda bulunmustur. Bu çerçeveler Üzerinde yapilan deneyler sonucunda alt kat dolgu duvarlar (1) üzerinde belirgin hasarlar ile çerçeve duvar ayrilmalari gözlemlenmistir. Özellikle alt kat yarim tugla duvar olan numunelerde, duvar ve kiris hizasi arasinda kalan kolon boyunca kisa kolon (3) olusumlari görülmüstür. Kisa kolon (3) bölgesinde ve temel-kolon birlesim bölgesinde kabuk betonda ve kismen çekirdek betonda dökülmeler, boyuna donati burkulmalari gözlemlenmistir. 14 adet deney numunesinden 9 adet numune ise SIFCON panel bloklarla güçlendirilmis numunelerdir. Bunlardan R3-S1-S2-83 numuneleri R3 referans numuneleri R5 referans numunesinin kisa kolon (3) potansiyeli olan bölgelere 3 farkli tipteki SIFCON panellerin yerlestirildigi deney elemanlaridir. Çalismada SlFCON güçlendirme panellerinin olumlu sonuç vermesi durumunun yani sira hangi panel tipinin optimum sonuç verdigi de arastirilmis ve çerçeve üzerinde farkli boyutlarda SIFCON elemanlar denenmistir. S1 SIFCON panelle güçlendirilmis tipteki numunelerde alt katta dolgu duvar bulunmayan kolon yüzeyinde, kiris-kolon ve duvar- kolon birlesim bölgelerinde sadece köse noktalarda "L" tipi panel tatbik edilmis ve bu panelin kisa kolon (3) güçlendirmeler için nispeten yeterli olmadigi görülmüstür. 82 SIFCON panelle güçlendirilmis tipteki numunelerde alt katta dolgu duvar bulunmayan kolon yüzeyinde, duvardan kiris yüzeyine kadar "U" tipi paneller yerlestirilmis ve 81 uygulamasina göre daha iyi sonuç verdigi gözlemlenmistir. 83 numunelerinde ise duvar ve kiris arasinda kalan kolon yüzü tamamen panel ile kaplanmis ve en ideal panel tipi oldugu gözlemlenmistir. 83 tipi SlFCON panellerin güçlendirme elemani olarak kullanildigi çerçevelerde kisa kolon (3) olusumuna bagli hasar mekanizmalari görülmemistir. Tüm deneylerde SIFCON panel yüzeylerinde ciddi bir hasara rastlanmamistir. g 1.Numune - Üst kat tugla dolgu duvar örülü â R1 0 Alt kat bos d 2.Numune o Ust ve alt kat tamamen tugla E R2 dolgu duvar örülü g 3.Numune 0 Üst kat tugla dolgu duvar örülü g:) R3 - Alt katta 262,5 mm'lik bosluk (2) E 4.Numune 0 Üst kat tugla dolgu duvar örülü E R4 a alt katta 525 mm'lik bosluk (2) .Numune - Ust kat tugla dolgu duvar örülü R5 0 Alt katta 787,5 mm'lik bosluk (2) Tablo 2. Referans Deney Elemanlari Çevrimsel yüklemede numuneler için maksimum yükün %85'ine karsilik gelen yük degeri ve bu degere karsilik gelen ötelenme orani hesaplanmistir. 0.85 Fmax'a karsilik gelen ötelenme oranina bagli olarak deplasman, kümülatif enerji ve rijitlik degerleri hesaplanarak Tablo 3'de gösterilmis, bu degerlere bagli olarak numune performanslari ve güçlendirme yönteminin etkinligi ile ilgili degerlendirmeler yapilmistir. Maksimum Kümülatif Baslangiç Yük Tüketilen Numune Rijitligi Süneklik (Fmax) Enerji Tablo 3. Numune performansi için deformasyon, enerji ve rijitlik degerleri Referans numunelerden R3 çerçevesinde ulasilan maksimum yük pozitif çevrimlerde 43.01 kN'dur. Negatif çevrimlerde ise ulasilan maksimum yük -49.66 olmustur. Bu veriler sonucunda referans numuneye göre SIFCON paneller ile güçlendirilmis R3-81- dayanimda yaklasik %40'lik bir artis olmustur. Ayni sekilde R4 referans numuneden elde edilen sonuçlar ile güçlendirilmis R4-81-82-83 numuneleri karsilastirildiginda da dayanimda %75 düzeyinde. R5 referans numuneden elde edilen sonuçlar ile güçlendirilmis R5-S1-82-83 numuneleri karsilastirildiginda ise dayanimda %67'Iik bir artis gözlemlenmistir. Sonuçlardan SlFCON panellerin numunelerin çerçeve dayanimlarina katki sagladigi görülmektedir. Yatay yer degistirme düzeyleri incelendiginde ise R3 referans numunesinin pozitif çevrimde maksimum yüke %5,64 ötelenme oraninda ulastigi, R4 referans numunesinde %378, R5 numunesinde %657 ötelenme oraninda maksimum yüke ulastigi görülmüstür. Ayni elemanlarin SlFCON paneller ile güçlendirilmis numunelerinde ise maksimum yüke ulastigi andaki ötelenme oranlari referans numunelerine göre daha minimum degerlerdedir. Bulus kapsaminda gerçeklestirilen deneylerde ultra performansli beton türlerinden olan SIFCON betonlar ile üretilen çesitli panel tiplerinin kisa kolon davranisina etkisi arastirilmis ve asagidaki sonuçlar elde edilmistir; 1)8IFCON paneller yeni bir güçlendirme yöntemi olarak betonarme çerçeveler üzerinde denenmis, kisa kolon (3) olusumu ile meydana gelen hasar mekanizmasini engellemek için oldukça olumlu sonuçlar vermistir. 2) SIFCON betonlarin kesme gerilmelerini karsilamada etkin oldugu bilinmektedir. Bulus kapsaminda da SlFCON paneller ile etkin kesme alanlari artirilarak kolon kesme kapasiteleri artirilmis, kisa kolon (3) bölgesinde olasi kesme hasarlari engellenmistir. 3)Bulus kapsamindaki deneylerde 81, 82 ve 83 olmak üzere üç tip güçlendirme elemani kullanilmis ve kisa kolon (3) hasarini engellemek üzere en etkin güçlendirme tipinin S3 panel oldugu görülmüstür. Panel uzunlugu yatay yük altinda davranisi etkileyen en önemli parametre olmustur. 83 panel tipi kullanilan güçlendirilmis deney elemanlarinda meydana gelen rijitlik artisi ile kisa kolon (3) olusan bölgede kolonun farkli oranda yanal ötelenme yapmasi engellenmis, bu sayede kisa kolon (3) olusumuna bagli kesme hasarlari görülmemistir. Elde edilen bu sonuç neticesinde 83 tipli SIFCON panel güçlendirmelerinin gerçek binalarda uygulamasi mümkün olabilecektir. 4)Güçlendirme elemani olan SlFCON panellerin betonarme çerçevelerde dayanimi artirdigi görülmektedir. SIFCON paneller ile güçlendirilmis R3-S1-82-83 numunelerinde referans R3 numunesine oranla dayanimda yaklasik %40'lik bir artis olmustur. Ayni sekilde R4 referans numuneden elde edilen sonuçlar ile güçlendirilmis referans numuneden elde edilen sonuçlar ile güçlendirilmis R5-S1-S2-SS numuneleri karsilastirildiginda ise dayanimda %67'lik bir artis gözlemlenmistir. ) Panellerin kullanildigi çerçeveler daha rijit davranmistir. Güçlendirilen numunelerin baslangiç rijitligi referans numunelere göre belirgin oranda artmis, ötelenme orani arttikça numuneler daha rijit kalabilmistir. Alt kat dolgu duvar (1) alaninin %50 oldugu ve paneller ile güçlendirilen R4-82 ve R4-83 numunelerinde rijitlik daha fazladir. 6)Güçlendirilmis numunelerinin enerji yutma kapasiteleri nispeten daha yüksektir. Paneller ile kesme hasarlari önlenmis, bu sebeple numunelerde enerji düsüsleri azalmistir. R5-82, R3-83 ve R5-83 numuneleri kümülatif enerjinin en fazla oldugu deney elemanlaridir. 7)Literatürde yer alan kabul görmüs ve pratikte de uygulanan birçok güçlendirme çalismasinda binalarin bosaltilmasi ve is yerlerinin isleyisinin durdurulmasi gerekmektedir. Ancak bu projede gelistirilen güçlendirme teknigine göre; binalar bosaltilmadan distan bir güçlendirme yapmak mümkün olmaktadir. Disarida üretilen SIFCON paneller epoksi ve ankraj çubuklari yardimiyla olasi hasar alani olan kisa kolon (3) boyunca yerlestirilerek güçlendirme yapilabilecektir. 8)Kisa kolon (3) hasarlarina karsi gelistirilen bu güçlendirme yönteminde binanin mimarisi bozulmadan güçlendirme yapmak mümkündür. Binalarda bulunan bant pencereler çikarilarak yerine SlFCON paneller yerlestirilecek, daha sonra SlFCON panellerin iç kismi yine bant pencere olacak sekilde tasarlanacaktir. Böylece kisa kolon (3) olusabilecek bina bir yandan kisa kolon (3) olusumuna karsi güçlendirilirken diger yandan da eski mimari tasarimini koruyacaktir. 9)Çalismada kullanilan güçlendirme yönteminin gerçek binalara uygulanmasi durumunda, üretimde malzemelerin kolay elde edilebilir olmasi, uygulamada ise özel isçilik gerektirmemesi sebebiyle alternatif güçlendirme yöntemlerine göre avantaj saglamaktad i r. TR TR TR TR TR TR DESCRIPTION PANEL PRODUCED WITH SIFCON TO BE USED IN THE STRENGTHENING OF SHORT COLUMNS TEKNIKALAN The invention relates to a new reinforcement panel containing SIFCON that provides reinforcement against possible short column shear damages in columns. BACKGROUND: Many major earthquakes have occurred in our country in the past years, and as a result of these earthquakes, significant losses of life and property have occurred. Considering that Turkey is an earthquake country and that many active faults pass through our country, it is necessary to be prepared for possible new earthquakes of large magnitudes. However, it is extremely necessary for public awareness to minimize the loss of life and property in these possible earthquakes and, if possible, to prevent them from occurring. Damages to buildings as a result of major earthquakes are analyzed and it is seen that the damage types are similar. One of these types of damage is the damage caused by short colon effects. It is possible to take precautions during the production phase for column lengths that are expected to form short columns. However, in completed buildings, band windows opened especially on the ground and basement floors, mezzanine floors not foreseen in the project phase, stair landings supported on columns, rigid slabs and beams, and column lengths differ from the project design, causing shear stresses to increase with decreasing column length. In areas where these increasing shear stresses occur in columns, serious damage such as shear damage can be observed if sufficient detailing is not done in the design. In our country, mezzanine floors that were not foreseen at the project planning stage can be formed in buildings where the ground floor is generally designed as a workplace. In buildings with mezzanine floors, short column effects may occur because the columns on this floor are held by the beams and their movement under horizontal load is prevented. Similarly, by supporting slabs or stair beams to the columns in the structure, column movements can be limited, resulting in the formation of short columns. Another situation is that similar effects occur when opening band windows on the ground floor of the building to meet the ventilation and light needs. Later-opened band windows are placed at the high point of the floor, between the column surfaces. Therefore, in these parts, the infill walls are removed to create empty space. Especially when the structures are exposed to horizontal load effect, in these regions where there are no rigid walls, the drift becomes greater and shear damage occurs. The presence of band windows causes column lengths to decrease differently than the project design. In columns with shorter lengths, shear stresses are concentrated in the column-wall junction area. Decreasing the column length causes the shear force applied to the column to increase. Since intense shear/shear stresses are not taken into account in the design, shear failure occurs in the column that is not designed with sufficient shear reinforcement and the column loses its bearing power. In the event of a possible earthquake, short column formation may occur and this effect creates extremely dangerous situations that may even cause the building to collapse. The short colon formation mechanism is shown in Figure 1. In the current earthquake regulation in our country (TBDY-2018), attention is drawn to the existence of two reasons for the formation of short columns. These; These are the infill wall spaces between columns and the carrier system spaces. The regulation proposal to prevent short column damage is; The transverse reinforcement conditions in the column confinement areas are also applied in these regions. In TBDY-2018, Section 7.3.8 contains the conditions regarding short columns. The shear force to be taken into account in the transverse reinforcement calculation for short columns whose construction cannot be prevented in the relevant section is defined in Equation 1. According to the regulation, the moments at the lower and upper ends of the short column in Equation 1 will be 1.4 times the bearing capacity moments (Mr), Ma = 1.4Mra, and the shear force Mi will meet the minimum conditions given in Equation 2. In Equation 2, fck will be taken as the characteristic concrete strength of the concrete, and Aw will be taken as the effective body area of the column cross-section. The regulation representation regarding the formation of short columns and the condition of transverse reinforcement is given in Figure 2. Ve:(Ma+MÜ)IIn (1) and g 0.85Aw \/fck BRIEF DESCRIPTION OF THE INVENTION The invention is related to a new reinforcement element against possible short column shear damages in columns and the production method of this element. For this purpose, 14 geometrically scaled reinforced concrete frames were produced, representing the building stock in our country, with the ground floor height being higher than the normal floor and the ground floor infill wall lengths being different from each other. 5 of these frames were produced as reference samples, and in 9 samples, short columns in the reinforced concrete frame were strengthened with various panel types obtained using SIFCON (Slurry Infiltrated Fiber Concrete), an ultra-performance special concrete. All test elements were subjected to reversible and repetitive horizontal loading that simulated earthquake loads in the laboratory. According to the data obtained, it has been observed that type 83 panels placed as a whole on all surfaces of the frame area where brick infill walls are not built on the lower floor prevent damage due to short column behavior more than other panel types. Thus, the aim of the invention is to strengthen buildings with short column damage, which is frequently encountered, quickly and effectively. In line with this goal, reinforcement of reinforced concrete frame short columns was carried out with panels produced from SIFCON (Slurry Infiltrated Fiber Concrete) concrete. In many strengthening works that are accepted in the literature and implemented in practice, buildings must be evacuated and workplaces must be stopped. In addition, changes occur in the external and internal appearances of reinforced buildings and the architectural design of the buildings is deteriorated. However, with the invention, the band windows in buildings are removed and replaced with SIFCON panels. The interior of SIFCON panels is designed to be a band window. Thus, the building, which can have short columns, is strengthened against the formation of short columns, while its old architectural design is preserved. SIFCON concrete panels can be applied to existing buildings. In addition, SIFCON panels are glued to the frame with double-acting epoxy material and are anchored to the frame at certain points. Thus, the short column reinforcement process is completed quickly and effectively without the need to evacuate the building. Since it is not known when a possible major earthquake will occur, strengthening operations must be carried out quickly and effectively. For this reason, this problem can be prevented by the reinforcement method applied to the reinforced concrete structural element to be made with the product subject to the invention. LIST OF FIGURES Figure 1. Short column formation mechanism in buildings Figure 2. Short column formation, transverse reinforcement placement (TBDY-2018) Figure B. L type panel layout representation Figure 3b. U type panel layout representation Figure 30. Full panel layout representation Correspondence of the numbers given in the figures Infill Wall Gap Short Column Infill Wall Floor Beam And. : Shear Force 9199957` Mr.: Bearing Force Moment Calculated at the Upper End of the Column Mra. : Bearing Power Moment Calculated at the Lower End of the Column. DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The subject of the invention, the short column (3), contains a panel reinforced against cutting damage, SlFCON with hooked ends, obtained by using high-strength, cold-drawn steel fibers. The steel fiber used is a glueless steel fiber with a diameter of 0.75 mm, a length of 60 mm, a slenderness of 80 (, and a tensile strength of 1300 MPa (N/mmz). SLFCON concrete contains free concrete with a fluid consistency that can be placed between the steel fiber fibers used. For this reason, fine materials should be preferred as concrete aggregate. However, in this special concrete where the fiber content is high, it is also extremely important to carefully place the cement mixture between the fibers. Studies in the literature have shown that more water content is required, especially in combinations where stone powder is used. It has been determined that there is a placement problem in concrete. Taking all these into account, the ideal mass ratio (maximum) and material combinations (different from those in the literature) for the required free concrete are given in Table 1. kg/m3) 1 kglm3 Portland Cement by Mass (42.5) 900 41.4 Water 360 16.5 Natural Sand (0.40 mm) 900 41.4 Additive (Glenium ACE 30) 11.5 0.7 Table 1. SIFCON content subject to the invention Free concrete mixture to be used in panels. Cement, sand, water and hyper-plasticizing chemical additives were used to obtain the free concrete mixture to be used in the SIFCON-containing panels that are the subject of the invention. The cement used for free concrete, which should be included in the invention, is Portland cement CEM 1-42.5-R, which provides high strength. In order to obtain a flowable concrete, sand (maximum 1 mm) was preferred as aggregate, preferably 0.40 mm fine. The water used is drinking water. Glenium-ACEBO, which is polycarboxylic ether based, has high water reduction, and was developed for the precast industry where high early and final strength and durability are required, was used as a hyper-plasticizing chemical additive. This material is produced based on polycarboxylic ether and is used in the production of high-strength concrete and especially in prefabrication production. In production, cement and sand were first weighed and placed in the mixer, and this dry mixture was mixed for 2 minutes. Approximately 70% of the water was added to the mixture and mixed in the mixer for approximately 3 more minutes, then hyper-plasticizer was added to the remaining water. The mixing process continued in the mixer for a total of 15 minutes. While the cement-free mixture taken into the filling containers was placed in the mold, the freebet mixture continued to be mixed in the mixer to prevent the fine-grained material from collapsing. The free concrete poured into the mold was kept in the laboratory room with constant temperature and humidity conditions to set. Curing was applied to the set concrete and free concrete with an average compressive strength fc: 35 MPa was produced subject to 2-day, 7-day and 28-day pressure tests. Just as the pressure test was performed on SIFCON free concrete, the bending test was also performed on the SIFCON produced steel fiber added sample and the crack distribution was observed. To determine the material mechanical characterization, a 150 x 150 In the experiments, a 30 kN capacity load cell and two 450 mm capacity displacement sensors LVDT (Linear Variable Differential Transformer) were used for load measurements. A notch of approximately 25 mm in height was made at the lower middle point of the sample, which was exposed to tension, and both arms of the notch were attached with a metal layer. The LVDTs used in the experiments were fixed horizontally to these metal layers to measure the crack width. LVDT devices with a sensitivity of 0.001 mm were used for crack opening displacement (CAAYD) measurements. The load and displacement values for the notch obtained from the three-point loading experiment were transferred to the computer through data collection and the graph in Graph 1 was obtained. The fm and fR,3 values given in the graph are the permanent stress values of ÇAAYD at 0.5 mm and 2.5 mm, respectively. Voltage (MPa) Ü . 5 l . Graph 1. ÇAAYD- nominal stress curve While there was no significant effect on the sample up to the limit values, after the moment of fracture, the maximum load decreased to fR,1, but after this value, the nominal stress value increased to fR,3. The stress value in the sample is 24% greater at fR,3 than at fR,1. Both the load-carrying capacity and displacement level of the sample representing the product content of the invention increased. The short column (3) panel subject to the invention, reinforced with SIFCON against cutting damage, is produced in three different forms to be positioned in the sections where the short column (3) is formed. Alternative configurations have been designed in the "L" form as shown in Figure 3a, in the "U" form as shown in Figure Bb, and as a complete frame as shown in Figure Sc. "L" shaped panels are placed at each corner of the space where short columns (3) are formed. "U" shaped panels are placed on opposite sides of the space where short columns (3) are formed. Full panels are placed as a complete frame, covering all four edges of the space where short columns (3) have been formed. Panels are installed for improvement purposes in the lower floor wall-beam areas where short columns (3) are formed on the frames. For assembly, holes are opened on the frames with the help of a drill in the parts where the panels will be anchored. When mounting SIFCON panels to the frame, they are first glued to the beam and column surfaces with double-acting chemical dowels (epoxy), and then fixed with anchor rods. SIFCON panels used on frames can be produced in different lengths and widths. The number of anchors varies depending on the spacing distance and the panel length used. In order to demonstrate the technical effects of our invention, which is the subject of the patent application, the product subject to the invention was tested under reversible and repeatable horizontal loads simulating an earthquake in the Structure and Earthquake Laboratory of Konya Technical University, Department of Civil Engineering. The products with alternative structures subject to the invention and the products existing in the prior art were fixed to the perforated rigid floor in the laboratory with the help of shafts and were exposed to horizontal load with the mechanism on the loading wall. The experiments were carried out with displacement control and an identical loading program was applied for all products. The tested products were loaded with 2 units on the 2nd floor and 1 unit on the 1st floor, according to the triangular load distribution principle. A computer-aided data reading system was used in the experiments, and load and displacement readings were made and recorded by means of tools placed on the sample. The horizontal loading mechanism on the retaining wall in the structure and earthquake laboratory was used for this study in accordance with the 1/3 scale dimensions of the samples. The samples were loaded by a hydraulic cylinder with a pressure of 500 kN and a tensile capacity of 500 kN. At the end of the hydraulic cylinder, positive (+) load values for pressure and tension can be transferred to the computer environment. Horizontal loading was done with the help of a manually controlled hydraulic pump. The load cell was connected to a plate and an articulated system was installed at the end of this plate to enable the system to move easily in different displacements that may occur on the lower and upper floors of the sample. It is welded 300 mm below the middle level and 600 mm below the middle (5) level of the lower floor beam. Thus, the horizontal load, which resembles an earthquake, was applied to the sample in triangular form. 2/3 of the total horizontal load was transferred to the upper floor of the frame and 1/3 to the lower floor. In order to fully transfer the earthquake load on the sample and to prevent different damages, the box profile was not directly connected to the sample, but hinged plates were used at the level of the lower and upper floors. The sample was connected at floor levels by means of rigid steel profile joints. With the transmission shafts placed parallel to the beams at floor levels, the load can also be applied during pulling cycles. Loading speed was applied as 0.50 mm/sec in pushing and pulling. For experiments, samples were fixed to the rigid laboratory floor. In addition, a hydraulic jack and a steel "L" profile attached to it were placed between the lower edge of the foundation and the loading wall, and the same type of hydraulic jack was placed on the other side of the sample, fixing the foundation and ensuring that the sample remained in the test plane. Displacement sensors (LVDT - Linear Variable Displacement Transducer) were used for displacement measurements in the experiments. LVDTs are placed at points on the sample where maximum translation is expected and in areas where movement needs to be controlled. To prevent slipping of the LVDTs placed on the sample, a steel support scaffold consisting of box profiles was used, and LVDT connections were made with the sample. To control column movements, LVDTs were used in the columns at the superstructure foundation junction and in the areas where short columns (3) occur. In order to fix the LVDT devices at the level of the columns, holes were opened on the column and the LVDTs were attached at these points. In the experiments, load measurements were made using load cells and displacements were made using displacement sensors (LVDT). For the reversible and repeatable horizontal load applied on the frames, simulating an earthquake. A 500 kN capacity load cell was used. The output end of the load cell was connected to the data collection box and the load readings were transferred to the computer and 5 test samples named R1, R2i, R3, R4 and R5 were recorded. SIFCON panel reinforcement details were not made in the samples, R1 test sample was produced as a comparison sample to observe the effect of SIFCON panels on the behavior; the upper floor is a fully filled infill wall (1), the lower floor is empty, and in the R2 sample, both the bottom and top floors are fully filled, R3. The upper floor is fully filled, the lower floor is 75% filled, R4 is the upper floor is fully filled, the lower floor is 50% filled, and R5 is the upper floor is fully filled, the lower floor is 25% filled with brick infill wall (1). Frame concrete compressive strengths were found to be in the range of 25 MPa. As a result of the experiments carried out on these frames, significant damage and separation of the frame walls were observed on the lower floor infill walls (1). Especially in the samples with a half-brick wall on the lower floor, short column (3) formations were observed along the column between the wall and the beam level. Spallings and longitudinal reinforcement buckling were observed in the shell concrete and partially in the core concrete in the short column (3) region and the foundation-column junction area. Of the 14 test samples, 9 samples are reinforced with SIFCON panel blocks. Among these, R3-S1-S2-83 samples, R3 reference samples and R5 reference samples are the test elements in which 3 different types of SIFCON panels are placed in the areas with short column (3) potential. In the study, in addition to the positive results of SIFCON reinforcement panels, it was also investigated which panel type gave optimum results and SIFCON elements of different sizes were tested on the frame. In the S1 SIFCON panel strengthened type samples, on the column surface where there is no infill wall on the lower floor, "L" type panel was applied only at the corner points in the beam-column and wall-column junction areas, and it was seen that this panel was relatively insufficient for short column (3) reinforcements. In the 82 SIFCON panel reinforced type samples, "U" type panels were placed on the column surface, from the wall to the beam surface, where there was no infill wall on the lower floor, and it was observed that it gave better results than the 81 application. In the 83 samples, the column face between the wall and the beam was completely covered with panels and it was observed that this was the most ideal panel type. Damage mechanisms due to the formation of short columns (3) were not observed in the frames where 83 type SLFCON panels were used as reinforcement elements. In all experiments, no serious damage was found on SIFCON panel surfaces. g 1st Sample - Upper floor with brick infill wall â R1 0 Lower floor is empty 262.5 mm space on the first floor (2) E 4.Sample 0 Upper floor with brick infill wall E R4 a 525 mm space on the lower floor (2) . Sample - Upper floor with brick infill wall R5 0 787.5 mm gap on the lower floor (2) Table 2. Reference Test Elements In cyclic loading, the load value corresponding to 85% of the maximum load and the drift ratio corresponding to this value were calculated for the samples. . Depending on the drift ratio corresponding to 0.85 Fmax, displacement, cumulative energy and stiffness values were calculated and shown in Table 3, and evaluations were made regarding the sample performances and the effectiveness of the strengthening method depending on these values. Maximum Cumulative Initial Load Consumed Sample Stiffness Ductility (Fmax) Energy Table 3. Deformation, energy and stiffness values for sample performance. The maximum load reached in the R3 frame of the reference samples is 43.01 kN in positive cycles. In negative cycles, the maximum load reached was -49.66. As a result of these data, there was an approximately 40% increase in R3-81 strength strengthened with SIFCON panels compared to the reference sample. Likewise, when the results obtained from the R4 reference sample are compared with the reinforced R4-81-82-83 samples, the strength is at the level of 75%. When the results obtained from the R5 reference sample were compared with the reinforced R5-S1-82-83 samples, a 67% increase in strength was observed. From the results, it is seen that SlFCON panels contribute to the frame strength of the samples. When the horizontal displacement levels were examined, it was seen that the R3 reference sample reached the maximum load at a 5.64% translation rate in the positive cycle, while the R4 reference sample reached the maximum load at a 378% drift rate and the R5 sample reached the maximum load at a 657% translation rate. In the samples of the same elements reinforced with SLFCON panels, the drift ratios when they reach the maximum load are at minimum values compared to the reference samples. In the experiments carried out within the scope of the invention, the effect of various panel types produced with SIFCON concrete, one of the ultra-performance concrete types, on short column behavior was investigated and the following results were obtained; 1)8IFCON panels have been tested on reinforced concrete frames as a new reinforcement method, and it has given very positive results in preventing the damage mechanism caused by the formation of short columns (3). 2) It is known that SIFCON concretes are effective in resisting shear stresses. Within the scope of the invention, column shear capacities have been increased by increasing the effective shear areas with SlFCON panels, and possible shear damages in the short column (3) region have been prevented. 3) In the experiments within the scope of the invention, three types of reinforcement elements, 81, 82 and 83, were used and it was observed that the most effective reinforcement type was the S3 panel to prevent damage to the short column (3). Panel length was the most important parameter affecting the behavior under horizontal load. With the increase in stiffness in the reinforced test elements using 83 panel type, the column was prevented from making different lateral translations in the region where the short column (3) was formed, thus shear damages due to the formation of the short column (3) were not observed. As a result of this result, it will be possible to apply 83 type SIFCON panel reinforcements in real buildings. 4) It is seen that SLFCON panels, which are reinforcement elements, increase the strength of reinforced concrete frames. There was an approximately 40% increase in strength in R3-S1-82-83 samples reinforced with SIFCON panels compared to the reference R3 sample. Likewise, when the results obtained from the R4 reference sample were compared with the results obtained from the reinforced reference sample and the reinforced R5-S1-S2-SS samples, a 67% increase in strength was observed. ) The frames in which the panels were used behaved more rigidly. The initial stiffness of the strengthened samples increased significantly compared to the reference samples, and as the drift ratio increased, the samples remained more rigid. The rigidity is higher in R4-82 and R4-83 samples, where the area of the lower floor infill wall (1) is 50% and reinforced with panels. 6) The energy absorption capacity of reinforced samples is relatively higher. Cutting damage is prevented with the panels, therefore energy drops in the samples are reduced. R5-82, R3-83 and R5-83 samples are the test elements with the highest cumulative energy. 7) In many strengthening works that are accepted in the literature and implemented in practice, buildings must be evacuated and workplaces must be stopped. However, according to the reinforcement technique developed in this project; It is possible to make external reinforcement without evacuating the buildings. SIFCON panels produced outside can be strengthened by placing them along the short column (3) with a possible damage area, with the help of epoxy and anchor rods. 8) In this strengthening method developed against short column (3) damage, it is possible to strengthen the building without damaging its architecture. The band windows in the buildings will be removed and replaced with SlFCON panels, and then the interior of the SlFCON panels will be designed as band windows. Thus, the building with short columns (3) will be strengthened against the formation of short columns (3), while at the same time preserving its old architectural design. 9) If the reinforcement method used in the study is applied to real buildings, it provides an advantage over alternative reinforcement methods because the materials are easily available in production and does not require special workmanship in practice. TR TR TR TR TR TR