SU1837953A3 - Способ получения дисперсий цеетных защищаемых компонент и устройство для его осуществления - Google Patents

Description

Изобретение относится к области химической технологии и может найти применени з в химико-фотографической промышленно :ти для получения тонких дисперсий за· щи щаемых цветных компонент со средним

диаметром частиц дисперсной фазы не более 0,1 мкм,

Цель изобретения интенсификация процесса диспергирования.

Нафиг. 1 представлена схема установки для диспергирования дисперсий защищаемых цветных компонент; на фиг. 2 - продольный разрез предлагаемого устройства; на фиг, 3,- сечение А-А на фиг. 2; на фиг. 4 неподвижная втулка, подсоединенная к источнику регулируемого давления; на фиг. 5 - патрубок ввода среды с перегородками и дополнительными скоростными преобразователями; на фиг. 6 - сечение Б-Б на фиг. 5; на фиг. 7 - закрутка секторов упругих перегородок.

Установка состоит из устройства диспергирования 1, расходных емкостей 2, емкости готовой продукции 3, теплообменников 4 и 5, линии подвода 6, линии отвода 7, линии рециркуляции 8. Устройство диспергирования 1 состоит из корпуса 9 с патрубком ввода среды 10 и патрубком ее отвода 11. В корпусе установлен статор 12. Он выполнен в виде концентрично расположенных цилиндров 13 с радиальными прорезями 14. Между цилиндрами 13 концентрично размещены цилиндры 15 ротора 16 и лопатки 17. В цилиндрах 15 так же выполнены радиальные прорези 14. Цилиндры 15 ротора 16 размещены на диске 18. С противоположной стороны к диску прикреплен переходник 19, с помощью которого диск крепится к валу 20. На валу установлена втулка 21 с уплотнением и штуцером 22. Вал 20 выполнен полым. Переходник 19 имеет на боковой поверхности чередующиеся выступы и впадины. Вал 20 кинематически соединен с приводом (на чертеже не показан). В патрубке 10 установлен ультразвуковой преобразователь 23. Герметичность соединения обеспечивается эластичным элементом 24. Преобразователь 23 установлен по оси ротора 15. В боковой поверхности патрубка выполнено отверстие ввода диспергируемых жидкостей со штуцером 25. Штуцер 22 соединен с источником регулируемого давления 26 (показано условно). Штуцер ввода 25 подсоединен к расходным емкостям 2 с помощью линий подвода 6, через теплообменник 4„ Отводящий патрубок 11 через теплообменник 5 с помощью линии 7 соединен с емкостью готовой продукции 3. Кроме того, линия отвода 7 через линию рециркуляции 8 соединена с линией подвода 6.

В устройстве ввода 10 на стержне преобразователя 23 установлены дополнительные скоростные преобразователи 28, отстоящие от размещенного на торце преобразователя 23 скоростного преобразователя 28 на расстояниях, кратных длине ультразвуковой волны. Между дополнительными скоростными преобразователями, ус тановлены упругие перегородки 29. В упругих перегородках 30 выполнены радиальные прорези 30 различной длины. Эти прорези образуют сектора 32, которые имеют закрутку. Направление закрутки секторов 32 двух соседних перегородок - разное. Отверстие в упругих перегородках 30 выполнены меньшим диаметром, чем диаметры скоростных преобразователей 29 и 28.

Плоскость скоростного преобразователя 29 размещена параллельно плоскости диска ротора на расстоянии:

где I - относительное расстояние (безразмерная величина);

I - расстояние от плоскости преобразователя до диска ротора (при этом I < 2d_n (d_n - см. ниже);

Л - длина УЗ волны, излучаемая преобразователем, a, q - натуральные числа, частное от деления которых число дробное.

В боковой поверхности патрубка выполнено отверстие ввода диспергируемых компонент, по крайней мере, одно, размещенное в осевом направлении на расстоянии (П) от плоскости преобразователя, равным lj =·(2 - 3)d, где d - внутренний диаметр патрубка, при этом диаметр патрубка равен d = (1,1 - 1,5)d_n, где d_n диаметр плоскости скоростного преобразователя.

Благодаря размещения отверстия ввода компонент на расстоянии (2 - 3)d от плоскости скоростного преобразователя, диспергируемая среда пребывает необходимое время в области поперечных (срезыващих) колебаний, генерируемых стержнем ультразвукового излучения. Это в первую очередь, облегчает процесс диспергирования.

Расположение плоскости скоростного преобразователя на расстоянии от плоскости диска ротора, равным 1/Л = a/q, при этом a/q - дробное число, приводит к тому, что диск (его плоскость) оказывается расположенным в зоне стоячей волны с максимальной амплитудой. Ограничение расстояния величиной I < 2d_n обусловлено уменьшением диссипации энергии стоячих волн, генерирующих колебания диска ротора. Это, в свою очередь, приводит к интенсивным колебаниям диска ротора в осевом направлении.

Соединение диска ротора с валом с помощью переходника, выполненного в виде втулки с чередующимися выступами и впа1837953 ||инeми на боковой поверхности позволяет иску ротора совершать колебания в осевом аправлении со значительно большей ампитудой, чем в случае жесткого соединения ала с диском.

Выполнение вала и переходника полым, ί соединение его посредством неподвижной !тулки с уплотнением, обеспечивающим гер1етичность между втулкой и валом, с источ1иком регулируемого давления позволяет а счет изменения давления в полости вала ί переходника менять жесткость переход1ика, тем самым менять частоту собствен1ых колебаний _f= _ρ_=_1_<Ξ2Γ л 2 л тпр де f - частота собственных колебаний 1/с; р - круговая частота 1/с:

7Г= 3,14..;

С - жесткость системы диск-переходник-вал;

т_Пр - приведенная масса (масса диспергируемой жидкости), находящейся в аппарате, масса диска, масса переходника.

Жесткость С зависит от предварительного напряжения в системе диск-переходник-вал, которое, в свою очередь, зегулируется путем изменения давления в толости системы переходник/вал. Таким образом, можно регулировать частоту собственных колебаний диска ротора сообразно свойствам диспергируемой среды, соторые меняются не только в зависимости от свойства компонент, но и в течении одноό процесса диспергирования.

Соединение ультразвукового преобразователя с патрубком посредством упругоо элемента обеспечивает свободный троцесс колебаний излучателя и обеспецизает герметичность полости подводящего патрубка.

Установка на ультразвуковом преобразователе дополнительных скоростных преобразователей на расстояниях кратных длине волны ультразвукового излучения, приводит к тому, что диспергируемая среда подвергается дополнительному воздействию со стороны дополнительных жоростных преобразователей. Это интенсифицирует процесс диспергирования.

Установка в патрубке ввода компонент иежду скоростными преобразователями упругих перегородок, внутренний диаметр которых меньше диаметра скоростных, преобразователей приводит к интенсифи<ации процесса диспергирования эа счет повышения степени турбулентности в лотосе диспергируемой среды, возникновения не только на скоростных преобразователях, но и на перегородках кавитационных явлений. Эти явления возникают из-за неудобной гидродинамики патрубка ввода компонент и значительной скорости движущейся здесь среды.

Выполнение в упругих перегородках радиальных прорезей различной длины, которые образуют сектора с различными собственными частотами колебаний приводит к интенсификации процесса за счет колебаний отдельных секторов с различными частотами, за счет неустановившихся во времени процессов течения жидкой среды за упругими перегородками и воздействия на нее в полостях между ними скоростных преобразователей. Кроме того, придание секторам закрутки (у двух соседних перегородок она направлена в разные стороны) приводит к тому, что жидкая среда обтекающая скоростной преобразователь имеет не только осевую (расходную) составляющую скорости, но и тангенциальную, за счет закрутки потока. Это еще в большей степени турбулизирует поток, увеличивает время пребывания жидкости в области интенсивных воздействий скоростных преобразователей, что приводит в целом к интенсификации процесса. Изменение направления закрутки интенсифицирует процесс перемешивания, что, в свою очередь, способствует процессу диспергирования.

Устройство работает следующим образом. Из расходных емкостей 2 диспергируемые компоненты через линии подвода 6 и теплообменник 4 поступают к штуцеру 25 патрубка 10 диспергатора 1. Вал 20 при этом вращается от привода, а ультразвуковой преобразователь 23, подключенный к источнику ультразвука (на чертеже не показан) совершает ультразвуковые колебания. Диспергируемая жидкость поступает в патрубок ввода 10. Здесь происходит ее предварительное смешение. Двигаясь вдо.ль стержня преобразователя-23 она подвергается воздействию распространяющихся в ней ультразвуковых волн. Эти волны создают сдвиговые напряжения в гетерогенной диспергируемой среде, благодаря этому имеет место снижение межфазного поверхностного натяжения, понижающего энергию диспергирования, облегчающего этот процесс. В том случае, если в патрубке ввода 10 установлены упругие перегородки· 31, а на ультразвуковом преобразователе 23 - дополнительные скоростные преобразователи 28, диспергируемая среда дв'ижется в канале переменного сечения образованного стенками патрубка 10, ультразвуковым преобразователем 23 с

Ί установленными на нем дополнительными скоростными преобразователями 28, упругими перегородками 30 и стержнем преобразователя 23. При этом в полостях образованных упругими перегородками 30 на диспергируемую среду интенсивно воздействуют дополнительные скоростные преобразователи 28, возбуждая в ней акустические волны. Они в свою очередь возбуждают колебания в упругих перегородках 30, и в частности, в секторах 32. Имея различную длину, сектора 32 (т. к. они образованы прорезями 31 различной длины) имеют различные собственные частоты колебаний. Благодаря этому в патрубке ввода создается акустическое поле с широким частотным спектром колебаний, что способствует интенсификации процесса диспергирования. Обтекая вибрирующие сектора 32, которые имеют закрутку, обрабатываемая среда приобретает дополнительное вращательное движение. При этом двигаясь в патрубке ввода 10 со значительными скоростями по каналу с плохо обтекаемыми упругими перегородками и дополнительными скоростными преобразователями,-которые в свою очередь совершают акустические колебания (вибрации), диспергируемая жидкость подвергается интенсивным гидравлическим ударам, вызывающим в ней кавитацию.

Это в свою очередь способствует интенсификации процесса диспергирования. Попадая в область интенсивных стоячих волн, создаваемых скоростным преобразователем 29, обрабатываемая среда подвергается дальнейшему диспергированию, кроме того они же (стоячие волны) вызывают осевые колебания диска 18 ротора 16. Эти колебания возможны благодаря тому, что диск 18 соединен с валом 20 посредством переходника 19, обладающим упругими свойствами в осевом направлении благодаря наличию на боковой поверхности выступов и впадин. Частота и амплитуда этих колебаний зависит от жесткости переходника-. В зависимости от физико-химических свойств диспергируемой жидкости эти параметры необходимо менять. Их необходимо менять и в процессе многократной обработки, т. к. размер частиц дисперсной фазы меняется. Изменение жесткости, а следовательно, и частотно-амплитудных характеристик системы переходник-диск” производится от источника переменного давления через штуцер 22 путем увеличения или уменьшения давления в полости вала 20 и переходника 19. Передача давления осуществляется с помощью неподвижной втулки 21. Двигаясь внутри корпуса 9 обрабатываемая среда подвергается дальнейшему диспергирова нию и тщательному перемешиванию за счет интенсивного гидро-механического воздействия в зазорах между цилиндрами 13 статора 12 и цилиндрами 15 ротора 16. Она кроме того подвергается интенсивным воздействиям радиальных стенок прорезей 27 и 14, которые возбуждают в ней акустические волны. Лопатки ротора 17 за счет центробежной силы создают; напор в обрабатываемой среде, благодаря чему она движется внутри аппарата и за его пределами,

Кроме того, в отличие от известных устройств, диспергируемая среда подвергается осевым акустическим колебаниям со стороны диска 18. Это интенсифицирует процесс диспергирования. В полости статора имеют место акустические колебания как в плоскости перпендикулярной оси вращения, так и в направлении этой оси. При этом происходит интенсивное перемешивание диспергируемых компонент, что исключает процесс агрегатирования, коагуляций, так как на вновь образовавшиеся поверхности дисперсной фазы из среды успевают отсорбироваться ПАВ. За счет этого в предлагаемом устройстве процесс диспергирования протекает, быстрее чем в известных устройствах. Соединение излучателя ультразвуковых колебаний 23 с устройством ввода 10 с помощью эластичного элемента 24 позволяет герметизировать полость диспергирующего устройства 1 с одной стороны, а с другой - исключить помехи в работе излучателя. Обрабатываемая среда через отводящий патрубок 11 покидает устройство 1. Далее она через линию отвода 7 и линию рециркуляции 8, через теплообменник 5 поступает соответственно или в емкость готовой продукции 3 или возвращается в устройство диспергирования 1 на повторную обработку. В зависимости от физических свойств диспергируемой жидкости с помощью источника регулируемого давления 26 путем изменения осевой жесткости переходника 19 подбирается наиболее оптимальный режим осевых вибраций диска ротора 16. С помощью теплообменников 4 и 5 регулируется температура подаваемой в диспергирующее устройство 1 диспергируемой среды, так же для охлаждения среды покидающей устройство.

Примеры 1-42. Цветообразующую защищаемую компоненту растворяют в высококипящем органическом растворителе или смеси растворителей при .80 - 90°С. Полученный раствор подвергают диспергированию в 10% растворе желатина, содержащем поверхностно-активное вещество путем одновременной ультразвуковой и ме9 <·.

ханической обработки в предложенном устройстве для диспергирования при температуре 50 - 80°С.

Технические названия исходных проектов. состав и характеристика полученных 5 /исперсий, а также параметры процесса / и.спергирования приведены в таблице.

В качестве исходных продуктов при голучении дисперсий были использованы следующие соединения: 10

1. Цветообразующие компоненты:

а) производные, ароматической кислоты:

-<5-(2,4-дитретамилфенокси)бутиламид 1-окси-2-нафтойной кислоты (ЗГ-97) . 15

-«-(2,4-дитретамилфенокси)пропиламид-1-окси-2,4-дихлор-3-метил бензой ной кислоты (С-213),

-2',5'-дихлоранилид-3-(2,4-дитретам илфенокси)ацетиламинобензоилуксусной 20 кислоты (ЗЖ-57),

б) производные пиразолона - 5:

-1-фенил 3{3’-[а-(2,4'-ди(третамилфек окси)7бутироиламино]-бензоил амино}-тиразолона-5 (ЗП-7)25

-1-(2',4',6-трихлорфенил-[3-(2,4*ди(гретамил фен оксиацетил амин о)бен зои лгмино]-пиразолона-5 (ЗП-24)

-3-[2-хлор-5-(октадецилоксалатоамидо)с нилино]-пиразолона-5 (М-651)30

в) производные пивалоилуксусной кислоты:

-у-[2’,4’-дитретамилфенокси-пропионс мидо]-анилид(3-гидандоил)-пивалоилуксу с ной кислоты (У-488).35

-2’-хлор-5'-« -(2,4-дитретамилфеноксй)-бутироиламино]-анилид-«-(4-карбоксифенокси)пивалоилуксусной кислоты (Н-596)

2. Поверхностно-активные вещества 40

а) динатриевая соль диэтилового эффекта Ν- у^децилоксипропил-^З-карбокси- βсульфопропионил)аспарагиновой кислоты (ЗВ-1147) - 40% водный раствор (ТУ 6-14S 81-79) 45

б) натриевая соль ди- а-этилгексилового гфира сульфоянтарной кислоты СВ-102 (ТУ ¢-14-935-80)-40% водный раствор

в) изооктилфеноксиполигликоль (СВ105-12) ТУ 6-14-325-77) 50

г) додецилбензолсульфонат натрия (СВ81) ТУ 6-01-1279-83.

3. Высококипящие растворители:

а) дибутилфталат (ДБФ)

б) трифенилфосфат (ТФФ) 55

в) трикрезилфосфат (ТКФ)

г) трибутилфосфат (ТБФ).

Примеры 43 - 44. По методике гримера 1 получают дисперсии защищае мой компоненты диспергированием исходных продуктов только на коллоидной мельнице.

Примеры 45 - 47. По методике примера· 1 получают дисперсии защищаемой компоненты путем диспергирования исходных веществ только в роторно-пульсационном аппарате.

Примеры 48- 49. По методике примера 1 получают дисперсии защищаемой компоненты, подвергая смесь исходных продуктов только действию ультразвука.

Пример 50 (прототип). По методике а. с. № 802907 получают дисперсию защищаемой компоненты.

Как видно из данных таблицы, предложенный авторами способ получения дисперсий защищаемых цветных компонентов в сочетании с предлагаемым устройством позволяет получить тонкие дисперсии (d < 0,1 мкм), причем сам процесс характеризуется высокой производительностью и интенсивностью.

Известные устройства - (коллоидная мельница, РПА) не обеспечивают получение тонких дисперсий (d <0,1 мкм), а ультразвуковые диспергаторы (например, УЗДН-1) характеризуются низкой производительностью.

Как следует из данных таблицы, наибольшая эффективность диспергирования, оцениваемая по среднему размеру частиц дисперсии (d) достигается при температуре 60 - 80°С.

Таким образом, предложенный способ получения тонких дисперсий защищаемых . цветных компонент (d < 0,1 мкм) в сочетании с предложенным устройством по сравнению со способом-прототипом характеризуется более высокой интенсивностью и производительностью. Кроме того, предложенный способ является более простым, так как не требует использования неионногенных поверхностно-активных веществ (например изооктилфеноксиполигликоля), а также добавочного и высококипящего растворителя-трифенилфосфата.

Техническим преимуществом предлагаемого способа и устройства для его осуществления в сравнении с известными является увеличение производительности, снижение времени диспергирования, снижение энергетических затрат, улучшения качества полученных дисперсий.

Claims (6)

1. Формула изобретения

   1. Способ получения дисперсий цветных защищаемых компонент путем растворения компоненты в высококипящем растворителе, введения -полученного рас11 твора в водно-желатиновый раствор и диспергирования полученной смеси в присутствии ионогенного поверхностно-активного вещества, отличающийся тем, что, с целью интенсификации процесса диспергирования, диспергирование ведут в устройстве, содержащем приводной вал, корпус с центральным патрубком ввода среды и патрубком ее вывода, внутри которого концентрично размещены закрепленные на дисках цилиндры с прорезями ротора и статора и генератор ультразвуковых колебаний, выполненный в виде закрепленного посредством эластичного элемента в патрубке ввода среды по его оси ультразвукового преобразователя с расположенным на его торце скоростным преобразователем, плоскость которого размещена параллельно плоскости диска ротора на расстоянии

   7 I _ d ? 7 ~q’ где I - относительное расстояние (безразмерная величина);

   I - расстояние от плоскости скоростного преобразователя до диска ротора, I < 2dn, dn - диаметр плоскости скоростного преобразователя;

   λ - длина волны ультразвуковых колебаний;

   a, q - натуральные числа, частное от деления которых - дробное число, при этом в боковой поверхности патрубка выполнено по крайней мере одно отверстие ввода диспергируемых жидкостей, размещенное jra расстоянии от плоскости скоростного преобразователя h = (2 - 3)d, где d - внутренняя диаметр патрубка, при этом диаметр патрубка d =(1,1 - 1,5)d_n., где d_n - диаметр плоскости скоростного преобразователя, а диск ротора, установлен на валу посредством переходника, выполненного в виде втулки с чередующимися на боковой поверхности выступами и впадинами, и диспергирование проводят в полях с градиентом скорости 23,5'10'³ мм/смм при температуре 50 - 80°С.
2. 2. Устройство для получения дисперсий цветных защищаемых компонент, содержащее приводной вал, корпус с центральным патрубком ввода и патрубком ее вывода, внутри которого концентрично размещены закрепленные на дисках цилиндры с прорезями ротора и статора и генератор ультразвуковых колебаний, о т л и ч а ю щееся тем, что, с целью интенсификации процесса диспергирования, генератор ультразвуковых колебаний выполнен в виде закрепленного посредством эластичного элемента в патрубке ввода среды по его оси ультразву кового преобразователя с распложенным на его торце скоростным преобразователем, плоскость которого размещена параллельно плоскости диска ротора на расстоянии

   7_ I _ d где I - относительное расстояние (безразмерная величина);

   I - расстояние от плоскости скоростного преобразователя до диска ротора.1 < 2dn, где d_n - диаметр плоскости скоростного преобразователя;

   λ - длина волны ультразвуковых колебаний;

   а, q - натуральные числа, частное от деления которых - дробное число, при этом в боковой поверхности патрубка выполнено по крайней мере одно отверстие ввода диспергируемых жидкостей, размещенное на расстоянии от плоскости скоростного преобразователя h = (2 - 3)d, где d - внутренний диаметр патрубка, при этом диаметр патрубка d = (1,1 - 1,5)d_n, где dn - диаметр плоскости скоростного преобразователя, а диск ротора установлен на валу посредством переходника, выполненного в виде втулки с чередующимися на боковой поверхности выступами и впадинами.
3. 3. Устройство по п. 3, отличающеес я тем, что, с целью изменения частот собственных колебаний диска ротора, вал выполнен полым и снабжен втулкой с уплотнением, которая с помощью трубопровода соединена с источником регулируемого давления.
4. 4. Устройство по п. 1, о т л и ч а ю щ е ес я тем, что ультразвуковой преобразователь снабжен дополнительными скоростными преобразователями, установленными на расстояниях от скоростного преобразователя, кратных длине ультразвуковой волны.
5. 5. Устройство по пп. 2 - 4, от л и чающееся тем, что патрубок вводё среды снабжен упругими перегородками, установленными между скоростными преобразователями, при этом внутренний диаметр перегородок меньше наружного диаметра скоростного преобразователя.

   б. Устройство по пп. 2-5, отличающее с я тем, что в перегородках выполнены радиальные прорези различной длины, образующие отдельные сектора.
6. 7. Устройство по пп. 2 - б, о т л и чающее с я тем, что сектора перегородок выполнены с закруткой, направление которой у двух соседних перегородок разное.

   Τ'

   Пр&«Ьо'

   Пример

   Условия диспергирования

   Средний

   Состав дисперсии, г •• — - — --у Потреб-

   комтон> содерж,, г растворитель содерж., г 102 р-р желатина, г ЛАО содерж. г вода, г устойство частота УЗколебаНИЙ, кГц —_Г частота вращения ротора (ГПА), об/мин время, МММ температуре, *С дмтелькость устройства, кг/ч ляемая мощноеТЬ устройством, кВт/ч диаметр частиц дисперсии, мкм 1 2 3 4 ' 5 6 7 8 9 10 11 12 13 1« 1 ЗГ-97 тог nw тог 200 . СВ-114? 11,85 ^- 77,15 По изобретение 22 3000 8 60 .3 . 1.7 0,09 2 ЗГ-97 ТОГ ДБФ*ТФФ - СТЛГ 200 СВ-1147 7Σ.ΤΓ 77,15 22. 3000 8. 60 .3 1.7 0,09 3 ЗГ-97 ТТ ТКФ Кб 200 СО-114? 22,85 77,15 44 5fto 10 70 7.* 1.9 0.1 4 ЗГ^ ТБО 7Г 200 СВ-114? 77,15 44 7000 8 80 3 . 2 0,7 5 ЗГ-97 ТО “ ТБФ ТГ гоо* CD-I 02 2ΙΤΓ 77,15 22 4000 10 80 7,* 1,8 о,1 6 ЗГ-97 ТОГ Д6* 67Г 200 СО—102 π,ст. 77,15 _R. 44 7000 8 . 70 3 2 0,09 7 ЗГ-97 ТГ ДБФ ТГ 200 СВ-1147 12785“· 77,15 22 2000 12 70. 7,0 1,6 0,21 8 С-213 ТОГ ДБФ+ТФФ . СТ+2ТТ “ 200 СО-114? 12785“ 77,15 -И. 22 5000 8 70 3 1,9, 0,09 9 С-213 тб— ТКФ ст— 200 С0-102 “ 77,15 22. 3000 60 2,4 1,7 0,10 10 С-213 ТО ТБФ 6Г 200 22,85 ст-102. 22,85 77,15 22 6000 8 . 60 М. 1.95 0,10 и С-213 ДБФНФФ 200* СВ-1147 Ю5“ 77,15 44 7000 8 60 3.0 Г 0,10 СТ 1.0+20 1Ϊ С-213 15“ ДБФ 75” 200 СВ-1147 ИЛ5^- 77,15 22 5000 12. 50 2.0 1.9 0,16 13 С-213 что-- ТБФ СТ 200 СО-1147 21785 77.15 _Н_ 22. 2000 12 5°. 2,0 1,6 0,17 14 ЗЖ-57 ДЕ*' * 6Ϊ--- * 200 СВ-1147. 72785“ 77,15 44 5000 8 70 3,0. 1.9 0,08 15 ЗЖ-57 15“ ДЕ* 75“ 200 СО-102 . . 77,СТ 77,15 22 5000- 8 60 3,0. 1,9 0.1 16 ЗЖ-57 ТОГ^- . ДБФЫФФ СТЯГ 200 СВ-1147 11,85 77,15 .11«, 22 7000 10 ⁷⁰ 2.* ' 2. Q,06 17 ЗЖ-57 ТГ ТКФ 200* СО-102 27,ВТ 77,15 44 5000 8 80 3.0 1,9. 0,08 18 ЗЖ-57 ТОГ ТБФ 200 СО-1147 12785“ 77,15 ²² 2000 12 50. 2,0 1,6 0,18 19 ЗП-7 ТГ ДБФ СТ 200 СО-1147 · 72785“ 77,15 ··»· 22 .6000 « 12 70 2.0 1,95 0.1 ²⁰ ЗП-7 ТГ ТКФ •7Г 200* СР-1147 217ВГ^- 77,15 44 1 6000 12 60 2.0 1,95 0,1 21 ЗП-7 ТГ ДБФНФФ' СТ+20 200 СВ-102 72Т7Г ' 77,15 22 5000 10 70 2,4 л 1.9 0,1. 22 ЗЛг7 Тб ТБФ ТГ 200 СВ-102 77,СТ~ 77,15 44 2000 12 58 2.0 ',6 0.22 23 ЗП-7 Тб ТКФ ' СТ“ 200 СВ-1147 ГгТЗ— 77,15 -Ί- 22 2000 12 80. 2.0 1,0 0,18 24 ЗП-24 •ТОГ^- Дбф СТ 200 СО-1147 1Σ73Γ^- 77,15 .11. 22 500Q 10 70 2.4 1.9 0.1 25 ЗП-24 тог^- ТКФ ТГ 200 СО-102 гТСТ⁷ 77,15 .If. 44 7000 . 10 60 2.Λ 2 0,1 26 зп-24 ТОГ ТБФ СТ 200 СВ-1147 11,85” . 77.15 22 5000 10 60 2.* 1.9 0.1

   Продолжение таблицы

   П......т л/..'[ -_т-_т а 6 ΞΙ :ζι -;;_Т -и-у --п-] -“-η 27 ЗП-26 ТБФ 200 СО-1167 77,15 По изоб- 22 5000 12 *ιθ 2,0 1,9 0,19 ~π~· 67Г 22,85 . ретению .28 М-651 ДБФ 200 СО-1167 '77,15 22 5000 10 70 2, 4 1,9 0,08 ~м~ 7Г 27/88“ 29 м-651 ТКФ 200 СО-1167 77,15 66 5000 8 70 З.о 1.9 0,09 то- . СТ“ 22,85 30 М-651 ТБФ 200 СО-102 77,15 66 6000 8 60 з.о 1,98 0, 1 ТОо“ 65“. 27785“ Л м-651 ТБФ 200 СО-102 77,15 66 2000 12 50 2,0 1 Λ 0,16 ТО^- 65“ , 77,ТО 32 У-488 ДБФ 200 СВ-1167 77,15 _н_ 22 5000 10 60 2,4 1,9 0,1 то 65“ 77,8'5 ’' 33 У-Б88 ТБФ 200 СО-1167 77,15 _1|. 22 5000 10 70 2,4 1.9 0.08 ~25“ ТУ 77,ТО“ 34 У-438 ДБФеТФФ Ш* СВ-102 77,15. .... Jilt 5000 10 60 2,4 1,9 0,09 “ТО“ 40+25 77,ТО 35 У-488 ТКФ 200 СО—102 77,15 .11. 22 7000 8 60 3,0 2 0.1 то* ТО 22,85 “ 36 У-688 ТКФ t ’200 СО-102 77,15 -ч_ 22 2000 12 60 , • 2,0 2,6 0,18 “ТО“ 65“ , 57/85“ 37 Н-596 ТБФ 200 CD-»147 77,15 22 5000 10 60 2,4 1,9 о, 1 ТУ“ 77/85 38 Н-596 ТБФ 200 СО-102 77,15 22 6000 10 70 2,4 1,95 0,1 “ТО” “ 75“ 22,85 . 39 Н-596 ТБФ4-ДБФ 200 С0-1167 77,15 -И. 66' 6000 10 60 2,4 1,95 0,1 60+2Р 77,ТО. *40 Н-596 ДБФ+ТБФ 200*· СО-1167. 77J5 66,: 6000 10 60. 2-,4 1,95 0,09 “ТО ·. ОД+2Р 77/85 *11 ' Н-596 ТКФ+ТБФ 200 СВ-102 77,15 .11. 22· 5000 10 60 2,4 1,9 . 0,1 .то··· 60+2Р 77,85“ 42 Н-596 ТБФ. 200 СВ-102 77,15 22. 2000 12. 50 2,4 1,8 0,20 75' 77,ТО” , ^3 ЗГ-97 ДБФ 200 СО-1167 77,15 коолоидн < - · 7000 20 60 1,2 . 2,2 0,35 ТО ТО .' 22/85 мельница по (3) till м-651 ТБФ 200 СВ-102 : 77.15 - 6000 20. 60 1,2 2,2 0,32 75“ 77/85- 65 С-213 ДБФ, 200 СВ-102 77,15 ГПА ‘ 6000 зо 60 0,8 0,55 0,30 “ТО“ то^ 27785“· по (9) 46 ЗП-26 ДБФ 200 С0-1147 77,15 6000 зо 60. 0,8- 0.55 0,36 25 7У“ 22785. ’· »47 У-488 ТБФ 200 СО-116? 77,15 -Чг 6000 30 60 0,8 0,55 0.35 25“ 75” 72785 *48 м-651 ДБФ 10 1.3 3,7 УЗДН-1 22 .. 6 60 0,.?·. ι,4 0,12 о^-· з,5 по ГОСТ 15150-69 ОД С-213 ДБФ 10 1,3 ' 3,7 .It. 66. -. 6 70 0,2 ' 1,4 0,12 170~“ ЗТО 50 ЗГ-2 ДБФ+ТФФ 300 Коллоидн . - 6000 30 ОД 0,8 2,2 ο,ι ' гК' 50+2< мельница

   по а. с.

   302307

   Прототип +8 мп

   СВ-105 12

   - Содержит аэросил цархи 300 (ГОСТ 1ОД22-77) в количестве 1,5 г

   - Определялся с использованием электронной микроскопии.

   £

   Фиг. 1.

   А-А

   13 ОЗигЗ

   Фиг. О

   Б-δ

   31 29 31

   Фиг. 7