SU1574653A1 - Method of production of rolled stock - Google Patents
Method of production of rolled stock Download PDFInfo
- Publication number
- SU1574653A1 SU1574653A1 SU874306519A SU4306519A SU1574653A1 SU 1574653 A1 SU1574653 A1 SU 1574653A1 SU 874306519 A SU874306519 A SU 874306519A SU 4306519 A SU4306519 A SU 4306519A SU 1574653 A1 SU1574653 A1 SU 1574653A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- metal
- production
- value
- rolled
- carbon equivalent
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, а именно к производству проката преимущественно арматурных и угловых профилей с повышенным комплексом служебных свойств. Цель изобретени - обеспечение заданной прочности проката при использовании заготовки с металлоемкостью 0,8 - 0,95 нормируемой. Заготовку из низколегированной стали 35 ГС нагревали до 1200°С и прокатывали на периодический профиль N 10. Формировали профиль с металлоемкостью, равной 0,9 нормативной металлоемкости. Величину скорости охлаждени проката определ ли из соотношени V=Vо(1-С @ ф-С @ мин/С @ ф), где Vо - скорость принудительного охлаждени проката с минимальным дл данной марки стали углеродным эквивалентом,°С/сThe invention relates to metallurgy, in particular to the production of rolled metal, mainly reinforcing and angular profiles with an increased complex of service properties. The purpose of the invention is to ensure the specified rolling strength when using a billet with a metal content of 0.8 - 0.95 normalized. A billet of low-alloy steel 35 HS was heated to 1200 ° C and rolled onto a periodic profile No. 10. A profile was formed with a metal intensity equal to 0.9 of the standard metal intensity. The value of the cooling rate of the car was determined from the ratio V = V o (1-C @ f - C @ min / C @ f ), where V o is the speed of forced cooling of the car with the minimum carbon equivalent for this steel grade, ° C / s
С @ ф - значение углеродного эквивалента прокатываемого металла,%С @ ф - value of carbon equivalent of rolled metal,%
С @ мин - минимальное значение углеродного эквивалента данной марки стали. Способ позвол ет получить экономию металла в размере 10 - 15% при производстве металлопродукции с гарантированной общей прочностью. 1 табл.C @ min is the minimum carbon equivalent value of this steel grade. The method makes it possible to obtain metal savings of 10–15% in the production of metal products with guaranteed total strength. 1 tab.
Description
Изобретение относитс к металлургии , а именно к производству проката, преимущественно арматурных и угловых профилей с повышенным комплексом служебных свойств.The invention relates to metallurgy, in particular to the production of rolled metal, mainly reinforcing and angular profiles with an increased complex of service properties.
Цель изобретени - обеспечение заданной прочности проката при использовании заготовки с металлоемкостью 0,8-0,95 нормируемой.The purpose of the invention is to ensure the specified rolling strength when using a billet with a metal content of 0.8-0.95 normalized.
Величину скорости принудительного охлаждени сортового проката определ ют из соотношени :The magnitude of the forced cooling rate of the long products is determined from the relation:
/jCsae.i-f.SAii1-)/jCsae.i-f.SAii1-)
-Г«р-G "p
где V - скорость принудительногоwhere V is the forced speed
° охлаждени проката с минимальным дл данной марки стали углеродным том. С/с;° cold rolled carbon steel with a carbon tom minimum for a given steel grade. S / s;
г - значение углеро п-ог эмп - валента прокатываемого металла , %:g - the value of carbon p-ohm is the valence of the rolled metal,%:
минимальное значеннр гисрол- ного эквивалента данной млр- ки стали, %.the minimum value of the hydroxy equivalent of this mill steel,%.
Изменение скорости принудительного охлаждени в паузах между прокаткой металла обратно пропорционально изменению углеродного эквивалента пос:The change in the rate of forced cooling in the pauses between the rolling of a metal is inversely proportional to the change in carbon equivalent pos:
ЕминEmin
слcl
CsJCsj
оabout
елate
Ј0Ј0
леднего необходимо дл создани требуемого уровн служебных свойств, определенного из услови обеспечени общей прочности профил при его зада ной металлоемкости. Дифференцированное охлаждение каждой данной партии плавки необходимо дл того, чтобы вс ,производима продукци в пределах марки стали имела посто нный уровень служебных свойств при посто ной металлоемкости и гарантии общей прочности. Это обеспечивает улучшение технологичности производства и увеличение экономии металла, так как в данном случае прокатка металла во всем диапазоне изменени углеродного эквивалента осуществл етс с посто нной металлоемкостью готового профил Требуема обща прочность обеспечиваетс упрочнением металла путем его принудительного охлаждени . Изменение скорости принудительного охлаждени должно быть обратно пропорционално изменению углеродного эквивалента поскольку чем выше его углеродный эквивалент, тем выше и его прочностные характеристики и тем меньше должна быть величина упрочнени , а следовательно , и скорость принудительного охлаждени . Изменение скорости охлаждени обеспечиваетс изменением гидродинамических характеристик охлаждающих устройств (давление, расход охладител , скорость его истечени ) при помощи регулировочной арматуры.The latter is necessary to create the required level of service properties, determined from the condition of ensuring the overall strength of the profile with its specified metal intensity. Differentiated cooling of each given batch of smelting is necessary so that the entire production within the steel grade has a constant level of service properties with a constant metal intensity and guarantees of overall strength. This provides an improvement in the processability of production and an increase in the economy of the metal, since in this case the rolling of the metal in the entire range of carbon equivalent is carried out with a constant metal intensity of the finished profile. The required overall strength is provided by the hardening of the metal by its forced cooling. The change in the forced cooling rate must be inversely proportional to the change in carbon equivalent, since the higher its carbon equivalent, the higher its strength characteristics and the smaller the value of strengthening, and hence the speed of forced cooling. A change in the cooling rate is provided by a change in the hydrodynamic characteristics of the cooling devices (pressure, coolant flow rate, flow rate) with the help of control valves.
Указанна формула позвол ет полу- чить значение скорости принудительного охлаждени металла каждой данной партии-плавки, характеризующейс определенным значением углерод This formula allows us to obtain the value of the rate of forced cooling of the metal of each given batch-melting, characterized by a certain value of carbon.
ного эквивалента. Скорость VQ определ етс экспериментально дл партии-плавки с минимальным значением углеродного эквивалента данной марки стали из услови достижени требуемого значени сопротивлени разрыву.full equivalent. The VQ rate is determined experimentally for a batch-smelting with a minimum carbon equivalent value of this steel grade, provided that the required value of the tensile strength is reached.
Формирование готового профил с посто нной металлоемкостью, равной менее 0,8 нормативной металлоемкости, нецелесообразно, так как при уменьшении площади поперечного сечени профил более, чем на 20%, межвалковый зазор соизмерим с величиной биени валков, что вызывает дополнительные технологические трудности. Формирование готового профил с посто нной металлоемкостью, равной более 0,95 нормативной металлоемкости, также нецелесообразно, так как в этомThe formation of the finished profile with a constant metal intensity of less than 0.8 of the standard metal consumption is impractical, since with a reduction in the cross-sectional area of the profile by more than 20%, the roll gap is commensurate with the size of the roll beats, which causes additional technological difficulties. The formation of the finished profile with a constant metal content, equal to more than 0.95 of the normative metal content, is also impractical, since
00
с 5 from 5
случае профиль прокатываетс в поле минусовых допусков, что не обеспечивает дополнительной экономии металла от поставки металлопродукции с гарантированной общей прочностью.In this case, the profile rolls into the field of minus tolerances, which does not provide additional metal savings from the supply of metal products with guaranteed overall strength.
Пример. Заготовку 80x80 мм ич низколегированной стали 35ГС нагревали до 1200РС и прокатывали на периодический профиль № 10. Прокатка согласно предложенному способу осуществл лась в течение смены работы стана. Формировали профиль с металлоемкостью 0,90 нормативной металлоемкости. В этом случае площадь поперечного течени профил № 10 равна 70,65 мм4. Значение общей прочности дл № 1C класса А-Ш составл ет 43,4 кН Тагчм образом, требуемое значение ((эд ; из услови обеспечени общей прочноеР 4Т 4 s ЈL iia.ft 614 (мпа).Example. A billet of 80x80 mm ich of low-alloyed steel 35GS was heated to 1200С and rolled on a periodic profile No. 10. Rolling according to the proposed method was carried out during the shift of the work of the mill. Formed a profile with a metal content of 0.90 regulatory metal content. In this case, the cross-sectional area of profile No. 10 is equal to 70.65 mm4. The value of the overall strength for Class 1A-H class No. is 43.4 kN Tagged way, the required value ((ed; from the condition of providing total strength P 4T 4 s Ј L iia.ft 614 (mpa).
тиti
Т,T,
S-rp F 70,65S-rp F 70,65
Следовательно, принудительное охлаждение всех производимых партий-плавок в пределах марки стали должно обеспечивать значение Gg не ниже 614 МПа., По зависимост м, полученным ранее в промышленных услови х дл партии - плавки с минимальным значением углеродного эквивалента (0,63%), температура смотки составл ет 680-700 С дл обеспечени данного значени СГ5 . При длине зоны активного охлаждени 3 м, скорости прокатки 22 к/с и температуре чистовой прокатки 1100 С скорость принудительного охлаждени Consequently, forced cooling of all produced batches within a steel grade must ensure a Gg value not lower than 614 MPa., According to the dependences obtained earlier under industrial conditions for a batch — melting with a minimum carbon equivalent value (0.63%), the temperature The winding is 680-700 ° C to provide this SG5 value. With a length of active cooling zone of 3 m, a rolling speed of 22 k / s and a finishing rolling temperature of 1100 ° C, the forced cooling rate
| |
00
00
5five
составл ет V. is V.
оabout
3080 С/с. 3080 C / s.
420 420
33
В течение смены работы стана было прокатано шесть плавок со значением углеродного эквивалента, %: 0,65; 0,72; 0,86; 0,77; 0,80; 0,69. Скорости принудительного охлаждени в каждом случае рассчитывались по при- 5 веденной формуле дл каждой из партий - плавок. В течение всего процесса прокатки формировали профиль посто нной металлоемкости, межвалковый зазор измен ли лишь дл компенсации износа валков. Скорость принудительного охлаждени измен ли в паузах между прокаткой партии-плавки, варьиру расход охладител , подаваемого в камеру охлаждени . Ведение процесса прокатки согласно данному способу позволило избежать частых перенастроек клетей, вызывающих непроизводительные простои стана, обеспечило улучшение технологичности произведетва , экономию металла в размере 10% при гарантии служебных свойств.During the work shift of the mill, six heats were rolled with a carbon equivalent value,%: 0.65; 0.72; 0.86; 0.77; 0.80; 0,69. Forced cooling rates in each case were calculated using the formula given for each of the batches - heats. During the entire rolling process, a constant metal intensity profile was formed; the roll gap was changed only to compensate for roll wear. The forced cooling rate was varied in the pauses between the batch-melt rolling, varying the flow rate of the coolant supplied to the cooling chamber. Conducting the rolling process according to this method made it possible to avoid frequent re-adjustments of the stands, which caused unproductive mill downtime, provided an improvement in manufacturability, saving metal at a rate of 10% while guaranteeing service properties.
Использование изобретени в практике современных непрерывных сортовых станов позвол ет по сравнению с прототипом сэкономить металл, снизить непроизводительные простои при производстве металлоконструкции с гарантированной общей прочностью.The use of the invention in the practice of modern continuous section mills allows, in comparison with the prototype, to save metal, to reduce unproductive downtime in the production of metal structures with guaranteed overall strength.
Исследование в промышленных услови х при других соотношени х параметров способа приведены в таблице.The study in industrial conditions with other ratios of the parameters of the method are given in the table.
Фо рмула изобретени Formula of the invention
Способ производства проката, преимущественно арматурных и угловых профилей, включающий нагрев металла, деформацию в черновых и чистовых проходах и последеформационное охлаждение , отличающийс тем, что, с целью обеспечени заданной прочности проката при использовании заготовки с металлоемкостью 0,8-0,95 нормируемой, величину скорости охлаждени проката обеспечивают, исход из соотношени The method of production of rolled metal, mainly reinforcing and angular profiles, including metal heating, deformation in rough and finishing passages and post-deformation cooling, characterized in that, in order to ensure the specified strength of rolled metal when using a billet with a metal intensity of 0.8-0.95 normalized, the cooling rates of the rolled stock are based on the ratio
v v0(1 - ),v v0 (1 -),
где v - скорость охлаждени прокатаwhere v is the cooling rate of the rolled products
с минимальным дл даннойwith minimum for given
марки стали углеродным эк- о,steel grades carbon screen
00
С с 2-мИC C 2-M
вивалентом, С/с; значение углеродного эквивалента прокатываемой партии металла, %; минимальное значение углеродного эквивалента данной марки стали, %.vivalent, C / s; carbon equivalent value of the rolled batch of metal,%; the minimum carbon equivalent of this steel grade,%.
Редактор Л.Пчолинска Editor L.Pcholinsk
Составитель В.ПешковCompiled by V. Peshkov
Техред Л. Сердюков а Корректор В «КабанийTehred L. Serdyukov a Proofreader V “Boars
Заказ 1759Order 1759
Тираж 512Circulation 512
ВНИИПИ Государственного комитета по изобретени м и открыти м при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д. 4/5VNIIPI State Committee for Inventions and Discoveries at the State Committee on Science and Technology of the USSR 113035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab. 4/5
ПодписноеSubscription
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874306519A SU1574653A1 (en) | 1987-07-27 | 1987-07-27 | Method of production of rolled stock |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874306519A SU1574653A1 (en) | 1987-07-27 | 1987-07-27 | Method of production of rolled stock |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1574653A1 true SU1574653A1 (en) | 1990-06-30 |
Family
ID=21327927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874306519A SU1574653A1 (en) | 1987-07-27 | 1987-07-27 | Method of production of rolled stock |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1574653A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2457911C1 (en) * | 2011-02-10 | 2012-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing hot-rolled wire |
-
1987
- 1987-07-27 SU SU874306519A patent/SU1574653A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 1006509, кл. С 21 D 8/06, 1982. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2457911C1 (en) * | 2011-02-10 | 2012-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Method of producing hot-rolled wire |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1103647C (en) | Method and arrangement for producing hot-rolled strip | |
| CN1123403C (en) | Method and equipment for rolling hot-rolling wide strip steel in small sized strip steel production equipment | |
| CN110404978A (en) | A kind of method of high-precision control hot-strip slight center wave rolling | |
| CN105689408A (en) | Hot rolling control method for iron scale on edge of low-carbon aluminum killed steel | |
| CN112077165B (en) | Rolling method of 50Mn thin high-carbon cold-rolled steel sheet | |
| CN111424149A (en) | Gear steel strip-shaped structure control process | |
| CN113578961A (en) | Plate shape control method for medium-high carbon steel in thin slab continuous casting and rolling production | |
| CN110449465A (en) | A method of reducing high-hardenability cold rolling high-strength steel cold rolling side brisement band | |
| CN110014042A (en) | A kind of control method of hot continuous rolling wide flat steel surface red iron sheet | |
| CN107552566A (en) | Production method for controlling ultra-low carbon steel edge warping defect | |
| SU1574653A1 (en) | Method of production of rolled stock | |
| CN113000607B (en) | Control method for cold heading performance stability of ultra-low carbon steel CH1T | |
| US4350538A (en) | Method for producing steel strip for tin plate and tin-free steel plate in various temper grades | |
| US6451136B1 (en) | Method for producing hot-rolled strips and plates | |
| JPH11286722A (en) | Manufacture of steel plate | |
| CN118527607B (en) | A method for improving edge pit defects of thin strip steel | |
| CN115945525A (en) | Method for improving rolling stability of high-carbon steel for chain | |
| SU863676A1 (en) | Method of working low-carbon and low-alloy steel preferably thin-wall irregularly shaped profiles | |
| CN116174503A (en) | Control method for defect position of lower surface of head of rolled steel plate | |
| Ikeda | Technical progress of stainless steel and its future trend | |
| CN117753779A (en) | Rolling method of thin-specification strip steel | |
| CN117753778A (en) | Continuous casting, rolling and forming preparation process for deformed steel bar | |
| RU2342205C2 (en) | Method for rolling of sectional bars | |
| CN118291747A (en) | Strip steel temperature control method | |
| CN117399427A (en) | Production method for heating titanium blank by using continuous stepping heating furnace |