Изобретение относитс к области целлюлозно-бумажной промьшшенности, в частности к способу получени целлолозы . Известен способ получени целлкшо зы, включающий сульфатную варку целлюлозосоде жащего материала, отделение отработанного варочного щелока от целлюлозной пульпы, отбелку цел (Люлозы хлорсодержащими реагентами и регенерацию отработанного варочного щелока, смешанного с отработанным раствором отбелки целлюлозы, дл получени сульфатной варочной жидкости путем выпаривани его, сжигани , растворени образовавшегос плава, каустизации зеленого щелока до образовани белого щёлока, содержащего гидроокись натри и нерегенерированные реагенты, включающие хлорид натри , карбонат натри и сульфат натри , вЬшаривани белого щелока, отделени нерегенерированных реагентов вьщелени из них хлорида натри и возвращени смеси карбоната натри и сульфата натри в цикл регенерации отработанноговарочного щелока - на стадию каустизации зелёного щёлока С11. Недостатком известного способа вл етс постепенное накоплени1е суль фиту натри в белом щелоке, что вли ет на растворимость других компонентов и приводит к осаждению его в аппарате дл каустизации. Цель изобретени - устранение повьш1ени содержани сульфата натри в белом щелоке. Указанна цель достигаетс тем, что согласно способу получени целлю лозы, включающему сульфатную варку целлюлозосодержащего материала, отделение отработанного варочного щелока от целлюлозной пульпы, .отбелку целлюлозы хлорсодержащими реагентами и регенерацию отработанного вароч ного щелока, смешанного с отработанным раствором от отбелки целлюлозы, дл получени сульфатной варочной жидкости путем вьшаривани , сжигани , растворени образовавщегос пла ва, каустизации зеленого щелока до образовани белого щелока, содержаще го гидроокись натри и нерегенериро вайные реагенты, включающие хлорид натри , карбонат натри и сульфат нйтри , выпаривани белого щелока, отделени нерегенерированных реагентов , выделени из них хлорида натри и возвращени смеси карбоната натри и сульфата натри в цикл регенерации отра ботанного варочного щелока, смесь карбоната натри и сульфата натри в количестве 20-100% возвращают на стадию сжигани отработанного варочного щелока. Оставшуюс часть смеси карбоната натри и сульфата натри возвращают на стадию каустизации зеленого ще- пока. На фиг, 1 и 2 представлена технологическм схема осуществлени пред- лагаемого способа. Пример 1. Способ осуществл ют на установке дл получени крафтцеллюлозы производительностью. 500 т/сут. Древесные опилки илидругой целлюлозный волокнистый материал поступает по трубопроводу 1 в варочный автоклав 2, в котором подвергаетс варке при помощи варочной жидкости, поступающей по трубопроводу 3 и содержащей сульфид натри и гидрат окиси натри в качестве активных варочных химикалиев , т.е. используетс способ, с сульфатной варочной жидкостью. . Полученную пульпу и отработанный щелок раздел ют и пульпу промывают в промывном аппарате дл коричневой массы 4, в данном примере при помощи водного раствора, отход щего с установки -отбеливани 5, поступающего по трубопроводу 6. Дл того, чтобы устранить образование сероводорода на данной стадии промывани при использовании дл промывани раствора, отход щего с установки отбеливани , рекомендуетс довести рН раствора, отход щего с ycтaнoвfcи отбеливани , до нейтральной или слабо щелочной величины , обычно до 9. Промытую неотбеленную пульпу подают по трубопроводу 7 на установку отбеливани 5, на которой пульпу подвергают р ду операций по отбеливанию и Очистке, причем по меньшей мере одна из стадий отбеливани включает использование одного или нескольких хлорсодержащих агентов отбеливани . Обычно способы отбеливани и очистки включают отбеливание хлором, двуокисью хлора или их смесью, которые подаютс по трубопроводу 8, и очистку, при помощи промывани каустиком с использованием водного раствора гидрата окиси натри , поступающего по трубопроводу 9, что типично дл опи санного процесса СЕДЕД. Пульпу подвергают промьшани м во врем - обрабо ки на установке отбеливани , обьмно после ка здой операции отбеливани и пррмь ва1ш каустиком,при помощи во ды, подаваемой по трубопроводу 10.. Отработанна промьтна вода после цромь9вани на установке отбеливани вместе с отработанными химикали ми после отбеливани и промывани каус тиком образует раствор, отход щий установки отбеливани по трубопрово ду 6, Рекомендуетс вести промывани путем цротивоточной подачи пул , цы и промывной воды. Рекомендуетс , чтобы количество гидрата окиси натри , используемого при промывании пульпы каустиком, слегка превышало стехиометрическое количество, отве чающее одному атому натри на кажды атом хлора и в отбеливающих химикаЛИЯХ , благодар чему поток, отход щий с установки отбеливани по труб проводу 6, имеет щелочную величину рН. Отбеленную очищенную пульпу тре буемой степени осветлени у цал ют с установки отбеливани 5 по трубопро воду 11 и употребл ют дл изготовле ни бумаги. Раствор, отход щий с установки отбеливани по трубопроводу 6, содержит значительное кс;лйчество хлористого натри , который направл ют в отработанный щелок. Последний подают в систему рекуперации и регенерации 12 дл рекуперации отработанных варочных химикалиев и регенерации варочной жидкости. В зоне рекуперации и регенерации 12 отработанный щелок сначала выпаривают в выпар ном аппарате 13 до подачи по трубопроводу 14 в печь 15, имеющую любую приемлемзпо конструкцию. Вода, уда-; л юща с из выпарного аппарата 13 по трубопроводу 16, при необходимости может подаватьс после соответствующей очистки на установку отбеливани Сульфат натри или другой источник натри и серы такой, как отработанна кислота, вводитс в зону рекуперации и регенерации путем прибавлени к отработанному щелоку в твердом виде либо водном растворе по трубопроводу 17, например, после вьтаривани в выпарном аппарате 13. Сульфат натри , поступающий по трубопроводу 17, Используетс дл восполнени натри и серы, тер ющихс из системы на стади х рекуперации химикалиев и регенерации. Отработанный щелок образует в печи 15 плав, содержащий сульфид натри и карбонат натри ,, а также дополнительные непрореагировавщие компоненты , т.е. хлористый натрий и суль4 ат натри и другие натриевые соли кислородных кислот. Плав раствор ют в аппарате дл его растворени 18 водой, обычно мало концентрированной промывной водой после промывани ила карбоната кальци , подаваемой по трубопроводу 19, дл получени сырой жидкости. Количество сульфата натри и других натриевых солей кислородных кислот, присутствующих в сырой жидкости , зависит от эффективности обработки в печи и степени окислени окисл ющих солей, содержащих натрий и серу, обычно сульфид натри , после обработки в печи. Вода, подаваема по трубопроводу 19 в аппарат дл растворени плава 18, может по крайней мере частично представл ть собой раствор, отход щий с установки отбеливани по трубопроводу 6, в особенности в том случае, когда свежа вода или загр зненный конденсат направл ютс в промывной аппарат дл коричневой, массы 4. Таким образом, сыра жидкость может также содержать некоторое растворенное количество отработанных отбеливающих химикалиев в виде хлористого натри , источником которых вл етс раствор, отход щий с установки отбеливани по трубопроводу 6. Если весь раствор, отход щий с установки отбеливани по трубопроводу 6, используетс дл промывани пульпы в промывном аппарате дл коричневой массы 4, раствор, отход щий с установки отбеливани , используетс дл получени сырой жидкости из плава, раствор, отход щий с установкой отбеливани , частично используетс в промывном аппарате дл коричневой массы или же раствор, отход щий с установки отбеливани , вводитс непосредственно в отработанный щелок. Плав может быть подвергнут фракционированию дл удалени из него сульфида натри с тем, чтобы получить сырую жидкость, обедненную сульфидом, не содержащую сульфида натри . Сыра жидкость после осветлений дл удалени отбросов подаетс по трубопроводу 20 в аппарат дл каустификации 21 имеющий обычную конструкцию,, в котором карбонат натри , присутствующий |;в сьфой жидкости, в значительной сте пени превращаетс в гидрат окиси нат ри при помощи извести, подаваемой по трубопроводу 22 из печи дл обжига извести 23. Карбонат натри , осаЛившийс из образующейс варочной жидкости, отдел етс и после промывани дл удалени извлеченной вароч ной жидкости (не показано) возвращаетс в печь дл обжига извести 23 по трубопроводу 2А.- Водный раствор, образовавшийс после промывани , вл е с мало концентрированной промывной водой, котора может быть использова на дл получени сьфой жидкости; Сульфатна варочна жидкость, образующа с на стадии каустификации и идуща по трубопроводу 25, представл ет собой поток, отход щий из зоны рекуперации и регенерации 12, и содержит не только активные варочные химикалии - сульфид натри и гидрат окиси натри , - а и хлористьй натрий как отработанные химикалии с установки отбеливани , а также нерегене рнрованные варочные химикалии, наход щиес в основном в виде сульфата натри и некаустифихщрованнога карбоната натри , -а также Другие переге нерированные варочные химикалии в виде соединений, содержащих натрий и серу. При типичной работе целлюлозного завода по способу сульфатной варки сульфатна варочна жидкость в трубо проводе 25 имеет следующий состав, вес.%: Гидрат окиси натри 7,5-9,7 Сульфид натри 1,8-5 Карбонат натри 1,7-3,1 Хлористый натрий2,5-5 Сульфат натри 0,1-1 t Сульфатна варочна жидкость по трубопроводу 25 подаетс в зону концентрировани сульфатной варочной ЖИДКОСТИ и рекуперации хлористого натри 26f в которой сначала подвергаетс вьшариванию на первой стадии выпаривани 27 дл осаждени сульфата натри , карбоната натри и других способных к осаждению растворенных материалов, отличных от хлористого натри , до тех пор, пока сульфатна варочна жидкость не станет насыщенной хлористым натрием и дальнейшее концентрирование приведет к осаждению хлористого натри . Основна масса сульфата натри и карбоната натри осаждаютс на этой стадии обычно в виде безводного карбоната натри и двойной соли, буркеита . Другие нерегенерированные варочные химикалии, присутствующие лишь в небольших количествах, могут осаждатьс совместно с карбонатом натри и сульфатом натри . Обычно сульфатна варочна жидкость концентрируетс на первой стадии концентрировани 27 до содержани гидрата окиси натри ПЛЮС сульфид натри примерно 26-32 вес.%. Некоторые нерегенерированные варочные химикалии такие, как полисульфид натри и тиосульфат натри , могут оставатьс растворенными в .сульфатной варочной жидкости, удал емой из зоны 26. В некоторых случа х осаждение может быть произведено в такой момент, когда раствор содержит хлористый натрий в концентрации, не достигающей насьш1ающей. Можно допустить соосаждение небольших количеств хлористого натри в вьшарном аппарате первой стадии 27. Концентрирование сульфатной варочной жидкости в выпарном аппарате первой стадии 27 предпочтительно осуществл етс путем выпаривани (кип чени ) при пониженном давлении. Вьтарной аппарат первой стадии 27 может представл ть собой одну выпарную емкость или р д взаимосв занных выпарных емкостей. Вода, образующа с в результате испарени , может быть рекуперована , отведена цо трубопроводу 28 и использована дл удовлетворени общей потребности системы в воде. Концентрирование сульфатной варочной жидкости в выпарном аппарате первой стадии 27 приводит к осаждению основной массы сульфата натри и карбоната натри из сульфатной варочной жидкости. Соли, осацившиес из сульфатной варочной жидкости, т.е. нерегенерированные варочные химикалии, в вьшарном аппарате первой стадии 27, удал ютс из маточного раствора по трубопроводу 29 и частично возрращаютс в зону рекуперации и регенерации 12 до стадии подачи жидкости в печь. Часть осадившихс солей может быть введена в сырую-жидкость в трубопроводе 20.- эта рекупераци в зону 12 может быть осуществлена любым удо ным способом. Рекомендуетс вести рециркул цию смеси, подава ее в отработанный щелок, вместе с подаваемым сульфатом натри в трубопроводе 17, Нерегенерированные варочные хими калии, удал емые по трубопроводу 29, могут быть поданы в твердом виде или растворенными в воде в зону 12 на любом подход щем участке до печи 15, например, путемвведени их в варочный автоклав 2 при прибавлени к варочной жидкости. При рециркул ции этих материалов натрий, сера и карбонат , присутствующие в осадке, посл выпарного аппарата первой стадии 27 рекуперируютс и используютс в системе . Частично концентрированна сульфа на варочна жидкость после вьшарного аппарата первой стадии 27 подаетсй по трубопроводу 30 к второму вы парному аппарату 31.. Две раздельные операции выпаривани могут осущертвитьс в одном и том же аппарате с отделением твердого осадка от маточ- ного раствора после каждой операции. Можно пользоватьс также двум или более вьтарными аппаратами. Частично концентрированна сульфатна варочна жидкость, насьпценна по отношению к хлористому натрию и остаточным количеством сульфата натри и карбоната натри , но не насыщенна по отношению к активным вароч ным химикали м, сильфиду натри и .гидрату окиси натри , вьшарйваетс так, чтобы из нее осадились невароч ные химические компоненты, включа хлористый натрий. Вьшаривание сульфатной варочной жидкости в выпарном аппарате второй стадии 31 может быть осуществлено дл осаждени части или всех непарочных компонентов частично концентрированной сульфатной варочной жидкости до концентрации гидрата окиси натри плюс сульфид натри при мерно 36-42 вес.%. Вьтаривание частично концентрированной сульфатной варочной жидкости в .выпарном аппарате второй стадии 31 предпочтительно осуществл етс путем кип чени при пониженном давлении . Вода, образующа с в результате испарени , рекуперируетс по трубопроводу 32 и может быть использована дл удовлетворени части потребности системы в виде. Так, например, вода удал ема по трубопроводам 28 и 32, может быть использована дл удовлетворени по крайней мере частично потребности в воде установки отбеливани и подаетс на установку по трубопроводу 10. Основна масса воды, испар ющейс из сульфатной варочной жидкости, выпариваетс в вьшарном аппарате первой стадии 27 и лишь меньше 20% вьшариваетс в выпарном аппарате второй стадии 31. Твердый осадок из вьтарного аппарата второй стадии 31 удал етс по трубопроводу 33 и поступает в аппарат дл вьщелачивани 34. Твердый осадок, удал емый по трубопроводу 33, состоит в основном из хлористого натри , загр зненного некоторым количеством нерегенерированных варочных химикалиев представл ющих собой главным образом карбонат натри и сульфат натри , наход щийс в виде безводного карбоната натри и буркеита . На долю хлористого натри обычно приходитс более 80% этой смеси. Концентрированна сульфатна варочна жидкость, удал ема из выпарного аппарата второй стадии 31, в частности, со сниженным содержанием хлористого натри , пропускаетс по трубопроводу 35 дл создани по крайней мере части варочной жидкости, подаваемой по трубопроводу 3 в варочный автоклав 2. Концентрированна сульфатна варочна жидкость в трубопроводе 35 может быть разбавлена водой до поступлени в варочный автоклав 2. Вода дл разбавлени концентрированной сульфатной варочной жидкости может частично состо ть из воды, рекуперируемой в трубопроводах 16, 28, 32. Рециркулируема сульфатна варочна жидкость может содержать, кроме активных варочных химикалиев,остаточные количества нерегенерированных варочных химикалиев таких, как сульфат натри , карбонат натри , полисульфид натри и тиосульфат натри . Присутствие этих материалрв в рециркулируемой ульфатной варочной жидкости не созает затруднений, так как нерегенерированные варочные химикалии проход т через варочный автоклав и подвергаютс рекуперации и регенерации в зоне 12. .Рециркулируема сульфатна варочна жцдкость может также содержать некоторое количество растворенн го хлористого , который несмот р на то, что хлористый натрий, присутствующий в рециркулируемой сульфа ной варочной жцдкости, представл ет собой мертвый груз, в услови х ста ционарного режима сохран етс пример но в посто нном количестве, так как количество хлористого натри , удал е мое из сульфатной варочной жидкости в трубопроводе 33, .примерно равно количеству хлористого натри ,- вводимого в зону 12 из источников, отличных от тех, которые присутствуют в рециркулируемой сул.ьфатной варочной жидкости Концентраци хлористого натри в рециркулируемой сульфатной варочной жидкости в трубопроводе 35 составл ет меньше 35 г/л. Вода подаетс в аппарат дл выщелачивани 34 по трубопроводу 36 и вызывает растворение карбоната натри сульфата натри , других примесей и некоторой части хлористого натри с образованием водного раствора этих материалов, причем остаетс чистый хлористый натрий, который удал етс по трубопроводу 37. В случае промывани отработанна проколвна вода может быть использована дл удовлетворени части . потребности в виде, п даваемой к аппарату дл выщелачивани по трубопроводу 36. Можно достиг нуть разделени твердой смеси любым приемлемым методом, отличньм от выщелачивани , дл ввделени из смеси чистого хлористого натри . . Таким образом, смесь хлористого натри , карбоната натри и сульфата натри , удал ема по трубопроводу 33 может быть подвергнута любой обработке дл -выделени чистого хлористо го натри , вЕлгружаемого по трубопроводу 37, например, путем гцдравличес кого выделени . При таком пщравлическом разделении предварительное разделение смеси, осадившейс из кон центрированной сульфатной варочной жидкости, не вл етс существенным. Водный раствор из аппарата дл выщелачиванн 34; проход щий по трубопр воду 38, может быть после фильтровани рециркулирован и подан в .сырую жидкость в трубопроводе 20. Водный раствор в трубопроводе 38 может быть пущен на рециркул цию в аппарат дл растворени плава 18 дл объединени его с водой, подаваемого по трубопроводу 19,.дл получени сырой жидкости , В другом варианте водный раствор из трубопровода 38 может быть прибавлен к раствору плава в воде, отход щей из аппарата дл растворени плава 18. В любом случае водный раствор в трубопроводе 38 поступает в сырую жидкость, подаваемую в аппарат дл каустификации 21i Благодар зтому остаток нерегенерированных рочных химикалиЁв рециркулируетс в зону 12 на стадию,, имеющую место после обработки в печи.. Далее водный раствор в трубопроводе 38 может быть рециркулирован в сульфатную варочнзло жидкость в трубопроводе 25,.подаваемую в зону концентрировани и вьзделени г 26. В зтом случае рециркулируемый раствор в трубопроводе 38 сохран етс в пределах зоны рекуперации и регеиерации 26 и количество хлористого натри в зоне повторной каустификации снижаетс . Рекомендуетс производить рециркул ц1 о водного раствора в трубопроводе 38 на стадию, име1рщую место после обработки в печи из количества присутствзпмцего в нем хлористого натри и необходимости ограничить количество хлористого натри , поступающего в печь. Количество химикалиев, присутствующих в рециркулируемом водном растворе, в трубопроводе 38 в услови х стационарного состо ни вл етс по существу посто нным. Хлористый натрий, удал емый по трубопроводу 37, может быть использован различными способами, например, дл получени двуокиси хлора, хлората натри или жидкости дл промьгоани каустиком. В отсутствие первой стадии выпаивани вьш(елачивание осадка, содеращего хлористый натрий, в присутстии существенных количеств сульфата натри .трудно контролируетс , что атрудн ет удаление необходимого коичества , хлористого натри из системы о трубопроводу 37. Дл сохранени аланса процесс выщелачивани в аппаате дл выщелачивани 34 следует ести таким образом, чтобы предпочительно удал ть из системы посто нно такое же количество- хлористого натри , какое вводитс в систему из раз личных источников в основном с раствором , отход щим с установки отбелирани В присутствии сульфата натри карбоната натри образует двойную соль-буркеит, менее растворимую, чем сульфат натри и карбонат натри . Следовательно,.дл того, чтобы растворить из осадка весь карбонат натри и сульфат натри , требуетс боль шее количество воды и происходит растворение большего количества хлористого натри и меньшее его количес во рекуперируетс по сравнению с теми случа 1 и, когда сульфат натри от сутствует. Количест1вр сульфата натри , присутствующего в сульфатной варочной жидкости, зависит от эффективности процесса обработки в печи, источника и места введени натри и серы дл восполнени расхода: и окислени суль фида натрн до сульфата на стади х обработки. В некоторых случа х присутствие сульфата натри в осадке вл етс ДОПУСТИ1Ф1М, поскольку эффек снижени растворимости не имеет серь езных последствий. Однако в тех случа х , когда в осадке присутствует большое количество сульфата натри , количество чистого хлористого натри который может быть рекуперирован из осадка путем вьщ5елачйвани , становитс меньше желательного - по меньшей мере равным тому количеству, которое вводитс в систему, и следовательно , баланс производства нарушаетс . Тенденци к накапливанию в осадке во врем повторных циклов сульфата натри дополнительно снижает эффективность, а следовательно, и баланс системы. Таким образом, при применении выпаривани первой стадии в соответстВИИ с этим вариантом происходит не только снижение концентрации нереген рированных варочных химикалиев:в сульфатной варочной жидкости, но и значительное повьш1ение эффективности системы с точки зрени удалени хлористого натри . На основании экспериментальных данных о растворимости составлен сле дующий массивный баланс дл системы, соответствующей данному примеру. По трубопроводу 25 подают 74700 кг/ч сульфатной варочной жидкости , содержащей 12816 кг/ч растворенных твердых веществ, включа 8572,5 кг/ч гидрата окиси натри плюс сульфид натри , 2358 кг/ч карбоната натри , 207 кг/ч сульфата натри и 1692 кг/ч хлористого натри . Из сульфатной варочной жидкости выпаривают 44829 кг/ч воды при 125,11 С в выпарном аппарате первой стадии 27, что приводит к осаждению 2358 кг/ч твердых веществ, состо щих из 2191,5 кг/ч карбоната натри и 166,5 кг/ч сульфата натри . Этот твердый материал после отделени от маточного раствора подают по трубопроводу 29 в необходимый пункт целлюлозного завода. Маточный раствор, протекающий по . трубопроводу 30, выход щий из выпарного аппарата первой стадии 27 по трубопроводу 30, с температурой около 125,11 С состоит из 29520 кг/ч жидкости , содержащей 8752,5 кг/ч гидрата окиси натри плюс сульфид натри , 414 кг/ч карбоната натри , 112,5 кг/ч сульфата натри и 2007 кг/ч хлористого натри , который насьш1ает раствор , в котором он растворен. Из маточного раствора в выпарном аппарате 31 вьшариваетс 3960 кг/ч воды, и температура понижаетс до 75,11 °С, что приводит к осаждению 1710 кг/ч твердого материала, состо щего из 1390,5 кг/ч хлористого натри , 247,5 кг/ч карбоната натри и 72 кг/ч сульфата натри , и образованию 23850 кг/ч концентрированной сульфатной варочной жидкости, котора проходит по трубопроводу 35 и содержит 9396 кг/ч растворенных твердых веществ, состо щих из 8572,5 кг/ч гидрата окиси натри плюс сульфид натри , 166,5 кг/ч карбоната натри , 40,5 кг/ч сульфата натри и 616,5 кг/ч хлористого натри . Осадившиес твердые вещества выдел ют из концентрированной сульфатной варочной жидкости и подают по трубопроводу 33 в аппарат дл вьш1елачивани 34, в который ввод т 1359 кг/ч воды, температура которой 20 С,что приводит к образованию твердой фазы, состо щей из 1062 кг/ч хлористого натри , что .эквивалентно 46,8 кг ХЛО7 ристого натри на тонну пульпы, и рециркулируемого раствора, протекающего в количестве 2007 кг/ч по трубопроводу 38 и содержащего 648 кг/ч растворенных твердых веществ, состо щих из 247,5 кт/ч карбоната натри , 72 кг/ч сульфата натри и 328,5 кг/ч хлористого натри .. Данный прилер приведен дл процес са, когда 100% осадка в линии 29 возвращают в печь 15 по трубопроводу 17. Пример 2. Древесные опилки подают по трубопроводу 1 в варочный автоклав 2,.в котором подвергают вар ке при помощи сульфатной варочной жидкости, подаваемой по трубопроводу 3 и содержащей сульфид натри и гидрат окиси натри в качестве актив ных варочных химикалиев (см.фиг. 2). Полученна пульпа и отработанный щелок раздел ютс ,, пульпа подвергает с промьтанию в промывном аппарате дл коричневой массы 4 водным раство ром, отход щим с установки отбеливани 5 по трубопроводу 6. Промыта неотбеленна пульпа пода етс по трубопроводу 7 на установку отбеливани 5, на которой пульпа подвергаетс р ду операций отбеливани хлорсодержащими отбеливающими хи микали ми (хлор, двуокись хлора или их смесь, поступающие по трубопроводу 8) и очистки промыванием кауетико ( водный раствор гидрата окиси натри поступающий по трубопроводу) обычно в соответствии с процессом СЕДЕД. Пульпа промьшаетс в установке отбеливани , обычно после каждой операции отбеливани и каждой операции очистки, при помощи воды, подаваемой по трубопроводу 10.. Смесь отработанной промывной воды после промьгоани на установке отбеливани , отработанных отбеливающих химикалиев и отработанных хишкалиев после промывани каустиком образует раствор, отход щий с установки отбеливани . Рекомендуетс , чтобы операции промьшани включали противоточное течени е пуль- лы и промывной воды-. Отбеленна и очищенна пульпа необходимой степени осветлени удал етс с установки от-: беливани 5 по трубопроводу 11 и используетс дл производства бума.ги; Раствор, отход щий с установки отб1еливани по трубопроводу 6, содер жит значительное количество хлористого натри , который подаетс в отра ботанньй щелок. Отработанный щёлок проходит в зону рекуперации и регенерации 12, в которой происходит рекупераци отработанных варочных химикалиев и регенераци варочной жидкости . В зоне 12 отработанный щелок сначала вьтариваетс в вьтарном аппарате 13 до подачи по трубопроводу 14 в печь 15 обычной конструкции. Вода, вьщеливша с в вьтарном аппарате 13. и удал ема по трубопроводу 16, может быть использована дл частичного удовлетворени потребности системы в воде. Сульфат натри иди другой источник серы и натри такой, как отработанна серна кислота, вводитс в зону рекуперации и регенерации 12 путем прибавлени их к отработанному щелоку в твердом виде либо в виде водного раствора по трубопроводу 17, обычно после вьшаривани в выпарном аппарате 13. Сульфат натри , поступающий по трубопроводу 17, используетс дл восполнени потерь натри j и серы из системы во врем стадий рекуперш ии химикалиев и регенерации. Отработанный щелок образует в печи 15 плав, содержащий сульфид натри и карбонат натри , а также инертные компоненты такие, как хлористьй натрий, и нерегенерированные материалы соли серусодержащих кислот, в основном сульфат натри , который раствор етс в аппарате дл растворени плава 18 водой, обычно мало концентрированной промывной водой, поступающей по трубопроводу 19 с образованием сырой жвдкости. Количество сульфата натри в сырой жидкости зависит от эффективности обработки в печи и степени окислени натриевых солей серусодержащих кислот после обработки в печи.-Таким образом, сыра жидкость содержит также некоторое растворенное количество хлористого натри , источником которого вл етс раствор, отход щий с установки отбеливани по трубопроводу 6. Ппав может быть подвергнут фракционированию дл удалени из него сульфида натри с тем, чтобы получить -обедненную- сульфидом оьфую жидкость в основном не содержащую сульфид натри . Сыра жидкость после осветлени дл удалени отбросов подаетс по трубопроводу 20-в аппарат дл каустификации 21, в котором карбонат нйтри , присутствующий в сьфой жидкости, в значительной степени превращаетс в гидрат окиси натри под действием извести, поступающей по трубопроводу 22 из печи дл обжига извести 23« Карбонат кальци j осадившийс из образующейс сульфатной варочной жидкости, выдел етс и после промывани , проводимого дл удалени увлекаемой сульфатной вароч ной жидкости (не показано), возвра . щаетс в печь дл обжига извести по т)убопроводу 24 i Сульфатна варочна жидкость, образующа с после каустификации, проход ща по трубопроводу 25 из зоны рекуперации и регенерации 12, содержит не только активные варочные хими калии - сульфид натри и гвдрат окиси натри , - но также хпористый натрий и нерегенерированные варочные химикалии, наход щиес в основном в виде некаустифицированного карбоната натри и сульфата натри . Сульфатна варочна жидкость в трубопроводе 25 может иметь указанную концентрацию (пример 1 дл варочной жидкости, Протекающей по трубопроводу 25) , Сульфатна варочна жидкость може также содержать другие нерегенерированные варочные химикалии (пример 1) Сульфатна варочна жидкость из трубопровода 25 поступает в зону ее кон центрировани и рекуперации хлористо го натри 26,сначала сначала подвергае с выпариванию на первой стадии выпаривани в вьтарном аппарате 27 дл осаждени сульфата натри и карбоната натри , которое производитс по существу до насыщени сульфатной вааочной жидкости хлористым натрием. В некоторых случа х осаждение может быть доведено до такой точки, пр Iкоторой раствор содержит хлористый iнатрий в концентрации, уступающей насыщающей концентрации.. Может быть допущено соосаждение небольших коли честв хлористого натри в выпарном аппарате первой стадии 27. Концентрирование сульфатной вароч ной жидкости в вьтарном аппарате пер вой стадии 27 включает вьтаривание (обычно за счет кип чени ), проводимое при пониженном давлении. Вьщел ю ща с в результате вода может быть удалена по трубопроводу 28 и использована дл частичного удовлетворени потребности системы в воде. Выпаривание сульфатной варочной жидкости в выпарном аппарате первой стадии 27 приводит к осаждению основной массы сульфата натри и карбоната натри из сульфатной варочной жидкости. Соли, осадившиес из сульфатной варочной жидкости в выпарном аппарате первой стадии 27, т.е. нерегенерированные варочные химикалии, удал ютс по трубопроводу 29 и возвращаютс в зону рекуперации и регенерации 12 на стадии, имеющей место до подачи в печь Предпочтительно смесь в виде твердого материала или водного раствора рециркулируетс в отработанный щелок вместе сзагрузкой сульфата натри в трубопроводе 7. При рециркулировании этих материалов указанным способом количество натри , серы и карбоната, содержащеес в осадке после выпаривани в выпарном аппарате первой стадии 27, рекуперируетс и используетс в системе. Частично концентрированна сульфатна варочна жидкость из выпарного аппарата 27 подаетс по трубопроводу 30 в кристаллизатор 39,.в котором охлаждаетс дл осаждени из нее чистого хлористого натри . Можно осадить чистый хлористый натрий путем охлаждени , так как растворимость хлористого натри снижаетс с понижением температуры, в то врем как растворимость карбоната натри и буркеита измен етс при понижении температуры лишь незначительно. Хлористый натрий, осадившийб в кристаллизаторе 39, удал етс по трубопроводу АО и промываетс дл удалени уйлекаемоЙ. жидкости..Хлористый натрий, удал емьй по трубопроводу 40 в виде твердого продукта после концентрировани сульфатной варочной жидкости и вьще-- лени в зоне 26, может найти различное применение. В нeкoтopыx случа х необходимо слегка разбавить ча.стично концентрированную сульфатную варочную жидкость . после вьшарного аппарата первой стадии 27 дл того, чтобы изменить в ней концентрацию карбоната натри и сульфата натри и тем самым облегчить осаждение значительного коли .lecTBa чистого хлористого натри после охлаждени . В этих случа х охлаждение происходит путем мгновенного испарени . Испарительное охлаждение может быть осуществлено и без такого разбавлени . Частично концентрированна сульфатна варочна жидкость после кристаллизатора 39 со сниженным содержанием хлористого натри пропускаетс по трубопроводу 41 ко второму вьшарному аппарату 31. Две раздельных операции - вьшаривание и промежуточна кристаллизаци - могут быть осуществлены в одной и той же аппаратуре с отделением твердого осадка от маточного раствора после каждой стадии . Можно пользоватьс и раздельными емкост ми. VB выпарном аппарате 31- частично концентрированна суЯьфатна варочна жидкость,поступающа по трубопроводу 41, выпариваетс дл дгшьней шего осаждени из нее дополнительных количеств хлористого натри и нереге нёрированнык варочных химикалиев. Вьшаривание сульфатной варочной жид,кости в выпарном аппарате 31 может быть произведено дл осаждени части или всех способных осаждатьс неваро ных компонентов частично концентрированной сульфатной варочной жидкости . . , ;- , Как и в примере 1, операци первой стадии выпаривани в вьтарном аппарате 27 служит дл регулировани концентрации нёрегенерированных варочных химикалиев в сульфатной варрчной жидкости, котора подвергаетс концентрированию в две стадии, при которых сначала происходит осаждение чистого хлористого натри , кот рый рекуперируетс Из сульфатной варочной жидкости путем охлаждени сульфатной варочной жидкости, получаемой на первой стадии выпаривани в выпарном аппарате 27, а после этого производитс осаждение и рекхпера ци дальнейших количеств хлористого натри вместе с остаточным количеством сульфата натри и карбоната натри , можно рекуперировать чистый хлористый натрий без выщелачивани или других операций выделени (см, пример 1). Согласно способу в некоторых услови х достигаютс преимущества, св занные с использованием стадии предварительного выпаривани дп удаглени основной массы карбоната натри и сульфата натри из сульфатной ва рочной жидкости. В некоторых случа х концентраци растворимых компонентов сульфатной |Варочной жидкости после первой стадии Выпаривани может быть такой, что чистый хлористый натрий осадить не удаетс при охлаждении в соответствии с данным вариантом. В таких случа х может быть осуществлена дополнительна стади выщелачивани или применен другой способ вьщелени хлористого натри с .проведением обработки осадка, рекуперируемого и удал емого по трубопроводу 33 из выпарного аппарата 31 дл рекуперации остальной части требунщёгос количества хлористого натри . Вода образующа с при вьшаривании в выпарном аппарате 31, удал етс по трубопроводу 32 и может быть использована дл частичного удовлетворени потребности в воде в системе . Твёрдый осадок после выпарного аппарата 31 удал етс по трубопроводу 33 и подаетс в аппарат дл растворени осадка: 34, Твердый осадок состоит преимущественно из хлористого натри , загр зненного некоторыми количествами карбоната натри и сульфата натри . После выпарного аппарата.31 концентрированна сульфатна варочна жидкость со сниженным содержанием хлористого натри подаетс по трубопроводу 35 дл получени по крайней мере части варочной жидкости, подаваемой по трубопроводу 3 к варочному автоклаву 2. Концентрированна сульфатна варочна жидкость в трубопроводе 35 может быть разбавлена водой, поступакндей по трубопроводам 16, 28 и 32. Таким образом, в зоне концентрировани и разделени сульфатной варочной жидкости 26 последн поступающа из зоны рекуперации и регенёраЦЙи 12, подвергаетс концентрированию на многих стади х дл получени сульфатной варочной жидкости, проход щей по трубопроводу 35 и имеющей сниженное содержание хлористого натри и нерегенерированных варочных химикалИев . Кроме того, чистый хлористый натрий удал етс по трубопроводу 40 /из материалов, осадившихс на стадии.. концентрировани сульфатной варочной жидкости, а основна масса нерегенерированных варочных хИмикалиев, осадившихс при концентрировании сульфатной варочной жидкости, подаетс на рециркул цию, имеющую место до обработки в печи стадию зоны рекуперации и регенерации 12 по трубопроводу 29. I . . Вода подаетс в аппарат дл растворени осадка 34 по трубопроводу 35 дл растворени хлористого натри , карбоната натри и сульфата натри . Водный раствор, образующийс в аппарате дл растворени ЗА.и отход щий по трубопроводу 38, может быть пущен на рециркул цию в сьгрую жидкость в .трубопроводе 20. Водный раствор из , трубопровода 38 может быть пущен на рециркул цию в аппарат дл растворени плава 18 дл объединени с водой поступающей по трубопроводу 19 дл получени сырой жидкости. В другом варианте водный раствор из трубопровода 38, может быть прибавлен К раствору плава в воде, выход щему из аппарата дл растворени плава 18. В любом случае водный раствор из трубопровода 38 попадает в сырую жид кость, направл емую в аппарат дл каустификации 21.. При этом способе остаток нерегене рированных варочных химикалиев пускаетс на рециркул цию в. зону 12 на стадии, имеющей место после обработки в печи. Рекомендуетс вести рециркул цию водного раствора из тру- бопровода 38 именно таким способом в св зи с присутствующим в нем хлористым натрием, который поступает .в печь. Количество химикалиев, присутствующих в рециркулируемом водном растворе в трубопроводе 38, в услови х стационарного состо ни вл етс посто нном. Дл того, чтобы поддерживать сбалансированное состо ние в непрерывно работающей системе, рекомендуетс удал ть из системы по трубопроводу 40 такое же количество хлористого натри , какое вводитс в зону рекуперации и регенерации 12. На основании экспериментальных данньк о растворимости составлен сле дующий массовый баланс дл целлюлрзного завода с производительностью 500 т пульпы в сутки. Сульфатна жидкость, проход ща потрубопроводу 25 в количестве 74700 кг/ч, содержаща в общей слож ности 12816 кг/ч растворенных твердых веществ, состо ща из 8572,5 кг/ гидрата окиси натри плюс сульфид натри , 2358 кг/ч карбоната натри , ,207 кг/ч сульфата натри и 1134 кг/ч . хлористого натри , выпариваетс при 125,11 С в выпарном аппарате первой ;стадии 27. При этом испар етс 47049,8 кг/ч воды и образуетс 57 .20 2358 кг/ч твердых веществ, состо щих из 2191,5 кг/ч карбоната натри и 169,2 кг/ч сульфата натри , которые осаждаютс и отвод тс по трубопроводу 29. Образующиес 26820 кг/ч маточного раствора, содержащие 10484 кг/ч растворенных твердых веществ, состо щих из 8572,5 Kt/ч гидрата окиси натри . 292,5 кг/ч карбоната натри , 76,5 кг/ч сульфата натри и 1035 кг/ч хлористого натри , по существу насьщ1енный маточный раствор, пропускают по трубопроводу 30 и подают к кристаллизатору 39, в котором после охлаждени жидкости до 75,11 С осаждаетс 517,5 кг/ч хлористого натри , что соответствует 22,95 кг на тонну пульпы,загр зненного 24,3 кг/ч карбоната натри . Маточный раствор из кристаллизатора 39 после отвода осадившихс твердых веществ пропускаетс по трубопроводу 41 и подаетс к выпарному аппарату 31, в котором при 75,11 с испар етс 2363,8 кг/ч воды, что приводит к осаждению 556,2 кг/ч твердых веществ, состо щих из 101,7,кг/ч карбоната натри , 20 кг/ч сульфата натри и 418,5 кг/ч хлористого натри , и к получению 23850 кг/ч концентрированной сульфатной варочной жидкости, отводимой по трубопроводу 35. Осадившиес твердые вещества перевод т в водный раствор при помощи 1491,8 кг/ч воды дл рециркул ции по трубопроводу 38 и введени в сульфатную варочную жидкость, наход щуюс в трубопроводе 25 или дл введени в сырую жид- . кость в трубопроводе 20. Данный пример приведен дл процесса, когда 20% осадка возвращаетс в печь 15. Таким образом, при использовании изобретени удаетс достигнуть концентрировани сульфатной варочной жидкости дл удалени из нее отработанных инертных химикалиев после отбеливани , возвращени нерегенерированных варочнь1х химикалиев, осаждающихс при концентрировании, в систему рекуперации и регенерации отработанной варочной жидкости с тем,, что количество инертных отработанных хи- микалиев после отбеливани , которые рекуперируютс , может контролироватьс -и поддерживатьс на уровне, соответствующем тому количеству, которое вводитс в систему рекуперации и регенерации .The invention relates to the field of pulp and paper industry, in particular to a method for the production of cellulose. A known method for producing cellulose, which includes sulphate pulping of a pulping material, separating spent cooking liquor from cellulosic pulp, bleaching is intact (Lulose chlorine-containing reagents and regenerating spent cooking liquor mixed with waste cellulose bleach solution, to get a sulphatic cooking liquid to get a sulphate cooking liquid that has been used to generate a sulphate cooking liquor mixed with a used cellulose bleach solution to get a sulphate cooking liquid that has been used to generate a sulphate cooking liquor mixed with used waste cellulose bleaching solution to produce a sulphate cooking liquid that has been used to produce a sulphate cooking liquor mixed with used waste cellulose bleaching solution. dissolving the resulting melt, causticizing the green liquor to form a white liquor containing sodium hydroxide and unregenerated regenerated Gent, comprising sodium chloride, sodium carbonate and sodium sulfate, vsharivani white liquor, separating the non-regenerated vscheleni reagents are sodium chloride and returning the mixture of sodium carbonate and sodium sulphate in a regeneration cycle otrabotannogovarochnogo liquor - at step C11 causticizing green liquor. The disadvantage of this method is the gradual accumulation of sodium sulfite in white liquor, which affects the solubility of other components and leads to its precipitation in the causticization apparatus. The purpose of the invention is to eliminate the increase in the content of sodium sulfate in white liquor. This goal is achieved in that according to the method for producing cellulose, including sulphate pulping of cellulose-containing material, separation of the spent cooking liquor from cellulose pulp,. bleaching cellulose with chlorine-containing reagents and regenerating spent cooking liquor mixed with waste liquor from cellulose bleaching to produce sulphate cooking liquor by shredding, burning, dissolving the resulting melt, caustising the green liquor to form white liquor, containing a non-hydrogen mixture, and containing a small amount of green liquor, and a volume of sulfur liquor containing a small amount of green liquor, and a volume of green liquor, and a volume of sulfur liquor containing green hydroxide to form a white liquor, containing a small amount of hydrogen, and caustisation of the green liquor to form a white liquor, and a non-hydrogen mixture of hydrogen and alkali; including sodium chloride, sodium carbonate and nitri sulfate, evaporation of white liquor, separation of unregenerated reagents, separation of sodium chloride from them and returning the mixture of sodium carbonate and sodium sulfate to the regeneration cycle of the spent cooking liquor, a mixture of sodium carbonate and sodium sulfate in an amount of 20-100% is returned to the burning step of the cooking liquor. The remaining portion of the mixture of sodium carbonate and sodium sulfate is returned to the green causticization stage. Figs, 1 and 2 provide a flow chart of the proposed method. Example 1 The method is carried out on a plant for producing kraft cellulose with a productivity. 500 tons / day Sawdust or other cellulosic fibrous material enters the cooking autoclave 2 through conduit 1, in which it is cooked using cooking fluids coming in through conduit 3 and containing sodium sulfide and sodium hydroxide as active cooking chemicals, tons. e. The method is used, with sulphate cooking liquid. . The resulting pulp and the spent liquor are separated and the pulp is washed in a washer for a brown mass 4, in this example, with the help of an aqueous solution withdrawn from the bleaching plant 5, flowing through conduit 6. In order to eliminate the formation of hydrogen sulfide in this washing step, when using the solution for washing the waste from the bleach plant, it is recommended that the pH of the solution removed from the stand of bleaching be adjusted to a neutral or slightly alkaline value, usually to 9. The washed unbleached pulp is fed through line 7 to the bleaching plant 5, on which the pulp is subjected to a series of bleaching and cleaning operations, at least one of the bleaching stages involving the use of one or more bleach containing chlorine. Generally, bleaching and cleaning methods include bleaching with chlorine, chlorine dioxide, or mixtures thereof, which are fed through conduit 8, and cleaned by washing with caustic using an aqueous solution of sodium hydroxide fed through conduit 9, which is typical of the described CEDED process. The pulp is subjected to industrial treatment during processing at the bleaching plant, closed after each bleaching operation and the preparation of your caustic using water supplied through conduit 10. . Used industrial water after bleeding on the bleaching plant, together with the used chemicals, after bleaching and caustic washing, forms a solution that separates bleaching plants through line 6, It is recommended to conduct washes by countercurrent supply of pool, water, and washing water. It is recommended that the amount of sodium hydroxide used in washing the pulp with caustic slightly exceeds the stoichiometric amount corresponding to one sodium atom for each chlorine atom and in bleaching chemicals, so that the flow from the bleaching plant through the wire 6 is of an alkaline value. pH Bleached purified pulp of the required degree of clarification was removed from the bleaching plant 5 through pipe 11 and used for papermaking. The waste solution from the bleach plant via line 6 contains significant x; the amount of sodium chloride that is sent to the spent liquor. The latter is fed to a recovery and regeneration system 12 for recovering spent cooking chemicals and recovering cooking liquids. In the recovery and regeneration zone 12, the spent liquor is first evaporated in the evaporation apparatus 13 before it is supplied via conduit 14 to the furnace 15, which has any acceptable design. Water, remove-; The pipeline from the evaporator 13 can be supplied, if necessary, after appropriate purification, to the bleaching plant. Sulfate of sodium or another source of sodium and sulfur, such as spent acid, is introduced into the recovery and regeneration zone by adding to the spent liquor in solid form or an aqueous solution through conduit 17, for example, after injection into an evaporator 13. The sodium sulphate entering pipeline 17 is used to replenish sodium and sulfur, which are lost from the system during the chemical recovery and regeneration stages. The spent liquor forms in the furnace 15 a melt containing sodium sulfide and sodium carbonate, as well as additional unreacted components, t. e. sodium chloride and sodium sulfate and other sodium salts of oxygen acids. The melt is dissolved in an apparatus for dissolving it 18 with water, usually little concentrated wash water after washing the calcium carbonate sludge fed through conduit 19 to obtain a raw liquid. The amount of sodium sulfate and other sodium salts of oxygen acids present in the crude liquid depends on the kiln treatment and the oxidation state of oxidizing salts containing sodium and sulfur, usually sodium sulfide, after kiln treatment. The water supplied through conduit 19 to the apparatus for dissolving the melt 18 may at least partially consist of a solution withdrawing from the bleach plant through conduit 6, especially when fresh water or contaminated condensate is sent to the washer. for brown, mass 4. Thus, the raw liquid may also contain some dissolved amount of spent bleaching chemicals in the form of sodium chloride, the source of which is the solution that leaves the bleaching plant through line 6. If all of the solution waste from the bleach plant through line 6 is used to wash the pulp in the brown mass washer 4, the solution waste from the bleach plant is used to get the raw liquid from the water, the solution waste from the bleach plant is partially is used in the washer for a brown mass, or the solution that is drained from the bleach plant is introduced directly into the spent liquor. The melt may be subjected to fractionation to remove sodium sulfide from it, so as to obtain a crude liquid depleted in sulfide, not containing sodium sulfide. The raw liquid after clarification to remove waste is fed through conduit 20 to a caustification apparatus 21 having the usual construction, in which sodium carbonate present is present; in bulk, it is converted to a considerable degree by sodium hydroxide by means of lime supplied through the conduit. 22 from a lime kiln 23. The sodium carbonate precipitated from the cooking liquid formed is separated and, after washing to remove the extracted cooking liquid (not shown), is returned to the lime kiln 23 via line 2A. - The aqueous solution formed after washing is a little concentrated wash water that can be used to obtain a liquid; The sulphate cooking liquor formed at the caustification stage and going through pipeline 25 is a stream leaving the recovery and regeneration zone 12, and contains not only active cooking chemicals, sodium sulfide and sodium hydroxide, but also sodium chloride as waste chemicals from the bleaching plant, as well as non-regenerated cooking chemicals, which are mainly in the form of sodium sulfate and non-hydrogenated sodium carbonate, as well as other refined cooking chemicals in the form of compounds containing sodium and sulfur. In typical operation of a pulp mill using the sulphate pulping method, the sulphate cooking liquor in the pipeline 25 has the following composition, wt. %: Sodium hydroxide 7.5-9.7 sodium sulphide 1.8-5 sodium carbonate 1.7-3.1 sodium chloride 2.5-5 sodium sulphate 0.1-1 t sulphate cooking liquor through line 25 is fed to a zone for concentrating sulphate cooking liquid and recovering sodium chloride 26f in which it is first subjected to batching at the first stage of evaporation 27 to precipitate sodium sulphate, sodium carbonate and other capable of precipitating dissolved materials, other than sodium chloride, until sulphate cooking liquid is used saturated with chloride n Atrium and further concentration will precipitate sodium chloride. The bulk of the sodium sulfate and sodium carbonate precipitates at this stage, usually in the form of anhydrous sodium carbonate and the double salt, burkeite. Other unregenerated cooking chemicals that are present only in small quantities can be precipitated together with sodium carbonate and sodium sulfate. Typically, the sulphate cooking liquor is concentrated in the first stage of concentration 27 to a sodium oxide hydrate content PLUS sodium sulfide of about 26-32 wt. % Some unregenerated cooking chemicals, such as sodium polysulfide and sodium thiosulfate, may remain dissolved in. sulphate cooking liquid removed from zone 26. In some cases, precipitation may occur at a time when the solution contains sodium chloride in a concentration that does not reach the total concentration. It is possible to prevent the co-precipitation of small amounts of sodium chloride in the apparatus of the first stage 27. The concentration of the sulphate cooking liquid in the first stage evaporator 27 is preferably carried out by evaporation (boiling) under reduced pressure. The apparatus of the first stage 27 may consist of one evaporating vessel or a series of interconnected evaporating vessels. Water generated by evaporation can be recovered, diverted to pipeline 28 and used to meet the overall water demand of the system. Concentration of the sulphate cooking liquid in the first stage evaporator 27 leads to the precipitation of the bulk of the sodium sulphate and sodium carbonate from the sulphate cooking liquid. Salts precipitated from sulphate cooking liquor, tons e. The unregenerated cooking chemicals, in the first stage burner of the first stage 27, are removed from the mother liquor through conduit 29 and partially return to the recovery and regeneration zone 12 before the stage of supplying the liquid to the furnace. A portion of the precipitated salts may be introduced into the raw liquid in the conduit 20. - this recovery to zone 12 can be carried out in any convenient way. It is recommended that the mixture be recycled by feeding it into the spent liquor, along with the sodium sulfate supplied in line 17. Unregenerated potash chemistry chemistries removed by line 29 can be fed in solid form or dissolved in water to zone 12 at any suitable site before the furnace 15, for example, by introducing them into the cooking autoclave 2 while adding to the cooking liquid. By recycling these materials, the sodium, sulfur, and carbonate present in the sediment after the first stage evaporator 27 is recovered and used in the system. Partially concentrated sulfa to the cooking liquor after the first stage burner of the first stage 27 is fed through conduit 30 to the second steam device 31. . Two separate evaporation operations can be carried out in the same apparatus, separating the solid sediment from the mother liquor after each operation. You can also use two or more chargers. Partially concentrated sulphate cooking liquor, expressed in relation to sodium chloride and residual amount of sodium sulfate and sodium carbonate, but not saturated in relation to active cooking chemicals, sodium sylphide and. sodium hydroxide, is blown out so that non-competitive chemical components, including sodium chloride, are precipitated from it. Extraction of sulphate cooking liquid in the second stage evaporator 31 can be carried out to precipitate some or all of the non-steaming components of the partially concentrated sulphate cooking liquid up to a concentration of sodium hydroxide plus sodium sulphide of about 36-42 wt. % Extraction of partially concentrated sulphate cooking liquid c. The second stage evaporator 31 is preferably carried out by boiling under reduced pressure. Water generated as a result of evaporation is recovered through conduit 32 and can be used to satisfy a part of the system’s demand in the form. For example, water removed through lines 28 and 32 can be used to meet at least partially the water demand of a bleaching plant and is fed to the installation through line 10. The bulk of the water evaporating from the sulphate cooking liquor is evaporated in the first stage boiler 27 and only less than 20% is evaporated in the second stage evaporator 31. The solid residue from the secondary apparatus of the second stage 31 is removed via conduit 33 and enters the alkaline 34. The solid residue removed through conduit 33 consists mainly of sodium chloride, contaminated with a number of unregenerated cooking chemicals, which are mainly sodium carbonate and sodium sulfate, which is in the form of anhydrous sodium carbonate and burkeite. Sodium chloride typically accounts for more than 80% of this mixture. The concentrated sulphate cooking liquor removed from the second stage evaporator 31, in particular with a reduced content of sodium chloride, is passed through conduit 35 to create at least part of the cooking liquor supplied via conduit 3 to the cooking autoclave 2. The concentrated sulphate cooking liquor in line 35 can be diluted with water before entering the cooking autoclave 2. Water to dilute the concentrated sulphate cooking liquid may partly consist of water recovered in lines 16, 28, 32. The recycle sulphate cooking liquor may contain, in addition to active cooking chemicals, residual amounts of unregenerated cooking chemicals such as sodium sulfate, sodium carbonate, sodium polysulfide and sodium thiosulfate. The presence of these materials in recirculated ultrafine cooking liquor is not difficult, since unregenerated cooking chemicals pass through the cooking autoclave and undergo recovery and regeneration in zone 12. . The recycle sulphate boiling liquid may also contain some dissolved chloride, which, despite the fact that sodium chloride present in the recycled sulfa cooking liquid is a dead weight, in a stationary mode, remains approximately constant. quantity, as the amount of sodium chloride, is removed from the sulphate cooking liquid in line 33,. approximately equal to the amount of sodium chloride, which is introduced into zone 12 from sources other than those present in the recycled sul. phosphate cooking liquid. The concentration of sodium chloride in the recirculated sulphate cooking liquid in line 35 is less than 35 g / l. Water is fed to the leaching unit 34 through conduit 36 and causes the sodium carbonate of sodium sulfate, other impurities and some of the sodium chloride to dissolve to form an aqueous solution of these materials, and pure sodium chloride remains, which is removed through conduit 37. In the case of a wash, waste pierced water can be used to satisfy a portion. requirements in the form, p delivered to the leaching apparatus through the pipeline 36. Separation of the solid mixture can be achieved by any suitable method other than leaching, for incorporation from a mixture of pure sodium chloride. . Thus, a mixture of sodium chloride, sodium carbonate and sodium sulfate, removed through conduit 33, can be subjected to any treatment to isolate pure sodium chloride that is loaded via conduit 37, for example, by means of hydraulic separation. With such a hydraulic separation, the preliminary separation of the mixture precipitated from the concentrated sulphate cooking liquid is not essential. The aqueous solution from the leach apparatus 34; the water passing through the pipe 38 may, after filtration, be recycled and fed to. crude fluid in line 20. The aqueous solution in conduit 38 may be recycled to the apparatus for dissolving the water 18 to be combined with the water supplied through conduit 19 ,. to obtain a raw liquid. In another embodiment, an aqueous solution from conduit 38 may be added to a solution of the water in the water leaving the solution for the water 18. In any case, the aqueous solution in conduit 38 enters the raw liquid supplied to the caustification unit 21i. Due to this, the remainder of unregenerated raw chemicals is recycled to zone 12 to the stage that takes place after the kiln treatment. . Further, the aqueous solution in the pipeline 38 can be recycled to sulphate boiling liquid in the pipeline 25 ,. supplied to the zone of concentration and discharge of 26. In this case, the recycled solution in conduit 38 is kept within the recovery and regeneration zone 26 and the amount of sodium chloride in the re-causticization zone is reduced. It is recommended to recirculate the aqueous solution in conduit 38 to the stage that has after treatment in the furnace of the amount of sodium chloride in it and the need to limit the amount of sodium chloride entering the furnace. The amount of chemicals present in the recirculated aqueous solution in the pipeline 38 under steady state conditions is substantially constant. The sodium chloride removed via conduit 37 can be used in various ways, for example, to produce chlorine dioxide, sodium chlorate or a caustic solution. In the absence of the first stage of evaporation, the precipitation containing sodium chloride is in the presence of substantial amounts of sodium sulfate. It is difficult to control, which makes it difficult to remove the required amount of sodium chloride from the system on the pipeline 37. To preserve the leaching process, the leaching process in the leaching unit 34 should be carried out in such a way that it is preferable to remove from the system constantly the same amount of sodium chloride that is introduced into the system from various sources, mainly with the waste solution from the bleaching plant. Sodium carbonate sodium sulfate forms a double salt-burkeit less soluble than sodium sulfate and sodium carbonate. Consequently,. In order to dissolve all sodium carbonate and sodium sulfate from the precipitate, more water is required and more sodium chloride is dissolved and a smaller amount is recovered compared to case 1 and when sodium sulfate is absent. The amount of sodium sulfate present in the sulphate cooking liquid depends on the efficiency of the kiln process, the source and the place where sodium and sulfur are added to replenish the flow rate: and oxidation of the sodium sulfide to sulfate in the treatment steps. In some cases, the presence of sodium sulfate in the precipitate is ADMISSIBLE1F1M, since the effect of reducing solubility has no serious consequences. However, in cases where a large amount of sodium sulphate is present in the sediment, the amount of pure sodium chloride that can be recovered from the precipitate by sweeping becomes less desirable — at least equal to the amount that is introduced into the system, and therefore the production balance is disturbed. . The tendency to accumulate in the sediment during repeated cycles of sodium sulfate further reduces the efficiency and, consequently, the balance of the system. Thus, when applying the first stage evaporation in accordance with this option, not only a decrease in the concentration of unregenerated cooking chemicals occurs: in the sulphate cooking liquid, but also a significant increase in the efficiency of the system from the point of view of the removal of sodium chloride. Based on experimental solubility data, the following massive balance has been compiled for the system corresponding to this example. Pipeline 25 serves 74700 kg / h of sulphate cooking liquor containing 12816 kg / h of dissolved solids, including 8572.5 kg / h of sodium hydroxide plus sodium sulfide, 2358 kg / h of sodium carbonate, 207 kg / h of sodium sulfate and 1692 kg / h sodium chloride. 44829 kg / h of water are evaporated from sulphate cooking liquor at 125.11 ° C in a first stage evaporator 27, which results in the precipitation of 2358 kg / h of solids consisting of 2191.5 kg / h of sodium carbonate and 166.5 kg / sodium sulfate. This solid material, after separation from the mother liquor, is fed through conduit 29 to the necessary point of the pulp mill. The mother liquor flowing through. line 30 coming out of the first stage evaporator 27 through line 30 with a temperature of about 125.11 ° C consists of 29,520 kg / h of liquid containing 8,752.5 kg / h of sodium hydroxide plus sodium sulfide, 414 kg / h of sodium carbonate , 112.5 kg / h of sodium sulfate and 2007 kg / h of sodium chloride, which is dissolved in the solution in which it is dissolved. From the mother liquor in the evaporator 31, 3960 kg / h of water is blown out and the temperature drops to 75.11 ° C, which results in the precipitation of 1710 kg / h of solid material consisting of 1390.5 kg / h of sodium chloride, 247.5 kg / h of sodium carbonate and 72 kg / h of sodium sulfate, and the formation of 23850 kg / h of concentrated sulphate cooking liquid, which passes through conduit 35 and contains 9396 kg / h of dissolved solids, consisting of 8572.5 kg / h of oxide hydrate sodium plus sodium sulfide, 166.5 kg / h sodium carbonate, 40.5 kg / h sodium sulfate, and 616.5 kg / h sodium chloride . The precipitated solids are separated from the concentrated sulphate cooking liquor and fed through conduit 33 to the elevator 34, into which 1359 kg / h of water are introduced, the temperature of which is 20 ° C, which results in the formation of a solid phase of 1062 kg / h sodium chloride that. equivalent to 46.8 kg of sodium CHLORO per ton of pulp, and a recycled solution flowing in an amount of 2007 kg / h through pipeline 38 and containing 648 kg / h of dissolved solids consisting of 247.5 kt / h of sodium carbonate, 72 kg / h sodium sulfate and 328.5 kg / h sodium chloride. . This trailer is given for the process when 100% of the sludge in line 29 is returned to the furnace 15 via conduit 17. Example 2 Sawdust is fed through the pipeline 1 to the cooking autoclave 2 ,. in which it is boiled using sulphate cooking liquid supplied through line 3 and containing sodium sulfide and sodium hydroxide as active cooking chemicals (see FIG. 2). The resulting pulp and the spent liquor are separated, the pulp is subjected to washing in a washer for a brown mass with 4 aqueous solution, which is discharged from the bleaching plant 5 through line 6. The washed, unbleached pulp is fed through line 7 to the bleaching plant 5, on which the pulp undergoes a series of bleaching operations with chlorine-containing bleaching chemicals (chlorine, chlorine dioxide or a mixture of them coming through line 8) and cleaning by washing with kauyuco (aqueous sodium hydroxide solution pipeline) usually in accordance with the CEDED process. The pulp is produced in a bleaching plant, usually after each bleaching operation and each cleaning operation, with the help of water supplied through line 10. . The mixture of waste wash water after flushing on the bleaching plant, spent bleaching chemicals and waste khishkali after washing with caustic soda forms a solution leaving the bleaching plant. It is recommended that the flush operations include a countercurrent flow of the puls and wash water. The bleached and cleaned pulp of the required degree of clarification is removed from the installation of: - whitening 5 through conduit 11 and is used to produce boom. gi; The solution from the extraction unit through line 6 contains a significant amount of sodium chloride, which is fed into the spent liquor. The spent liquor passes into the recovery and regeneration zone 12, in which the recovery of spent cooking chemicals and the recovery of cooking liquids take place. In zone 12, the spent liquor is first charged into the charger 13 before being fed through conduit 14 to the furnace 15 of conventional construction. Water contained in the unit 13. and removed via conduit 16, can be used to partially satisfy the water demand of the system. Sodium sulfate or another source of sulfur and sodium, such as spent sulfuric acid, is introduced into the recovery and regeneration zone 12 by adding them to the spent liquor in solid form or as an aqueous solution through conduit 17, usually after drying in an evaporator 13. The sodium sulphate entering pipeline 17 is used to compensate for the loss of sodium j and sulfur from the system during the chemicals recovery and regeneration stages. The spent liquor forms in the furnace 15 a melt containing sodium sulfide and sodium carbonate, as well as inert components such as sodium chloride and unregenerated materials salts of sulfur-containing acids, mainly sodium sulfate, which dissolves in the apparatus for dissolving the melt 18 with water, usually little. concentrated wash water coming through the pipeline 19 with the formation of crude zhvdkosti. The amount of sodium sulfate in the raw liquid depends on the efficiency of the treatment in the furnace and the degree of oxidation of the sodium salts of sulfur-containing acids after the treatment in the furnace. - Thus, the raw liquid also contains some dissolved quantity of sodium chloride, the source of which is the solution that leaves the bleaching plant through line 6. The liquid may be subjected to fractionation to remove sodium sulfide from it in order to obtain a sulphide-depleted ground sulphide-free liquid. The raw liquid after clarification to remove waste is fed through conduit 20 to causticising unit 21, in which the sodium carbonate present in the liquid is largely converted to sodium hydroxide by the action of lime coming through conduit 22 from the lime kiln 23 Calcium carbonate j precipitated from the resulting sulphate cooking liquor is released, after washing, to remove the entrained sulphate cooking liquor (not shown), return. in the lime kiln according to t) of the pipeline 24 i The sulphate cooking liquor formed after caustification passing through the pipeline 25 from the recovery and regeneration zone 12 contains not only active potassium chemistry chemistries — sodium sulfide and sodium hydroxide — but also sodium chloride and unregenerated cooking chemicals, mainly found in the form of non-austified sodium carbonate and sodium sulfate. The sulphate cooking liquor in line 25 may have the indicated concentration (example 1 for cooking liquid flowing through pipeline 25). The sulphate cooking liquid may also contain other unregenerated cooking chemicals (example 1). The sulphate cooking liquid from pipe 25 enters the concentration zone and the recovery of sodium chloride 26 is first initially, with evaporation in the first stage, evaporation in a high-pressure apparatus 27 for precipitating sodium sulfate and sodium carbonate, which is produced essentially to saturate the sulphate liquor with sodium chloride. In some cases, the precipitation may be brought to a point where the solution contains sodium chloride in a concentration lower than the saturating concentration. . Co-precipitation of small amounts of sodium chloride in a first stage evaporator can be allowed 27. Concentration of sulphate cooking liquor in the apparatus of the first stage 27 includes the injection (usually due to boiling), carried out under reduced pressure. The resulting water can be removed through conduit 28 and used to partially satisfy the system's need for water. The evaporation of the sulphate cooking liquid in the first stage evaporator 27 leads to the precipitation of the bulk of the sodium sulphate and sodium carbonate from the sulphate cooking liquid. Salts precipitated from sulphate cooking liquid in an evaporator of the first stage 27, t. e. unregenerated cooking chemicals are removed through conduit 29 and returned to the recovery and regeneration zone 12 at the stage that takes place before being fed into the oven. Preferably, the mixture as a solid material or aqueous solution is recycled to the spent liquor along with the loading of sodium sulfate in conduit 7. By recycling these materials in this way, the amount of sodium, sulfur, and carbonate contained in the residue after evaporation in the first stage evaporator 27 is recovered and used in the system. Partially concentrated sulphate cooking liquor from the evaporator 27 is fed through line 30 to the mold 39 ,. wherein it is cooled to precipitate pure sodium chloride from it. Pure sodium chloride can be precipitated by cooling, since the solubility of sodium chloride decreases with decreasing temperature, while the solubility of sodium carbonate and burkeit varies with decreasing temperature only slightly. The sodium chloride precipitated in the crystallizer 39 is removed through the AO conduit and washed to be removed. fluid. . Sodium chloride, removed through conduit 40 as a solid product after concentrating the sulphate cooking liquid and added to zone 26, may find various uses. In some cases, it is necessary to slightly dilute the tea. Strongly concentrated sulphate cooking liquid. after the first stage apparatus 27, in order to change the concentration of sodium carbonate and sodium sulfate in it and thereby facilitate the precipitation of a significant amount. lecTBa pure sodium chloride after cooling. In these cases, cooling takes place by flash evaporation. Evaporative cooling can be carried out without such dilution. The partially concentrated sulphate cooking liquor after the crystallizer 39 with a reduced content of sodium chloride is passed through conduit 41 to the second burner 31. Two separate operations — blending and intermediate crystallization — can be carried out in the same apparatus with separation of solid precipitate from the mother liquor after each stage. Separate containers can also be used. The VB evaporator apparatus 31, the partially concentrated sintered cooking liquor fed through conduit 41, is evaporated to further precipitate additional sodium chloride from it and to prevent irregular cooking chemicals. Extraction of sulphate cooking liquor and bones in the evaporator 31 can be carried out to precipitate a part or all of the able to precipitate non-boiled components of partially concentrated sulphate cooking liquid. . ,; -, As in Example 1, the operation of the first evaporation stage in the charger unit 27 is used to control the concentration of unregenerated cooking chemicals in the sulphate cooking liquor, which is concentrated in two stages, in which first precipitation of pure sodium chloride occurs, which is recovered From sulphate cooking liquor by cooling the sulphate cooking liquor obtained in the first evaporation stage in the evaporator 27, and then precipitation and recovery is carried out their amounts of sodium chloride together with the residual amount of sodium sulfate and sodium carbonate, pure sodium chloride can be recovered without leaching or other extraction operations (see Example 1). According to the method, in some conditions, the advantages are obtained by using the pre-evaporation stage dp of removing the bulk of sodium carbonate and sodium sulfate from the sulphate boiling liquid. In some cases, the concentration of soluble components of sulfate | Cooking fluid after the first stage of Evaporation may be such that pure sodium chloride cannot be precipitated upon cooling in accordance with this option. In such cases, an additional leaching step may be carried out, or another method of separation of sodium chloride can be applied. by treating the sludge recovered and removed via conduit 33 from the evaporator 31 to recover the rest of the required quantity of sodium chloride. The water formed during evaporation in the evaporator 31 is removed through conduit 32 and can be used to partially satisfy the water demand in the system. The solid residue after evaporation apparatus 31 is removed via conduit 33 and is fed to the apparatus for dissolving the precipitate: 34, The solid residue consists mainly of sodium chloride, contaminated with certain amounts of sodium carbonate and sodium sulfate. After evaporator. 31, the concentrated sulphate cooking liquor with a reduced content of sodium chloride is fed through conduit 35 to obtain at least a portion of the cooking liquor supplied via conduit 3 to the cooking autoclave 2. The concentrated sulphate cooking liquor in line 35 can be diluted with water, fed through lines 16, 28 and 32. Thus, in the zone for concentrating and separating the sulphate cooking liquid 26, the latter coming from the recovery zone and the regenerator 12 is concentrated at many stages to produce the sulphate cooking liquid passing through the pipeline 35 and having a reduced content of sodium chloride and unregenerated cooking chemicals. In addition, pure sodium chloride is removed through conduit 40 / from the materials deposited in the step. . concentrating the sulphate cooking liquid, and the bulk of unregenerated cooking chemicals, precipitated by concentrating the sulphate cooking liquid, is recycled to the stage of the recovery and regeneration zone 12 before the kiln treatment through pipeline 29. I. . Water is fed to the apparatus to dissolve the precipitate 34 via conduit 35 to dissolve sodium chloride, sodium carbonate and sodium sulfate. The aqueous solution formed in the apparatus for the dissolution of the ga. and outgoing through conduit 38, can be recycled to the burnt liquid. pipeline 20. The aqueous solution from line 38 can be recycled to the apparatus for dissolving the water 18 to combine with the water supplied through line 19 to obtain a raw liquid. In another embodiment, the aqueous solution from conduit 38 may be added to a solution of the water in the water leaving the apparatus for dissolving the water 18. In any case, the aqueous solution from conduit 38 enters the raw liquid that is sent to the causticizer 21. . In this method, the residue of unregenerated cooking chemicals is recycled to. zone 12 at the stage that takes place after treatment in the furnace. It is recommended to recirculate the aqueous solution from conduit 38 in this way in connection with the sodium chloride present in it, which is supplied. in the oven. The amount of chemicals present in the recirculated aqueous solution in the conduit 38, under steady state conditions, is constant. In order to maintain a balanced state in a continuously operating system, it is recommended that the same amount of sodium chloride that is introduced into the recovery and regeneration zone 12 be removed from the system through pipeline 40. Based on the experimental solubility data, the following mass balance has been compiled for a pulp mill with a productivity of 500 tons of pulp per day. The sulphate liquid passing through the pipeline 25 in the amount of 74700 kg / h, containing a total of 12816 kg / h of dissolved solids, consisting of 8572.5 kg / sodium hydroxide plus sodium sulfide, 2358 kg / h sodium carbonate,, 207 kg / h of sodium sulfate and 1134 kg / h. sodium chloride, evaporated at 125.11 ° C in a first evaporator; stage 27. Thereby, 47049.8 kg / h of water is evaporated and 57 is formed. 20 2358 kg / h of solids consisting of 2191.5 kg / h of sodium carbonate and 169.2 kg / h of sodium sulfate, which are precipitated and discharged through conduit 29. The resulting 26820 kg / h of stock solution containing 10484 kg / h of dissolved solids consisting of 8572.5 Kt / h of sodium hydroxide. 292.5 kg / h of sodium carbonate, 76.5 kg / h of sodium sulfate and 1035 kg / h of sodium chloride, a substantially saturated mother liquor, are passed through conduit 30 and fed to a crystallizer 39, in which, after cooling the liquid to 75.11 517.5 kg / h of sodium chloride are deposited, corresponding to 22.95 kg per ton of pulp contaminated with 24.3 kg / h of sodium carbonate. The mother liquor from the crystallizer 39, after removing the precipitated solids, is passed through conduit 41 and is fed to an evaporator 31, in which, at 75.11 s, 2363.8 kg / h of water evaporates, which results in the precipitation of 556.2 kg / h of solids consisting of 101.7 kg / h of sodium carbonate, 20 kg / h of sodium sulfate and 418.5 kg / h of sodium chloride, and to obtain 23850 kg / h of concentrated sulphate cooking liquid discharged through line 35. The precipitated solids are transferred to an aqueous solution with 1491.8 kg / h of water for recirculation through conduit 38 and injected into the sulphate cooking liquid present in conduit 25 or for introduction into a wet liquid. bone in the pipeline 20. This example is given for the process when 20% of the precipitate is returned to the furnace 15. Thus, using the invention, it is possible to achieve a concentration of sulphate cooking liquid to remove waste inert chemicals from it after bleaching, return unregenerated cooking chemicals that precipitate during concentration to the recovery system and regenerate the used cooking liquid with that amount of inert waste chemicals after bleaching, which are recovered, can be controlled - and maintained at a level corresponding to the amount that odits in recovery and regeneration system.