SU1002235A1 - Method of producing phosphoric acid - Google Patents
Method of producing phosphoric acid Download PDFInfo
- Publication number
- SU1002235A1 SU1002235A1 SU813300709A SU3300709A SU1002235A1 SU 1002235 A1 SU1002235 A1 SU 1002235A1 SU 813300709 A SU813300709 A SU 813300709A SU 3300709 A SU3300709 A SU 3300709A SU 1002235 A1 SU1002235 A1 SU 1002235A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- sulfuric
- phosphoric
- silicon
- pulp
- acid
- Prior art date
Links
Landscapes
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
Отличительными признаками вл ют с концентраци фосфорнойи серной кислот в жидкой фазе пульпы в пересчете на фосфорный и серный ангидриды , соотношение соединений кремни и кальци , норма расхода серной кислоты . Совокупность признаков позвол ет повысить степень разложени и отмыв ки до 99,1% и 99,0, скорость фильтрации до 850 кг/м ч и снизить степень перехода соединений магни и кремни в продукционную кислоту до 60-70 и 30-45%. Пример. В экстрактор подают 320 кг оборотной фосфорной кислоты U6% ), 92,1 кг (93%) и 100 кг ковдорского апатитового концентрата состава: РгО 37,2%, СаО 51 N 3,0%i SiCj. 2,0%. Разложение ведут при 78°С, соотношении Т:Ж 1:2,2 в течение 7 ч. Норма серной кислоты составл ет 96% от стехиометрической на СаО апатита. Содержание в жиркой фазе пульпы: РгС% 25%; SQ, 1%, ) 1,2 S-iOi 0,45%; СаО 0,42%. Пульоу после завершени процесса кристаллизации гипса расфильтровывают на вакуум-фильтре. Осадок гипса промывают теплой водой () в коли честве 182 кг. При фильтрации и отмывке гипса .образуетс : продукционной кислоты (25% Р2. 142,85 кг, оборотного промывного фильтрата 320 кг (16%), влажного фосфогипса 258 кг (или 160 кг сухого). Влажность фосфогипса 38%. По анализу фос фогипса 98,7%, К..|д 99,3%г Квь,х 98%. Съем осадка гипса с 1 м фильтрационной поверхности при разделении пульпы составл ет 850 кг/м ч в пересчете на сухой осадок . Степень перехода М в кислоту 66,7%, S-iO434 В таблице представлены показатели процесса в зависимости от технологических параметров. Как видно из таблицы, при повышении концентрации PiO в жидкой фазе выше 27% происходит ухудшение кри таллической структуры осадка гипса, а также про вление некоторого количества кристаллов полугидрата сульфа та кальг;и , что приводит к снижению осадка CaSO4 при фильтрации. уменьшению коэффициентов отмывки и выхода Pjj Оу. Снижение концентрации в жид- кой фазе пульпы ниже 23% не приводит к ухудшению кристгшлической структуры сульфата кальци , однако сопр жено со снижением производительности экстрационной системы и необходимостью дополнительных энергозатрат на упаривание разбавленной, кислоты. Снижение содержани 5Оз в жидкой фазе пульпы ниже 0,7% приводит к снижению коэффициента разложени сырь и некоторому ухудшению кристаллической структуры осадка. Повышение содержани бОэ более 1,5% приводит к ухудшению качества кристаллов Са«,О4 из-за наличи в растворе избыточного количества SiO(j, которое при высоком содержании SOj не осаждаетс в твердую фазу. Снижаетс степень отмывки осадка. и съем осадка гипса. Повышение соотношени в жидкой фазе пульпы SiOz/CaO более 1,2 приводит к ухудшению качества осадка CaSO4 вследствие наличи в растворе Избыточного количества неосажденнрй SOj, что приводит к снижению съема осадка гипса, уменьшению К и ВЫХ При повышении в жидкой фазе соотношени SiO и ВО свыше 1,2 необходимо снизить расход серной кислоты, что обеспечит по вление в жидкой фазе свободных ионов Са и осаждение SiOi в твердую фазу. При понижении соотнесени ниже 0,9 за счет по влени избыточного СаО (сверх эквивалентного дл св зывани SiO) происходит снижение коэффициента разложени сырь . Таким образом, способ позвол ет повысить степень разложени и отмывки на 2-5% и 1,5-3,5%, за счет чего выход кислоты повышаетс на 4-6%, повысить скорость фильтрации на 170270 кг/м-.4, повысить качество кислоты , снизив на 30-35% степень перехода соединений магни и 60-55% - кремни . Кроме того,становитс возможным перерабатывать фосфатное сырье с соотношением магни и фосфора в пересчете на окись магни и фосфорный ангидрид до 14 вместо 8-10, и кремни и фосфора до 8 вместо 2.Distinctive features are the concentration of phosphoric and sulfuric acids in the liquid phase of the pulp in terms of phosphoric and sulfuric anhydrides, the ratio of silicon and calcium compounds, the rate of consumption of sulfuric acid. The combination of features makes it possible to increase the degree of decomposition and washing to 99.1% and 99.0, the filtration rate to 850 kg / m h and reduce the degree of transition of the compounds of magnesium and silicon to the production acid to 60-70 and 30-45%. Example. 320 kg of recycled phosphoric acid (U6%), 92.1 kg (93%) and 100 kg of Kovdor apatite concentrate of the following composition: PrO 37.2%, CaO 51 N 3.0% i SiCj are fed to the extractor. 2.0%. The decomposition is carried out at 78 ° C, the T: W ratio is 1: 2.2 for 7 hours. The rate of sulfuric acid is 96% of the stoichiometric content of CaO apatite. Content in the fat phase of the pulp: PgC% 25%; SQ, 1%;) 1.2 S-iOi 0.45%; CaO 0.42%. Pulow after the completion of the crystallization of gypsum is filtered on a vacuum filter. The precipitate of gypsum is washed with warm water () in the amount of 182 kg. When filtering and washing gypsum, it forms: production acid (25% P2. 142.85 kg, circulating wash filtrate 320 kg (16%), wet phosphogypsum 258 kg (or 160 kg dry). Moisture of phosphogypsum 38%. According to the analysis of phosphorips 98.7%, K .. | d 99.3% g Qui, x 98%. Removing the gypsum sludge from 1 m of filtration surface during the separation of the pulp is 850 kg / m h, calculated on the dry sediment. The degree of conversion of M to acid 66.7%, S-iO434 The table presents the process indicators depending on the technological parameters. As can be seen from the table, as the concentration of PiO increases in liquid In the phase above 27%, the crystalline structure of the gypsum precipitate deteriorates, and a number of sulphatecalg calcium hemihydrate crystals appear, and, as a result, filtration sedimentation decreases with CaSO4 and a decrease in the washing coefficients and Pjj Oy output. the pulp phase below 23% does not lead to the deterioration of the crystal structure of calcium sulfate, however, it is associated with a decrease in the performance of the extraction system and the need for additional energy consumption for evaporation of the dilute acid. A decrease in the content of 5O3 in the liquid phase of the pulp below 0.7% leads to a decrease in the decomposition rate of the raw material and some deterioration in the crystalline structure of the sediment. An increase in the boe content of more than 1.5% leads to a deterioration in the quality of Ca ", O4 crystals due to the presence in the solution of an excess amount of SiO (j, which does not precipitate into a solid phase at high SOj content. The degree of washing of the precipitate decreases and the gypsum precipitate is removed). An increase in the SiOz / CaO pulp ratio of more than 1.2 in the pulp liquid phase leads to a deterioration of the CaSO4 sludge quality due to the presence of an excess amount of unsuitable SOj in the solution, which leads to a decrease in the gypsum sludge removal and a decrease in K and OUT. 1.2 neb It is necessary to reduce the consumption of sulfuric acid, which will ensure the appearance of free Ca ions in the liquid phase and the deposition of SiOi into the solid phase. When lowering the ratio below 0.9, the appearance of excess CaO (above the equivalent for SiO binding) decreases the decomposition coefficient of the raw material. Thus, the method allows to increase the degree of decomposition and washing by 2-5% and 1.5-3.5%, thereby increasing the yield of acid by 4-6%, increasing the filtration rate by 170270 kg / m-4, improve the quality of the acid, reducing by 30-35% the degree of transition of magnesium compounds and 60-55% - flint In addition, it becomes possible to process phosphate raw materials with a ratio of magnesium and phosphorus in terms of magnesium oxide and phosphoric anhydride up to 14 instead of 8-10, and silicon and phosphorus up to 8 instead of 2.
r wr w
0000
оabout
л inl in
лl
vovo
in fflin ffl
lOlO
MM
t4t4
in №in No.
1Л1L
ro cro c
crcr
riri
0t0t
CTiCTi
TlTl
CO 00CO 00
COCO
(Tt (Tt
e ОЧe PTS
COCO
СЛ «TlSL "Tl
enen
oo roo r
oo roo r
rr
rо oro o
lOlO
nn
«N"N
cscs
0000
mm
NN
ww
rr
in oin o
rr
ff
n yin yi
00 0t00 0t
vovo
(П(P
ОЧPTS
0404
tntn
«Tl"Tl
in 00in 00
0000
vo fHvo fH
vovo
oa rioa ri
foofoo
r rr r
rvo enrvo en
00
(T(T
TlTl
CTlCTl
01 n01 n
oooo
COCO
0000
0000
oooo
oo roo r
oo roo roo roo r
rr
rrrr
rr
rr
t оt o
Гr oMr o
о about
оabout
oo
o оo o
inin
vo -(vo - (
vovo
r-tr-t
оabout
inin
inin
inin
inin
inin
inin
in ГМin GM
inin
NN
CMCM
tNtN
tNtN
«N"N
NN
CNCN
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813300709A SU1002235A1 (en) | 1981-06-12 | 1981-06-12 | Method of producing phosphoric acid |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU813300709A SU1002235A1 (en) | 1981-06-12 | 1981-06-12 | Method of producing phosphoric acid |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1002235A1 true SU1002235A1 (en) | 1983-03-07 |
Family
ID=20962853
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU813300709A SU1002235A1 (en) | 1981-06-12 | 1981-06-12 | Method of producing phosphoric acid |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1002235A1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100392124C (en) * | 2006-08-25 | 2008-06-04 | 四川大学 | Process method for recovering magnesium from high-magnesium phosphate rock |
WO2009016641A1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-02-05 | Visweswara Rao Abburi | A process for producing continuously super phosphate of high grade using low grade phosphate rock |
-
1981
- 1981-06-12 SU SU813300709A patent/SU1002235A1/en active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100392124C (en) * | 2006-08-25 | 2008-06-04 | 四川大学 | Process method for recovering magnesium from high-magnesium phosphate rock |
WO2009016641A1 (en) * | 2007-07-31 | 2009-02-05 | Visweswara Rao Abburi | A process for producing continuously super phosphate of high grade using low grade phosphate rock |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU867292A3 (en) | Method of producing extractional phosphoric acid | |
US3764655A (en) | Process for purifying phosphoric acids by neutralization with an alkali metal hydroxide and/or carbonate | |
CA1211919A (en) | Method for preparing phosphoric acid and calcium sulfate | |
SU1002235A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
JP4450621B2 (en) | Preparation of lactic acid and calcium sulfate dihydrate | |
US3745208A (en) | Wet process manufacture of phosphoric acid and calcium sulphate | |
SU1474082A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
SU1057414A1 (en) | Method for preparing phosphoric acid | |
SU945076A1 (en) | Process for purifying phosphogypsum | |
SU842018A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
US6632966B2 (en) | Method for the preparation of lactic acid and calcium sulphate dihydrate | |
SU390017A1 (en) | METHOD OF OBTAINING PHOSPHORIC ACID'GVT "" ™ " | |
SU570547A1 (en) | Method of preparing phosphoric acid | |
SU1673510A1 (en) | Method of phosphoric acid production | |
SU1149870A3 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
SU1031897A1 (en) | Process for producing phosphoric acid | |
SU1452787A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
SU1512928A1 (en) | Method of producing phosphoric acid from apatite concentrate | |
SU814850A1 (en) | Method of phosphoric acid production | |
SU1171418A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
SU1530569A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
SU1063773A1 (en) | Process for producing phosphoric acid | |
SU1033428A1 (en) | Method for producing phosphoric acid | |
SU1209601A1 (en) | Method of producing phosphoric acid | |
SU1138386A1 (en) | Method for preparing cryolite |