[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

SU1002235A1 - Method of producing phosphoric acid - Google Patents

Method of producing phosphoric acid Download PDF

Info

Publication number
SU1002235A1
SU1002235A1 SU813300709A SU3300709A SU1002235A1 SU 1002235 A1 SU1002235 A1 SU 1002235A1 SU 813300709 A SU813300709 A SU 813300709A SU 3300709 A SU3300709 A SU 3300709A SU 1002235 A1 SU1002235 A1 SU 1002235A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
sulfuric
phosphoric
silicon
pulp
acid
Prior art date
Application number
SU813300709A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Рудольф Васильевич Павлинов
Вадим Иванович Валовень
Владимир Николаевич Белов
Леонид Пинхосович Шляпинтох
Макс Ефимович Позин
Владимир Иннокентьевич Шестаков
Владимир Михайлович Ражев
Анатолий Артемьевич Новиков
Вячеслав Федорович Нещерет
Original Assignee
Ленинградский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Основной Химической Промышленности
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ленинградский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Основной Химической Промышленности filed Critical Ленинградский Государственный Научно-Исследовательский И Проектный Институт Основной Химической Промышленности
Priority to SU813300709A priority Critical patent/SU1002235A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1002235A1 publication Critical patent/SU1002235A1/en

Links

Landscapes

  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)

Description

Отличительными признаками  вл ют с  концентраци  фосфорнойи серной кислот в жидкой фазе пульпы в пересчете на фосфорный и серный ангидриды , соотношение соединений кремни  и кальци , норма расхода серной кислоты . Совокупность признаков позвол ет повысить степень разложени  и отмыв ки до 99,1% и 99,0, скорость фильтрации до 850 кг/м ч и снизить степень перехода соединений магни  и кремни  в продукционную кислоту до 60-70 и 30-45%. Пример. В экстрактор подают 320 кг оборотной фосфорной кислоты U6% ), 92,1 кг (93%) и 100 кг ковдорского апатитового концентрата состава: РгО 37,2%, СаО 51 N 3,0%i SiCj. 2,0%. Разложение ведут при 78°С, соотношении Т:Ж 1:2,2 в течение 7 ч. Норма серной кислоты составл ет 96% от стехиометрической на СаО апатита. Содержание в жиркой фазе пульпы: РгС% 25%; SQ, 1%, ) 1,2 S-iOi 0,45%; СаО 0,42%. Пульоу после завершени  процесса кристаллизации гипса расфильтровывают на вакуум-фильтре. Осадок гипса промывают теплой водой () в коли честве 182 кг. При фильтрации и отмывке гипса .образуетс : продукционной кислоты (25% Р2. 142,85 кг, оборотного промывного фильтрата 320 кг (16%), влажного фосфогипса 258 кг (или 160 кг сухого). Влажность фосфогипса 38%. По анализу фос фогипса 98,7%, К..|д 99,3%г Квь,х 98%. Съем осадка гипса с 1 м фильтрационной поверхности при разделении пульпы составл ет 850 кг/м ч в пересчете на сухой осадок . Степень перехода М в кислоту 66,7%, S-iO434 В таблице представлены показатели процесса в зависимости от технологических параметров. Как видно из таблицы, при повышении концентрации PiO в жидкой фазе выше 27% происходит ухудшение кри таллической структуры осадка гипса, а также про вление некоторого количества кристаллов полугидрата сульфа та кальг;и , что приводит к снижению осадка CaSO4 при фильтрации. уменьшению коэффициентов отмывки и выхода Pjj Оу. Снижение концентрации в жид- кой фазе пульпы ниже 23% не приводит к ухудшению кристгшлической структуры сульфата кальци , однако сопр жено со снижением производительности экстрационной системы и необходимостью дополнительных энергозатрат на упаривание разбавленной, кислоты. Снижение содержани  5Оз в жидкой фазе пульпы ниже 0,7% приводит к снижению коэффициента разложени  сырь  и некоторому ухудшению кристаллической структуры осадка. Повышение содержани  бОэ более 1,5% приводит к ухудшению качества кристаллов Са«,О4 из-за наличи  в растворе избыточного количества SiO(j, которое при высоком содержании SOj не осаждаетс  в твердую фазу. Снижаетс  степень отмывки осадка. и съем осадка гипса. Повышение соотношени  в жидкой фазе пульпы SiOz/CaO более 1,2 приводит к ухудшению качества осадка CaSO4 вследствие наличи  в растворе Избыточного количества неосажденнрй SOj, что приводит к снижению съема осадка гипса, уменьшению К и ВЫХ При повышении в жидкой фазе соотношени  SiO и ВО свыше 1,2 необходимо снизить расход серной кислоты, что обеспечит по вление в жидкой фазе свободных ионов Са и осаждение SiOi в твердую фазу. При понижении соотнесени  ниже 0,9 за счет по влени  избыточного СаО (сверх эквивалентного дл  св зывани  SiO) происходит снижение коэффициента разложени  сырь . Таким образом, способ позвол ет повысить степень разложени  и отмывки на 2-5% и 1,5-3,5%, за счет чего выход кислоты повышаетс  на 4-6%, повысить скорость фильтрации на 170270 кг/м-.4, повысить качество кислоты , снизив на 30-35% степень перехода соединений магни  и 60-55% - кремни . Кроме того,становитс  возможным перерабатывать фосфатное сырье с соотношением магни  и фосфора в пересчете на окись магни  и фосфорный ангидрид до 14 вместо 8-10, и кремни  и фосфора до 8 вместо 2.Distinctive features are the concentration of phosphoric and sulfuric acids in the liquid phase of the pulp in terms of phosphoric and sulfuric anhydrides, the ratio of silicon and calcium compounds, the rate of consumption of sulfuric acid. The combination of features makes it possible to increase the degree of decomposition and washing to 99.1% and 99.0, the filtration rate to 850 kg / m h and reduce the degree of transition of the compounds of magnesium and silicon to the production acid to 60-70 and 30-45%. Example. 320 kg of recycled phosphoric acid (U6%), 92.1 kg (93%) and 100 kg of Kovdor apatite concentrate of the following composition: PrO 37.2%, CaO 51 N 3.0% i SiCj are fed to the extractor. 2.0%. The decomposition is carried out at 78 ° C, the T: W ratio is 1: 2.2 for 7 hours. The rate of sulfuric acid is 96% of the stoichiometric content of CaO apatite. Content in the fat phase of the pulp: PgC% 25%; SQ, 1%;) 1.2 S-iOi 0.45%; CaO 0.42%. Pulow after the completion of the crystallization of gypsum is filtered on a vacuum filter. The precipitate of gypsum is washed with warm water () in the amount of 182 kg. When filtering and washing gypsum, it forms: production acid (25% P2. 142.85 kg, circulating wash filtrate 320 kg (16%), wet phosphogypsum 258 kg (or 160 kg dry). Moisture of phosphogypsum 38%. According to the analysis of phosphorips 98.7%, K .. | d 99.3% g Qui, x 98%. Removing the gypsum sludge from 1 m of filtration surface during the separation of the pulp is 850 kg / m h, calculated on the dry sediment. The degree of conversion of M to acid 66.7%, S-iO434 The table presents the process indicators depending on the technological parameters. As can be seen from the table, as the concentration of PiO increases in liquid In the phase above 27%, the crystalline structure of the gypsum precipitate deteriorates, and a number of sulphatecalg calcium hemihydrate crystals appear, and, as a result, filtration sedimentation decreases with CaSO4 and a decrease in the washing coefficients and Pjj Oy output. the pulp phase below 23% does not lead to the deterioration of the crystal structure of calcium sulfate, however, it is associated with a decrease in the performance of the extraction system and the need for additional energy consumption for evaporation of the dilute acid. A decrease in the content of 5O3 in the liquid phase of the pulp below 0.7% leads to a decrease in the decomposition rate of the raw material and some deterioration in the crystalline structure of the sediment. An increase in the boe content of more than 1.5% leads to a deterioration in the quality of Ca ", O4 crystals due to the presence in the solution of an excess amount of SiO (j, which does not precipitate into a solid phase at high SOj content. The degree of washing of the precipitate decreases and the gypsum precipitate is removed). An increase in the SiOz / CaO pulp ratio of more than 1.2 in the pulp liquid phase leads to a deterioration of the CaSO4 sludge quality due to the presence of an excess amount of unsuitable SOj in the solution, which leads to a decrease in the gypsum sludge removal and a decrease in K and OUT. 1.2 neb It is necessary to reduce the consumption of sulfuric acid, which will ensure the appearance of free Ca ions in the liquid phase and the deposition of SiOi into the solid phase. When lowering the ratio below 0.9, the appearance of excess CaO (above the equivalent for SiO binding) decreases the decomposition coefficient of the raw material. Thus, the method allows to increase the degree of decomposition and washing by 2-5% and 1.5-3.5%, thereby increasing the yield of acid by 4-6%, increasing the filtration rate by 170270 kg / m-4, improve the quality of the acid, reducing by 30-35% the degree of transition of magnesium compounds and 60-55% - flint In addition, it becomes possible to process phosphate raw materials with a ratio of magnesium and phosphorus in terms of magnesium oxide and phosphoric anhydride up to 14 instead of 8-10, and silicon and phosphorus up to 8 instead of 2.

r wr w

0000

оabout

л inl in

лl

vovo

in fflin ffl

lOlO

MM

t4t4

in №in No.

1L

ro cro c

crcr

riri

0t0t

CTiCTi

TlTl

CO 00CO 00

COCO

(Tt (Tt

e ОЧe PTS

COCO

СЛ «TlSL "Tl

enen

oo roo r

oo roo r

rr

rо oro o

lOlO

nn

«N"N

cscs

0000

mm

NN

ww

rr

in oin o

rr

ff

n yin yi

00 0t00 0t

vovo

(P

ОЧPTS

0404

tntn

«Tl"Tl

in 00in 00

0000

vo fHvo fH

vovo

oa rioa ri

foofoo

r rr r

rvo enrvo en

00

(T(T

TlTl

CTlCTl

01 n01 n

oooo

COCO

0000

0000

oooo

oo roo r

oo roo roo roo r

rr

rrrr

rr

rr

t оt o

Гr oMr o

о about

оabout

oo

o оo o

inin

vo -(vo - (

vovo

r-tr-t

оabout

inin

inin

inin

inin

inin

inin

in ГМin GM

inin

NN

CMCM

tNtN

tNtN

«N"N

NN

CNCN

Claims (2)

1. Способ получени  фосфорной кислоты путем разложени  магний- и кремнийсодержащего сырь  смесью серной и .оборотной фосфорной кислот при нагревании, выделение осещка дигидрата сульфата кальци  из полученной пульпы фильтрацией с последующей его отмывкой, отличающийс   тем, что, с целью повышени  степени разложени  и отмывки, интенсификации процесса за счет повышени  скорости фильтрации и снижени  содержани  соединений кремни  и магни  в кислоте, разложение ведут при концентрации фосфорной и серной кислот в жидкой фазе пульпы в пересчете на фосфорный и серный ангидриды и соотношении соединений кремни  и кальци 1. A method of producing phosphoric acid by decomposing magnesium- and silicon-containing raw materials with a mixture of sulfuric and .turning phosphoric acids when heated, isolating calcium sulfate dihydrate from the resulting pulp by filtration, followed by washing, characterized in that, in order to increase the decomposition and washing, intensifying the process by increasing the filtration rate and reducing the content of silicon and magnesium compounds in the acid; decomposition is carried out at the concentration of phosphoric and sulfuric acids in the liquid phase of the pulp in couple for phosphoric and sulfuric anhydrides and the ratio of silicon and calcium compounds в пересчете на двуокись кремни  и окись кальци , соответственно равных 23-27%, 0,7-1,5% и 0,9-1,2 и расходе серной кислоты 94-99% от стехиометрически необходимого на содержание окиси кальци  в фосфатном сырье. in terms of silica and calcium oxide, respectively, equal to 23-27%, 0.7-1.5% and 0.9-1.2 and the consumption of sulfuric acid 94-99% of the stoichiometric required for the content of calcium oxide in phosphate raw materials . 2. Способ по п. 1, отличающий с   тем, что концентрацию серного ангидрида в жидкой фазе пульпы расчитывают по формуле2. The method according to p. 1, characterized in that the concentration of sulfuric anhydride in the liquid phase of the pulp is calculated by the formula 50, 0,5 +:50, 0.5 +: l + iOj, l + iOj, где Si О -содержание двуокиси кремни , %, в исходном сырье.where Si O is the content of silicon dioxide,%, in the feedstock. Источники информации, прин тые во внимание при экспертизе 1. Переработка фосфатов каратау. Под ред-. М.Е. Позина, 1975, с.93-104 (/прототип ).Sources of information taken into account during the examination 1. Karata phosphate processing. Under ed. M.E. Pozina, 1975, pp. 93-104 (/ prototype).
SU813300709A 1981-06-12 1981-06-12 Method of producing phosphoric acid SU1002235A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU813300709A SU1002235A1 (en) 1981-06-12 1981-06-12 Method of producing phosphoric acid

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU813300709A SU1002235A1 (en) 1981-06-12 1981-06-12 Method of producing phosphoric acid

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1002235A1 true SU1002235A1 (en) 1983-03-07

Family

ID=20962853

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU813300709A SU1002235A1 (en) 1981-06-12 1981-06-12 Method of producing phosphoric acid

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1002235A1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100392124C (en) * 2006-08-25 2008-06-04 四川大学 Process method for recovering magnesium from high-magnesium phosphate rock
WO2009016641A1 (en) * 2007-07-31 2009-02-05 Visweswara Rao Abburi A process for producing continuously super phosphate of high grade using low grade phosphate rock

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100392124C (en) * 2006-08-25 2008-06-04 四川大学 Process method for recovering magnesium from high-magnesium phosphate rock
WO2009016641A1 (en) * 2007-07-31 2009-02-05 Visweswara Rao Abburi A process for producing continuously super phosphate of high grade using low grade phosphate rock

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SU867292A3 (en) Method of producing extractional phosphoric acid
US3764655A (en) Process for purifying phosphoric acids by neutralization with an alkali metal hydroxide and/or carbonate
CA1211919A (en) Method for preparing phosphoric acid and calcium sulfate
SU1002235A1 (en) Method of producing phosphoric acid
JP4450621B2 (en) Preparation of lactic acid and calcium sulfate dihydrate
US3745208A (en) Wet process manufacture of phosphoric acid and calcium sulphate
SU1474082A1 (en) Method of producing phosphoric acid
SU1057414A1 (en) Method for preparing phosphoric acid
SU945076A1 (en) Process for purifying phosphogypsum
SU842018A1 (en) Method of producing phosphoric acid
US6632966B2 (en) Method for the preparation of lactic acid and calcium sulphate dihydrate
SU390017A1 (en) METHOD OF OBTAINING PHOSPHORIC ACID'GVT "" ™ "
SU570547A1 (en) Method of preparing phosphoric acid
SU1673510A1 (en) Method of phosphoric acid production
SU1149870A3 (en) Method of producing phosphoric acid
SU1031897A1 (en) Process for producing phosphoric acid
SU1452787A1 (en) Method of producing phosphoric acid
SU1512928A1 (en) Method of producing phosphoric acid from apatite concentrate
SU814850A1 (en) Method of phosphoric acid production
SU1171418A1 (en) Method of producing phosphoric acid
SU1530569A1 (en) Method of producing phosphoric acid
SU1063773A1 (en) Process for producing phosphoric acid
SU1033428A1 (en) Method for producing phosphoric acid
SU1209601A1 (en) Method of producing phosphoric acid
SU1138386A1 (en) Method for preparing cryolite