SE464117B - Keramiskt flussmedel foer svetsning av laaglegerade staal - Google Patents

Description

464117 kalciumsilicid 0,1 - 1,3% “aluminiumpulver 0,1 - 0,8% komponent, som innehåller minst 90% a-fas av A143 15 - 25% Halten ilmenitkoncentrat plus halva halten mangansilikat i detta kända keramiska flussmedel utgör 10 - 20 viktprocent, under det att samanlagda halten av ferromangan, kalcium- silicid och aluminiumpulver varierar mellan 1,5 och 2,5 viktprocent, varvid förhållandet mellan den sammanlagda halten av rostad magnesit och beståndsdelen, som innehåller minst 90% a-fas av Algg, plus halva halten wollastonit och flusspathalten utgör 6:1 till 8,6:1, d v s magnesit + beståndsdel med 90% a-fas av A143 + halva halten wollastonit flusspat =6:1 till 8,6:l.

Med det kända keramiska flussmedlet säkerställas emellertid ej att ett svetsgods erhålles, vilket uppvisar hög slagseghet vid låga temperaturer. Genom att det under användning av det kända flussmedlet erhållna svetsgodset uppvisar en hög halt diffusionsväte uppträder kallsprickbildning, i synnerhet när arbetsstycken av höghållfast stål med avsevärd tjocklek måste svetsas. Samtliga dessa omständigheter förhindrar alltså att den medelst detta kända keramiska flussmedel framställda svetsen uppvisar den önskade höga funktionssäkerheten vid låga temperaturer. Även ett annat keramiskt flussmedel för svetsning av arbets- stycken av låglegerade stål är känt (se exempelvis den sov- jetryska patentskriften nr 1 298 029), vilket flussmedel innehåller rostad magnesit, flusspat, en komponent, som innehåller minst 95% a-A145 (exempelvis teknisk korund, kraftigt bränd lerjord), wollastonit, mangan, natriumsilikat, 10 15 20 25 30 35 464 117 3 ferrotitan och ferrobor, varvid dessa beståndsdelar före- kommer i detta kända keramiska flussmedel i följande halter i viktprocent: rostad magnesit 23-31% flusspat 24-27% komponent med minst 95% a-A143 18-27% wollastonit ll-18% mangan 0,9-1,8% natriumsilikat 8,3-9,2% ferrotitan 0,5-2,3% ferrobor - 0,1-0,9% Förhållandet mellan den sammanlagda halten rostad magnesit och flusspat plus halva halten wollastonit och den sammanlag- da halten av komponenten, som innehåller minst 95% a-A145, och halva halten wollastonit plus två tredjedelar av natrium- silikathalten varierar mellan l,43:l och 2,l6:l, under det att förhållandet mellan titanhalten och borhalten i detta kända flussmedel sträcker sig från 4,23 till 17,1. Detta kända keramiska flussmedel gör det möjligt att något öka svetsgodsets slagseghet vid låga temperaturer. Halten diffu- sionsväte i svetsgodset är emellertid hög.

Eftersom de båda egenskaperna svetsgodsets slagseghet vid låga temperaturer och halten diffusionsväte i svetsgodset inverkar på svetsens eller svetsförbandets funktionssäkerhet, kan man genom ökning av slagsegheten och genom minskning av halten diffusionsväte i svetsgodset öka svetsens funk- tionssäkerhet.

Det huvudssakliga syftet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma ett keramiskt, för svetsning av arbetsstycken av låglegerade stål avsett flussmedel med en sådan keramisk sammansättning och med ett sådant förhållande mellan halterna av beståndsdelarna i flussmedlet, att den under användning av 464117 4 detta keramiska flussmedel framställda svetsens funk- tionssäkerhet ökar.

Detta syfte uppnås enligt föreliggande uppfinning medelst ett keramiskt flussmedel för svetsning av arbetsstycken av låg- legerade stål, vilket innehåller rostad magnesit, en kom- ponent, som innehåller minst 95% a-A153, wollastonit, mangan, natriumsilikat, ferrotitan, ferrobor och vilket kännetecknas av att det dessutom innehåller syntetisk slagg, som består av två tredjedelar CaF, och en tredjedel A143, marmor, barium- fluorid och hematit, varvid beståndsdelarna ingår i flussmed- let i följande halter i viktprocent: rostad magnesit 20-30% syntetisk slagg 30-40% komponent innehållande minst 95% or-AlzOa l0-20% wollastonit 2-10% marmor 1-5% bariumfluorid 1,5-4% hematit 0,1-l,5% ferrotitanl 0,4-2% ferrobor 0,1-0,5% mangan 1-2,5% natriumsilikat 7-10% Härvid utgör förhållandet mellan den sammanlagda halten rostad magnesit, plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg, plus halva halten wollastonit och summan av halten av komponenten, som innehåller minst 95% a-Algg, plus en tredje- del av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av natriumsilikathalten 1,3:l till l,45:1, varvid förhållandet mellan halten titan och halten bor varierar mellan 11,2:1 och 30,l:l. I 10 15 20 25 30 35 464117 5 Föreliggande keramiska flussmedel gör det möjligt att öka den med användning av flussmedlet framställda svetsens funktions- säkerhet genom ökning av svetsgodsets slagseghet vid låga temperaturer och genom minskning av diffusionsvätehalten i svetsgodset. Detta uppnås genom att det keramiska flussmedlet innehåller syntetisk slagg, som bidrar till att åstadkoma en hög s k basicitetskoefficient i det keramiska flussmedlets slaggbildande huvudbeståndsdel, varvid kiseldioxid Si02 förekommer i det keramiska flussmedlet endast i bunden form, vilket bidrar till att minska kiseldioxidsaktiviteten i slaggen och följaktligen till att öka svetsgodsets slagseghet vid låga temperaturer. Genom att det keramiska flussmedlet enligt föreliggande uppfinning innehåller marmor och hematit kan man dessutom öka svetsgodsets beständighet mot s k kall- sprickbildning tack vare att halten diffusionsväte i svets- godset minskar. Bariumfluorid gör det möjligt att använda marmor och hematit utan att försämra flussmedlets svetstek- niska egenskaper. Dessutom medverkar bariumfluorid till att minska kiseldioxidaktiviteten i slaggen.

Den syntetiska, i flussmedlet ingående slaggen består av CaF2 (två tredjedelar) och A143 (en tredjedel). En dylik saman- sättning bidrar till att flussmedlet uppvisar goda svetstek- niska egenskaper.

Det är lämpligt, att det keramiska flussmedlet enligt före- liggande uppfinning i viktprocent innehåller: rostad magnesit 20-25% syntetisk slagg 33-40% komponent, som innehåller minst 95% a-A120, 13-20% wollastonit 2-6% marmor 4-5% bariumfluorid 3-4% hematit 0,6-1,5% ferrotitan 0,5-1% ferrobor 0,3-0,5% 464117 mangan 1-2% natriumsilikat 7-10% Med ett keramiskt flussmedel med denna samansättning erhålles ett svetsgods, som uppvisar lägsta möjliga diffu- sionsvätehalt och en tämligen hög slagseghet vid låga tempe- raturer. Det är lämpligt, att beståndsdelarna ingår i fluss- medlet i följande halter i viktprocent: rostad magnesit 25-30% syntetisk slagg 30-40% komponent som innehåller minst 95% or-AlzOs l0-20% wollastonit 3-8% marmor 2-3% bariumfluorid 1,5-4% hematit 0,1-0,5% ferrotitan 0,4-0,6% ferrobor 0,1-0,2% mangan 1,5-2% natriumsilikat 7-10% Härvid utgör förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva wollastonithalten och summan av halten komponent, som innehåller 95% a~Al¿g, plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva wollastonithalten plus två tredjedelar av natriumsilikathalten 1,4:l till 1,45:l, varvid förhållandet mellan titanhalten och borhalten varierar mellan 13:1 och l8:l.

Det keramiska flussmedlet med denna sammansättning bidrar till att bildat svetsgods uppvisar högsta möjliga slagseghet vid låga temperaturer, samtidigt som halten diffusionsväte i svetsgodset är tämligen låg. 10 15 20 25 30 35 464117 7 Det keramiska flussmedlet enligt föreliggande uppfinning framställes på följande sätt. För framställning av flussmed- let avsedda utgångsmaterial i styckeform, som består av rostad magnesit, syntetisk slagg, som består av CaF2 (två tredjedelar) och Algg (en tredjedel), hematit, wollastonit, mangan, ferrotitan och ferrobor, krossas i snäck-, skruv- och/eller valsförsedda krossar, finfördelas i kulkvarnar och siktas igenom en sikt med en maskvidd av 0,2 mm (malm- och mineralhaltiga beståndsdelar) och 0,25 mm (beståndsdelar i form av metaller). De pulverformiga utgångsmaterialen, d v s beståndsdelen, som innehåller minst 95% a-A153, och barium- fluorid, utsättes för endast kontrollsiktning igenom en sikt med en maskvidd av 0,2 mm. Fukthalten i de beståndsdelar eller komponenter, som är avsedda att nedmalas eller vägas, får icke överstiga 0,1%. Om fukthalten är högre än 0,l% måste materialet torkas till en fukthalt av 0,1%. Beståndsdelarna väges med en noggrannhet bättre än 0,l%. Vikten av en sats av utgångsblandningen för framställning av flussmedlet får icke överstiga 200 kg.

Den uppvägda satsen av utgångsblandningen blandas likformigt, fuktas medelst ett bindemedel, som utgöres av en vatten- lösning av natriumsilikat (vattenglas med en densitet av 14,2-14,5 kg/ma) och granuleras. Samtliga dessa process- operationer utföres successivt i en enda anordning i form av en för intensivt arbete dimensionerad motströmsblandnings- och granuleringsanordning. För detta ändamål kan man även använda en granuleringsanordning av tallrikstyp, varvid den torra utgångsblandningen i detta fall måste blandas likfor- migt i förväg i en med två koner försedd blandningsanordning eller i en blandningsanordning av annan typ.

Efter avslutad granulering torkas det keramiska flussmedlet vid en temperatur av 250-300°C under en tid av 30-40 min, varefter det kalcineras vid en temperatur av 650°C j; 20°C under en tid av 40-60 min. Värmebehandlingen av flussmedlet fenomföres medelst roterande trumugnar. 464117 8 Efter avslutad kalcinering kyles flussmedlet i en s k luft- -vattenkylanordning, varefter det keramiska flussmedlet kan användas vid svetsning.

Det keramiska flussmedlet enligt föreliggande uppfinning användes för svetsning av 40 mm tjocka arbetsstycken av ett stål, som i viktprocent innehåller följande grundämnen: 0,l% C; 0,2% Si; 0,6% Mn; 1,05% Cr; 1,8% Ni; 0,18% Mo; 0,05% V; 0,55% Cu; 0,012% S; 0,018% P, under användning av en elek- trodtråd av ett låglegerat stål, som i viktprocent innehåller följande grundämnen: 0,08% C; 0,15% Si; l,4% Mn; 0,06% Cr; 1,2% Ni; 0,45% Mb; 0,57% Cu; 0,08% Ti; 0,016% S; 0,02% P.

Svetsningen genomföres vid en svetsström av 500-600 A och en bågspänning av 26-32 V, under det att svetsningshastigheten utgör 22 m/h. Man svetsar arbetsstyckena med likström med s k positiv anslutning.

Metallografiska undersökningar, som genomförts med hjälp av ett elektronmikroskop av rastertyp av modellen ISM 35 CF och en röntgenmikroanalysator av modellen ”Linc 860" har visat, att svetsgodset vid svetsning av arbetsstycken av stålet med ovannämnda kemiska sammansättning under ett skikt av det keramiska flussmedlet enligt föreliggande uppfinning och med användning av elektroden med ovannämnda kemiska samman- sättning erhåller en homogen och finfördelad struktur. Svets- godsets struktur utgöres huvudsakligen av nålformad ferrit och karbider av ovannämnda metaller, varvid ferritnålarna är mycket fina och har en längd av högst 5 pm och en bredd av högst 1 um. Mängden undereutektoid ferrit i svetsgodset är högst 0,5%. Algä-inneslutningar i svetsgodset saknas. De icke-metalliska inneslutningarna i svetsgodset utgöres av titanhaltiga manganaluminiumsilikater, vilka är mycket fin- fördelade (har en storlek av mellan 0,1 och 0,5 pm), har rund form och är likformigt fördelade i strukturen. I många fall är dessa inneslutningar belägna vid ferritnålarnas begynnel- 10 15 20 25 30 35 464 117 9 seände. Krom, nickel och andra legeringsgrundämnen förekommer i fast lösning i ferrit. Nedan beskrives olika utföringsfor- mer av det keramiska flussmedlet. Dessutom redovisas resul- taten av provningen av de svetsar, som framställts under användning av dessa keramiska flussmedel.

Exempel 1 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 23% syntetisk slagg 35% beståndsdel, som innehåller minst 95% a-hlzOa 17 , 5% wollastonit 8% marmor 2,5% bariumfluorid 3% hematit 0,7% ferrotitan 0,6% ferrobor 0,2% mangan 1,5% natriumsilikat 8% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-A143 (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,3l:1, medan haltförhållandet mellan titan och bor är ll,2:l.

Man bestämde följande egenskaper hos de under användning av det föreslagna flussmedlet framställda svetsarna: slagsegheten i J/cn? vid en temperatur av -60%: (slag- segheten bestämdes genom metoden IIWDOC XII666-77, som rekomenderas av Internationella institutet för svetsning): svetsgodsets sträckgräns Cšufi i Nhmf; [O L5 20 464 117 10 svetsgodsets brottgräns é B i N/mmz; brottöjningen J" 5i.% (på s k femdubbla prov- kroppar); brottkontraktionen ? i %; halten diffusionsväte i svetsgodset i cm?/100 g.

Dessutom uppskattades formningen av svetsen samt slagg- lossningsförmågan. Svetsgodset på minst tre provkroppar undersöktes. Provningsresultaten redovisas i nedanstående tabell.

Täljaren och nämnaren i*tabellens kolumn 2, där resultaten av slagseghetsprov redovisas, anger den minimala och den maxi- mala slagsegheten respektive medelslagsegheten för det kera- miska flussmedlet med ifrågavarande sammansättning.

Exempel 2 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 30% syntetisk slagg 30% beståndsdel, som innehåller minst 95% zx-AIZO, l7,2% wollastonit 3% marmor 4% bariumfluorid 4% hematit 0,7% ferrotitan 0,6% ferrobor 0,2% mangan 1% natriumsilikat 9% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-Algg (teknisk korund), plus en tredjedel 10 15 20 25 30 35 464 117 ll av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,3:l, medan haltförhâllandet mellan titan och bor är 1l,2:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna hos de under användning av detta flussmedel framställda svetsförbanden.

Resultaten redovisas i tabellen.

Exempel 3 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 23,5% syntetisk slagg 40% beståndsdel, som innehåller minst 95% or-AIZOB 20,3 % wollastonit 2,7% marmor 1% bariumfluorid 1,5% hematit 1,5% ferrotitan 0,6% ferrobor 0,2% mangan 1,7% natriumsilikat 7% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-Algg (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat är 1,3:l, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 1l,2:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna hos de med användning av detta flussmedel framställda svetsarna. Resul- taten redovisas i tabellen. 464 117 12 Exempel 4 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 23,9% syntetisk slagg 35% beståndsdel, som innehåller minst 95% or-AlzOa 15% wollastonit 6% marmor 5% bariumfluorid 1,5% hematit - 1,5% ferrotitan 0,5% ferrobor 0,l% mangan 1,5% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av bestândsdelen, som inne- håller minst 95% a>Al¿g (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,38:l, under det att haltförhâllandet mellan titan och bor är 16,7:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna hos de med användning av detta flussmedel framställda svetsarna. Prov- ningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 5 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 30% syntetisk slagg 30% komponent, som innehåller minst 95% a-Alz0a 20% 10 15 20 25 30 35 464 117 13 wollastonit 2% marmor 1% bariumfluorid 3% hematit l,3% ferrotitan 0,5% ferrobor 0,l% mangan 2,1% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a~Al¿g (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,35:1, under det att haltförhållandet mellan titan och bor utgör 16,7:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för svetsar- na. Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 6 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 20% syntetisk slagg 40% komponent, som innehåller minst 95% or-AlZO, 13 , 3% wollastonit 6% marmor 3% bariumfluorid 4% hematit 1,l% ferrotitan 0,5% ferrobor 0,1% mangan 2% natriumsilikat 10% \II 464117 14 Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten av wollastonit och summan av halten av komponenten, som innehål- ler minst 95% a@Ad103 (högkalcinerad lerjord, d v s lerjord, som kalcinerats vid en temperatur av minst l400°C under en tid av minst 4 timmar), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,37:1, medan haltförhållandet mellan titan och bor är l6,7:l.

Han bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna hos de under användning av detta flussmedel framställda svetsarna. Prov- ningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 7 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 24,8% syntetisk slagg 35,6% komponent som innehåller minst 95% or-AIZO, 15% wollastonit 7,l% marmor 2,5% bariumfluorid 3% hematit 1% ferrotitan 0,9% ferrobor 0,1% mangan l,3% natriumsilikat 8,7% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten av wollastonit och summan av halten av komponenten, som innehål- ler minst 95% a-Algg (högkalcinerad lerjord), plus en tredje- del av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit 10 15 20 25 30 35 464 117 15 plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör l,44:l, medan titan/borförhållandet är 30,1:1.

Man bestämde de i exempel 1 beskrivna egenskaperna hos de under användning av detta flussmedel framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 8 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 20% syntetisk slagg 40% komponent som innehåller minst 95% a-Al203 11,6% wollastonit 8% marmor 4% bariumfluorid 4% hematit 0,1% ferrotitan 0,9% ferrobor 0,l% mangan 1,3% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan suman av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-Algg (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,42:1, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 30,1:1.

Man bestämde de i exempel 1 beskrivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen. ÜI 464 117 16 Exempel 9 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 30% syntetisk slagg 30% komponent som innehåller minst 95% a-AlzOa 20% wollastonit 4% marmor 1% bariumfluorid l,5% hematit O,5% ferrotitan l,5% ferrobor 0,17% mangan 2,5% natriumsilikat 7,83% Förhållandet mellan suman av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a~Ad103 (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,4:l, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 29,6:1.

För de under användning av detta flussmedel framställda svetsarna bestämdes de i exempel 1 beskrivna egenskaperna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 10 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 24% syntetisk slagg 36% komponent som innehåller 10 15 20 25 30 35 464 117 17 minst 95% 0c-Al2O3 19 , 5% wollastonit 2% marmor 5% bariumfluorid 3,2% hematit 1% ferrotitan 1% ferrobor 0,3% mangan 1% natriumsilikat 7% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-Algg (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör l,32:1, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 1l,2:l.

För de under användning av detta flussmedel framställda svetsarna bestämdes de i exempel 1 beskrivna egenskaperna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 11 Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 29% syntetisk slagg 30% komponent som innehåller minst 95% oz-Al203 19% wollastonit 7% marmor 2% bariumfluorid 3,3% hematit 0,5% ferrotitan 0,6% LO 464 117 18 ferrobor 0,1% mangan l,5% natriumsilikat 7% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a>Al¿k (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,44:1, medan haltförhâllandet mellan titan och bor är l7:l.

För de under användning av detta flussmedel framställda svetsarnas bestämdes de i exempel 1 beskrivna egenskaperna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 12 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 20% syntetisk slagg 39% komponent som innehåller minst 95% or-AlzOa 20% wollastonit 2% marmor 3,5% bariumfluorid 4% hematit 0,1% ferrotitan 0,3% ferrobor 0,1% smangan 1% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- 10 15 20 25 30 35 464 117 19 håller minst 95% a-Algg (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör l,44:l, under det att haltförhållandet mellan titan och bor är 17:l.

För svetsarna bestämdes de i exempel 1 beskrivna egenskaper- na. Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 13 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 20% syntetisk slagg 30% komponent som innehåller minst 95% tX-Alzü, 20% wollastonit 10% marmor 3% hematit l,6% ferrotitan 0,3% ferrobor 0,1% mangan 2% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten av wollastonit och summan av halten av komponenten, som innehål- ler minst 95% asAd1O, (högkalcinerad lerjord), plus en tredje- del av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,07:1, under det att haltförhållandet mellan titan och bor är 10,05:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna. 464117 20 Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 14 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 20% syntetisk slagg 33% komponent som innehåller minst 95% a-AlzOs 21% wollastonit 9% marmor 4% bariumfluorid l,5% hematit 0,1% ferrotitan 0,3% ferrobor 0,l% mangan 1% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a~Al¿g (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,07:1, medan haltförhållandet mellan titan och bor är l0,05:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna. Provningsresultaten redo- visas i tabellen.

Exempel 15 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 28% syntetisk slagg 36% 10 15 20 25 30 35 464 117 21 komponent som innehåller minst 95% a-AIZOB 12% wollastonit 8% marmor l,5% bariumfluorid 3% hematit 0,9% ferrotitan 1,9% ferrobor 0,2% mangan 1% natriumsilikat 7,5% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% awæd1O3 (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör l,7:l, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 33:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 16 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 23% syntetisk slagg 40% komponent som innehåller minst 95% a@Ad1O, 10% wollastonit 8% marmor 1% bariumfluorid 2,35% hematit 1,5% 464 117 22 ferrotitan l,5% ferrobor 0,15% mangan 2,5% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan suman av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a~Al¿g (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,57:l, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 33,5:1.

Han bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 17 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 30% syntetisk slagg 30% komponent som innehåller 95% zx-Alzø, 15% wollastonit 4% marmor 4% bariumfluorid l,5% hematit 0,1% ferrotitan 2% ferrobor 2,5% mangan 1,9% natriumsilikat 9% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten 10 15 20 25 30 35 464 117 23 wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a«Al¿g (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör l,57:1, under det att haltförhållandet mellan titan och bor utgör 34:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 18 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit _ 32% syntetisk slagg 25% komponent som innehåller minst 95% a-AlzOa 22% wollastonit 8% marmor 0,5% bariumfluoria 1% hematit 0,4% ferrotitan 0,5% ferrobor 0,1% mangan 2,5% natriumsilikat 8% Förhållandet mellan suman av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och suman av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-Algh (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,33:l, medan haltförhållandet mellan titan och bor är l6,7:l. 464 117 24 Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen.

Exempel 19 (negativt) Ett keramiskt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 17% syntetisk slagg 43% komponent som innehåller minst 95% a-Alzoa 10,4% wollastonit 6% marmor 6% bariumfluorid 4,5% hematít 2% ferrotitan 0,5% ferrobor 0,1% mangan 0,5% natriumsilikat 10% Förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus tvâ tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av beståndsdelen, som inne- håller minst 95% a-A145 (teknisk korund), plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör l,41:1, medan haltförhâllandet mellan titan och bor är l6,7:1.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen. 10 15 20 25 464 117 25 Exempel 20 Ett keramiskt, genom den sovjetryska patentskriften nr 1 298 029 känt flussmedel innehåller i viktprocent: rostad magnesit 28% flusspat 25% teknisk korund 20% wollastonit 15% mangan l,2% natriumsilikat 9% ferrotitan 1,5% ferrobor 0,3% Förhållandet mellan suman av halten rostad magnesit plus flusspathalten plus halva halten wollastonit och summan av halten elektrokorund plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat utgör 1,8:1, medan haltförhållandet mellan titan och bor är 16,l6:l.

Detta kända keramiska flussmedel användes för svetsning av arbetsstycken av stål under användning av en elektrod i trådform av lâglegerat stål med ovannämnda samansättning.

Man bestämde de i exempel 1 angivna egenskaperna för de med flussmedlet framställda svetsarna.

Provningsresultaten redovisas i tabellen. 464 117 26 Tabell išxem- Sl ag seghet , 6' , GB Brott- Kontrak- , 0,2 pel J/6m¿, 2 _ 2 tagning, vinn ¶/ vid _6006 N/mm fl/mm 5 % % 1 2 3 4 .5 6 1 64- 682 790 21 60 2,6 2 62-8 679 784 20 63 77ïT3 3 66-60 660 769 20 60 : ä! ï 4 62-82 710 009 20 61 I 5 6s- 2 701 605 22 i 6 6 -101 712 60? 20 61, 7 61- 696 799 21 51 2» 6 62-66 664 790 22 74,5 9 60-za 705 612 20 Ö» 10 60-6 660 773 21 62 733291 11 61-106 0 2 65 çaï- 675 70 3 12 43-6 669 791 21 62 I 13 "-30 680 769 21 63 0 14 42- ö 26 23 66 56,6 636 7 15 47' 6 642 730 23 54 7592 27 4 6 4 1 1 7 T afioell Exem- Diffusions- Formnipg av svet- Slagglossningsf pel vän ehalt i sarna förmågàn svgtsgodset , cmfi/-loo g '1 7 ö 9 1 1 a 2 E04 lossar lätt 2 1 , O _u_ _u_ 3 31 I' "n" ”n” 4 1 , O t illfredställ an- - "- de 5 3! 2 god- _ "_ 6 I 1 , 2 _ H- _N- 7 f] , 7 _n_ -Il- 8 1 g O -u- _"- 9 3,2 -"- -"- 10 O , 8 _ N., _ "- 11 2 , 4 -"- -"- q 2 1 , 1 _ "_ _"_ 'I 3 1 , 2 _||_ _N- 14 »1 ,0 ïilåfredstäl- âësïwååzft att an e 15 í 2.9 dåliß '"' 464 117 28 Taoell (fo rts.) 1 2 3 4 5 6 16 fDÉ-ÉÉ-å- 724 612 20 60 17 šff-Qlí 710 604 19 59 18 šåfåíï- 704 610 - 20 60 19 -åå-:Tfl 690 782 21 63 20 601 690 23 57 10 15 20 464 117 29 -I-abell (fax-ts) 1 7 d 9 16 3,0 tillfredsuäl- är svårt att lande lossa o - 17 1,0 dålig -"- 18 3,4 god lossar lätt 19 0,9 tillfredstäl- är svårt att “ lande lossa ¿O 4,5 god lossar lätt I det ovanstående beskrives några speciella utföringsformer av uppfinningen. Man kan emellertid utföra andra olika, för fackman inom detta tekniska område uppenbara ändringar och modifieringar inom uppfinningens ram.

Claims (3)

464117 30 Patentkrav

1. Keramiskt flussmedel för svetsning av arbetsstycken av låglegerade stål, vilket innehåller dels rostad magnesit, dels en komponent, som innehåller minst 95% a>Ad103, dels wollastonit, dels mangan, dels natriumsilikat, dels ferro- titan, dels ferrobor, k ä n n e t e c k n a t av att det dessutom innehåller syntetisk slagg, som består av två tred- jedelar CaF, och en tredjedel AJq0,, marmor, bariumfluorid och hematit, varvid beståndsdelarna ingår i flussmedlet i följan- de halter i viktprocent: rostad magnesit 20-30% syntetisk slagg 30-40% komponent som innehåller minst 95% a-Al2O3 10-209: wollastonit 2-10% marmor 1-5% bariumfluorid 1,5-4% hematit 0,1-1,5% ferrotitan 0,4-2% ferrobor 1-0,5% mangan W 1-2,5% natriumsilikat 7-10% varvid förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av komponenten, som innehåller 95% a~A1¿g, plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tredjedelar av halten natriumsilikat varierar mellan 1,3:1 och l,45:1 och förhållandet mellan titanhalten och borhalten varierar mellan l1,2:l och 30,l:l.

2. Flussmedel enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att beståndsdelarna ingår i flussmedled i följande halter i viktprocent: 10 15 20 25 30 35 464 117 31 rostad magnesit 20-251; syntetisk slagg 33-40% komponent som innehåller minst 95% a-AlzOa l3-20% wollastonit 2-6% marmor 4-5% bariumfluorid 3-4% hematit 0,6-1,5% ferrotitan 0,5-1% ferrobor 0,3-0,5% mangan 1-2% natriumsilikat 7-10%

3. Flussmedel enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att beståndsdelarna ingår i flussmedlet i följande halter i viktprocent: rostad magnesit syntetisk slagg komponent som innehåller minst 95% cx-AlzOa wollastonit marmor. bariumfluorid hematit ferrotitan ferrobor mangan natriumsilikat 25-30% 30-40% 10-20% 3-8% 2-3% 1,5-4% 0,1-0,5% 0,4-0,6% 0,1-0,2% 1,5-2% 7-10% varvid förhållandet mellan summan av halten rostad magnesit plus två tredjedelar av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit och summan av halten av komponenten, som innehåller minst 95% a~Al¿g, plus en tredjedel av halten syntetisk slagg plus halva halten wollastonit plus två tred- jedelar av halten natriumsilikat varierar mellan 1,4:1 och 1,45:1 och förhållandet mellan titanhalten och borhalten utgör 13:1 till 18:l.