[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

SA94150056B1 - عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation - Google Patents

عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation Download PDF

Info

Publication number
SA94150056B1
SA94150056B1 SA94150056A SA94150056A SA94150056B1 SA 94150056 B1 SA94150056 B1 SA 94150056B1 SA 94150056 A SA94150056 A SA 94150056A SA 94150056 A SA94150056 A SA 94150056A SA 94150056 B1 SA94150056 B1 SA 94150056B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
hydrodealkylating
metal
tin
coating
hydrocarbon
Prior art date
Application number
SA94150056A
Other languages
English (en)
Inventor
جون في هايس
بيرنارد اف مولاسكي
روبرت ايه انز
دانييل بي هاجيفيش
وليام جيه كانيلا
ديفيد سي كريمر
Original Assignee
شيفرون ريسيرتش أند تكنولوجي كمبني
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by شيفرون ريسيرتش أند تكنولوجي كمبني filed Critical شيفرون ريسيرتش أند تكنولوجي كمبني
Publication of SA94150056B1 publication Critical patent/SA94150056B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G75/00—Inhibiting corrosion or fouling in apparatus for treatment or conversion of hydrocarbon oils, in general
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B01J19/002—Avoiding undesirable reactions or side-effects, e.g. avoiding explosions, or improving the yield by suppressing side-reactions
    • B01J19/0026—Avoiding carbon deposits
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/02—Apparatus characterised by being constructed of material selected for its chemically-resistant properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C07C2/54—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition of unsaturated hydrocarbons to saturated hydrocarbons or to hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring with no unsaturation outside the aromatic ring
    • C07C2/64—Addition to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C07C2/86—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation between a hydrocarbon and a non-hydrocarbon
    • C07C2/862—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation between a hydrocarbon and a non-hydrocarbon the non-hydrocarbon contains only oxygen as hetero-atoms
    • C07C2/864—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by condensation between a hydrocarbon and a non-hydrocarbon the non-hydrocarbon contains only oxygen as hetero-atoms the non-hydrocarbon is an alcohol
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
    • C07C4/02—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by cracking a single hydrocarbon or a mixture of individually defined hydrocarbons or a normally gaseous hydrocarbon fraction
    • C07C4/04—Thermal processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
    • C07C4/08—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C4/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms
    • C07C4/08—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule
    • C07C4/12—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule from hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring, e.g. propyltoluene to vinyltoluene
    • C07C4/14—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a larger number of carbon atoms by splitting-off an aliphatic or cycloaliphatic part from the molecule from hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring, e.g. propyltoluene to vinyltoluene splitting taking place at an aromatic-aliphatic bond
    • C07C4/16—Thermal processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
    • C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/42—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor
    • C07C5/48—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor with oxygen as an acceptor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C6/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions
    • C07C6/08—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions by conversion at a saturated carbon-to-carbon bond
    • C07C6/12—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions by conversion at a saturated carbon-to-carbon bond of exclusively hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring
    • C07C6/123—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a different number of carbon atoms by redistribution reactions by conversion at a saturated carbon-to-carbon bond of exclusively hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring of only one hydrocarbon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
    • B01J2219/0236—Metal based
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/0204—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties comprising coatings on the surfaces in direct contact with the reactive components
    • B01J2219/0236—Metal based
    • B01J2219/024—Metal oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/02—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties
    • B01J2219/025—Apparatus characterised by their chemically-resistant properties characterised by the construction materials of the reactor vessel proper
    • B01J2219/0277—Metal based
    • B01J2219/0286—Steel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
    • Y10S585/949—Miscellaneous considerations
    • Y10S585/95—Prevention or removal of corrosion or solid deposits

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بتخفيض الكربنة carburization والتغبر الفلزي -metal dusting خلال إزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylating عن هيدروكربون قابللإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylatablehydrocarbon حتى في غياب جوهري للكبريت sulfur.

Description

‎x : :‏ 0 عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية الوصف الكامل : خلفية الاختراع ‎٠‏ يتعلق الاختراع الراهن بتقنية محسنة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ © ْ عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎chydrodealkylating‏ خاصة في ظروف ٠منخفضة‏ نسبة الكبريت ‎sulfur‏ مما يقلل الكربنة ‎carburization‏ ويحول دون إيقاف الوحدة 0 الصناعية السابق للأوان ‎١ .premature plant shut-downs‏ وتم إجراء. عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية عن هيدروكربونات قابلة لإزالة ‎CARRY‏ ‏الهيدروجينية ‎Jia‏ مركبات عطرية ألكيلية ‎alkylaromatics‏ لعدة سنوات. وتتضمن العمليات الرئيسية تحويل التولوين ‎toluene‏ ومركبات بنزين شبيهة تحمل بديلآ من ألكيسل ‎alkyl-susbstituted benzenes‏ إلى بنزين ‎benzene‏ ومنتجات ثانوية ‎byproducts‏ متنوعة. وتكون ‎(Bie‏ هذه العمليات ذات طبيعة حفزية أو غير حفزية. وتستخدم العمليات الحفزية حفازاً واحداً أو أكثتر يعزز تحول المركبات العطرية الألكيلية ‎alkyl aromatic compounds‏ إلى بنزين ل ‎benzene‏ والألكيل ‎alkyl‏ المتبقي. وتستخدم العمليات غير الحفزية عادة الحرارة والضغط ا لتعزيز تحول المركبات العطرية الألكيلية ‎alkylaromatics‏ إلى البنزين ‎benzene‏ والألكيل ‎alkyl |‏ المتبقي. ؛' وتستخدم بعض العمليات التقليدية الحفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية قلزات من المجموعة ‎VII‏ مثل ‎Pts Rh‏ محمولة على مادة حاملة من ‎support Lise ol‏ مصنتسسلة. ‎«Mia‏ ‏يصف كوفاتش ‎Kovach‏ ومعاونوه؛ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 700745 عملية لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ تتضمن ملامسة هيدروكربون عطري ألكيلي ‎alkyl aromatic hydrocabon‏ مع حفاز يتضمن فلزآً فعالاً من المجموعة 7111؛ مثل البلاتين ‎¢platinum 7.‏ الروديوم ‎crhodium‏ البلاديوم ‎¢palladium‏ الروثتيوم ‎ruthenium‏ والنيكل ‎-nickel‏ ‏: ££
وتستخدم عمليات أخرى حفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ حفازات من نمط كروميا ‎chromia‏ مرسبة على مادة حاملة من ألومينا ‎alumina‏ ويكشف؛ ‎«Sia‏ دالي ‎Daly‏ ‏ومعاونوه؛ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 45174897 عن حفاز لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن مركبات ألكيلية عطرية 285 يحتوي على ° كروميا ‎chromia‏ على مادة حاملة من ألومينا ‎alumina support‏ وتستخدم عمليات حفزية أخرى لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ أشكال مختلفة من الحفازات المذكورة أعلاه أو حتى حفازات مختلفة ‎Lola‏ انظر ‎Sle‏ براءات الاختراع الأمريكية أرقام 185740 ‎cEYATTIY (VATIAYY‏ التللتلاكف ‎Gg 43577١3‏ ء لادامفيةه. غير أنه لا تكون العمليات الحفزية ‎Lala‏ ملائمة للتحويل التجاري لمركبات عطرية ‎Ve‏ ألكيلية إلى بنزين ‎benzene‏ والألكيل ‎alkyl‏ المتبقي. وبشكل خاص لا تكون الفعالية ‎cactivity‏ ‏الانتقائية ‎selectivity‏ ومعدل التحويل ‎conversion rate‏ لمثل هذه الحفازات ملائمة دائمآً لعملية إزالة ألكلة هيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ على نطاق واسع عند درجات الحرارة والضغوط المستخدمة بشكل ملائم. وإذا تم رفع درجة الحرارة والضغط؛ فإن التفاعلات الجانبية ‎Jie‏ ‏التكسير الهيدروجيني ‎hydrocracking‏ للحلقة العطرية تعزز. ‎vo‏ وبالإضافة لذلك؛ تميل بعض الحفازات لأن تثبط فعاليتها مع الاستخدام؛ من الممكن بسبب تشكل ‎and‏ الكوك ‎coke‏ على سطح الحفازء وبهذا الخصوص؛ يعتقد أن المواقع الفعالة ‎active sites‏ تعزز البلمرة لكل من منتجات التحلل الهيدروجيني ‎hydrogenolysis‏ أو الهيدروكربونات العطرية ‎aromatic hydrocarbons‏ مما يؤدي إلى تكثيف الهيدروكربون ‎hydrocarbon condensation‏ على سطح الحفاز. وفي ظروف العملية؛ يتم إزالة الهميدروجين 7 410 من هذه الجزيئات المتكثفة مما يشكل ‎and‏ الكوك. ويكون نتيجة هذه التفاعلات انخفاض في فعالية الحفاز حيث أن فحم الكوك يمتز بقوة على المواقع التي تعزز إزالة الألكلة ‎.dealkylation‏ وبكلمات ‎«AT‏ يؤدي هذا التراكم لفحم الكوك أو الكربون إلى سد ‎block‏ أو تسميم ‎poison‏ مواقع الحفاز الفعالة مما يؤدي إلى التثبيط. انظر براءة الاختراع الأمريكية رقم 5017
وبشكل إضافي؛ تميل بعض الحفازات لأن تثبط مع الاستخدام؛ بسبب وجود الكبريت ‎sulfur‏ وبشكل خاص كبريت الثيوفين ‎thiophene sulfur‏ في تيار تغذية العملية. وهكذاء تثبط ّ الحفازات مثل بعض الحفازات من الفلزات النبيلة ‎noble metal catalysts‏ خلال الزمن بسبب وجود الكبريت ‎sulfur‏ في تيار التغذية. ويتبغي استبدال أو تجديد ‎regenerate‏ هذه الحفازات ‎o‏ عندماً يخفض الكبريت ‎sulfur‏ النشاط إلى حد منخفض بما يكفي لمنع التحول الملائم لتيار التغذية. وبالنظر إلى المساوئ المقترنة باستخدام عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ الحفزية؛ فإنه تم تطوير عمليات غير حفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية “" عدناهابجاله97000. وتستخدم مثل هذه العمليات الحرارة والضغط بشكل رئيسي لتحويل ‎RY‏ المركبات العطرية الألكيلية ‎alkylaromatics‏ إلى بنزين ‎benzene‏ ومركبات الألكيل المنفصلة. ويكشف بتن ‎Button‏ ومعاونوه؛ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 76097956 ولوبودا ‎Loboda‏ في براءة الاختراع الأمريكية رقم 400984857؛ عن عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية الحرارية ‎thermal hydrodealkylating‏ عن مركب عطري ألكيلي؛ مثل التولوين م«عداه» لإنتاج البنزين ‎benzene‏ وتتضمن كلا العمليتين إخضاع خليط غازي من مركب ‎Vo‏ عطري ألكيلي ‎alkyl aromatic compound‏ واحد على ‎JN‏ وهيدروجين ‎hydrogen‏ في منطقة التفاعل إلى درجة حرارة تفاعل في مدى يتراوح من حوالي ‎OTA‏ (١٠٠٠ف)‏ إلى : 7م ‎(GVA)‏ وإزالة البنزين من الصبيب المنصرف ‎effluent‏ وتتضمن براءات اختراع أخرى تكشف عن إزالة الألكلة ‎dealkylation‏ الحرارية عن مركبات هيدروكربونية ‎ALG‏ لإزالة الألكلة الهيدروجينية براءات الاختراع الأمريكية أرقام 473976 النتحت ‎٠‏ واا قفتا وتقلل عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ الحرارية المساوئ المقترنة بالعمليات الحفزية لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ المذكورة أعلاه من حيث أنها لا تستخدم الحفازات التي تكون عرضة لتثبيط الفعالية. غير أنه بسبب استخدام درجات حرارة وضغوط مرتفعة تلزم لتحويل المركبات الألكيلية العطرية في غياب حفاز ‎vo‏ ملاثئم؛ فإنه يكون لمثل هذه العمليات مشاكل خاصة بها.
° الوصف العام للاختراع : في تقنيات إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ التقليدية؛ يثبط الكبريت ‎sulfur‏ ‏المضاف بشكل فعال الكربنة ‎carburization‏ ويتعارض الكبريت ‎sulfur‏ بطريقة ما مع تفاعل الكربنة 007128000:ه. ولكن باستخدام أنظطمة منخفضة نسبة الكبريت أو بانقطاع ‎outage ©‏ الكبريت «قاد؛ لا تستمر هذه الوقاية الخاصة بالتواجد ‎La gad‏ عندما يتعرض النظام إلى درجات حرارة مرتفعة كما في إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ الحرارية. وتتضمن المشاكل المقترنة بالكربنة ‎«carburization‏ التكويك ‎«coking‏ كربنة ‎carburization‏ النظام الفلزي والتغبر الفلزي ‎-metal dusting‏ ويؤدي تقصف ‎embrittlement‏ ‏الجدران الفولاذية بواسطة الكربنة ‎carburization‏ إلى "التغبر الفلزي ‎<'metal-dusting‏ أي إطلاق << جميمات فعالة حفزيا وقطيرات من الفلز بسبب تحات ««اهه» الفلز. ويؤدي “التغبر ‎all‏ ‎metal dusting‏ " المفرط إلى إضافة دقائق فلزية فعالة إلى النظام» وتوفر هذه الدقائق مواقع إضافية لتشكيل فحم الكوك في النظام. ولا يعتبر التكويك ‎coking‏ بشكل عام مشكلة ينبغي حلها في عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎chydrodealkylating‏ لكن هذا المصدر الكبير لتشكيل ‎aad‏ الكوك بسبب غياب ‎ve‏ الكيريت «6اهه في تيارات تغذية المفاعل يفاقم المشكلة بشكل مفرط. وفي الحقيقة؛ تقوم دقائق الفلز الفعالة في جسيمات فحم الكوك بنشر فحم الكوك بشكل عام خلال النظام. أي أن دقائق الفلز الفعالة تحث فعلياً تشكل فحم الكوك بنفسها في أي مكان حيث تتراكم الجسيمات في التظام منتجة سدادات من ‎and‏ الكوك ‎coke plugs‏ ومناطق ساخنة للتفاعلات الطاردة للحرارة ‎exothermic reactions‏ وكنتيجة؛ يحدث انسداد لنظام التفاعل بفحم الكوك قبل أوانه مما يؤدي © إلى إيقاف النظام قبل أوانه. ويتمثل أحد حلول المشكلة المقترنة بالكربنة ‎carburization‏ التلقصف ‎embrittlement‏ ‏والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ بإضافة الكبريت إلى تيار التغذية وبهذه الطريقة تثبط الكربنة ‎carburization‏ بشكل فعال. غير أن إضافة الكبريت تزيد من تكلفة الإنتاج وتعقيد العملية. وعلاوة على ذلك يكون لاستعمال الكبريت ‎sulfur‏ مخاطر أمنية وبيئية ملازمة يفضل تجنبها.
وعلاوة على ذلك؛ يستمر حدوث التكويك ‎coking‏ والكربنة ‎carburization‏ عند درجات حرارة مرتفعة حتى عندما يضاف الكبريت إلى تيار التغذية. ونتيجة لذلك؛ يبقى هناك ‎dala‏ في التقنية لتحسين عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية عن مركبات ‎ALE‏ لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylatable compounds‏ مع تقليل الكربنة ‎carburization °‏ خصوصاً في غياب الكبريت ‎sulfur‏ أو عند مستويات منخفضة منه. ومثل هذه : الطريقة تتضمن وسائل لتثبيط الفعالية الحفزية غير المرغوبة مما يؤدي إلى كربنة ‎carburization‏ فلز التظام . 7 : ‎Ga :‏ لذلك؛ يتمثل ‎asl‏ أهداف الاختراع في تزويد الخلفية التقنية اللازمة لحلول المشاكل المقترنة بالتكويك ‎«coking‏ الكربنة ‎carburization‏ التغبر الفلزي ‎dusting‏ لداعد. وبشكل ‎coals‏ يسمح اكتشاف الآليات المتضمنة في الكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ والتي تؤدي إلى انسداد سابق لأوانه بفحم الكوك لأولئك المتمرسين في التقنية أن يستنبطوا ‎gla‏ للمشاكل. ويتمثل هدف ‎AT‏ للاختراع في تزويد طريقة لتثبيط الكربنة والتغبر الفلزي في عملية حرارية لنزع الألكلة عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrocarbon yo‏ عاتعتهاولله070+00. وتتضمن العملية معالجة مسبقة للسطوح المعرضة لوسط عملية إزالة الألكلة ‎dealkylation‏ لتشكيل طبقة واقية ‎protective layer‏ تكون أكثر مقاومة للتقصف ‎cembrittlement‏ الكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ من المواد المستخدمة تقليدياً لتصنيع نظام التفاعل. ّ ويسمح استخدام عملية الاختراع الراهن بإزالة الألكلة ‎dealkylation‏ عن مركبات ‎Ye‏ هيدروكربونية قابلة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylatable hydrocarbon‏ خصوصاً في غياب الكبريت ‎sulfur‏ وهكذا تتمثل فائدة طريقة تثبيط الكربنة ‎carburization‏ في نقص الحاجة لإضافة الكبريت ‎sulfur‏ إلى تيارات التغذية الهيدروكربونية وأي تيارات معادة التدوير ‎recycle streams‏ وبالإضافة ‎(Sa‏ استخدام تيارات تغذية هيدروكربونية تحتوي على نسبة منخفضة من الكبريت ‎sulfur‏
لا والأكثر تفضيلاء يتعلق الاختراع بطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية الحرارية عن مركبات هيدروكربونية تشتمل على ملامسة المركبات الهيدروكربونية مع الهيدروجين في نظام تفاعل له مقاومة للكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفلزي ‎emetal dusting‏ وهذا يعتبر تحسيناً بالنسبة لأنظمة المفاعلات الفولاذية التقليدية تحت ظروف منخفضة نسبة الكبريت ‎sulfur‏ ‏° ويتضمن وجه آخر للاختراع توفير نظام تفاعل يمنع التقصف ‎.embrittlement‏ ويعمل منع التقصف ‎embrittlement‏ على تقليل التغبر القلزي ‎dusting‏ لاه والتكويك ‎coking‏ بشكل ملموس في نظام التفاعل؛ ويسمح بتشغيل العملية لفترات زمنية أطول. وبشكل إضافي؛ يمكن استخدام درجات حرارة مرتفعة خلال إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎chydrodealkylating‏ خصوصاً في العمليات الحرارية لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ سامحة لزيادة الإنتاج. ض 3 ويتعلق تجسيد مفضل كذلك آخر باكتشاف أن تزويد طلاء فلزي ‎plating‏ واق؛ ‎Gaga‏ ‏فلزية ‎cladding‏ واقية؛ أو طلاء ‎coating‏ آخر واق ‎Jie‏ الدهان ‎paint‏ ببساطة لنظام تفاعل لا يكون بالضرورة كافياً لحل المشاكل المذكورة مسبقآً بشكل كامل حيث ينبغي أن تكون مثل هذه الطبقة الواقية ذات سماكة كافية لتوفير طلية كاملة غير منقطعة لفلز الأساس السفلي ‎underlying base metal‏ وينبغي أن تبقى كاملة مع مرور الزمن. ويمكن أن توفر حتى العيوب ‎١‏ الثانوية؛ الثقوب الإبرية ‎pinholes underlying base metal‏ أو أي خلل آخر في الطبقة الواقية مواقع كربنة ‎carburization‏ مدمرة ‎Lay‏ يكفي لإيقاف العملية. وينبغي أن تقاوم الطبقة الواقية الفعالة التغير الكيميائي ‎lal‏ بالإضافة إلى التقشير ‎peeling‏ و/أو التشقق ‎splitting‏ كما أنه وجد أن أي طبقة واقية يجب أن توضع بكثافة كافية لتغطي بشكل كامل السطح الذي يراد حمايته؛ وينبغي أن تحافظ على تكاملها خلال العملية. - وبهذه الصفة؛ ينبغي أن تكون الطبقة الواقية مقاومة للانسحاج ‎abrasion‏ بشكل كافٍ خلال تحميل الحفاز ‎catalyst loading‏ البدء ‎start-up‏ والتشغيل ‎.operating‏ ‎ag‏ لهذا التجسيد المفضل؛ يستخدم طبقة ربط وسيطية ‎intermediate bonding layer‏ تثبت الطبقة الواقية على مادة الأساس الفولاذية التي يراد وقايتها. وفي هذا الخصوص يشتمل؛ نظام التفاعل على جزء فولاذي تزوّد طبقة واقية عليه لعزل الجزء الفولاذي عن المركبات ‎Yo‏ الهيدروكربونية؛ ويفضل أن توضع طبقة ستانيد ‎layer‏ 800106؛ بسماكة فعالة لعزل الجبزء
A embrittlement ‏يتم تجنب أي تقصف‎ Lain ‏الفولاذي بشكل كامل عن الوسط الهيدروكربوني؛‎ ‏فلزي سائلي كبير. ويتم تثبيت الطبقة الواقية بمادة الأساس الفولاذية بواسطة طبقة ربط‎ ‏(نسبة للفولاذ السفلي) ٠؛ والتي‎ intermediate carbide-rich bonding layer ‏وسيطية غنية بالكربيد‎ ‏عبارة عن طبقة ربط وسيطية‎ stainless steel ‏تكون في حالة مادة أساس من فولاذ لا يصداً‎ . ‏(نسبة للفولاذ السفلي)‎ nickel ‏ومستنفدة النيكل‎ carbide ‏غنية بالكربيد‎ 2 ‏وفي حالة طبقة الستانيد الواقية الخارجية ومادة أساس من فولاذ لا يصداً؛ تكون طبقة‎ ‏بينما‎ ccarbide inclusion ‏وتشتمل على شوائب دخيلة من كربيد‎ nickel ‏الستانيد غنية بالنيكل‎ ‏على شوائب‎ nickel ‏والمستنفدة النيكل‎ carbide ‏تشتمل طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد‎ ‏عبارة عن‎ carbide ‏ويفضل أن تكون الشوائب الدخيلة من الكربيد‎ stannide ‏من الستانيد‎ Alida ‏امتدادات أو نتوءات متصلة للطبقة الرابطة؛ حيث أنها تمتد؛ بشكل جوهري بدون انقطاع من‎ > طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد والمستنفدة النيكل إلى طور الستانيد ‎stannide‏ وبالمشل تعتبر الشوائب الدخيلة من الستانيد امتدادات متصلة من طبقة الستانيد إلى طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد والمستنفدة النيكل. ويوفر الوجود سابق الذكر للشوائب الدخيلة من ‎٠‏ الكربيد ‎carbide‏ في طبقة الستانيدء والشوائب الدخيلة من الستائيد في طبقة الربط الوسيطية ‎1s‏ الغنية بالكربيد والمستنفدة النيكل تثبيتاً محسنا للطبقة الواقية مما يزيد مقاومة الإنسحاج ويكون السطح البيني ‎interface‏ بين طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد ‎carbide‏ وطبقة الستانيد الغنية بالنيكل ‎nickel‏ غير منتظم؛ ولكن يكون من جهة أخرى بدون انقطاع بشكل أساسي. وبالرغم من أن هناك حاجة لضمان الطلاء الكامل لفلز الأساس السفلي الذي يراد وقايته؛ إلا أنه يجب أيضاً تجنب وضع مقادير أو سماكات زائدة من المادة المستخدمة لتشكيل ‎Ye‏ الطبقة الواقية. وإذا كانت الطبقة سميكة جدآء ‎Sa‏ حيث تتجمع مواد التسبيك ‎alloying‏ لدهان موضعياً قبل المعالجة ‎curing‏ فإانه ‎Say‏ حدوث تقصف ‎embrittlement‏ فلزي سائلي ‎٠‏ وتعتبر مشكلة تقصف ‎embrittlement‏ الفلزي السائلي عبارة عن تأكل الفلز بواسطة مواد التسبيك ‎Jie)‏ ‏القصدير ‎tin‏ أو الجرمانيوم ‎(germanium‏ اللذين يعتبران أكالين ‎corrosive‏ لأقصى درجة للفولاذ تحت ظروف مختزلة إلى درجة انهيار التركيب الفلزي أيضاً. ْ q ‏يمكن أن‎ Sa sulfur ‏وبشكل إضافي وجد أن بعض الطليات المفضلة تتحمل الكبريت‎ ‏جزء في المليون‎ ٠٠١ ‏مقداراً يصل إلى‎ tin ‏تتحمل الطبقات الواقية التي أساسها القصدير‎ ‏من الكبريت. وتلغى الطبقات الواقية الحاجة لمعالجة التركيب الفلزي‎ part per million ‏وتحسن قيم الإنتاج‎ sulfide corrosion ‏تقلل التأكل الكبريتيدي‎ (Gus presulfiding ‏بالكبريتيد‎ ‏ويمكن أن تتحمل الطبقات الواقية‎ sulfur ‏وطرح الفضلات بسبب انخفاض مستويات الكبريت‎ ٠ ‏مستويات أعلى من الكبريت تصل إلى 8 وزناً أو‎ Ges Sb «chromium ‏التي أساسها-الكروم‎ ‏أكثر. والأكثر تفضيلاً أن تكون الطبقات قادرة على تحمل المقادير المعنية من الكبريت لفترة‎ ‏ساعة بدون حدوث انحلال‎ Tov ‏والأكثر تفضيلاً‎ eter ‏ويفضل على الأقل‎ Yor BY ‏على‎ ‏مما يؤدي إلى إيقاف النظام بسبب التكويك‎ ccarburization ‏حتى تحدث الكربنة‎ degrading ‏المفرط.‎ coking ١ ‏وستتضح فيما يلي الأهداف؛ المزاياء السمات والأوجه السابقة للكشف وغيرها إلا أن‎ ‏جوهر الكشف سيفهم بشكل أوضح بالرجوع للوصف التفصيلي وعناصر الحماية الملحقة.‎ ‏شرح مختصر للرسوم‎ ‏يحتوي ملف براءة الاختراع هذه على رسم واحد على الأقل ملوّن. وسوف يتم توفير‎ ‏نسخ لهذه البراءة مع رسم ملون واحد أو أكثر بواسطة مكتب براءات الاختراع والعلامات‎ ve ‏التجارية عند الطلب ودفع الرسوم الضرورية.‎ ‏صسورة مفاعل مقارنة يستخدم لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ : ١ ‏الشكل‎ ‏الحرارية حدث له انسداد كامل بالفحم خلال العملية؛ و‎ hydrodealkylation hydrodealkylation ‏صورة لمفاعل يستخدم لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ : Y ‏الشكل‎ ‏الحرارية للاختراع الراهن لم يحدث له انسداد خلال العملية.‎ 7 ‏الوصف التفصيلى‎ ‏عملية لإزالة الألكلة‎ carburization ‏إن الوصف التالي لطريقة لتثبيط الكربنة‎ ‏عن هيدروكربون ونظام التفاعل» توضيحي‎ thermal hydrodealkylating ‏الهيدروجينية الحرارية‎ ‏فحسب للتجسيدات المفضلة للاختراع الراهن؛ ولا ينبغي اعتباره محدد لنطاق الاختراع بأي‎
.أ طريقة؛ كما سوف تصبح هذه التوضيحات ومكافئات لها أكثر وضوحآً لأولئك المتمكنين في الثقنية في ضوء الكشف الراهن؛ وعناصر الحماية المرافقة. وكما أشير أعلاه؛ يزود الكشف الراهن طريقة لتثبيط الكربنة ‎carburization‏ في ‎Agee‏ ‏إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة. وتتضمن ‎٠‏ الطريقة معالجة مسبقة لسطوح نظام التفاعل باستخدام فلز يثبط الكربنة ‎carburization‏ في ظروف إزالة الألكلة «منتهاولاة4. وبشكل اختياري؛ أو بشكل بديل؛ يعالج أو يصنع نظام التفاعل لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ من تركيب يبط أو يقلل الكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفلزي ‎.metal dusting‏ ْ وبشكل أساسي؛ تتضمن عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن ‎٠‏ هيدروكربون قابل لإزالة ‎dealkylation AY)‏ إخضاع خليط غازي يشتمل على الهيدروكربون والهيدروجين ‎hydrogen‏ في نظام التفاعل عند درجة حرارة كافية لتحويل الهيدروكربون إلى بنزين ‎benzene‏ ومنتجات ثانوية أخرى. وفي تجسيد مفضل؛ يتم إنتاج البنزين ‎benzene‏ من مركبات ألكيل بنزين ‎alkyl benzene‏ ‎Jia‏ التولوين ‎(Eg toluene‏ للتفاعل الكلي التالي: ‎CeHsR +H; ——— CHR H Vo‏ حيث ‎Ry‏ يمثل مجموعة ألكيل ‎alkyl group‏ يتم إزالتها. وبالنسبة لخامات تغذية ألكيل بنزين ‎alkylbenzene feedstocks‏ مختلطة؛ يمكن أن تتكون :8 من مجموعة مثيل ‎methyl‏ واحدة» اثنتين؛ ثلاثة أو أربعة؛ توليفة من مجموعات مثيل ‎methyl‏ ومجموعات إثيل ‎cethyl‏ أو مجموعة ألكيل أحادي السلسلة تحتوي من ذرة إلى أربع »ا ذرات كربون ‎carbon‏ وإذا كان الغاز الناتج بروبان ‎propane‏ أو بيوتان ‎butane‏ فإن هذه المركبات قد يحدث لها تكسير هيدروجيني بشكل كامل إلى ميثان ‎methane‏ وإيثان ‎ethane‏ في ظروف إزالة ألكلة هيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ محددة. ويتم كذلك تحويل مقادير كبيرة من الإيثان ‎ethane‏ إلى الميثان ‎methane‏ وبذلك يتكون الغاز المتخلف ومع#ه من العملية بشكل أساسي من هيدروجين ‎hydrogen‏ وميثان ‎.methane‏
‎١١ :‏ وبدون التقيد بأية نظرية؛ توضح آليات التفاعل التي يعتقد بأنها تحدث خلال إنتاج البنزين ‎benzene‏ من مركبات ألكيل بنزين ‎La alkylbenzene‏ يلي: 1- التفاعل أ: إزالة الألكلة عن البنزين ‎Jui Sle gana) Cy Benzene Cy‏ متعددة) ا ‎CHs CH‏ ‎CHy‏ ‏(بنزين ‎(Cs Benzene Cy‏ (بنزين ‎(Cs Benzene Cg‏ ‎Vr‏ ‏" 7 :8 - 090 ض ‎CH, + << }‏ ° (بنزين من ‎C; Benzene‏ أي؛ تولوين ‎(Toluene‏ (بنزين ‎(Benzene‏ ‏- التفاعل ب: إزالة الألكلة عن بنزين ‎Cy‏ (مجموعة ألكيل مفردة) ‎vr‏ 0 ‎Q + CH‏ نقتم 90 + ‎CH,‏ ‏: ايت ‎CHy‏ ‏(إثيل بنزين ‎(Ethylbenzene‏ (بروبيل بنزين ‎(Propylbenzene‏ ‎V‏ ‎Q =‏ 5 . ‎CA <= Ct‏ ‎CHy‏
VY
2
CHa—CHy—CHs CH 0 J Hy 090 ’ = 3 ‏ض 0 ض‎ ١ 7 "© 090 ’ TE
CHy—CH;—CHy وتكون المنتجات النهائية من جميع هذه التفاعلات بشكل أساسي البنزين ‎benzene‏ ‏ومركب ألكيل اولله. وعادة في ظروف إزالة ‎Ki‏ الهيدروجينية الحرارية ‎thermal hydrodealkylation‏ تكون المنتجات من هذه التفاعلات البنزين ‎benzene‏ والميثان ‎methane °‏ بشكل أساسي؛ ‎Cua‏ يتم تكسير البروبان ‎propane‏ ومعظم الإيثان ‎ethane‏ لاحقاً إلى ‏ميثان ‎methane‏ في ظروف التفاعل. ‏ونظريا يتشكل مول واحد من البنزين ‎benzene‏ من كل مول من ألكيل بنزين ‎alkylbenzene‏ تم إزالة الألكلة 1 عنه بشكل كامل؛ ويتم استهلاك واحد مول من الهيدروجين ‎hydrogen‏ لكل ذرة كربون ‎carbon‏ في مجموعة أليل ‎allyl‏ تم إزالتها مسن شق ‎٠‏ الفنيل ‎phenyl radical‏ غير أنه؛ لا يكون تفاعل إزالة الألكلة ‎dealkylation‏ انتقائياً بنسبة ‎٠٠‏ لذلك قد تتشكل منتجات أخرى غير البنزين ‎benzene‏ وتنتج هذه المنتجات الأخرى ‎sale‏ من تفاعلات التكثيف ‎condensation‏ والتكسير ‎-cracking‏ ‏ويمثل الميثان ‎methane‏ عادة المنتج الثانوي الرئيسي من عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎-hydrodealkylation process‏ ويؤدي إزالة كل مجموعة مثيل ‎methyl‏ خلال عملية
VY
‏غير أنه يتم كذلك إنتاج بعض الميثان‎ methane ‏إلى تشكيل الميثان‎ dealkylation ‏إزالة الألكلة‎ ٍ ‏وحيث‎ .aromatric ring ‏للحلقة العطرية‎ hydrocracking ‏بواسطة التكسير الهيدروجيني‎ methane ‏حتى عند درجات الحرارة المرتفعة المستخدمة في إزالة‎ Tan ‏أن تركيب الحلقة العطرية ثابت‎ ‏من‎ ١ ‏فإنه لا يتم تدمير إلا حوالي‎ thermal hydrodealkylation ‏الألكلة الهيدروجينية الحرارية‎ ‏ويتم إنتاج المزيد من الميثان‎ methane ‏م الحلقات بواسطة التكسير الهيدروجيني إلى ميثان‎ ‏عندما يحتوي خام التغذية على مركبات غير عطرية. وعند ظروف التكسير‎ methane naphthene ‏ومركبات النفثين‎ paraffins ‏الهيدروجيني الحراري؛ يتم تحول كل مركبات البارافين‎ .methane ‏تقريباً إلى ميثان‎ ‏كميات كبيرة من الهيدروجين‎ hydrocracking ‏وتستهلك تفاعلات التكسير الهيدروجيني‎ ‏وتطلق أيضاً كميات كبيرة من الحرارة؛ ينبغي امتصاصها بكيفية قابلة للضبط. وإذا‎ hydrogen ٠ ‏فإنه ينبغي تصميم عملية إزالة‎ cparaffing ‏أريد شحن كميات كبيرة من مركبات البارافين‎ ‏دون زيادة درجة الحرارة‎ A shall thermal hydrodealkylation ‏الألكلة الهيدروجينية الحرارية‎ ‏المفرطة في المفاعل؛ بواسطة؛» مثلاء استخدام تدفق مرتفع لغاز إعادة‎ .heat sink ‏كبالوعة حرارية‎ high recycle gas flow ‏التدوير‎ ‏و ويقصد ب 'هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ‏كما استخدم في هذا البيان» هيدروكربون يتم عند إخضاعه‎ " hydrodealkylatable hydrocarbon ‏إزالة‎ hydrogen ‏بوجود الهيدروجين‎ hydrodealkylation ‏لظطروف إزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ‏مجموعة ألكيل اولله. وتعتبر مركبات البنزين التي تحمل بدائل من ألكيل‎ ‏أورثو-زيلين‎ amexylene ‏ميتا-زيلين‎ ctoluene ‏مثلء التولوين‎ calkyl-substituted benzenes ‏إثيل بنزين‎ «mixed xylenes ‏مركبات زيلين مختلطة‎ p-xylene ‏بارا-زيلين‎ co-xylene 7 ‏ومركبات ألكيل‎ butyl benzene ‏بيوتيل بنزين‎ «propyl benzene ‏بروبيل بنزين‎ cethyl benzene ‏أخرى مهمة بشكل خاص. وتعتبر العملية ملائمة بشكل‎ ©, alkyl benzene ‏رتب بنزين‎ ‏لإنتاج البنزين‎ toluene ‏عن التولوين‎ hydrodealkylation ‏خاص لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ّْ .methane ‏والميثان‎ benzene ££
ا ا ويقصد ب "ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation conditions‏ " كما استخدم في هذا ‎(lll‏ الظروف الكافية لتحويل هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎Jie hydrodealkylating‏ بنزين يحمل بدائل من ألكيل إلى البنزين ‎benzene‏ والمنتجات الثانوية الناتجة. ومثل هذه الظروف تتغير بالاعتماد على تيار التغذية المعين والعملية المستخدمة؛ غير ° أن هذه الظروف معروفة ‎fas‏ للمتمرسين بالتقنية التي تمثلهاء ‎Nia‏ براءات الاختراع الأمريكية أرقا ‎(FYALOYT FITTV) (YAYAVYO‏ افلح ‎(FTLVATL‏ م للقت ‎AY‏ مجر ‎(FATIATY‏ اند ىك ‎(£1A1TFY (£1AQTIY‏ مخ نمك تحت و /اه 5.07 ولقد ذكرت جميعها في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. وعملية الاختراع الراهن ملائمة بشكل خاص للاستخدام في ظروف إزالة الألكلة ‎٠‏ - الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ التي تشتمل على درجات حرارة تبلغ على الأقل حوالي ”م ‎(Ver)‏ والأفضل أن تبلغ على الأقل حوالي ‎EAY,Y‏ 2 (900 ف)؛ والأفضل كذلك أن تبلغ على الأقل حوالي 097,7 م ‎(VV ee)‏ والأكثر تفضيلاً؛ أن تكون العملية عملية حرارية في غياب حفاز. وقد تشتمل مثل هذه العملية على درجات حرارة أعلى من حوالي 87,7؛ام ‎(GA)‏ ومثل هذه العملية قد ‎ye‏ تشتمل على درجات حرارة أعلى من حوالي 1,7 ‎١١٠٠١( ao‏ أف)ء وأقل من حوالي 17 م ) ‎YA.‏ أف) . وعند درجات الحرارة هذه حيث يكون التقصف ‎embrittlement‏ ‎carburization di Sl)‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ مشاكل كبيرة؛ يكون للوقاية ‎lady‏ للاختراع الراهن فائدة خاصة. وتُكشف عن هذه العمليات في براءات الاختراع الأمريكية أرقام ‎(Y4YAVYo‏ اللاضككك ‎(FYALOYT‏ للحتت كحلا و ‎0AE0Y‏ £0 ولقد ذكرت © جميعها في هذا البيان للإحالة إليها كمرجع. ْ ويقصد ب "ظروف منخفضة نسبة الكبريت ‎"low sulfur conditions‏ كما استخدمت في هذا البيان فيما يتعلق بعمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎chydrodealklation‏ تيارات التغذية التي تحتوي على نسبة كبريت ‎sulfur‏ أقل من حوالي ‎٠٠١‏ جزء في المليون؛ والأفضل أقل من حوالي 00 جزء في المليون؛ والأفضل أقل من حوالي ‎٠١‏ جزء في المليون؛ والأفضل أقل ‎ge ve‏ حوالي © جزء في المليون والأفضل أن تكون "خالية من الكبريت ‎sulfur free‏ ويقصد ب
ٍ ا ‎Cig‏ منخفضة نسبة الكبريت ‎"sulfur‏ بشكل مفضل أنه لم يتم إضافة الكبريت ‎sulfur‏ ‏للحيلولة دون حدوث الكربنة ‎carburization‏ التقصف ‎embrittlement‏ والتغبر الفلسزي ‎metal dusting‏ غير أنه يمكن استخدام تيارات تغذية تحتوي على نسبة من الكبريث ‎sulfur‏ ‏أعلى من ‎٠٠١‏ جزء في المليون. ‎o‏ ويقصد — "نظام تفاعل ‎reactor system‏ كما استخدم في هذا البيان فيما يخص إزالة ٍ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ » مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية واحد على الأقل؛ وما يلاثمه من شبكة أنابيب ‎cpiping‏ أفران ‎cfurnaces‏ أنابيب أفران ‎cfurnace tubes‏ مبادلات حرارية ‎cheat exchangers‏ وما أشبه. ويمكن حل المشاكل المذكورة فيما سبق المرتبطة بإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ منخفضة نسبة الكبريت ‎sulfur‏ بشكل فعال باختيار نظام تفاعل ‎٠‏ مصنوع من مادة ملائمة للملامسة مع المركبات الهيدروكربونية خلال المعالجة. وهكذا يقصد ب "السطوح المعرضة ‎"carburization A SU‏ كما استخدم في هذا البيان تلك السطوح لنظام التفاعل التي تكون على الأقل ملامسة للمركبات الهيدروكربونية خلال المعالجة حيث تحدث الكربنة ‎carburization‏ تحت ظروف التفاعل؛ ودرجات الحرارة السطحية ‎skin temperatures‏ "0 المقابلة في نظام التفاعل. metal dusting ‏والتغبر القلزي‎ carburization ‏ويمكن أن يتضمن الحل لمشاكل الكربنة‎ Vo metal dusting ‏التغبر الفلزي‎ carburization ‏وضع طلية تشكل طبقة واقية مقاومة للكربنة‎ ‏على السطوح المعرضة للتفاعل. ويقصد ب "مقاومة الكربنة‎ embrittlement ‏والتقصف‎ ٍ ‏كما استخدم في هذا‎ embrittlement ‏والتقصف‎ metal dusting ‏التغبر الفلزي‎ carburization ‏الناتج من الكربنة‎ embrittlement ‏تلك المواد التي تزود أنظمة لها مقاومة للتقصف‎ (lal
Auf jie ‏تقل عن حوالي حص ملي متر/سنة يفضل أقل من حوالي 8 ملي‎ carburization 4 ‏ملي متر/سنة.‎ ١,١ ‏ملي متر/سنة والأكثر تفضيلاً أقل من حوالي‎ ١ ‏والأفضل أقل من حوالي‎ ‏والتكويك‎ metal dusting ‏إلى هذه الدرجة التغبر الفلزي‎ embrittlement ‏ويقلل منع التقصف‎ ‎coking‏ بشكل ملموس في نظام التفاعل؛ ويسمح بتشغيل العملية لفترات زمنية أطول. ويمكن أن تكون مثل هذه الطلية عبارة عن أغشية رقيقة مكونة من ألومينا ‎alumina‏ أو ‎Yo‏ ألومنيوم ‎aluminum‏ علىء أو مواد ألومينية ‎aluminized materials‏ مستخدمة على أنها +“ جزء
‎١ 5‏ على الأقل من السطوح الفلزية في نظام التفاعل. وفي الحقيقة؛ يمكن تزويد السطوح ‎All‏ ‏القابلة للكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ بشكل خاص في تلك الكيفية؛ ومثل هذه السطوح الفلزية تتضمن على سبيل المثال لا الحصر جدران المفاعل؛ أنابيب الأفران؛ المبادلات الحرارية وما أشبه.
‏° وعند وضع غشاء من ألومينا ‎alumina‏ أو ألومنيوم ‎aluminum‏ من المفضل أن يكون للغشاء تمددية حرارية ‎thermal expansivity‏ مشابهة لتلك لسطح الفلز الذي يوضع عليه (مثل الفولاذ المطاوع ‎(mild steel‏ من أجل أن يتحمل الصدمة الحرارية ‎thermal shock‏ أو الدورات الحرارية المتكررة. وهذا يحول دون حدوث التكسر أو التشظية ‎spalling‏ للغشاء الذي يمكن أن يكشف سطح الفلز السفلي لوسط هيدروكربوني يحث الكربنة ‎.carburization‏ ‎J Ve‏ إضافي يتبغي أن يكون للغشاء موصلية حرارية ‎thermal conductivity‏ مشابهة أو تزيد عن تلك للفلزات المستخدمة بشكل تقليدي في إنشاء أنظمة تفاعلات إزالة ألكلة هيدروجينية 1500 واله70:008:. وعلاوة على ذلك؛ لا يتبغي للطبقة الواقية التي حصل عليها من غشاء ألومينا ‎alumina‏ أو ألومنيوم ‎aluminum‏ أن تتحلل في وسط إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ أو في الوسط المؤكسد المقترن مع عملية تجديد الحفاز؛ ولا
‎ve‏ ينبغي أن تؤدي إلى تحلل المركبات الهيدروكربونية في نظام التفاعل. وتتضمن الطرق الملائمة لوضع أغشية من ألومينا ‎alumina‏ أو ألومنيوم ‎aluminum‏ ‏على سطوح فلزية مثل فولاذ مطاوع تقنيات ترسيب ‎deposition‏ معروفة جيداً. وتتضمن العمليات المفضلة عمليات انتشار البخار والمسحوق ‎powder and vapor diffusion‏ مثل عمليات "الألونة ‎("Alonizing‏ التي تم استخدامها على نطاق تجاري من قبل شركة ألون بروسيسنغ إنك.
‎-Pennsylvania ‏ولاية بنستفانيا‎ «Terrytown ‏مدينة تريتاون‎ «Alon Processing, Inc Y. ‏عملية انتشار عند درجة حرارة مرتفعة‎ "Alonizing ‏وبشكل أساسي؛ تعتبر الألونة‎ ‏في صورة سبيكة إلى سطح الفلز المعالج؛ مثل؛ فولاذ‎ aluminum ‏تؤدي إلى إضافة ألومنيوم‎ ‏فولاذ مطاوع) في معوجة‎ Da) ‏مطاوع من الصنف التجارري. وفي هذه العملية يوضع الفلز‎ ‏مولفة. ثم يتم إحكام سد المعوجة وتوضع‎ aluminum ‏ويحاط بخليط من مساحيق ألومنيوم‎ 4 aluminuin ‏في فرن ذي جو متحكم به. وعند درجات الحرارة المرتفعة؛ ينتشر الألومنيوم‎
لال بشكل عميق في الفلز المعالج منتجا سبيكة. وبعد تبريد الفرن» يتم إخراج مادة الأساس من المعوجة ويتم إزالة المسحوق الزائد. ويمكن بعد ذلك إجراء التقويم ‎straightening‏ التشذيب ‎<trimming‏ الشطب ‎beveling‏ والعمليات الثانوية الأخرى عند الحاجة. ويمكن أن تجعل هذه العملية فلز "الألونة 40 المعالج مقاوماً للكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفكلزي ‎metal dusting | ٠‏ في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية منخفضة نسبة الكبريت ‎sulfur‏ وفقاً للاختراع. ويمكن ‎Lad‏ وضع أغشية رقيقة من أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ أو الكروم ‎chromium‏ على السطوح الفلزية لنظام التفاعل لتشكيل طبقات واقية مقاومة للكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفقلزي ‎metal dusting‏ في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation ys‏ منخفضة نسبة الكبريت ‎sulfur‏ ومثل استخدام أغشية الألومنيوم ‎aluminum‏ ‏والألومينا ‎calumina‏ والمواد الألومينية ‎caluminized materials‏ فإنه لم يتم استخدام السطوح الفلزية المطلية بالطبقات الواقية المشفتقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ لحل مشاكل الكربنة ‎carburization‏ في ظروف )3 ‎AN‏ الألكة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ منخفضة نسبة الكبريت. ‎Vo‏ ويمكن وضع الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ كذلك على سطوح فلزية عرضة للتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ والكربنة ‎carburization‏ مثل جدران المفاعل وأنابيب الأفران؛ المبادلات الحرارية وما أشبه. غير أنه سوف يستفيد أي سطح في النظام يظهر علامات على الكربنة ‎carburization‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ منخفضة نسبة الكبريت ‎sulfur‏ من وضع غشاء رقيق من ‎Y.‏ أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ أو الكروم ‎.chromium‏ ‏وعند وضع غشاء الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎«chromium oxide‏ يفضل أن تكون للطبقة الواقية المشتقة من ‎chromium ps‏ أو أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ تمددية حرارية مشابهة لتمددية الفلز التي وضعت عليه. وبشكل إضافي؛ ينبغي أن تكون الطبقة الواقية المشتقة من الكروم ‎chromium‏ أو أكسيد الكروم ‎chromiumoxide‏ قادرة على احتمال ‎ve‏ الصدمات الحرارية والدورات الحرارية المتكررة. وهذا يجتب التكسر أو التشظية للطبقة 0 1557
YA
‏وعلاوة‎ carburization ‏الواقية التي يمكن أن تعرض سطوح الفلز السفلية لأوساط تحث الكربنة‎ ‏على ذلك؛ ينبغي أن يكون للطبقة الواقية موصلية حرارية مشابهة أو تزيد عن تلك المواد التي‎ hydrodealkylation ‏تستخدم بشكل تقليدي في أنظمة تفاعلات إزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ‏(وبخاصة مواد فولاذية مطاوعة) من أجل المحافظة على نقل حراري فعال. وينبغي كذلك أن‎ ‏أو في الوسط‎ hydrodealkylation ‏لا تتحلل الطبقة الواقية في وسط إزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ٠ ‏الحفاز ولا ينبغي أن تحث تطل المواد‎ regeneration ‏المؤكسد المقترن مع عمليه تجديد‎ ‏الهيدروكربونية في نظام التفاعل.‎ ‏أو الكروم‎ chromium oxide ‏وتتضمن طرق ملائمة لوضع أغشية من أكسيد الكروم‎ ‏وتتضمن‎ Jaan ‏الفولاذ المطاوع؛ تقنيات ترسيب معروفة‎ (Ju ‏على السطوح؛‎ chromium ‏مثل عملية "الكرومة‎ powder-pack ‏العمليات المفضلة عمليات انتشار البخار وحشوة المسحوق‎ ٠١ ‏التي تستخدم على نطاق تجاري من قبل شركة ألوي سيرفيز؛ إنك.‎ Cchromizing
Del aware ‏ولاية ديلاور‎ «Wilmington ‏مدينة ويلمنجتون‎ ¢Alloy Surfaces, Inc ‏هي بشكل أساسي عبارة عن عملية انتنتشار للبخار‎ "chromizing ‏وعملية "الكرومة‎ ‏الموصوفة‎ alonizing ‏على سطح فلز (وهي مشابهة لعملية الألونة‎ chromium ‏لوضع الكروم‎ ‏ويلي‎ chromium ‏أعلاه) . وتتضمن العملية ملامسة الفلز المراد طلاؤه مع مسحوق من الكروم‎ ٠ ‏مع الفلز‎ chromium ‏ذلك خطوة انتشار حراري. وهذا في الواقع يكن سبيكة من الكروم‎ metal dusting ‏والتغبر الغقلزي‎ carburization ‏للكربنة‎ aa ‏المعالج ويجعل السطح مقاوماً إلى أبعد‎ ‏منخفضة نسبة الكبريت.‎ hydrodealkylation ‏في ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية‎ (tin ‏القصدير‎ copper ‏ويمكن أن تشتق أنظمة المواد المقاومة المفضلة من النحاس‎ ‏الجرمانيوم‎ «chromium ‏الكروم‎ bismuth ‏البزموث‎ cantimony ‏الأنتيمون‎ carsenic ‏الزرنيخ‎ 7 ctellurium ‏التلوريوم‎ «selenium ‏السلينيوم‎ «indium ‏الإتديوم‎ <gallium ‏الجاليوم‎ cgermanium ‏وسبائك‎ intermetallic compounds ‏ومركبات سبيكية‎ brass ‏والنحاس الأصفر‎ lead ‏الرصاص‎ ‏مركبات الأنتيمونيد‎ stannides ‏سبائك «00-5؛ سبائك 0-56؛ مركبات الستانيد‎ Jia) ‏منها‎ ‏إلخ). وتظهر كذلك المواد الفولانية وحتى‎ cbismuthides ‏مركبات البزموثيد‎ cantimondes - ‏منخفضة.‎ carburization ‏المحتوية على هذه الفلزات كربنة‎ nickel-rich ‏السبائك الغنية بالنيكل‎ Yo ££
وفي تجسيد مفضل؛ يتم تزويد المواد سابقة الذكر في صورة طلاء فلزي؛ صفيحة فلزية؛ دهان (مثل؛ دهانات أكسيدية ‎(oxide paints‏ أو طلية أخرى لمادة إنشاء أساسية. وهذا مفيد بشكل خاص حيث لا تزال تستخدم مواد الإنشاء التقليدية مثل الفولاذ المطاوع في العمليات عند درجة حرارة أقل من حوالي ‎71,١‏ م ‎١١٠١(‏ ف). بحيث لا تتم معالجة إلا السطح الملامس © للمواد الهيدروكربونية فقط. ومن هذه ‎cdf gall‏ يفضل بشكل خاص القصدير ‎Cua tin‏ أنه يتفاعل مع السطح مزودآً طبقة واقية لها مقاومة للكربنة ‎carburization‏ ممتازة عند درجات الحرارة المرتفعة؛ وتقاوم التقشير ‎peeling‏ والتندف ‎flaking‏ ويعتقد ‎(Loaf‏ أن الطبقة الواقية المشتقة من القصدير ‎tin‏ يمكن أن تكون رقيقة بسماكة , ‎١/١‏ ميكرون وتستطيع أن تحول دون الكربنة ‎.carburization‏ ‎٠١‏ غير أنه؛ ‎GY‏ الطبقات الواقية تتعرض إلى ظروف قاسية نسبياً من عمليات إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎Sle) hydrodealkylation‏ درجات حرارة مرتفعة)؛ ينبغي أن تكون الطبقات الواقية ذات سماكة كافية لتوفير طلية ‎JS ALIS‏ جوهري لفلز الأساس السفلي. ويمكن أن تزوّد حتى العيوب الثانوية؛ الثقوب الإبرية ‎pinholes‏ الشقوق الأخرى في الطبقة الواقية مواقع ‎carburization A SI‏ مدمرة كافية لإيقاف تشغيل العملية. وفي الحقيقة؛ لوحظ أنه عند السطح البيني بين جزء الفولاذ الموقى بالستانيد والجزء غير الموقى؛ يحدث هجوم بالكربنة ‎carburization‏ والتنقير ‎pitting‏ العميق ‎(Lad‏ بشكل مثير للدهشة أكثر من أي مكان آخر عبر بقية السطح الفولاذي غير الموقى. وهذا يوحي بأن النظام ض الموقى بشكل غير كامل يكون أكثر عرضة لانهيار التركيب الفلزي من النظام الموقى بشكل كامل. أ ويجب تجنب أيضاً وضع مقادير أو سماكات زائدة من المادة المستخدمة لتشكيل طبقة واقية. وإذا كانت الطبقة سميكة ‎Tas‏ قد يحدث تقصف ‎embrittlement‏ فلزي سائلي. ويجب أيضاً أن تحافظ الطبقة الواقية على وحدتها المتكاملة خلال العملية. وبهذه الصفة ينبغي أن تكون الطلية الواقية مقاومة للإنسحاج ‎abrasion‏ بشكل كافٍ خلال شحن ‎lial)‏ البدء بالتشغيل وخلال العملية. وهذا يتحقق عن طريق تثبيت ملاثئم للطبقة الواقية على
مادة الأساس الفولاذية. ووفقآً للاختراع؛ يمكن تثبيت الطبقة الواقية على مادة الأساس الفولاذية بواسطة طور ربط وسيطي غني بالكربيد ‎intermediate carbide-rich bonding phase‏ ‎LS‏ لوحظ أعلاه؛ يمكن أن تشتق الطبقات الواقية الفعالة من تشكيلة من الفلزات مثل القصدير ‎ctin‏ التنحاس ‎«copper‏ الزرنيخ ‎carsenic‏ الأنتيمون ‎cantimony‏ البزموث ‎<bismuth‏ ‏° الكروم ‎chromium‏ النحاس الأصفر ‎cbrass‏ الجرمانيوم ستتصهص«»»؛ الجاليوم ‎cgallium‏ الإنديوم ‎cindium‏ السلينيوم ‎(selenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ الرصاص ‎lead‏ ومركبات سبيكية وسبائك منهاء والأفضلء القصدير ‎tin‏ الجرماتيوم ‎cgermanium‏ الأنتيمون ‎cantimony‏ الزرنيخ ‎«arsenic‏ ‏السلينيوم ‎selenium‏ الكروم ‎cchromium‏ والتلوريوم سنسلاء. ومن هذه الفلزات يفضل القصدير ‎ctin‏ الجرمانيوم مسسنمم»»ع؛ والأنتيمون ««مصست«ه؛ بحيث يكون القصدير «ن الأكثر ‎Ve‏ تفضيلاً. ويفضل بشكل أقل الجاليوم ‎¢gallium‏ الرصاص ‎lead‏ البزموث ‎chismuth‏ النحاس الأصفر ‎cindium psy! cbrass‏ والنحاس ‎copper‏ ويعتبر النحاس الأصفر والنحاس الأقل تفضيلاً. ولا يتفاعل الرصاص ‎dead‏ البزموث ‎bismuth‏ الإنديوم ‎cindium‏ مع الحديد ‎iron‏ ‏ويمكن أن تستخدم على مواد غنية بالتيكل ‎nickel-rich materials‏ مثل انكونيل م
‎/.Y%/Ni 7.V ©) INCONEL 600‏ كروم ‎-(Fe 7.3 [chromium‏ ويوضع ‎Vf‏ أحد هذه الفلزات على جزء (أو أجزاء) من نظام تفاعل إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ في صورة طلاء فلزيء صفيحة فلزية أو طلية بسماكة فعالة لتوفير طلية كاملة؛ بينما يتم تجنب السماكات الني يحدث عندها تقصف ‎embrittlement‏ فلزي
‏سائلي. ثم يعالج الطلاء الفلزي؛ الصفيحة الفلزية أو الطلية بكيفية فعالة لتشكيل طبقة واقية : تثبت بمادة الأساس الفولاذية مما يوفر مقاومة الإنسحاج الضرورية. ويفضل أن يكون الطلاء ‎x‏ الفلزيء الصفيحة الفلزية أو الطلية مقاوما للإنسحاج: التقشير؛ أو التندف لمدة سنة واحدة؛ ويفضل سنتين والأكثر تفضيلاً ثلاث سنوات وبحيث يحافظ نظام التفاعل على خواصه لمقاومة الكربنة ‎carburization‏ بدون إعادة الوضع. 0 ويمكن وضع عدة طليات؛ ‎Sle‏ يمكن وضع طلية قصدير ‎tin‏ يتم معالجتها ثم يتم طلاؤها بالنحاس؛ وبالرغم من أنه وجد أن النحاس يعتبر فعالاً لمنع الكربنة ‎carburization‏ ‎Yo‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ إلا أنه لا يلتصق ‎Tam‏ بالفولاذ بشكل ‎hale‏ ويلاحظط حدوث تقشير ا
ا 71 وتندف للنحاس ‎copper‏ غير أنه إذا تم طلاء سطح الفولاذ أولا باستخدام القصدير ‎ctin‏ من ثم يلتصق الطلاء النحاسي ‎Tua copper‏ على الطلية ويوفر وقاية إضافية لسطح الفلز. وجوهرياء تعمل طبقة الستانيد الناتجة كغراء ‎glue‏ يلصق الطلاء التحاسي ‎copper‏ بالفولاذ السفلي. ويعتمد تشكيل طبقة واقية ‎(Ey‏ للاختراع على المعالجة الحرارية بعد وضع الفقلزات ‎٠‏ سابقة الذكرء وطبيعة فلز الأساس. وعند وضع القصدير مثلاً؛ فإنه يتوقع تشكل كل من 1:50 ‎NizSny 5 NigSny‏ في الأنظمة الغنية بالنيكل ‎nickel‏ وتشكل د25 ‎FesSn,‏ و1650 في الأنظمة الغنية بالحديد «100. وعند التعرض لدرجات حرارة تتراوح من حوالي ‎(GAY) JEAN)‏ إلى 6484م ‎٠7٠١‏ ف)؛ يمكن توقع تشكثل محلول :ه58 صلب على المواد الفولاذية التي لا تصداً. ‎٠‏ ويلاحظ على المواد الفولاذية الخالية من النيكل أن ‎FesSny‏ مغطى بواسطة 2680. وتحت ١5م ‎(C3470)‏ يمكن توقع وجود .2850 وليس ‎FesSny‏ ويلاحظ على المواد الفولائية التي لا تصداً ‎FeSn‏ مغطى بواسطة .7680 يكون مغطى بواسطة ‎NisSny‏ وعند درجات حرارة 1 عالية؛ مثلاء ‎AVY)‏ 2 (11600ف)؛ يمكن توفير ‎(NiFe)Snps (NLFe)sSn‏ على المواد الفولاذية التي لا تصداً؛ ولكن ليس سبيكة فولاذ-قصدير؛ بينما على المواد الفولاذية الخالية من ‎Vo‏ النيكل ‎nickel‏ يوجد طبقة انتشار لسبيكة الحديد «ه«-القصدير ‎tin‏ مغطاة بواسطة ‎Fe;Sn shall‏ ‎FesSm, 5‏ وييُستخدم في تجسيد مفضل للاختراع نظام تفاعل يتضمن جزء فولاذي لا ‎daa‏ ‏حيث يزود الجزء الفولاذي الذي لا يصدأ بطبقة ستائيد واقية ذات سماكة كافية لعزل الجزء الفولاذي الذي لا ‎Taian‏ من المواد الهيدروكربونية وتثبت الطبقة الواقية بمادة الأساس الفولاذية ‎»٠‏ .من خلال طبقة ربط وسيطية من فولاذ لا يصدأً غنية بالكربيد ‎carbide‏ ومستنفدة النيكل ‎nickel‏ وبشكل أكثر تحديدآً؛ تكون طبقة الستانيد غنية بالنيكل ‎nickel‏ وتشتمل على شوائب دخيلة من كربيد؛ بينما تشتمل طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد ‎carbide‏ المستنفدة التيكل ‎nickel‏ على شوائب دخيلة من ستائيد ‎Lstannide‏ والأفضل أن تكون الشوائب الدخيلة من الكربيد متواصلة عند امتدادهاء بشكل جوهري بدون انقطاع؛ من طبقة الربط الوسيطية الغتنية ‎ve‏ بالكربيد؛ مستنفدة النيكل إلى طور الستانيد؛ ‎Juels‏ تكون الشوائب الدخيلة من الستائيد ممتدة
YY
‏بشكل متواصل من طبقة الستانيد إلى طبقة الربط الوسيطية الغنية بالكربيد؛ المستنفدة النيكل.‎ ْ ‏المستنفدة النيكل‎ can SIG ‏ويكون السطح البيني الموجود بين طبقة الربط الوسيطية الغنية‎ ‏وطبقة الستانيد الغنية بالنيكل غير منتظم؛ لكنه من جهة أخرى يمتد بدون انقطاع بشكل‎ ‏دالة للظطروف‎ SAN ‏جوهري. ويكون مدى تشكل الأطوارء الطبقات والشوائب الدخيلة سابقة‎ ‏ودرجات الحرارة المختزلة التي عندها يتم معالجة الطلاء الفلزي الأولي؛ الصفيحة الفلزية‎ ٠ ‏الأولية أو أي طلية أخرى وللفترة الزمنية التي يحافظ عندها على التعرض.‎ ‏عند تجميع‎ steel stress relief techniques ‏استخدمت تقنيات تخفيف الإجهاد للفولاذ‎ 13 ‏قبل وضع الطلاء الفلزي المقاوم؛‎ iron oxides ‏إنتاج أكاسيد الحديد‎ JE ‏نظام التفاعل فإنه يجب‎ ‏الصفيحة الفلزية أو الطلية المقاومة إلى الحد الأدنى. ويمكن إتمام هذا بواسطة استخدام جو‎ ‏عند 18,5 م‎ SB) ‏خلال تخفيف الإجهاد للفولاذ‎ nitrogen atmosphere ‏نتروجيني‎ > ٠ (S100) ‏في صورة فلزات‎ SA ‏وفي بعض الحالات لا يكون وضع طلية من العناصر سابقة‎ ‏بشكل خاص. أي أنه لتوفير طلية جيدة من الضروري أن‎ Slate ‏أو أكاسيد قابلة للاختزال‎ ‏ولحد‎ germanium ‏تكون المادة مصهورة. ولسوء الحظء فإن لبعض العناصر مثل الجرمانيوم‎ ‏نقاط انصهار تتجاوز المستويات التي تكون عملية؛ أو حتى التي يمكن‎ antimony ‏.ما الأنتيمون‎ > ‏الحصول عليهاء؛ باستخدام قطعة محددة من معدات أو أجهزة. وفي تلك الحالات يكون من‎ ‏المرغوب استخدام مركبات من تلك العناصر التي لها نقاط انصهار منخفضة.‎ ‏وجرمانيوم‎ antimony ‏الأنتيمون‎ sulfide ‏وعلى سبيل المثال؛ يكون لمركبات كبريتيد‎ ‏نقاط انصهار منخفضة من فلزاتها ويمكن استخدامها لإنتاج طليات أنتيمونيد‎ germanium ‏على مواد فولاذية في جو غني بالهيدروجين أو ربما غير‎ germanide ‏وجرمانيد‎ 6 Y. ‏مركبات الكبريتيد هذه في صورة مساحيق أو دهانات تتفاعل‎ Jie ‏مختزل. ويمكن استخدام‎ ‏عند درجات حرارة أقل بشكل‎ germanide ‏وجرمانيد‎ antimonide ‏لإنتاج طليات أنتيمونيد‎ ‏يمكن‎ antimonide ‏ملموس من تلك اللازمة للفلزات. وتظهر الاختبارات أن طليات الانتيمونيد‎ ‏باستخدام‎ INCOLOY 800 80860 ‏وانكولوي‎ Yoo ‏أن توضع على فولاذ لا يصدأ من السلسلة‎ ‏ساعة من المعالجة في جو‎ Yo ‏ف) خلال‎ ٠١7١( ‏مسحوق ,50:58 عند درجة حرارة 4,4 »ام‎ YO
YY
‏يمكن‎ germanide ‏وأظهرت الاختبارات أيضاً أن طليات الجرمانيد‎ JH, AY ‏من 0,11 بنسبة‎ ‏عند درجة حرارة تبلغ‎ GeS; ‏باستخدام مسحوق‎ INCOLOY 800 Ar + ‏أن توضع على انكولوي‎ ‏ف) في نفس الظروف.‎ ١١90١( م171١‎ ‏وإن أمكن عملياً؛ ييُفضل أن توضع المواد المقاومة في تركيبة تشبه الدهان‎ ‏على نظام تفاعل جديد أو قائم.‎ ("paint ‏(يشار إليها فيما يلي ب "الدهان‎ paint-like formulation ° ‏إلخ هذا الدهان على سطوح نظام التفاعل مثل مواد‎ «pigged ‏صب‎ brushed ‏دهن‎ «iy ‏ويمكن‎ ‎٠ 0 ‏فولاذية لا تصداً أو مواد فولاذية مطاوعة؛ ويكون لها مميزات لزوجة كافية لتوفير طلية‎ ‏متواصلة ذات سماكة قابلة للقياس والضبط بشكل جوهري.‎ ‏مفيدة بصورة خاصة في هذا‎ chromium paints ‏وكذلك تكون الدهانات الكرومية‎ «chromium halides ‏الاختراع. ويفضل استخدام الدهانات التي تحتوي على هاليدات الكروم‎ > ٠ ‏ويبدو أن الدهانات التي‎ (CrCl ‏و‎ CrCl) chromium chlorides ‏خصوصاً كلوريدات الكروم‎ ‏وتشكل طليات‎ self-fluxing ‏تكون ذاتية الصهر‎ chromium halides ‏أساسها هاليدات الكروم‎ ‏ومن إحدى ميسزات الطليات الكرومية‎ . strongly adherent coatings ‏ملتصقة بشدة‎ liquid metal embrittlement ‏أنها لا تتسبب في حدوث تقصف فلزي سائلي‎ chromium coatings ‏عند درجات حرارة‎ reduced ‏مختزلة‎ chromium paints ‏ويفضل أن تكون الدهانات الكرومية‎ Vo ‏لإنتاج طليات فلزية تحتوي على الكروم‎ tin paints ‏أعلى من تلك لدهانات القصدير‎ ‏وتكون درجات حرارة الاختزال المفيدة أعلى من‎ metallic chromium-containing coatings ‏ف) أو أعلى.‎ ٠ 00( ‏ف)؛ ويفضل حوالي 1050م‎ ٠١7٠١( ‏14م‎ ‏قابل‎ CrCl, salt ‏ومن أمثلة الدهانات المفيدة؛ دهان يشتمل على ملح كلوريد كروم‎ additives ‏أو مواد مضافة‎ solvents ‏ويمكن أو لا يمكن دمجه مع مذيبات‎ fusible ‏غلا للانصهار‎ ‏في‎ finely ground ‏مطحون بدقة‎ CrCl; ‏محددة أخرى‎ formulations ‏أخرى. وتشمل تركيبات‎ ‏ووا0:0 مطحون بدقة‎ eviscous liquid ‏لتشكيل سائل لزج‎ gear oil ‏من زيت مسننات‎ Gos ٠ ‏ويزود مثل هذا الدهان طريقة‎ petroleum jelly carrier ‏في مادة حاملة من هلام البترول‎ ‏على الفولاذ 1 كما يتُزود ملامسة نظيفة‎ chromium ‏بسيطة قليلة التكاليف لوضع الكروم‎ dallas ‏مما يسمح بعمل إجراءات‎ steel substrate ‏مع مادة الأساس الفولاذية‎ clean contact Ye
ل * ‎ve‏ ‎curing. procedures‏ للصق الكروم ‎chromium‏ بالفولاذ ‎steel‏ باحكام. وكمثال» يمكن اختزال الدهان في ‎JH,‏ غاز ملائم آخر عند حوالي ‎١5٠0١( JAVON‏ ف) لمدة ساعة واحدة. ومن الأفضل أن يكون هذا الدهان دهاناً يحتوي على قصدير ‎chin‏ قابلآ للتحلل ‎cdecomposable‏ وفعالاً ‎reactive‏ يختزل إلى قصدير فعال ‎reactive tin‏ ويشكل ستانيدات فلزية ‎Je) metallic stannide °‏ سبيل المثال؛ ستانيدات حديد ‎iron stannides‏ وستائيدات نيكل ‎(iron as/nickel‏ عند التسخين في جو اختزال ‎Je) reducing atmosphere‏ سبيل المثال؛ جو يحتوي على هيدروجين ‎hydrogen‏ وربما هيدروكربونات ‎Jia hydrocarbons‏ أول أكسيد الكربون ‎«carbon monoxide‏ إلخ.). ويفضل أن يحتوي الدهان المذكور ‎Wl‏ على أربعة مكونات ‎components‏ على الأقل ‎٠١‏ (أو مكافثات وظيفية ‎functional equivalents‏ لها) ¢ 0 مركب قصدير قابل للتحلل الهيدروجيني ‎(ii) hydrogen decomposable tin compound‏ نظام ‎(ii) «solvent system «ule‏ فلز قصدير ‎aa tin metal‏ | بدقة و(»:) أكسيد قصدير ‎tin oxide‏ بصفته عامل إسفنجي ‎Jule sponge agent‏ تشتيت ‎Jule [dispersing agent‏ ربط ‎binding agent‏ قابل للاختزال ‎٠‏ وينبغي أن يحتوي الدهان على مواد صلبة ‎solids‏ مجزأة بدقة لخفض الترسيب ‎settling‏ إلى الحد ‎(SN‏ وينبغي أن لا ‎Vo‏ يحتوي على مواد غير فعالة تحول دون تفاعل القصدير الفعال ‎reactive tin‏ مع سطوح نظام التفاعل. ويكون المركب القصديري القابل للتحلل الهيدروجيني المفيد بشكل خاص عبارة ‎(oe‏ ‏أوكتانوات القصدير ‎tin octanocate‏ أو نيوديكانوات القصدير ‎neodecanoate‏ «نا. وتكون التركيبات التجارية لهذا المركب نفسه متوفرة وتجف جزئيا منتجة طبقة تشبه علكة المضغ ‎chewing-gum-like layer YL‏ تقريباً على سطح فولاذي ‎surface‏ 51861؛ وهي طبقة لن تتكسر ‎crack‏ ‏و/أو تنفصل ‎split‏ وتكون هذه الخاصية مفضلة لأي تركيب طلية مستخدم في هذا السياق ‎AY‏ ‏من المدرك أنه يتم تخزين. المادة المطلية ‎coated material‏ لشهور قبل المعالجة بالهيدروجين ‎hydrogen‏ وكذلك؛ عند طلاء أجزاء قبل التجميع فإنها ينبغي أن تكون مقاومة للجذ ‎chipping‏ ‏أثناء التركيب. وكما أشير أعلاه؛ تكون أوكتانوات القصدير ‎octanoate‏ «0 متوفرة تجارياً. ‎Ye‏ ويكون ثمنها ‎ed stra‏ وتتحلل بلطف إلى طبقة قصدير فعالة ‎reactive tin layer‏ تشكل ‎wilh‏ ‏££
Yo av ٠9,١ ‏عند درجات حرارة تقل عن‎ hydrogen ‏في هيدروجين‎ iron stannide ‏حديد‎ ‏ض‎ (47100) ‏أنه‎ Lay ‏منفرداً في دهان‎ tin octanoate ‏وينبغي أن لا يتم استخدام أوكتانوات القصدير‎ ‏السائل‎ drip ‏فإنه سيتم تقطير‎ cate ‏وحتى عندما يتم تبخير المذيب‎ BIS ‏ليس لزجآً بشكل‎ ‏ويسيل على السطح المطلي. وعملياًء على سبيل المثال؛ عند استخدام مثل هذا الدهان لطلاء‎ ٠ ‏فإنه سيتجمع في أسفل الأنبوب.‎ chorizontal tube ‏أنبوب أفقي‎ ‏التشتيت/عامل الربط من أكسيد‎ ale sponge ‏العامل الإسفنجي‎ (iv) ‏ويكون المكون‎ ‏عبارة عن مركب مسامي يحتوي على قصدير‎ tin oxide ‏القصدير‎ ‏يمكن أن يتقشرب مركب قصدير فلزي عضوي‎ porous tin-containing compound active tin ‏كالإسفنج؛ ومع ذلك سيتم اختزاله إلى قصدير فعال‎ organo-metallic tin compound Yoo ‏باستخدام‎ tin oxide ‏في جو الاختزال. وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكن معالجة أكسيد القصدير‎ ‏مقاومة للترسيب السريع.‎ Tas ‏دقيقة‎ particles ‏لإنتاج جسيمات‎ colloid mill ‏طاحونة غروانيات‎ ‏دهانآً يصبح جاف الملمسء ويقاوم السيلان.‎ tin oxide ‏وستزود إضافة أكسيد القصدير‎ ‏بحيث‎ (iv) ‏التقليدية؛ يختار المكون‎ paint thickeners ‏وبخلاف مكثفات قوام الدهان‎ ‏مثل السليكا المشكئّلة‎ inert ‏فعالاً من الطلية عند اختزاله. ولا يكون خاملاً‎ Te 3a ‏يصبح‎ ‏وهي مكثف دهان تقليدي يترك طلية سطحية غير فعالة بعد المعالجة.‎ «formed silica ‏لضمان وجود القصدير الكلزي‎ oii) ‏ويتم إضافة فلز القصدير المجزاً بدقة؛ المكون‎ ‏ليتفاعل مع السطح المراد طلاؤه عند أقل درجة حرارة ممكنة؛ حتى في جو غير اختزالي.‎ ‏من ميكرون واحد إلى خمسة‎ tin particle size ‏ويفضل أن يتراوح الحجم الجسيمي للقصدير‎ ‏ويمكن‎ tin metal ‏ميكرونات مما يسمح بتغطية ممتازة للسطح المراد طليه بفلز القصدير‎ -. © ‏الوصلات الأنبوبية‎ welding ‏حدوث ظروف غير اختزالية أثناء تجفيف الدهمان ولحام‎ ‏#وام. ويعمل وجود القصدير الفلزي على ضمان تفاعل فلز القصدير وتشكيلة لطبقة‎ joints ‏المرغوبة حتى عند عدم اختزال جزء من الطلية بشكل كامل.‎ stannide layer ‏الستانيد‎ ‏لجعل الدهان قابلا‎ effective Yad non-toxic ‏وينبخي أن يكون المذيب غير سام‎ ‏عند الحاجة. كذلك يجب تبخيره بسرعة ويكون له خواص مذيب متوافق مع‎ sprayable ‏للرش‎ ve
مركب القصدير القابل للتحليل الهيدروجيني. ومن الأفضل أن يكون عبارة عن كحول أيزوبروبيل ‎cisopropyl alcohol‏ بينما يمكن أن يكون الهكسان ‎hexane‏ والبنتان ‎pentane‏ مفيدين» عند الحاجة. غير أن الأسيتون ‎acetone‏ يميل إلى ترسيب مركبات القصدير العضوية ‎Co : -organic tin compounds‏
° وفي أحد التجسيدات؛ يمكن استخدام دهان قصديري تركيزه ‎77١‏ في التركيب تين تن -سم ‎Tin Ten-Cem‏ (يحتوي على ‎7/7١‏ قصدير على شكل أوكتانوات القصدير ‎stannous octanoate‏ في حمض الأوكتانويك ‎octanoic acid‏ أو تيوديكانوات القصدير ‎tin neodecanoate‏ في حمض النيوديكاتويك ‎(neodecanoic acid‏ ؛» أكسيد القصدير ‎«stannic oxide‏ مسحوق ‎powder‏ من فلز القصدير ‎ctin metal‏ وكحول أيزوبروبيل ‎.isopropy! alcohol‏
‎١‏ وكذلك تعتبر دهانات ‎Allad‏ تحتوي على حديد ‎fron bearing reactive paints‏ مفيدة في العمليات ‎ly‏ للاختراع. ويفضل أن يحتوي دهان فعال يحتوي على الحديد من هذا القبيل على مركبات قصدير متنوعة مضاف إليها حديد ‎fron‏ بمقادير تزيد عن ثلث نسبة 50/18 وزناً.
‏ويمكن إضافة الحديد ‎diron‏ على سبيل المثال على شكل 28:0. وينبغي أن تزود إضافة الحديد ‎iron‏ إلى دهان يحتوي على قصدير ‎tin containing paint‏ ميزات جديرة بالانتباه؛ ‎Vo‏ وبالتحديد: (ز) يتبغي أن تسهل تفاعل الدهان لتشكيل ‎Calin‏ حديد ‎ron stannides‏ بحيث تعمل كصهور ‎(ii) Hlux‏ ينبغي أن تخفف تركيز النيكل ‎nickel concentration‏ في طبقة الستائيد ‎stannide layer‏ وبالتالي تزود وقاية ‎protection‏ أفضل ضد التكويك ‎(iii) 5 «coking‏ ينبي أن تنتج دهاناً يزود وقاية مضادة للتكويك ‎anti-coking protection‏ لستانيدات الحديد ‎iron stannides‏ ‎Ja‏ في ‎Als‏ عدم تفاعل السطح السفلي ‎Jus‏
‏7 وإضافة إلى سماكة ‎thickness‏ الدهان المستخدم؛ تعتبر لزوجة الدهان ‎paint viscosity‏ وخواصه الأخرى مهمة. ويجب أن تكون اللزوجة كفيلة باستخدام الدهان بسهولة وجعله لا يتقطر أو يتجمع بسبب الجاذبية ‎gravity‏ كذلك يجب أن يكون الدهان ‎SUE‏ للجفاف عند وضعه على سطوح المفاعل. ويجب أن تتراوح سماكة الدهان بعد وضعه بين 0,+ و5١‏ مل ‎mils‏ ‏ويفضل بين ‎١‏ و١٠‏ مل؛ والأفضل بين ؟ و8 مل.
‎££
‎YY ©‏ ويفضل إنتاج الطليات الفلزية؛ تحديداً الدهانات في ظروف اختزالية باستخدام الهيدروجين «170:088. ويفضل إجراء ‎curing dallas‏ في عدم وجود هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وعند استخدام دهانات قصديرية ‎tin paints‏ بالسماكة الموصوفة أعلاه؛ فإن ظروف الاختزال الأولية ستتسبب في انتقال القصدير ‎tin migrating‏ ليغطي منساطق صغيرة ‎٠‏ (على سبيل المثال؛ مناطق اللحام ‎(welds‏ لم تدهن. وهذا سيعمل على طلاء الفلز الأساسي ‎base metal‏ بشكل تام. وتنتج هذه المعالجة؛ على سبيل المثال؛ طبقة واقية ‎(strong protective layer‏ يفضل أن تتراوح سماكتها بين 0,+ و١٠ ‎cde‏ والأفضل بين )£9 مل تشتمل على مركبات سبيكية ‎intermetallic compounds‏ وفي حالة استخدام القصدير ‎tin‏ ‏تتشكل طبقات من ستانيد ‎stannide‏ مثل ستانيدات ‎iron stannides Aaa)‏ وستانيدات التيكل ‎«nickel stannides yo‏ ويمكن أن يحدد التحليل المجهري ‎microscopic analysis‏ بسهولة سماكة هذه الطبقة. ولسهولة قياس سماكة الدهان والطلية؛ يمكن تحضير عينات ‎coupons‏ تماثل سطح المفاعل المدهون. ويمكن معالجتها في ظروف مشابهة لمعالجة نظام التفاعل. ويمكن استخدام العينات لتحديد سماكة الدهان والطلية.
‏وبالنسبة للدهانات التي تحتوي على قصديرء يفضل معالجة الدهان بشكل أولي عند ‎ve‏ درجات حرارة أقل من درجات حرارة التشغيل النموذجية لعملية إزالة الألكلة الهيدروجينية. وتزود درجات حرارة المعالجة التي تتراوح بين ١٠77م ‎AeA‏ (0 80 ف و ‎7٠٠٠١‏ ف) ويفضل أن تتراوح بين 87,7 أم و 4,/ا عام (0 40 ف و١٠٠٠‏ ف) (خصوصاً لدهانات تحتوي على أكسيد ‎¢(oxide-containing paints‏ طلية مقاومة للكربنة ‎carburization-resistant coating‏ تعمل على خفض اندماج الكروم ‎chromium‏ في طلية الستانيد
‎stannide coating ٠‏ إلى الحد الأدنى (الذي يكون غير مرغوب). وكمثال على عملية ‎dallas‏ دهان ملائمة؛ يمكن تكييف ضغط النظام الذي يشتمل على أجزاء مدهونة باستخدام النتروجين ‎Ny‏ ومن ثم بإضافة ‎Hy‏ ليصل تركيزه إلى ما لا يقل عن ‎.٠‏ ويمكن رفع درجة حرارة مدخل ‎inlet‏ المفاعل إلى 77,7؛ام )+ ‎(GA‏ بمعدل ‎TYAS)‏ م/ساعة ‎٠٠١- *١(‏ ف/ساعة). ومن ثم يتم رفع درجة الحرارة لتصل إلى »+ مدى يتراوح من 1,5ه”-77,4عأم (475-7450 ف) بمعدل ١٠'م/ساعة ‎١(‏ 5 ف/ساعة)؛
‎YA ’‏ ويحافظ على درجة الحرارة في هذا المدى لمدة حوالي ‎$A‏ ساعة. كذلك يمكن إجراء معالجة في ‎EH,‏ عند درجة حرارة تتراوح من #717/,8ام ‎٠٠٠١(‏ ف) إلى ‎a TEAR‏ (١٠17١ف)‏ لمدة تتراوح من ساعتين-4 ؟ ساعة.
‎LS‏ أشير ‎Ele‏ ستؤثر درجة حرارة معالجة طبقات واقية من الستانيد ‎stannide‏ على ‎٠‏ مميزات أطوار ‎Adal‏ الواقية. ولهذاء يجب الحذر عند معالجة الطبقة الواقية. فعلى سبيل المثال؛ في حالة وضع طبقة واقية من ستانيد ‎stannide‏ عن طريق وضع طلاء القصدير ‎plating tin‏ على مادة أساس من نوع انكولوي 8060 ‎INCOLOY 800 substrate‏ (فولاذ غني بالتيكل ‎(nickel-rich steel‏ ‘ لوحظ أن التعرض لدرجات حرارة معالجة منخفضة أي لمدة ثلاثة أسابيع عند درجة حرارة تبلغ 7,7؛م ‎(W100)‏ أدى إلى إنتاج أطوار من ستانيد حديد ‎iron stannide ٠١‏ ونيكل ‎nickel‏ منفصلة؛ مع طور من نيكل ‎reactive nickel Jad‏ على نحو غير مقبول على السطح الخارجي. غير أنه ‎Bad‏ أن التعرض لدرجات حرارة أعلى؛ أي؛ لمدة أسبوع عند درجة حرارة تبلغ ‎J YET‏ (150 ف)؛ ومن ثم لمدة أسبوعين عند ‎OYV,A‏ 2 ‎٠٠٠١‏ ف) أدى إلى تزويد أطوار من ستانيد ‎stannide‏ مقبول بحيث تم إعادة تكوين الستانيد ‎stannide‏ إلى نسبة وافرة مساوية من النيكل ‎nickel‏ والحديد 1:00 في كل طور من أطوار ‎ve‏ الستانيد ‎stannide‏ كذلك أظهر التعرض لدرجات حرارة أعلى؛ أي؛ لمدة أسبوع عند 47,7 م (15 ف)؛ ومن ثم لمدة أسبوع عند 277,8 م ‎٠٠٠١(‏ ف) وبعدها لمدة أسبوع عند 48,4 م ‎٠١7٠١‏ ف)؛ إعادة تكوين لطبقة الستانيد ‎estannide layer‏ وطبقة تحتية غنية بالكربيد ‎«ccarbide-rich under layer‏ أدى إلى إنتاج ستانيداث غنية بالنيكل الفعال ‎reactive nickel-rich stannides‏ بصورة محتملة؛ وبالتحديد على سطح الطبقة الواقية. وبهذا © - الخصوص» يعتقد أن إدخال حديد ‎Sharon‏ في تركيبة دهان يمكن أن يكون إجراء مضاد
‎counter-measure‏ فعال ‎Laie‏ تتم المعالجة عند درجات حرارة مرتفعة. ويفضل أن تتم معالجة الفلز أو المركبات الفلزية الموجودة في الطلاء ‎(gill‏ ‏الصفيحة الفلزية ‎cadding‏ أو الطليات الأخرى في ظروف فعالة لإنتاج فلزات و/أو مركبات مصهورة ‎molten‏ ولذلك؛ يفضل معالجة دهانات جرمانيومية ‎germanium paints‏ ودهانات
‎Yq :‏ انتيمونية ‎antimony paints‏ عند درجات حرارة تتراوح بين ‎OFLA‏ (١٠٠٠١ف)‏ و لم ‎(VE)‏ ‏تم إجراء اختبار بوضع عينات ‎samples‏ من فولاذ غير مدهون ‎unpainted steel‏ في مفاعلات تمت معالجتها باستخدام دهان أساسه قصدير ‎tin-based paint‏ مثل تلك الموصوفة م أعلاه؛ قبل اختزال الدهان. ومع ذلك؛ وجد أن العينات غير المدهونة اشتملت على طليات منتظمة ‎uniform coatings‏ من طبقة الستائيد الواقية ‎protective stannide‏ بعد الاختزال. وهكذاء يمكن كذلك أن يتم تهذيب ‎touched-up‏ الدهانات التي تحتوي على قصدير المذكورة أعلاه أو طلاءات فلزية؛ صفائح فلزية أو طليات أخرى مقاومة للكربنة ‎carburization‏ وفقاً للاختراع. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تشكيل طلية واقية تم تهذيبها ‎touch-up protective coating‏ أساسها ‎Veo‏ قصدير ‎ctin-based‏ أساسها أنتيمون ‎cantimony-based‏ أساسها جرمانيوم ‎«germanium-based‏ ‏إلخ. بواسطة حقن ‎injecting‏ مسحوق دقيق ‎fine powder‏ من الفلزء أكسيد الفلز ‎«metal oxide‏ أو أي مركب فعال ‎AT‏ من الفلزء في تيار غاز مختزل ‎reducing gas stream‏ يحتوي على ‎H,‏ ‏وربما هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ وبسبب مميزات انتقال ‎migration‏ هذه الفلزات؛ فإنها ستسمح لرذاذ دقيق ‎fine mist‏ من فلز سائل فعال ‎reactive liquid metal‏ بالتفاعل مع سطوح ‎Vo‏ الفولاذ المكشوفة ‎exposed steel surfaces‏ وعند استخدام تقنية التهذيب؛ فإنه يجب إزالة طبقات الحفاز ‎catalyst beds‏ أو وقايتها بطريقة أخرى. 5 138 يعني إمكانية استخدام التقنية الموصوفة أعلاه لتزويد طليات واقية أصلية؛ أيضاً. ويمكن أيضاً تطبيق عملية وقاية الفولاذ بالقصدير ضد التكويك ‎coking‏ والكربنة ‎sale) «carburization‏ تطبيقها و/أو تهذيبها باستخدام هاليدات القصدير ‎tin halides‏ عند درجات ‎cali ges) av.‏ ويفضل تهذيب الفولاذ الذي تم طليه. حيث يتفاعل فلز قصدير ‎metal‏ .0 مع؛ ‎«Sia‏ حمض هيدروكلوريك ‎hydrochloric acid HCI‏ لتشكيل كلوريدات قصدير متطايرة ‎volatile tin chlorides‏ تتشتت فوق الفولاذ ‎steel‏ وتتفاعل لتشكيل ستانيدات ‎stannides‏ حديد 0 تيكل ‎nickel‏ واقية. ويمكن التحكم بالمواد المتطايرة القصديرية ‎tin volatiles‏ عن طريق تغيير درجة الحرارة وتركيب الهاليد ‎-halide composition‏
: | 0 ويمكن أيضاً استخدام التقنية المرتبطة بالاختراع لتعديل رجعي ‎retrofitting‏ لأنظمة مكربنة ‎carburized systems‏ مسبقاً. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تشكيل طبقة واحدة من طبقات الوقاية المذكورة ‎La‏ على سطح تم كربنته مسبقاً باستخدام تقنية ترسيب ملائمة ‎Jie‏ ترسيب كيميائي بالبخار ‎chemical vapor déposition‏ أو إذا أمكن فيزيائياً» بوضع دهان من مادة 6 واحدة أو أكثر من المواد الموصوفة في هذا البيان. وفي عملية التعديل الرجعي لنظام تم كربنته ‎ae‏ يجب أن يكون للطبقة الواقية تمددية حرارية ‎thermal expansivity‏ قريبة من تلك للفلز الأساسي ؛ ويجب أن تكون قادرة على تحمل الصدمة الحرارية ‎thermal shock‏ والدورات الحرارية المتكررة ‎repeated temperature cyling‏ بحيث لا تتكسر الطبقة أو لا تتشظى الوم وتكشف الفلز الأساسي للوسط المحيط. وبالإضافة إلى ذلك؛ يجب أن يكون للطبقة موصلية ‎Aa‏ ‎thermal conductivity‏ قريبة أو أعلى من تلك للفلزات المستخدمة بشكل شائع للمحافظة على انتقال حراري ‎SIS heat transfer‏ ويجب أن لا تتحلل الطبقة في الوسط المحيط ولا في الوسط المؤكسد المقترن بعملية تجديد ‎regeneration‏ الحفاز الشائعة (إزالة فحم الكوك بالحرق ‎(coke burn-off‏ ؛ ولا تتسبب في تحليل الهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ نفسها. وقبل التعديل الرجعي بتكوين الطبقة الواقية؛ يجب إزالة فحم الكوك ‎coke‏ من سطح الفلز الأساسي لإمكانية تدخله بالتفاعل بين الطبقة الواقية والفلز الأساسي. ويمكن استخدام عدد من تقنيات تنظيف تشمل ‎(i)‏ أكسدة ‎oxidizing‏ سطح ‎(if) «JU‏ أكسدة سطح الفلز وتنظيفه ‎(iii) «Liles‏ أكسدة سطح الفلز» وتنظيفه كيميائياً ويلي ذلك كبت الفعالية ‎(iv). (passivation‏ أكسدة سطح الفلز وتنظيفه فيزيائياً. وتعتبر التقنية () مفيدة لإزالة فحم الكوك المتبقي وتكون © > متبولة إذا كانت طبقة الأكسيد ‎oxide layer‏ رقيقة بشكل كاف للسماح لطبقة واقية مثل طبقة ستانيد ‎stannide layer‏ لتتشكل على نحو مناسب. ولهذا؛ فإن التقنيات الأخرى أفضل لأنها تعمل على إزالة ‎Ak‏ الأكسيد ‎oxide layer‏ لمنع التدخل بتشكيل طبقة واقية فعالة. وبالطبع» يمكن استخدام توليفات من تقنيات التنظيف المذكورة ‎Tae‏ في وحدة ‎plant‏ محددة أو في نظام محدد. وبشكل أساسي؛ سيحدد الاختيار عدد من عوامل خاصة بالوحدة أو بالنظام المحدد؛ ‎Jie‏ هندسة ‎Yo‏ المفاعل ‎.reactor geometry‏ ا
ا 71 ٍْ ومن الطرق الأخرى المفيدة بشكل محتمل لوضع طبقات وقاية من مواد مضادة ‎carburization ay Kl‏ الترسيب الكيميائي بالبخار ‎٠ ('cvp")‏ ويمكن استخدام تقنيات ‎CVD‏ في وحدات جديدة أو قائمة. وتعتبر ‎CVD‏ مفيدة تحديداً في وحدات قائمة ذلك أن التقنيات الأخرى كانت صعبة أو مستحيلة.
0 وتتضمن تقنية ‎CVD‏ المفضلة تبخير مركب فلزي عضوي يحتوي على مادة وقاية واحدة أو أكثر من المواد الموصوفة في هذا البيان في هيدروجين ‎hydrogen‏ أو خليط من هيدروجين ‎le/hydrogen‏ خامل ‎gas‏ »»«:. وتشمل أمثلة المركبات الفلزية العضوية هذه نفثينات النحاس ‎copper naphthenate‏ رباعي مثيسل القصدير ‎tetramethyl! tin‏ رباعي بيوتيل القصدير ‎ctetrabutyl tin‏ ثلاثي فنيل زرنيخ ‎ctriphenyl arsine‏ ثلاني بيوتيل أنتيمون
‎ctributyl antimony Ve‏ نيوديكانوات البزموث ‎¢bismuth neodecanoate‏ وأوكتانوات الكروم ‎-chromium octanoate‏ ويجب أن يتم تسخين الغاز المشبع ‎saturate gas‏ بحيث يتم تحليل المركب الفلزي العضوي على المادة الأساسية. وتكون هذه الطريقة ملائمة بشكل جيد خاصة في فرن مضبوط الحزارة ‎.temperature controlled furnace‏ وستعتمد الظروف المثلى لتفاعل التحليل على المركب الفلزي العضوي المعين المستخدم. ‎Vo‏ كذلك تشمل طرق أخرى لمنع الكربنة ‎carburization‏ التكويك ‎coking‏ والتغبر الفلزي ‎metal-dusting‏ أيضاً في نظام التفاعل وضع طلاء فلزي أو صفيحة فلزية على مواد ‎AY gh‏ غنية بالكروم ‎chromium rich steels‏ موجودة في نظام التفاعل. ويمكن أن تشتمل هذه الطليات أو الصفائح الفلزية على قصدير ‎«tin‏ أنتيمون ‎¢antimony‏ جرمانيوم ‎¢germanium‏ بزموث ‎bismuth :‏ أو زرنيخ 9106:ه. ويفضل القصدير ‎tin‏ خصوصاً. ويمكن وضع هذه الطليات ‎٠‏ والصفائح الفلزية بطرق تشمل طلاء فلزي بالكهرباء ‎celectroplatig‏ ترسيب بالبخار ‎vapor depositing‏ ونقع ‎soaking‏ الفولاذ الغني بالكروم ‎chromium rich steel‏ في حمام ‎J‏ ‏مصهور ‎.molten metal bath‏ : ويعتقد أنه في أنظمة مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ حيث تكون الكربنة ‎carburization‏ التكويك ‎coking‏ والتغبر الفلزي ‎metal-dusting‏ صعبة الحل؛ يؤدي طلاء ‎ve‏ المواد الفولاذية الغنية بالكروم والتي تحتوي على نيكل بطبقة قصدير ‎layer‏ من إلى تكوين ££
TY
‏فعلياً. وبهذا تنتج طبقة داخلية غنية بالكروم وفقيرة‎ double protective layer ‏طبقة ثنائية الوقاية‎ ‏وطبقة‎ metal dusting ‏والتغبر الفلزي‎ coking ‏التكويك‎ ¢carburization ‏بالنيكل مقاومة للكربنة‎ ‏والتغبر الفلزي‎ coking ‏التكويك‎ ccarburization ‏للكربنة‎ Lay ‏ستائنيد خارجية مقاومة‎ ‏ع«ناهنل-لهئه:«. وهذا يحدث عند تعرض الفولاذ الغني بالكروم المطلي بالقصدير لدرجات‎ - ‏لا تزيد عن‎ Sa ‏نموذجية؛‎ hydrodealkylation ‏حرارة سطحية لعملية إزالة ألكلة هيدروجينية‎ ٠ ‏فإن القصدير يتفاعل مع الفولاذ لتشكيل ستانيدات نيكل وحديد‎ (GV E00) JVI ‏حوالي‎ ‏بشكل‎ nickel ‏النيكل‎ leach ‏يثم نض‎ «lly .nickel-enriched iron nickel stannides ‏غنية بالنيكل‎ ‏وفي بعض‎ .chromium-rich layer ‏مفضل من سطح الفولاذ مما يترك طبقة غنية بالكروم‎ ‏من الفولاذ‎ iron nickel stannide layer ‏الحالات؛ من المرغوب إزالة طبقة ستانيد الحديد والنيكل‎ ‏أو إضافة‎ chromium rich layer ‏للكشف عن الطبقة الغنية بالكروم‎ stainless steel ‏الذي لا يصدأ‎ Ve iron stannides ‏حديد 1:08 لإنتاج ستانيدات حديد‎ ‏على فولاذ لا‎ tin cladding ‏سبيل المثال؛ وجد أنه عند وضع صفيحة قصديرية‎ lad ‏تنتج طبقة‎ (= YY) - 579 ‏وتسخينه عند حوالي‎ ٠٠4 ‏من الصنف‎ stainless steel fay ‏تحت طبقة ستانيد‎ chromiumerich,carbide-rich layer ‏غنية بالكروم؛ غنية بالكربيد‎ nickel ‏ولا تحتوي على نيكل‎ chromium ‏كروم‎ ١ ‏تحتوي على حوالي‎ stannide layer Vo . 4٠ ‏من الصنف‎ stainless steel ‏مقارنة بفولاذ لا يصدأ‎ (Loa sa ‏وعند وضع الطلية أو الصفيحة من فلز القصدير على الفولاذ الغني بالكروم‎ ‏يكون من المرغوب تغيير سماكة الطلية أو الصفيحة الفلزية لتحقيق‎ chromium rich steel .metal-dusting ‏التكويك ودناه» والتغبر الفلزي‎ «carburization ‏المقاومة المرغوبة ضد الكربنة‎ ‏ويمكن عمل هذاء على سبيل المثال؛ بضبط الفترة الزمنية التي يتم فيها نقع الطبقة الغنية‎ > ‏قصدير مصهور. وهذا سيؤثر أيضاً على سماكة طبقة‎ plas ‏في‎ chromium rich layer ‏بالكروم‎ ‏الناتجة. وكذلك من المرغوب تغيير درجة‎ chromium rich steel layer ag SIL ‏الفولاذ الغني‎ ‏المطلي للتحكم‎ chromium rich steel ‏بالكروم‎ all ‏حرارة التشغيل أو تغيير تركيب الفولاذ‎ |ّ ‏التي‎ chromium-rich layer a3 SIL ‏في الطبقة الغنية‎ chromium concentration ‏بتركيز الكروم‎ ْ' ‏تم إنتاجها.‎ ve gen vy ‏وبشكل إضافي وجد أنه يمكن أيضا وقاية المواد الفولاذية المطلية بالقصدير‎ coking ‏والتكويك‎ metal dusting ‏التغبر الفلزي‎ carburization ‏من الكربنة‎ tin coated steels ‏تتضمن وضع طلية أكسيد رقيقة‎ post treatment process ‏بعملية معالتجة لاحقة‎ ‏وستكون هذه‎ .Cr0; ‏مثل‎ chromium oxide ‏ؤمن المفضل أكسيد الكروم‎ cthin oxide coating ‏تصل سماكتها إلى بضع ميكرومترات. وسيؤدي وضع أكسيد الكروم‎ ARE, ‏الطلية‎ >>
SUX aluminum coated steels ‏هذا إلى وقاية مواد فولاذية مطلية بالألومنيوم‎ chromium oxide ‏مواد فولاذية ألونية 0ه في ظروف منخفضة نسبة‎ (Jia tin ‏ما هو مطلي بالقصدير‎ .low sulfur conditions ‏الكبريت‎ ‏بطرق متنوعة بما في ذلك:‎ chromium oxide layer ‏ويمكن وضع طبقة أكسيد كروم‎ ‏ومن ثم عملية‎ dichromate paint ‏أو دهان ثتائي كرومات‎ chromate paint ‏وضع دهان كروماتي‎ ٠ ‏باستخدام مركب كروم عضوي‎ vapor treatment ‏الختزال؛ معالجة بالبخار‎ ‏ومن ثم‎ chromium metal plating ‏أو وضع طلاء فلزي كرومي‎ ‘organo-chromium compound ‏أكسدة الفولاذ المطلي بالكروم الناتج.‎ ‏في‎ carburization ‏ويمكن جعل المواد الفولاذية "الألونية 40 المقاومة للكربنة‎ ‏أكثر مقاومة بمعالجة لاحقة للفولاذ‎ hydrodealkylation ‏ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ‏له‎ steel ‏بطلية من قصدير «ن. مما ينتج فولاذ‎ aluminum coated steel ‏المطلي بالألومنيوم‎ carburization ‏أن هناك تأثيرات مجتمعة لمقاومة الكربنة‎ Las carburization ‏مقاومة أكبر للكربنة‎ ‏وتعطي هذه‎ tin coating ‏أو الطلاء بالقصدير‎ aluminum coating ‏ناتجة من الطلاء بالألومنيوم‎ ‏المعالجة اللاحقة فائدة إضافية حيث أنها ستصلح أي عيوب أو تكسرات في الألومنيوم‎
Jie ‏وكذلك تؤدي معالجة لاحقة‎ .Alonized coating ‏على سبيل المثال؛ طلية ألونية‎ aluminum Y. ‏هذه إلى تقليل التكلفة بما أنه يمكن وضع طلية ألومنيوم أرق على سطح الفولاذ الذي سيتم‎ ‏وبشكل إضافي؛ ستعمل هذه المعالجة‎ tin coating ‏معالجته لاحقآً باستخدام الطلية القصديرية‎ ‏اللاحقة على وقاية طبقة الفولاذ السفلية المكشوفة عن طريق انحناء مواد فولاذية معالجة‎ ‏وتعرض‎ aluminum layer ‏والتي قد تسبب تكسر طبقة الألومنيوم‎ aluminized steels ‏بالألومنيوم‎ ‏يمكن‎ «lg ‏المستحثة في ظروف مرتفعة درجة الحرارة.‎ carburization ‏للكربنة‎ steel ‏الفولاذ‎ vo
‎Y¢ 0 ١ :‏ أن تمنع عملية المعالجنة اللاحقة هذه تكوين ‎pad‏ الكوك ‎coke formation‏ على سطوح الفولاذ المعالجة وكذلك تمنع تكوين فحم الكوك الذي يحدث على الجزء السفلي من التكسرات الظاهرة على مواد فولاذية معالجة بالألومنيوم ‎caluminized steels‏ ولكنها غير مطلية بالقصدير ‎tin‏ ‏بشكل إضافي.
‏وبدون التقيد بأية نظرية؛ يعتقد أنه يمكن اختيار ملاعمة مواد متنوعة وتصنيفها وفقاً ّ| لاستجابتها لأجواء الكربنة ‎carburization‏ فعلى سبيل المثال» يشكل الحديد 0ه؛ الكوبلت ‎«cobalt‏ والنيكل ‎nickel‏ كربيدات ‎carbides‏ غير ثابتة نسبيآ؛ء سيحدث لها لاحقاآً كربنة ‎«carburization‏ تكويك ‎coking‏ وتغبر. وستشكل عناصر مثل الكروم ‎chromium‏ النيوبيوم ‎¢niobium‏ الفاتاديوم ‎cvanadium‏ التتغفستن ‎ctungsten‏ الموليبدنوم ‎molybdenum‏ التنتالوم ‎tantalum Va‏ والزركونيوم ‎zirconium‏ كربيدات ‎carbides‏ ثابتة تكون أكشر مقاومة للكربنة ‎«carburization‏ التكويك ‎coking‏ والتغبر ‎(dusting‏ ولا تشكل عناصر مقثل القصدير ‎din‏ ‏الانتيمون ‎antimony‏ الجرمانيوم ‎germanium‏ والبزموث ‎bismuth‏ كربيدات ‎carbides‏ أو فحم كوك ‎coke‏ ويمكن أن تشكل هذه المركبات مركبات ثابتة مع عدة فلزات مثل الحديد ‎¢iron‏ ‏النيكل ‎nickel‏ والنحاس ‎copper‏ في ظروف عملية إزالة ‎AH‏ هيدروجينية ‎.hydrodealkylation‏ ‎Vo‏ وتعتبر كذلك ستائيدات وعلند«س»؛ أنتيمونيدات ‎antimonides‏ وبزموقيدات ‎<bismuthides‏ ‏ومركبات من رصاص ‎emercury (35) clead‏ زرنيخ ‎carsenic‏ جرمانيوم ‎cgermanium‏ إنديوم ‎¢indium‏ تلوريوم ‎ctellurium‏ سلينيوم ‎«selenium‏ ثاليوم ‎cthalluim‏ كبريت ‎sulfur‏ وأكسجين ‎oxygen‏ مقاومة. ويشمل آخر صنف من المواد عناصر ‎Jia‏ فضة ‎silver‏ نحاس ‎(copper‏ ذهب ‎«gold‏ بلاتين ‎platinum‏ وأكسيدات حرارية ‎(J a refractory oxides‏ سليكا ‎silica‏ وألومينا أ ‎alumina‏ وتعتبر هذه المواد مقاومة ولا تشكل كربيدات ‎carbides‏ أو تتفاعل مع فلزات أخرى في وسط كربنة ‎carburizing environment‏ في ظروف عملية إزالة ‎AKT‏ هيدروجينية
‎-hydrodealkylation ‏تمت المناقشة أعلاه؛ ييُعتبر اختيار فلزات مناسبة تشكل طبقات وقاية مقاومة‎ LS ‏والتغبر الفلزي 0101-06 واستخدامها لتشكيل طبقات وقاية على‎ carburization ‏للكربنة‎ ‏والتغبر‎ carburization ‏م السطوح الفلزية في نظام التفاعل إحدى وسائل تجنب مشاكل الكربنة‎
‎ro | |‏ ‎metal dusting 5‏ ومع ذلك يمكن أن تتكون الكربنة ‎carburization‏ والتغبر ‎sl‏ ‎metal dusting‏ سائدة في تشكيلة واسعة من المواد؛ ويمكن أن تكون الفلزات أكثر كلفة وغرابة من المواد التقليدية ‎Je)‏ سبيل المثال؛ مواد فولاذية مطاوعة ‎(mild steels‏ المستخدمة في إنشاء أنظمة التفاعل. ‎cll dg‏ من المرغوب في نظام التفاعل ‎Ty‏ للاختراع استخدام مواد خزفية ‎ceramic materials °‏ لا تشكل كربيدات ‎carbides‏ في ظطروف نموذجية؛ وبالتالي لا تكون معرضة ‎‘carburization iy SU‏ لجزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام التفاعل. ‎die‏ اختيار المواد الخزفية لاستخدامها في عملية الكشف الراهن؛ يفضل أن يكون لها موصلية حرارية لا تقل عن تلك للمواد المستخدمة تقليديا في إنشاء أنظمة تفاعل عملية إزالة ‎AK‏ هيدروجينية 9181000لله90:00. وبشكل إضافي؛ يجب أن يكون للمواد الخزفية قوة بنيوية ‎structural strengths ye‏ كافية عند درجات الحرارة الموجودة في نظام ‎Jel‏ عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية. وكذلك؛ يجب أن تكون المواد الخزفية قادرة على تحمل الصدمات الحرارية والدورات الحرارية المتكررة التي تحدث أثناء تشغيل نظام التفاعل. وبشكل إضافي؛ يجب أن لا يكون السطح الخزفي معرضاً للانحلال في الوسط الهيدروكربوني أو في وسط مؤكسد. ويجب أن لا تعزز المادة الخزفية المختارة ‎aay‏ انحلال الهيدروكربونات في نظام التفاعل. ‎vo‏ وتشمل مواد خزفية ملائمة؛ على سبيل المثال لا الحصرء مواد مثل كربيدات السليكون ‎silicon carbides‏ أكسيدات السليكون ‎«silicon oxides‏ نتريدات السليكون ‎silicon nitrides‏ ونتريدات الألومنيوم ‎aluminum nitrides‏ ومن تلك المواد يفضل تحديدآً استخدام كربيدات السليكون ‎silicon carbides‏ ونتريدات السليكون ‎silicon nitrides‏ بسبب قدرتهما على تزويد وقاية كاملة لنظام ‎Jeli‏ حتى في ظروف عملية إزالة ألكلة هيد روجينية ‎hydrodealkylation‏ ‎Y.‏ منخفضة نسبة الكبريت ‎sulfur‏ ‏ويمكن كذلك أن يتم طلاء جزء على الأقل من السطوح الفلزية في نظام التفاعل بغشاء ‎film‏ من سليكون ‎silicon‏ أو سليكا ‎silica‏ وبالتحديد» تشمل السطوح الفلزية التي يمكن طلاؤهاء على سبيل المثال لا الحصر جدران المفاعل ‎walls‏ 2680108. ومع ذلك يمكن أن يستفيد أي سطح فلزي في نظام ‎Jeli‏ الذي يبين علامات على حدوث الكربنة ‎carburization‏ والتغبر ‎٠‏ الفلزي ‎metal-dusting‏ من وضع غشاء من سليكون ‎df silicon‏ سليكا ‎silica‏
ٍ 75 ويمكن استخدام طرق تقليدية لوضع غشاء من سليكون ‎silicon‏ أو سليكا ‎silica‏ ويمكن وضع السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ بواسطة طلاء كهربائي وترسيب كيميائي بالبخار لألكوكسي سيلان ‎alkoxysilane‏ في غاز ناقل للبخار ‎carrier gas‏ صوا»ه. ويفضل أن يكون للغشاء من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ تمددية حرارية مساوية لتلك للسطح الفلزي الذي ‎oo‏ يطليه. وبشكل إضافي؛ يجب أن يكون الغشاء من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ 1506 على تحمل الصدمات الحرارية والدورات الحرارية المتكررة التي تحصل أثناء عملية إزالة ألكلة هيدروجينية ‎.hydredealkylation‏ وهذا يعمل على تجنب تكسير أو تشظية الغشاء من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا وها والانكشاف المحتمل للسطح الفلزي السفلي على الوسط الهيدروكربوني الذي يحث الكربنة. وكذلك؛ يجب أن يكون للغشاء من السليكا ‎silica‏ أو ‎٠‏ السليكون ‎Ala sasilicon‏ حرارية قريبة من أو تزيد عن تلك لفلزات مستخدمة تقليدياً في أنظمة مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية ‎nydrodealkylation‏ للمحافظة على انتقال حراري فعال. وكذلك يجب عدم حدوث انحلال للغشاء من السليكون ‎silicon‏ أو السليكا ‎silica‏ في وسط عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ أو في وسط مؤكسد؛ ويجب أن لا تسبب انحلال الهيدروكربونات نفسها.
‎Vo‏ ولأنه يمكن أن تتعرض مناطق مختلفة في نظام التفاعل ‎Wy‏ للاختراع لمدى واسع من درجات الحرارة؛ يمكن اختيار المادة بشكل منظم في مراحل؛ حيث يتم استخدام تلك المواد التي تزود طبقات وقاية ذات مقاومة أفضل للكربنة ‎carburization‏ في تلك المناطق من النظام
‏التي تتعرض لأعلى درجات حرارة. وفيما يتعلق باختيار ‎col gall‏ اكتشف أن سطوح فلزية من فلزات المجموعة ‎VII‏ ‏7 المؤكسدة مثل الحديد ‎iron‏ التيكل ‎nickel‏ والكوبلت ‎cobalt‏ أكثر فعالية من حيث التكويك ‎coking‏ والكربئنة ‎carburization‏ من نظائرها غير المؤكسدة. فعلى سبيل المثال» وجد أن عينة محمصة بالهواء ‎air roasted sample‏ من فولاذ لا يصدا ‎stainless steel‏ من الصنف 497 كانت أكثر فعالية بكثير من عينة غير مؤكسدة من نفس الفولاذ. ويعتقد أن السبب في هذا إعادة اختزال ‎re-reduction‏ المواد الفولاذية المؤكسدة التي تنتج فلز حديد ‎iron‏ و/أو نيكل ‎nickel‏ دقيق ‎Yo‏ الحبيبات ‎Jan‏ وتكون فلزات مثل هذه فعالة خصوصاً للكربنة ‎carburization‏ والتكرويك ‎.coking‏
‎££
‎AY :‏ وبما أنه يمكن استخدام التقنيات الموصسوفة في هذا البيان للتحكم بالكربنة ‎<carburization‏ التكويك ‎coking‏ الحفزي والتغبر الفلزي ‎metal-dusting‏ عند درجات حرارة مرتفعة؛ فإنه يمكن استخدامها في مجالات أخرى من المعالجة الكيميائية والبتروكيميائية أيضاً. وتتضمن هذه المجالات معالجة كيميائية أو بتروكيميائية عند درجة حرارة مرتفعة حيث ‎٠‏ لوحظت ظواهر الكربنة ‎carburization‏ سابقآء وكذلك العمليات عند درجات حرارة أقل؛ والتي كانت حتى الوقت الحالي؛ غير معرضة للمشاكل المتعلقة بالكربنة ‎carburization‏ الزائدة. فعلى سبيل المثال؛ يمكن تطبيق التقنيات على أي أنابيب فرنية ‎tubes‏ ©8005 والتي تكون معرضة للكربنة ‎ccarburization‏ التكويك ‎coking‏ الحفزي والتغبر الفلزي ‎cmetal-dusting‏ ‏مثل أنابيب فرنية في أفران لصنع فحم الكوك ‎coker furnace‏ وبشكل إضافي؛ يمكن استخدام ‎١‏ التقنيات للتحكم بالكربنة ‎ccarburization‏ التكويك ‎coking‏ الحفزي والتغبر الفلزي ‎metal-dusting‏ ‏في أفران تكسير ‎cracking furnaces‏ يتم تشغيلها عند درجة حرارة تتراوح من حوالي ‎٠١‏ لام ‎(GE)‏ إلى حوالي ‎(VY) SAYLY‏ فعلى سبيل المثال؛ يمكن التحكم بتلف الفولاذ الذي يحدث في أفران تكسير يتم تشغيلها عند درجات الحرارة تلك بوضع طبقات وقاية مختلفة أساسها فلز. ويمكن أن يتم تزويد طبقات الوقاية هذه بوضع فلزات باستخدام تقنيات الصهر ‎emelting ٠5‏ الطلاء الكهربائي؛ وتقنيات الدهان. ويفضل استخدام الدهان بشكل خاص. وتحمي طلية من الأنتيمون موضوعة على مواد فولاذية تحتوي على حديد ‎jron bearing steels‏ هذه المواد الفولاذية من الكربنة «متتدتصطتده» التكويك ‎coking‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ في ظروف التكسير الموصوفة. وفي الواقع؛ سيزود دهان أنتيموني ‎antimony paint‏ تم وضعه على مواد فولاذية تحتوي على حديد ‎iron‏ وقاية ضد الكربنة ‎ccarburization Ye‏ التكويك ‎coking‏ الحفزي والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ عند ‎٠,١‏ لام ‎NER‏ ‏ويمكن أن تحمي طلية من البزموث ‎bismuth‏ موضوعة على سبائك فولانية غنية بالتيكل ‎nickel rich steel alloys‏ (على سبيل المثال انكونل ++ 600 ‎(INCONEL‏ هذه المواد الفولاذية من الكربنة ‎«carburization‏ التكويك ‎coking‏ الحفزي؛ والتغبر القلزي ‎metal dusting‏ ‎ve‏ في ظروف التكسير وتم إثبات هذا عند درجات حرارة تزيد عن ‎(SVT) SAVY)‏
YA
‏على مواد فولاذية تحتوي على‎ bismuth ‏ويمكن كذلك وضع طليات من البزموث‎ «metal dusting ‏التغبر الغلزي‎ «carburization ‏فتزود وقاية من الكربنة‎ iron bearing steels ‏حديد‎ ‏الحفزي في ظروف التكسير. وكذلك؛ يمكن استخدام طلية فلزية تشتمل على‎ coking ‏والتكويك‎ ‎tin ‏و/أو قصدير‎ cantimony ‏أنتيمون‎ cbismuth ‏توليفة من بزموث‎ ‏المذكور مسبقاً على أنابيب‎ chromium paint ‏وكذلك يمكن وضع الدهان الكرومي‎
LEY ‏واختزاله في موضع التفاعل لاستخدامه في أفران تكسير‎ steel tubes ‏فولاذية‎ ‏عصعطه. وبشكل جوهري؛ يمكن أن يزود الدهان الكرومي سطحاً حرارياً في‎ cracking furnace ‏ومعالجة بالكلوريد‎ oxidation ‏أكسدة‎ «carburization ‏أوساط كربنة‎ Jie ‏أوساط متعددة‎ .chloriding chromium-plated steels ‏أن تكون مواد فولاذية مطلية بالكروم‎ Lead ‏ومن المحتمل‎ ys ‏والتكويك‎ carburization ‏مقاومة للكربنة‎ Load ‏مفيدة في أوساط أخرى حيث وجد أنها تظهر‎ = ‏الحفزي في أوساط مرتفعة درجة الحرارة (على سبيل المثال؛ من 7ر476‎ coking ‏ف). أي أنه في وسط تكسير درجة حرارته 1877م‎ ٠٠٠ mA) م٠١“‎
H, ‏في‎ Cals VY ‏مكون من‎ carburizing gas ‏"ف) لمدة ساعة واحدة في غاز كربنة‎ vor) ٠٠١ ‏كاف لتزويد حوالي‎ CS, ‏مع‎ doped ‏خلال 11.0 مشوب‎ bubbled ‏مدفوع على شكل فقاقيع‎ vo 3١4 ‏من صنف‎ stainless steel ‏لم يحدث لعينة فولاذ لا يصدأ‎ sulfur ‏جزء في المليون كبريت‎ ‏بينما حدث تكويك لعينة غير معالجة من‎ ccarburization ‏أو كربنة‎ coking ‏مطلي بالكروم تكويك‎ ‏وعينات من انكولوي 800 مطلية بالنيكل الستانيدي‎ INCOLOY 800 A+ + ‏انكولوي‎ ‏وبعدم وجود تام‎ .stannided and antimonided nickel-plated INCOLOY 800 ui patil ‏لكن بدرجة أقل‎ chromium-plated sample ‏للكبريت «8ان»؛ حدث تكويك للعينة المطلية بالكروم‎ ys ‏بكثير من العينة غير المعالجة.‎ ‏كمادة طلاء وتمت معالجتها‎ chromium ‏تم وضع الكروم‎ (Bae ‏وفي الاختبار المذكور‎ ‏بالفولاذ. ولقد وجد أن الطلاء الكرومي‎ glue ‏أو إلصاقه‎ chromium ‏الكروم‎ weld ‏بالحرارة للحم‎ ‏وكربيد‎ CrFe ‏مكون من‎ glue ‏يتفاعل مع مادة الأساس الفولاذية لتشكيل غراء‎ chromium plate ‏بحيث تتشكل طلية من و0:© على السطح الخارجي . ولتحقيق‎ chromium carbide ‏الكروم‎ ٠
Yq Es ‏أو‎ antimony ‏مقاومة إضافية؛ يمكن معالجة سطح الفولاذ المطلي بالكروم بالأنتيمون‎ ‏ممتممس0دعع. ا‎ a gala yall ‏في عمليات تهذيب تقليدية منخفضة نسبة الكبريت‎ Lin ‏وتعتبر التقنية مفيدة‎
Gada ‏والتي تتضمن درجات حرارة منخفضة جوهرياً. ولقد وجد‎ low-sulfur reforming process ‏بحيث أن مشاكل‎ sulfr ‏أنه تم تشغيل عمليات التهذيب التقليدية بوجود مقدار كاف من الكبريت‎ ٠ ‏الحفزي لم تلاحظ بينما‎ coking ‏والتكويك‎ metal dusting ‏التغبر الفلزي‎ carburization ‏الكربنة‎ ‎low sulfur systems ‏ظهرت المشاكل باستخدام أنظمة منخفضة نسبة الكبريت‎ ‏تحتوي تيارات التغذية بشكل‎ ofan ‏وفي أنظمة تهذيب "منخفضة نسبة الكبريت"‎ ‏والأفضل أقل من 50 جزء في‎ sulfur ‏جزء في البليون كبريت‎ ٠٠١ ‏نموذجي على أقل من‎ ‏أقل‎ Sie sulfur ‏جزء في البليون كبريت‎ Yo ‏والأكثر تفضيلاً أقل من‎ sulfur ‏البليون كبريت‎ . ٠ ‏جداً)؛ وهو مقدار‎ fax sulfur ‏("منخفضة نسبة الكبريت‎ sulfur ‏من © جزء في البليون كبريت‎ ‏وبشكل جوهري؛ توجد نسبة أكبر من الكبريت‎ carburization ‏للتعارض مع الكربنة‎ CHS ‏غير‎ ‏في تقنيات تهذيب حفزية تقليدية (أي؛ نسبة غير منخفضة من الكبريت). وبهذا‎ sulfur ‏جزء في البليون: وتكون‎ 90٠0 ‏حوالي‎ sulfur ‏الخصوص؛ يكون المعدل العالمي للكبريت‎ ‏في تيار تغذية تقليدي‎ sulfur ‏المستويات الأعلى مألوفة؛ ومن المحتمل أن تصل نسبة الكبريت‎ vo ‏جزء في البليون أثناء ظروف مضطربة.‎ 0-5 ‏ومع أن أنظمة تهذيب منخفضة نسبة الكبريت وتقليدية تتضمن درجات حرارة‎ cethane cracking systems ‏منخفضة نسبياً مقارنة ب؛ على سبيل المثال أنظمة تكسير الإيثان‎ ‏إلا أنه يمكن كذلك أن تكون درجات الحرارة مرتفعة بشكل مفرط في طبقات الحفاز‎ ‏عندما تسبب تفاعلات إزالة ميثان طاردة للحرارة‎ catalyst beds 7. ‏في تشكل مناطق‎ coke balls ‏الكوك‎ and ‏ضمن كرات‎ exothermic demethanation reactions ‏حتى‎ carburization ‏ساخنة موضعية. وتشكل البقع الساخنة هذه مصدرآ لمشكلة متعلقة بالكربنة‎ sulfur ‏في أنظمة تفاعل تهذيب تقليدية حيث توجد مقادير كبيرة من الكبريت‎ ‏لوحدات‎ center pipe screens ‏فعلى سبيل المثال؛ لوحظ أن المصافي الأنبوبية المركزية‎ ‏تتسبب في النهاية‎ choles ‏موضعياً مما يشكل ثقوب‎ waste away ‏تضعف‎ reformers ‏التهذيب‎ Yo
بانتقال الحفاز. وتكون درّجات الحرارة في عمليات تهذيب تقليدية في كرات فحم الكوك أثناء التشكيل والاحتراق مرتفعة ظاهرياً بحيث تكفي للتغلب على قدرة الكبريت ‎sulfur‏ على تعطيل فعالية عملية التكويك ‎coking‏ الحفزي؛ الكربنة ‎ccarburization‏ والتغبر الكلزي ‎-metal dusting‏ ولهذا يتم كربنة ‎carburization‏ المصافي الفلزية وتكون أكثر حساسية للضعف الذي تسببه الأكسدة بين الحبيبات ‎intergranular‏ (نوع من التأكل ‎(corrosion‏ أثتاء عملية التجديد
‘holes ‏مما يشكل ثقوب‎ screen openings ‏وتتسع فتحات المصفاة‎ regeneration ‏وإذا تم استخدامها لمعالجة مصافي في عملية تهذيب تقليدية؛ من المحتمل أن تكون‎ ‏أكثر تفضيلاً من طبقة‎ chrome-based passivation layer ‏طبقة كبت فعالية أساسها كروم‎ ‏هذه عملية تجديد حفاز في هواء‎ Jie ‏حيث تتحمل طبقة‎ ctin-based layer ‏أساسها قصدير‎ ‏من‎ robust ‏أكثر نشاطاً‎ chromium ‏ويكون الكروم‎ chlorides ‏وإعادة تشتيته مع كلوريدات‎ ٠١ ‏في ظروف مثل هذه. وفيما يتعلق بهذاء أوحت الاختبارات أن الطلاء الكرومي‎ tin ‏القصدير‎ ‏ويكون طلاء‎ rejuvenation ‏تنشيط‎ sale) ‏أكثر مقاومة لانتقال فلز (ضياعه) أثناء عملية‎ catalyst loading ‏كرومي أكثر قساوة مما يقلل احتمالية من إزالته بالحك أثناء تحميل الحفاز‎ |ّ ‏لذلك؛ تعتبر التقنية المقترنة بالاختراع الراهن مفيدة في أي عملية تحويل‎ Gay ‏يصبح من المرغوب تقليل مقدار الكبريت‎ Cua hydrocarbon conversion ‏هيدروكربوني‎ | ١ ‏الموجودين؛ على سبيل المثال؛ في تيار التغذية أو المحقونين بشكل‎ water ‏و/أو الماء‎ sulfur (Gy ‏منفصل؛ لمستويات أقل من تلك المستخدمة تقليدياً. وفيما يتعلق بهذاء إذا تم تطبيق التقنية‎ ‏المنخفض" أقل‎ Cu pS ‏للاختراع على عمليات كيميائية وبتروكيميائية أخرى؛ سيكون مستوى‎ ‏من ذلك في تيار تغذية أو نظام تفاعل أثناء إجراء عملية محددة (على سبيل المثال؛ يتم اتخاذ‎ ‏في تيار التغذية أو نظام التفاعل؛ أو لا يضاف‎ sulfur ‏خطوات لخفض مستويات الكبريت‎ © ‏أثناء العملية). ويمكن أن تزود التقنية وفقاً للاختراع‎ ALE ‏أو يضاف بكمية‎ sulfur ‏كبريت‎ ‏الراهن وسيلة لخفض تكاليف تشغيل مثل هذه العمليات؛ حيث تضخمت هذه التكاليف مسبقا‎ ‏:ئه»؛ كما تزود وسيلة تكفل تحسينات واضحة في‎ sla) ‏و/أو‎ sulfur ‏بسنبب وجود الكبريت‎ ‏يميل إلى تسميم أغلبية الحفازات وكبت فعاليتها لدرجة‎ sulfur ‏أداء الحفاز بما أن الكبريت‎ ‏محددة. وبطريقة مماثلة؛ تعتبر التقنية المقترنة بالاختراع مفيدة في عمليات حالية يوجد فيها‎ vo
إٍ ‎١‏ ‏مشاكل الكربنة ‎¢carburization‏ التكويك ‎coking‏ و/أو التغبر الفلسزي ‎metal dusting‏ وتكون هناك حاجة لتقنيات جديدة لحل تلك المشاكل بشكل فعال.
وتشمل أمثلة عمليات تكون فيها التقنية المقترنة بالاختراع مفيدة بشكل محتمل؛ على سبيل المثال لا الحصرء عملية إزالة هيدروجين غير مؤكسدة ‎nonoxidative dehydrogenation‏ ° أو مؤكسدة عن هيدروكربوتات ‎hydrocarbons‏ لإنتاج أولفينات ‎olefins‏ وديينات ‎(dienes‏ عملية إزالة هيدروجين ‎dehydrogenation‏ عن إثيل بنزين ‎ethylbenzene‏ لإنتاج ستيرين ‎sstyrene‏ ‏تحويل هيدروكربونات خفيفة ‎light hydrocarbons‏ (أي؛ ب©-.©؛ ويفضل ,©) إلى مركبات عطرية ‎caromatics‏ عملية تبادل ‎transalkylation AY‏ لتولوين ‎toluene‏ لإنتاج بنزين ‎benzene‏ ‏وزيلينات :10 عملية إزالة ألكلة ‎dealkylation‏ عن مركبات عطرية ألكيلية ‎alkyl aromatic‏ ‎ye‏ لإنتاج مواد عطرية ‎alkylation ASW aromatics‏ مواد عطرية ‎z=) aromatics‏ مركبات عطرية ألكيلية ‎calkylaromatic‏ إنتاج وقود ‎fuels‏ ومركبات كيميائية ‎chemicals‏ من ‎COs Hy,‏ (عن طريق على سبيل ‎JO‏ عملية فيشر -تروبش ‎Alas o(Fischer-Tropsch‏ تهذيب بخاري لهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ لإنتاج ‎«COs H,‏ إنتاج ‎Jui SU‏ أمين ‎diphenylamine‏ من أنيلين 8هء) عملية ألكلة بميثانول ‎methanol‏ لتولوين ‎toluene‏ لإنتاج زيلينات وعدعابون؛ ‎Vo‏ وعملية إزالة هيدروجين ‎dehydrogenation‏ من كحول أيزوبروبيل ‎isopropyl alcohol‏ لإنتاج أسيتون ‎(Says -acetone‏ إيجاد تفاصيل تقنية تتعلق بالعمليات المذكورة مسبقاً في موسوعة التقنية الكيميائية ‎Encyclopedia of Chemical Technology‏ باسم كيرك- أومر ‎(Kirk-Othmer‏
الطبعة ‎ea) AVA AED‏ وذكر محتواها في هذا البيان للإحالة إليه كمرجع. : وتشمل العمليات المفضلة التي تكون فيها التقنية 5 ‎Ta‏ للاختراع مفيدة في عملية تحويل ‎Y.‏ هيدروكربونات خفيفة ‎light hydrocarbons‏ إلى مواد عطرية ‎caromatics‏ إنتاج وقود ومركبات
كيمياثية من ‎«COs Hy‏ وعملية تهذيب بخاري لهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ لإنتاج ‎.CO Hy‏ وبالرجوع مرة أخرى إلى عمليات إزالة ألكلة هيدروجينية ‎chydrodealkylation‏ يمكن استخدام تقنيات أخرى كذلك لحل المشاكل المقترنة بالكربنة ‎«carburization‏ التقصف ‎cembrittlement‏ والتغبر الفلزي ‎dusting‏ آداء«. ‎(Says‏ استخدامها بالاقتران مع اختيسار مادة ‎vo‏ مناسبة لنظام التفاعل. والتقنية المفضلة من بين التقنيات الإضافية هي إضافة؛ عامل (عوامل)
‎ty 0‏ مضادة للكربنة ‎anti-carburizing agents (s)‏ ومضادة للتكويك ‎anti-coking‏ خالية من الكبريت ‎sulfur‏ أثناء عملية إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎.hydrodealkylation‏ ويمكن إضافة هذه العوامل باستمرار أثناء المعالجة حيث تتفاعل مع سطوح نظام التفاعل الملامسة للهيدروكربونات ‎<hydrocarbons‏ أو يمكن وضعها كمعالجة مسبقة لنظام ‎(Jeli‏ حيث يمكن وضعها كطلاء ‎٠‏ تام؛ أو مكمل لمعالجة أخرى. وبدون التقيد بأية نظرية؛ يعتقد أن هذه العوامل تتفاعل مع سطوح نظام التفاعل بواسطة ‎Play‏ وتأكل السطوح ‎surface attack‏ لتشكيل مركبات سبيكية ‎intermetallic compounds‏ من حديد ‎fron‏ و/أو نيكل ‎¢nickel‏ متقل ستانيدات وعلوتمصدى أنتيمونيدات 65 :+ جرمانيدات ‎cgermanides‏ بزموثيدات ‎cbismuthides‏ بلمبيدات ‎ye‏ 8 أرسينيدات ‎2d) carsenides‏ وتكون مركبات سبيكية ‎Jie‏ هذه مقاومة للكربنة ‎«carburization‏ التكويك ‎coking‏ والتغبر الفلزي ‎metal dusting‏ ويمكن أن تحمي التركيب الفلزي ‎metallurgy‏ الأساسي . ا ويعتقد أيضاً أن المركبات السبيكية أكثر ‎GLE‏ من كبريتيدات الفلز ‎metal sulfides‏ التي تم تشكيلها في أنظمة استخدم فيها ‎HS‏ لكبت فعالية الفلز. ولا يتم اختزال هذه المركبات ‎Veo‏ بالهيدروجين مثل ما يحدث لكبريتيدات الفلز ‎metal sulfides‏ وكنتيجة لذلك؛ تميل هذه المركبات إلى ترك النظام: بدرجة أقل من كبريتيدات ‎cmetal sulfides Hla‏ ولهذا يمكن خفض مقدار الإضافة المستمر من مثبط كربنة ‎carburization inhibitor‏ مع تيار التغذية إلى الحد لأدنى . وتشمل عوامل مفضلة مضادة للكربنة ‎sulfur carburization‏ ومضادة للتكويك ‎coking‏ ‎٠‏ خالية من الكبريت ‎sulfur‏ مركبات فلزية عضوية ‎J‏ مركبات قصدير عضوية ‎corgano-tin compounds‏ مركبات أنتيمون عضوية ‎corgano-antimony compounds‏ مركبات جرمانيوم عضوية ‎corgano-germanium compounds‏ مركبات بزموث عسضوية ‎corgano-bismuth compounds‏ مركبات زرنيخ عضوية ‎corgano-arsenic compounds‏ ومركبات رصاص عضوية ‎.organo-lead compounds‏ وتسشمل مركبات رصساص عضوية ا ‎organo-lead compounds Yo‏ ملاثمة رباعي إثيل رصاص ‎tetracthyl lead‏ ورباعي مثيل رصاص ‎١‏
ا ‎tetramethyl lead‏ ويفضل خصوصاً استخدام مركبات قصدير عضوية ‎organo-tin compounds‏ مثل رباعي بيوتيل قصدير ‎tin‏ 1608091 وهيدريد ثلاثي مثيل قصدير ‎trimethyl tin hydride‏ : وتشمل مركبات فلزية عضوية محددة إضافية نيوديكانوات بزموث ‎bismuth neodecanoate‏ أوكتانوات كروم ‎«chromium octanoate‏ نفشثشيتات نحاس ‎ccopper naphthenate °‏ كربوكسيلات منغنيز ‎cmanganese carboxylate‏ نيوديكانوات بلاديوم ‎«palladium neodecanoate‏ نيوديكانوات فضة ‎silver neodecanoate‏ رباعي بيوتيل جرمانيوم ‎ctetrabutlylgermanium‏ ثلاثي بيوتيل أنتيمون ‎A ctributylantimony‏ فنيل أنتيمون ‎ctriphenylantimony‏ ثلاثي فنيل زرنيخ ‎ctriphenylarsine‏ وأوكتانوات زركونيوم ‎.zirconium octanoate‏ ‎y‏ ولا تكون كيفية وموقع إضافة هذه العوامل إلى نظام التفاعل مهمة؛ وستعتمد بشكل مبدئي على مميزات تصميم عملية محددة. فعلى سبيل المثال؛ يمكن أن يتم إضافتها بشكل مستمر أو متقطع مع تيار التغذية. وتكون طريقة مفضلة لطلاء العوامل على سطح مفاعل قائم أو جديد عبارة عن تحليل مركب فلزي عضوي في جو من هيدروجين ‎hydrogen‏ عند درجات حرارة تبلغ حوالي ‎EAY,Y Vo‏ م ) 6 = . وبالنتسبة لمركبات قصدير عضوية ‎corgano-tin compounds‏ ينتج عن هذا فلز قصدير ‎reactive metallic tin Jlad‏ على سطح المفاعل. وعند درجات الحرارة هذه؛ يتفاعل القصدير ‎Lind‏ مع فلز السطح لكبت فعاليته. وتعتمد درجات حرارة طلاء مثلى على المركب الفلزي العضوي المحدد؛ أو مخاليط المركبات إذا كان هناك رغبة بتكوين سبائك. وبشكل نموذجي؛ يمكن دفع كمية زائدة من عامل © الطلاء الفلزي العضوي على شكل نبضات في المفاعل بمعدل تدفق هيدروجيني ‎hydrogen flow rate‏ مرتفع لنقل عامل الطلاء في جميع أجزاء النظام على شكل رذاذ. وبعد ذلك يمكن تقليل معدل التدفق للسماح لرذاذ فلز الطلاء بأن يقوم بالطلاء ويتفاعل مع سطح المفاعل. وبشكل بديل؛ يمكن إدخال المركب على شكل بخار يتحلل ويتفاعل مع جدران المفاعل الساخنة في جو اختزال.
te ‏وكما تمت المناقشة أعلاه؛ يمكن معالجة أنظمة تفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية‎ ‏والتكويك‎ metal dusting ‏التغبر الفكلزي‎ ccarburization ‏معرضة للكربنة‎ hydrodealkylation ‏يحتوي على مركب قصدير فلزي‎ decomposable coating ‏بوضع طلاء قابل للانحلال‎ 8 ‏عضوي قابل للانحلال على تلك المناطق لنظام التفاعل التي تكون أكثر عرضة للكربنة‎ : .carburization ° : ‏ومع ذلك؛ لا يمكن تحقيق هذا التحكم دائماً. حيث يمكن أن توجد "بقع ساخنة" تتكون‎ deposits ‏في نظام التفاعل حيث يمكن أن يتحلل المركب الفلزي العضوي ويشكل مواد راسبة‎ ‏هذا الترسيب في أنظمة تفاعل‎ Jie ‏ولذلك؛ يكون أحد أوجه الاختراع عبارة عن عملية تتجنب‎ ‏حيث لا يمكن التحكم بإحكام بدرجات الحرارة‎ hydrodealkylation ‏إزالة ألكلة هيدروجينية‎ ‏وتظهر مناطق من بقع ساخنة مرتفعة درجة الحرارة.‎ ٠ وتتضمن عملية مثل هذه تسخين مسبق لنظام التفاعل الكلي إلى درجة حرارة تتراوح من 4,4 لام ‎(Ve)‏ إلى 271,1 م )00 ‎(BN)‏ ويفضل من ‎A EAYLY‏ (00 ف) إلى ,47م ‎(GV Ye)‏ والأكثر تفضيلاً حوالي 15,76 أم )1000( باستخدام تيار ساخن من غاز هيدروجين ‎hydrogen gas‏ وبعد التسخين المسبق؛ يتم إدخال تيار غاز أبرد عند درجة ‎vo‏ حرارة من 4,4 ‎a Ye‏ (400أف) إلى 77م ‎(A)‏ ويفضل من ١2م ‎(C000)‏ ‏إلى ١,1لا2م‏ (١٠١٠7أف)؛‏ والأكثر تفضيلاً حوالي 747,8ام )000( يحتوي على مركب قصدير فلزي عضنوي تم تبخيره مع غاز هيدروجين ‎hydrogen gas‏ في نظام التفاعل الذي تم تسخينه مسبقاً. ويتم إدخال الخليط الغازي هذا من الجزء العلوي فيحدث ‎"wave dasa’‏ انحلال
تنتقل على خلال التفاعل الكلي.
أ وتكون هذه العملية ملائمة بشكل أساسي لأن غاز الهميدروجين الساخن ‎hot hydrogen gas‏ ينتج ‎Gh‏ ساخناً بشكل منتظم سيحلل غاز المركب الفلزي العضوي الأيرد عندما ينتقل على شكل موجة خلال نظام التفاعل. وسيتحلل الغاز الأبرد الذي يحتوي على مركب القصدير الفلزي العضوي على السطح الساخن وسيطلي السطح. وسيستمر بخار مركب القصدير الفلزي العضوي بالتحرك على شكل موجة معالجاً السطوح الأسخن في الجزء السفلي
‎oe ve‏ نظام التفاعل. وبذلك يمكن أن يحتوي نظام التفاعل الكلي على طلاء منتظم من مركب
0 القصدير الفلزي العضوي. ومن المرغوب به أيضاً إجراء عدة دورات حرارية على الساخن- البارد ‎hot-cold temperature cycles‏ من هذا القبيل لضمان طلاء نظام التفاعل الكلي بشكل منتظم باستخدام مركب القصدير الفلزي العضوي. ولفهم أوفى للكشف الراهن؛ تُْبيُن الأمثلة التالية التي توضح بعض أوجه الاختراع. م ومع ذلك يجب أن يفهم أن الكشف غير محدد بأية كيفية وبأي تفاصيل محددة مبينة فيها. مثال المقارنة ‎١‏ ‏حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ حراري يتكون من أنبوب غير ملحوم ‎seamless pipe‏ مصنوع من فولاذ لا يصدأ من الصنف ‎YT‏ قطره الخارجي ّ| 64 سم ‎+,Y0)‏ بوصة) وطوله 77,7 سم ‎AYO)‏ بوصة) بواسطة تنظيف سطوح المفاعل 3 المعرضة لتفاعل إزالة ألكلة الهيدروجينية باستخدام الصابون والماء؛ وتجفيفه باستخدام مذيب عضوي ‎organic solvent‏ ثم سخن المفاعل مسبقاً وتمت المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها ‎١75 ١( A TYT,Y‏ ف) وتم تغذية التولوين ‎toluene‏ بمعدل ‎YO‏ ميكرولتر/دقيقة ‎microliter/minute‏ في المفاعل مع ‎hydrogen (ps sydd‏ بمعدل ‎٠١‏ سم /دقيقة ‎.cubic centimetre/minute‏ وتمت المحافظة على ضغط ‎pressure‏ المفاعل عند حوالي ‎TA4,0‏ ‎١‏ | كيلوباسكال ‎Yoo)‏ رطل/بوصة" قياسي ‎(pound per square inch‏ وتم سد المفاعل تماماً بفحم الكوك ‎coke‏ الذي تم تشكيله عن طريق الكربنة ‎carburization‏ عند فحصه بعد 10,1 ساعة من التشغيل. مثال المقارنة ؟ حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ حراري كما وصف في مثال © - المقارنة ‎.١‏ وتم تسخين المفاعل مسبقاً وتمت المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها ‎٠‏ لام ‎(GV E00)‏ ومرة ‎cs al‏ تم تغذية تولوين ‎toluene‏ بمعدل ‎TO‏ ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع هيدروجين: ‎hydrogen‏ بمعدل ‎7٠١‏ سم"/دقيقة. وتمت المحافظة على ضغط المفاعل عند حوالي 188,8 كيلوباسكال ‎٠٠١(‏ رطل/بوصة' قياسي). وتم سد المفاعل تماماً بفحم الكوك الناتج عن الكربنة ‎carburization‏ عند فحصه بعد ‎9,١7‏ ساعة من التشغيل. انظر الشكل ‎١ ve‏ وهو عبارة عن صورة لمفاعل مفتوح جزئياً لتوضيح سدادة ‎plug‏ من فحم الكوك. ض 1
ٍ 3 المثال ‎١‏ : حضر مفاعل إزالة ‎ASH‏ هيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ حراري يتكون من أنبوب غير ملحوم مصنوع من فولاذ لا يصدأ من الصنف ‎٠“‏ قطره الخارجي 0,14 سم ‎YO)‏ ‏بوصة) وطوله ‎YY,Y‏ سم ‎(ass AYO)‏ بواسطة تنظيف سطوح المفاعل المعرضة لتفاعل ‎٠‏ إزالة الألكلة الهيدروجينية باستخدام الصابون والماء؛ وتم تجفيفه باستخدام مذيب عضوي. ومن ثم تم طلاء المفاعل بواسطة صب ‎pouring‏ دهان قصديري ‎tin paint‏ أحد أطراف ‎(Je lid)‏ تصريف الفائض؛ صب الدهان القصديري في الطرف الآخر من المفاعل» تصريف الفائض؛ ومن ثم اختزال طلاء الدهان القصديري عند حوالي 18,1" ام ‎(Geen)‏ لمدة حوالي £0 ساعة. وحضر الدهان القصديري المستخدم لطلاء المفاعل بواسطة خلط 7 أجزاء ‎٠‏ وزنامن تين تن كيم ‎Tin Ten Cem‏ (متوفرة من شركة مووني كيميكال ‎«(Mooney Chemical,Co.‏ 1 أجزاء من كحول أيزوبروبيل ‎١٠ isopropyl alcohol‏ جزء مسن مسحوق القصدير (يتراوح حجم جسيماته من ‎#-١‏ ميكرونات ‎VE 5 (microns‏ جزء من أكسيد القصدير (يمر من شبكة مقاسها -375) و8 من ,7,0 في خليط دهان معاً. وتم تغذنية تولوين ‎toluene‏ بمعدل ‎YE‏ ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع نتروجين ‎nitrogen‏ بمعدل ‎٠١‏ ‎vo‏ سم”/دقيقة لمدة حوالي 047 ساعة من التشغيل عند 10م ‎(QV E00)‏ ولم يحدث انسداد لكن تسببت مشاكل تشغيلية في نظام هبوط الإنتاج ‎system‏ 2 في إيقاف عمله. المثال ؟ حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية ‎hydrodealkylation‏ حراري كما وصسف في المثال ‎١‏ ماعدا أنه لم يتم استخدام ‎Fe,05‏ في الدهان. وفي المفاعل الذي تمت المحافظة عليه © عند درجة حرارة مقدارها 76,7 م (750١ف)‏ وضغط مقداره 284,5 كيلوباسكال ‎٠٠١(‏ ‏رطل/بوصة' قياسي)؛ ثم تغذية تولوين ‎toluene‏ بمعدل ‎YO‏ ميكرولتر/دقيقة وهيدروجين ‎hydrogen‏ بمعدل ‎7١‏ سم”/دقيقة لمدة حوالي ‎AA‏ ساعة من التشغيل». ومن ثم تم رفع درجة الحرارة إلى 7680م (٠50٠ف).‏ واستمر التفاعل لمدة حوالي ‎Yor‏ ساعة من التشغيل. ولم يحدث اتسداد في المفاعل.
ty “ ‏المثال‎ ‏حراري كما وصف في‎ hydrodealkylation ‏حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية‎ ‏حيث تم تسخين المفاعل مسبقاً وتمت المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها‎ .١ ‏المثال‎ ‏ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع‎ YO ‏بمعدل‎ toluene ‏وتم تغذية تولوين‎ (BV Ea) م٠‎
Ae ‏سم”/دقيقة. وتم المحافظة على ضغط المفاعل عند حوالي‎ ٠١ ‏هيدروجين بمعدل‎ 0 ‏ساعة على الأقل قبيل‎ 59١ sad ‏رطل/بوصة' قياسي). وترك التفاعل يستمر‎ ٠٠١( ‏باسكال‎ ‏ولم يحدث انسداد للمفاعل أثناء حوالي‎ n-hexane ‏تغيير تيار التغذية إلى ع(عادي)-هكسان‎ ‏وهو عبارة عن صورة لمفاعل مفتوح لتوضيح عدم‎ ١ ‏ساعة من التشغيل. انظر الشكل‎ ٠ ‏ل‎ Casas ‏؛‎ Jal ١ ‏حراري كما وصف في‎ hydrodealkylation ‏حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية‎ ‏وتم المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها‎ ius ‏حيث تم تسخين المفاعل‎ LY ‏المثال‎ ‏بمعدل‎ CS, ‏جزء في المليون‎ 5٠ ‏يحتوي على‎ toluene ‏وتم تغذية تولوين‎ (GV E00) م٠‎ ‏سم'/دقيقة. وتم المحافظة على‎ ٠١ ‏ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع هيدروجين بمعدل‎ Yo £4 ‏رطل/بوصة' قياسي). وبعد حوالي‎ ٠٠١( ‏ضغط التفاعل عند حوالي 184,5 باسكال‎ ve ‏إلى © جزء في‎ toluene ‏في تيار تغذية التولوين‎ CS, ‏ساعة من التشغيل؛ انخفض مقدار ال‎ ‏في تيار تغذية التولوين‎ CS, ‏المليون. وبعد حوالي 719 ساعة من التشغيل؛ انخفض مقدار ال‎ ‏ساعة من‎ ٠١١79 ‏إلى © جزء في المليون. ولم يحدث انسداد بعد مرور حوالي‎ toluene ‏ساعة من التشغيل بسبب وجود مشاكل تشغيلية في‎ ١١١9 ‏التشغيل بل حدث انسداد بعد مرور‎ ‏نظام هبوط الإنتاج.‎ ٠ ه٠ ‏المثال‎ ‏في‎ “ay ‏حراري كما‎ hydrodealkylation ‏حضر مفاعل إزالة ألكلة هيدروجينية‎ ‏حيث تم تسخين المفاعل وتم المحافظة عليه عند درجة حرارة مقدارها 60م‎ LY ‏المثال‎ ‎Yo ‏بمعدل‎ CS, ‏يحتوي على 00 جزء في المليون‎ toluene ‏وتم تغذية تولوين‎ . (= VE) ‏وتم المحافظة على ضغط‎ 388 an ٠١ ‏ميكرولتر/دقيقة في المفاعل مع هيدروجين بمعدل‎ vo
‎¢A .‏ المفاعل عند حوالي 184,5 باسكال ‎٠٠١(‏ رطل/بوصة' قياسي). وتم إغلاق المفاعل بعد مرور ‎١5‏ ساعة من التشغيل . ولم يحدث انسداد. وبينما تم وصف الاختراع أعلاه بدلالة تجسيدات مفضلة؛ من المفهوم أنه يمكن استخدام تغييرات وتعديلات سيدركها أولئك المتمرسين في التقنية. ولهذاء هناك بشكل أساسي ° العديد من التغييرات والتعديلات على التجسيدات المفضلة السابقة والتى ستكون واضحة بسهولة لأولئك المتمرسين في التقنية والتي ينبغي أن تعتبر ضمن نطاق الاختراع كما هو معرف في عناصر الحماية التالية.

Claims (1)

  1. عناصر الحماية ‎-١ ١‏ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة الألكلة ‎Y‏ الهيدروجينية ‎hydrodealkylatable hydrocabon‏ تشتمل على ‎(i)‏ معالجة جزء على الأقل من ‎v‏ الفرن ‎furnace‏ أو المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ في نظام تفاعل لإزالة الألكلة ¢ الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ بامستخدام تركيب مقاوم للكربنة ‎(ii) 5 <carburization resistant composition °‏ ملامسة الهيدروكربون المذكور في نظام 1 التفاعل المعالج مع هيدروجين ‎hydrogen‏ وتيارات تغذية هيدروكربونية محتوي على نسبة ‎v‏ كبريت أقل من حوالي ‎٠٠١‏ جزء في المليون. ‎~Y ٠١‏ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎١‏ حيث تشتمل خطوة 7 المعالجة ‎(i)‏ على وضع طلية ‎coating‏ أو غشاء ‎film‏ من تركيب مقاوم للكربنة على سطح ¢ فرن أو مبادل حراري عرضة للكربنة ‎Coad‏ ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينيسة ‎-hydrodealkylating °‏ ‎١ 0-٠‏ *#- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎oF‏ حيث ‎Jad‏ التركيب ‎Y‏ المقاوم للكربنة ‎burization resistant‏ المذكور على عضو يختار من الفئة التي تتكون من؛ ¢ الألومنيوم ‎caluminum‏ الأنتيمون ‎cantimony‏ الزرنيخ ‎carsenic‏ البزموث ‎bismuth‏ النحاس ° الأصفر ‎chromium a5 SU cbrass‏ النحاس ‎ccopper‏ الجرمانيوم ‎«germanium‏ الإنديوم ‎cindium 1‏ الرصاص ‎<lead‏ السلينيوم ‎¢selenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ القصدير ‎tin‏ ومركبات 77 سبيكية ‎intermetallic compounds‏ وسبائك منها. ‎١‏ ؛- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ou ‏حيث يكون جزء على‎ oF ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y ‏أو سبيكة‎ Cu-Sn ‏المذكورة أو الغشاء المذكور عبارة عن سبيكة‎ coating ‏الأقل من الطلية‎ v -Cu-Sb ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ -5 ١ ‏حيث تزود الطلية‎ oF ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y ‏صفيحة فلزية‎ cplating ‏المذكورة أو الغشاء المذكور في صورة طلاء فلزي‎ coating ¥ ‏إنشاء أساسية.‎ salad (gal ‏دهان أو طلية‎ «cladding ¢
    ‎١ ١‏ >- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة 1 الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎١٠‏ حيث يحتوي ‎eS Al‏
    ‎tin ‏المذكور على قصدير‎ burization resistant ‏المقاوم للكربنة‎ v i
    ‎١‏ 7“"- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎o)‏ تشتمل على إضافة عامل
    ‎alias ¥ :‏ للتكويك ‎anti-coking‏ ومضاد للكربنة ‎canti-carburizing‏ يختار من الفئة التي ‎SE‏ ‏¢ من مركبات لقصدير عضوية ‎organo-tin compounds‏ مركبات أنتيمون عضوية ‎<organo-antimony compounds °‏ مركبات بزموث عضوية ‎corgano-bismuth compounds‏ 1 مركبات زرنيخ عضوية ‎corgano-arsenic compounds‏ ومركبسات رصاص عضوية ‎organo-lead compounds 7‏ إلى الهيدروكربون ‎-hydrocarbon‏
    ‎—A ١ |‏ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون ‎Jl‏ لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يضاف عامل ‎ual 1‏ عضوي لا كبريتي؛ مضاد للكربنة ‎anti-carburizing‏ ومضاد للتكويك ‎anti-coking‏ ‏ٌ إلى الهيدروكربون ‎-hydrocarbon‏ ْ
    : 1ت
    ‎١‏ 4- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ١؛‏ حيث يتم إنشاء جزء على ‎r‏ الأقل من نظام التفاعل المذكور من فولاذ يشتمل على كروم ‎chromium‏ بنسبة لا تقل عن : حوالي ‎7٠7‏ معالج بطلية فلزية ‎metal coating‏ مقاومة للكربنة ‎resistant to carburization‏ ° تشتمل على القصدير «ن؛ الأنتيمون ‎antimony‏ البزموث ‎cbismuth‏ أو الزرنيخ ‎-arsenic‏ ‎-٠ ١‏ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 9؛ حيث تشتمل الطلية الفلزية ‎metal coating‏ على قصدير ‎Y‏ ا ‎-١1١ ١‏ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎٠١‏ حيث توضع طلية ‎coating‏ القصدير ‎tin‏ بواسطة ‎Y‏ الطلاء الكهربائي ‎celectroplating‏ الترسيب البخاري ‎vapor deposition‏ أو النقع ‎soaking‏ ‏ؤ في ‎alas‏ قصدير مصهور ‎molten tin bath‏ . ‎١‏ - الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة 1 الألكلة الهيدرزوجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يصنع الجزء 3 المذكور من الفرن أو المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ من فولاذ ويعالج بواسطة ¢ الطلاء بالألومنيوم ‎aluminum‏ أو القصدير ‎tin‏ ثم توضع طلية ‎coating‏ رقيقة من أكسيد ° الكروم ‎chromium oxide‏ له سماكة تبلغ ميكرومترات ‎ALE‏ على الأقل. ‎—VY ١‏ الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎NY‏ حيث ‎al‏ طلاء ‎coating‏ الجزء المذكور من الفرن أو ‎Y‏ المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ بالألومنيوم ‎aluminum‏ عن طريق نشر خليط من ‎r‏ مساحيق الألومنيوم ‎aluminum‏ المولفة بشكل عميق على الجزء المذكور عند درجات $ حر ارة مرتفعة .
    ‎157 0 oY .
    ‎١‏ 6 الطريقة وفقاً لعنصر الحماية كيك حيث يثم طلاء ‎coating‏ الجزء المذكور من الفرن أو 7 المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ بالقصدير ‎tin‏ بواسطة الطلاء الكهربائي و ‎-electroplating‏ ‏\ - الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎Cua)‏ يتم طلاء ‎coating‏ ‎v‏ جزء من الفرن أو المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ المذكور بشكل ابتدائي بطلية ‎coating ¢‏ تشتمل على الألومنيوم ‎caluminum‏ يلي ذلك عملية ‎dallas‏ لاحقة تشتمل على ° وضع طلية فلزية ‎metal coating‏ تشتمل على القصدير ‎tin‏ ‎١‏ 1\— الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎dua (Ve‏ توضع طلية ‎coating‏ الألومنيوم ‎aluminum‏
    ‏ض ٍِ الأولية عن طريق نشر خليط من مساحيق الألومنيوم ‎aluminum‏ المولفة بشكل عميق ¥ على الجزء المذكور عند درجات حرارة مرتفعة.
    ‎-١١ ١ :‏ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎Cua)‏ يتم تعريض جزء ‎v‏ من الفرن أو المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ المذكور إلى درجات حرارة تبلغ على 1 الأقل حوالي ١271م ‎(GVH)‏ خلال عملية الملامسة المذكورة. ‎-٠ ١‏ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎VY‏ حيث يتم تعريض ‎v‏ جزء من الفرن أو المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ المذكور لدرجات حرارة تبلغ على 1 الأقل حوالي ‎EAY,Y‏ 2 (100 ف) خلال عملية الملامسة المذكورة. ‎١‏ 4- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة oy ‏يتم تعريض‎ Cua AA ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ 7 ‏المذكور لدرجات حرارة تتراوح‎ heat exchanger ‏جزء من الفرن أو المبادل الحراري‎ 1 ‏خلال عملية الملامسة المذكورة.‎ (GVA) ‏ف) إلى 47,7كأم‎ 0 0( o EAY,Y ‏بين‎ ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ -7١ > ٠ ‏حيث تحدث عملية‎ ١ ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y «catalyst ‏الملامسة المذكورة في غياب حفاز‎ Y ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ -١ ١ ‏وفقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يشتمل‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y .alkyl-substituted benzene ‏الهيدروكربون المذكور على بنزين يحمل بديلا من ألكيل‎ ¥ A 3Y ‏عن هيدروكربون قابل‎ hydrodealkylating ‏7؟- الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ٠١ ‏حيث يختار‎ oF) ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y em-xylene ‏ميتا-زيلين‎ ctoluene ‏الهيدروكربون المذكور من الفئة المكونة من تولوين‎ v «mixed xylenes ‏مركبات زيلين مختلطة‎ co-xylene ‏أورثو-زيلين‎ p-xylene ‏بارا-زيلين‎ 3 ‏ع-بيوتيل بنزين‎ n-propyl benzene ‏ع-بروبيل بنزين‎ cethyl benzene ‏إثيل بنزين‎ ° ‏(ثانوي)-‎ Cf ¢isobutylbenzene ‏أيزوبيوتيل بنزين‎ «cumene ‏كومين‎ «n-butyl benzene 1 ‏وبارا-‎ tert butyl benzene ‏بيوتيل بنزين 5860-00015802806» ثث (ثالثي) -بيوتيل بنزين‎ 7 p-cymene ‏سيمين‎ A ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ —yY ١ ‏حيث يكون‎ VY ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ 1 toluene ‏الهيدروكربون المذكور عبارة عن تولوين‎ 1 : |ّ of ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الهيدروجينية‎ AY) ‏؛؟- الطريقة لإزالة‎ ١ ‏وفقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يلامس التولوين‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينيةٍ‎ Y ‏عند درجة حرارة تتراوح من حوالي 587,7 م‎ hydrogen ‏مع الهيدروجين‎ toluene 1 (GVA) ‏ف) إلى "رتفقام‎ 100( ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ —Yo ١ ‏حيث يتم طلاء‎ (YE ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y ‏المذكور بغشاء‎ heat exchanger ‏الجزء المذكور من الفرن أو المبادل الحراري‎ coating v ‏أو أنتيمون‎ tin ‏يشتمل على قصدير‎ carburization resistant ‏جً من تركيب مقاوم للكربنة‎ .antimony ° ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ - ١ ‏معالجة جزء على الأقل من‎ (i) ‏تشتمل على‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y ‏في نظام تفاعل لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ heat exchanger ‏الفرن أو المبادل الحراري‎ Y ‏ملامسة‎ (ii) s «carburization resistant ‏باستخدام تركيب مقاوم للكربنة‎ hydrodealkylation ¢ ‏الهيدروكربون المذكور في نظام التفاعل المعالج مع الهيدروجين تحت ظروف إزالة‎ : -hydrodealkylation ‏الألكلة الهيدروجينية‎ 1 ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ 7١ ١ ‏تشتمل خطوة‎ Cua 77 ‏وفقا لعنصر الحماية‎ hydrodealkylating ‏الألكلة الهيدروجينية‎ Y ‏أو غشاء من تركيب مقاوم للكربنة‎ coating ‏المعالجة على وضع طلية‎ r ‏العرضة‎ heat exchanger ‏على سطح الفرن أو المبادل الحراري‎ carburization resistant ¢ .hydrodealkylating ‏للكربنة تحت ظروف إزالة الألكلة الهيدروجينية‎ ° ‏عن هيدروكربون قابل لإزالة‎ hydrodealkylating ‏الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية‎ -8 ١
    مه
    ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎YY‏ حيث يشتمل التركيب ‎v‏ المقاوم للكربنة ‎burization resistant‏ المذكور على عضو يختار من الفثة التي تتكون من ¢ الألومنيوم ‎caluminum‏ الأنتيمون ‎cantimony‏ الزرنيخ ‎carsenic‏ البزموث ‎bismuth‏ ‏° النحاس الأصفر ‎¢brass‏ الكروم ‎chromium‏ النحاس ‎ccopper‏ الجرمانيوم ‎«germanium‏ ‏1 الإنديوم ‎indium‏ الرصاص ‎lead‏ السلينيوم ‎eselenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ القصدير ‎cin v‏ ومركبات سبيكية وسبائك منها. ‎—Ya ٠١‏ الطريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎YA‏ حيث يحتوي التركيب ‎Y‏ المقاوم للكربنة ‎burization resistant‏ المذكور على القصدير ‎tin‏ ‎-٠ ١‏ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة 1 الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ تشتمل على: : ¥ 0 تزويد طبقة واقية مقاومة للكشط ‎abrasion‏ وللكربنة ‎carburization‏ على جزء فولاذي ¢ من فرن أو مبادل حراري ‎heat exchanger‏ في نظام ‎Jeli‏ لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating °‏ عن طريق 00( وضع طلاء فلزي ‎«metal plating‏ صفيحة فلزية أو 3 طلية ‎coating‏ أخرى من فلز فعال على الجزء الفولاذي لتشكيل طبقة واقية مقاومة ‎iy Sl 7‏ ماقام ‎condburization‏ بسماكة فعالة لعزل الجزء الفولاذي عن المركبات ‎A‏ الهيدروكربونية خلال العملية مع تجنب أي تقصف فلزي سائلي جوهري؛ و(ب) تشكيل : الطبقة الواقية؛ تثبيتها على الجزء الفولاذي بواسطة طبقة ربط وسيطية تشتمل على ‎٠١‏ الكربيد ‎¢carbide‏
    ‎(ii) ١١ |‏ إزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن تيار تغذية هيدروكربوني قابل ‎VY‏ لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎.hydrodealkylating‏
    ‎-©١ ١ ١‏ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة
    أ ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎oF‏ حيث يشتمل تيار ‎v‏ التغذية الهيدروكربوني المذكور على بنزين يحمل بديلاً من ألكيل ‎-alkyl-substituted benzene ¢‏ ‎YY ١‏ — طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎Cua Fs‏ يشتمل تيار ‎v‏ التغذية الهيدروكربوني المذكور على عضو واحد على الأقل مختار من المجموعة ¢ المكونة من تولوين ‎ctoluene‏ وميتا-زيلين ‎cmexylene‏ وأورثو-زيلين ‎co-xylene‏ وبارا- زيلين ‎cpxylene‏ ومركبات زيلين مختلطة؛ وإثيل بنزين ‎cethyl benzene‏ وع--بروبيل 1 بنزين ‎benzene‏ 0071م-0» وع--بيوتيل بنزين ‎n-butyl benzene‏ وكومين ‎ccumene‏ ‏ل وأيزوبيوتيل بنزين ‎cisobutylbenzene‏ وثن (ثانوي)-بيوتيل بنزين ‎ssec-butylbenzene‏ ‎A‏ وثث (ثالثي)-بيوتيل بنزين ‎.p-cymene (pas! lag tert butyl benzene‏ ‎YY ١‏ طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون ‎Jl‏ لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylatable hydrocarbon‏ وفقاً لعنصر الحماية ‎FY‏ حيث 7 يشتمل تيار التغذية الهيدروكربوني ‎hydrocarbon feed‏ على تولوين ‎toluene‏ ‎١‏ ؛؟- طريقة لإزالة الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ عن هيدروكربون قابل لإزالة ‎Y‏ الألكلة الهيدروجينية ‎hydrodealkylating‏ وفقا لعنصر الحماية ‎Fe‏ حيث يلامس التولوين ‎ctoluene 1‏ مع هيدروجين ‎hydrogen‏ في ظروف من درجة حرارة تتراوح من حوالي 1 ام ‎(Th)‏ إلى ترتفقام ‎(SA)‏ ‎—Vo ١‏ طريقة ‎ld‏ لعنصر الحماية ٠؛‏ حيث لا تتجاوز مستويات الكبريت ‎sulfur levels‏ في ‎Y‏ نظام التفاعل حوالي ‎٠٠١‏ جزء في المليون.
    ££
    ‎ov ’‏ \ *- طريقة وفقآً لعنصر٠‏ الحماية ‎(FO‏ حيث لا تتجاوز مستويات الكبريت ‎sulfur levels‏ في ‎Y‏ نظام التفاعل حوالي ‎on‏ جزء في ‎١‏ لمليون. ‎—YY ١‏ طريقة ‎G4‏ لعنصر الحماية ‎FT‏ حيث لا تتجاوز مستويات الكبريت ‎sulfur levels‏ في 7 نظام التفاعل حوالي ‎٠‏ جزء في ‎١‏ لمليون. ‎FA ١‏ طريقة ‎Gi‏ لعنصر الحماية ‎Fy‏ حيث يتم وضع الفلز ‎metal‏ كطلاء فنلزي عسنتتدام؛ ‎Y‏ صفيحة فلزية ‎cladding‏ أو طلية ‎coating‏ أخرى تشتمل على فلز واحد على الأقل بنسبة 7 كبرى يختار من الفئة المكونة من الأنتيمون ‎cantimony‏ والزرنيخ ‎carsenic‏ والبزموث ‎<bismuth ¢‏ والألومنيوم ‎caluminum‏ والتحاس ‎«copper‏ والكروم ‎«chromium‏ والجاليوم ° م«ستللمع» والجرمانيوم ‎«germanium‏ والإنديوم ‎cindium‏ والرصساص ‎lead‏ والسلينيوم ‎¢selenium 1‏ والتلوريوم ‎tin _paadll ctellurium‏ ومخاليط منها. \ ¥4- طريقة وفقاً لعنصر الحماية ل حيث تختار المادة من القصدير ‎«tin‏ الأنتيمون ‎cantimony Y‏ الجرمانيوم ‎germanium‏ السلينيوم ‎¢selenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ والكروم
    ‎-chromium 7 ٍ‏ ‎١‏ 6 - طريقة وفقآً لعنصر الحماية 49؟؛ ‎Cus‏ تختار المادة من القصدير دمن الأنتيمون ‎«antimony Y‏ الجرمانيوم ‎cgermanium‏ والكروم ‎-chromium‏ ‎١‏ )4 — طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎(FA‏ حيث يتم وضع الطلاء الفقلزي ‎«metal plating‏ ‎Y‏ والصفيحة الفلزية ‎cladding‏ أو طلية ‎coating‏ أخرى بسماكة تتراوح بين 0+ مل ‎(mils)‏ ‏7 و ‎\o‏ مل . ‎١‏ © 7؟؟- طريقة ‎Gag‏ لعنصر الحماية ‎of)‏ حيث يتم وضع الطلاء الفكلزي ‎«metal plating‏ ££ oA
    ‏مل.‎ ٠١ ‏و‎ ١ ‏أخرى بسماكة تتراوح بين‎ coating ‏أو طلية‎ cladding ‏والصفيحة الفلزية‎ v «metal plating sll ‏؛ حيث يتم وضع الطلاء‎ £Y ‏لعنصر الحماية‎ (ad, ‏طريقة‎ - ١ ‏أخرى بسماكة تتراوح بين ؟ و 8 مل.‎ coating ‏أو طلية‎ cladding ‏والصفيحة الفلزية‎ Y ‏على‎ protective layer ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية ١؛ حيث يتم وضع الطبقة الواقية‎ - 4 ١ furnace tube ‏أنبوب فرن‎ Y plating ‏على شكل طلاء‎ metal ‏حيث يتم وضع الفلز‎ FA ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ —-¢0 \ ‏فلزي.‎ y paint ‏على شكل دهان‎ metal ‏حيث يتم وضع الفلز‎ FA ‏لعنصر الحماية‎ Gi ‏طريقة‎ - 7 ١ ‏على شكل دهان يحتوي‎ metal ‏اج طريقة وفقاً لعنصر الحماية 5 حيث يتم وضع الفلز‎ \ .tin-containing paint ‏على قصدير‎ Y paint ‏على شكل دهان‎ metal ‏؛- طريقة وفقاآً لعنصر الحماية 497؛ حيث يتم وضع الفلز‎ ١ ‏يشتمل على مركب قصدير قابل للتحلل‎ tin containing paint ‏يحتوي على قصدير‎ Y ¢solvent system ‏ونظام مذيب‎ chydrogen decomposable tin compound ‏الهيدروجيني‎ r ‏فعال كعامل‎ tin oxide ‏وأكسيد قصدير‎ finely divided tin metal ‏وفلز قصدير مجزاً بدقة‎ ¢ .binding agent ‏ربط‎ Jale/dispersing agent ‏عامل تشتيت‎ [sponge agent ‏إسفنجي‎ ° .ron Jaa ‏على‎ paint ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية 41؛ حيث يحتوي الدهان‎ —£9 ١ tin ‏على نسبة من قصدير‎ paint ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية 4 )؛ حيث يحتوي الدهان‎ -*٠ ١ :
    eq .
    Bos ١و‎ ٠١ ‏تتراوح بين‎ iron ‏إلى حديد‎ Y ‏عبارة عن جزء‎ steel portion ‏حيث يكون جزء الفولاذ‎ Fe ‏لعنصر الحماية‎ GE ‏طريقة‎ —o) ١ ‏على كربيد‎ bonding layer ‏وتشتمل طبقة الربط‎ stainless steel portion ‏من فولاذ لا يصداً‎ Y .carbide Tv ‏تشتمل كذلك على تشكيل طبقة واقية إضافية واحدة‎ ‘ Y ٠ ‏طريقة وفقاً لعنصر الحماية‎ —0 Y \ ‏على الأقل على سطح الطبقة الواقية.‎ ‏تشتمل كذلك على تشكيل طبقة واقية أساسها نحاس‎ oY ‏لعنصر الحماية‎ Gy ‏طريقة‎ —oF ٠ -stannide protective layer ‏على طبقة واقية من ستانيد‎ copper-based protective layer ¥ ‏تجرى باستخدا‎ hydrocarbon conversion process ‏عملية لتحويل مركب هيدروكربونى‎ —0¢ ١
    مز لي م ل تيار تغذية هيدروكربوني ‎hydrocarbon feed‏ يحتوي على نسبة كبريث ‎sulfur content‏ ‎J r‏ من حوالي ‎٠٠١‏ جزء في المليون؛ وتختار العملية المذكورة من الفئة المكونة من ¢ هدرجة غير مؤكسدة ‎nonoxidative hydrogenation‏ للهيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ ‏° لإنتاج أولفينات ‎olefins‏ وديينات ‎aN, «dienes‏ هيدروجين مؤكسدة ‎oxidative dehydrogenation 1‏ من هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ لإنتاج أولفينات ‎olefins‏ ‏7 وديينات ‎cdienes‏ وإزالة هيدروجين ‎dehydrogenation‏ من إثيل بنزين ‎ethyl benzene‏ ‎A‏ لإنتاج ستيرين 5907©06»؛ وتحويل هيدروكربونات خفيفة ‎light hydrocarbons‏ لإنتاج 3 مركبات عطرية ‎catomatics‏ وتبادل ألكلة ‎transalkylation‏ في التولوين ‎toluene‏ لإنتاج ‎ye‏ بنزين ‎benzene‏ وزيلينات ‎exylenes‏ وإزالة الكلة ‎dealkylation‏ من مركبات عطرية ‎١‏ ألكيلية ‎alkylaromatics‏ لإنتاج مركبات عطرية ‎(aromatics‏ وألكلة ‎alkylation‏ مركبات ‎VY‏ عطرية لإنتاج مركبات عطرية ألكيلية ‎calkylaromatics‏ وإتتاج وقود ‎fuels‏ ومواد ‎VY‏ كيميائية ‎chemicals‏ من ‎«COs Hy‏ وتهذيب بخاري ‎steam reforming‏ للهيدروكربونات
    ££
    ّ : ‎Ve‏ 5 لإنتاج 3 ‎«CO‏ وألكلة بالميثانول ‎methanol alkylation‏ للتولوين ‎toluene‏ ‏لإنتاج زيلينات ‎axylenes‏ تشتمل على: ‎(i) 5‏ تزويد طبقة واقية مقاومة للكربنة ‎carburization‏ والكشط ‎abrasion‏ على جزء ‎VV‏ فولاذي ‎steel portion‏ من فرن ‎furnace‏ أو مبادل حراري ‎heat exchanger‏ في نظام تفاعل ها عن طريق 0( وضعٌ طلاء فلزي ‎¢metal plating‏ صصفيحة ‎cladding‏ فلزية أو طلية ‎coating V4‏ أخرى من فلز ‎metal‏ فعال على الجزء الفولاذي لتشكيل طبقة واقية مقاومة ‎Ye‏ للكربنة ‎carburization‏ بسماكة فعالة لفصل الجزء الفولاذي عن الهيدروكربونات ‎hydrocarbons 71‏ أثناء التشغيل مع تجنب أي تقصف فلزي سائلي جوهري و(ب) تشكيل ‎re‏ الطبقة الواقية؛ مثبتة بالجزء الفولاذي من خلال طبقة ربط وسيطية تشتمل على كربيد ‎¢carbide YY‏ ‎(ii) Yt‏ تحويل هيدروكربونات ‎hydrocarbons‏ في نظام التفاعل. ‎١‏ 00— عملية لتحويل هيدروكربون منخفض نسبة الكبريت ‎process low-sulfur hydrocarbon‏ ‎Gig conversion Y‏ لعنصر الحماية 84؛ حيث يتم وضع الفلز ‎metal‏ على شكل طلاء ‎plating 3‏ فلزي؛ وصفيحة ‎cladding‏ فلزية | أو طلية ‎coating‏ أخرى تشتمل على فلز ‎metal‏ ‏واحد على الأقل بنسبة كبرى يختار من الفئة المكونة من الأنتيمون ‎cantimony‏ الزرنيخ ‎carsenic °‏ البزموث ‎«bismuth‏ الألومنيوم ‎caluminum‏ التحاس ‎<copper‏ الكروم ‎«chromium‏ ‎٠ 1‏ الجاليوم ‎cgallium‏ الجرمانيوم ‎cgermanium‏ الإنديوم ‎cindium‏ الرصاص ‎clead‏ السلينيوم ‎selenium 77‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ القصدير ‎tin‏ ومخاليط منها. ‎A‏ 1 ‎١‏ 7- طريقة وفقاً لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الطلاء الفلزي ‎metal plating‏ الصفيحة ‎cladding Y‏ الفلزية أو طلية أخرى بسماكة تتراوح بين ‎٠,8‏ مل و9١‏ مل. ‎—oY ١‏ طريقة ‎Eg‏ لعنصر الحماية 07 حيث يتم وضع الطلاء الفلزي ‎plating‏ لماه الصفيحة
    ‎cladding Y‏ الفلزية أو طلية ‎coating‏ أخرى بسماكة تتراوح بين ‎١‏ أو ‎٠١‏ مل. ‎—0A ١‏ طريقة وفقآً لعنصر الحماية ‎OV‏ حيث يتم وضع الطلاء الفلزي ‎cmetal plating‏ الصفيحة ‎cladding Y‏ الفلزية أو طلية ‎coating‏ أخرى بسماكة تتراوح بين ؟ و مل. \ 04— طريقة 4 ‎1S‏ لعنصر الحماية 07 حيث يتم وضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن
    ‎.furnace tube Y‏ ‎١‏ - طريقة وفقآً لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الفلز ‎metal‏ على شكل طلاء ‎plating‏ ‎Y‏ فلز 5(“ \ = طريقة وفقاً لعنصر الحماية “ 1( ‎Cus‏ يتم وضع الفلز ‎metal‏ على شكل طلاء كرومي ‎-chromium plating Y‏ ‎١‏ 7- طريقة وفقاً لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الفلز ‎metal‏ على شكل دهان ‎paint‏ ‎١‏ - طريقة وفقآً لعنصر الحماية ‎Cua (TY‏ يثم وضع الفلز ‎metal‏ على شكل دهان ‎paint‏ ‎Y‏ يحتوي على قصدير ‎.tin-containing paint‏ : 6 - طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎UY‏ حيث يتم وضع الفلز ‎metal‏ على دهان ‎paint‏ يحتوي ‎Y‏ على قصدير «0 يشتمل على مركب قصدير قابل للتحلل الهيدروجيني ‎chydrogen decomposable tin compound ¥‏ نظام مذيب ‎solvent system‏ فلز قصدير ‎jas tin metal ¢‏ | بدقة وأكسيد قصدير ‎tin oxide‏ فعال كعامل إسفنجي ‎Cuil Sfsponge‏
    ‎.binding agent Ly [dispersing °‏
    ‎١‏ 5- طريقة 8 لعنصر الحماية ‎AY‏ حيث يحتوي الدهان ‎paint‏ على حديد ‎Jron‏ ‎١‏ 5- طريقة وفقآً لعنصر الحماية 0 حيث يحتوي الدهان ‎paint‏ على نسبة قصدير «ن/حديد ‎Y‏ تتراوح بين ‎Lis ١ 3 Yo‏ ‎١ ١‏ طريقة ‎{a‏ لعنصر الحماية +3 حيث يثم وضع الفلز ‎metal‏ على شكل دهان ‎paint‏ . ‎Y‏ يحتوي على كروم ‎.chromium‏ ‎0٠‏ 18- طريقة وفقآ لعنصر الحماية 00 حيث يكون الجزء الفولاذي عبارة عن جزء من فولاذ ‎Y‏ لا يصدأ وتشتمل طبقة الربط ‎bonding layer‏ على كربيد عقنات. ‎١‏ 4- طريقة ‎lady‏ لعنصر الحماية 00 حيث يختار الفلز ‎metal‏ من القصدير ‎din‏ الأنتيمون ‎antimony Y‏ الجرمانيوم ‎cgermanium‏ السلينيوم ‎¢selenium‏ التلوريوم ‎ctellurium‏ الكروم ‎chromium 7‏ ومخاليط منها. ‎-٠ ١‏ طريقة وفقآً لعنصر: «الحماية 19 حيث يختار الفلز ‎metal‏ من القصدير ‎in‏ الأنتيمون ا ‎cantimony Y‏ الجرمانيوم متتصمسعع؛ الكروم ‎«chromium‏ ومخاليط منها. ‎١‏ ١لا-‏ عملية ‎Wy‏ لعنصر الحماية 0 حيث تختار عملية تحويل الهيدروكربون منخفض نسبة ‎Y‏ الكبريت ‎low sulfur‏ المذكورة من تحويل الهيدروكربونات ,© إلى مركبات عطرية؛ ¥ إنتاج وقود ومواد كيميائية من ‎«COs Hy‏ وتهذيب بخاري ‎steam reforming‏ : ‎t‏ للهيدروكربونات إلى ‎COs Hy‏ ‎At ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎Cua oF‏ يتم وضع التركيب المذكور على فرن ‎furnace‏
    ‎YY‏ طريقة وفقا لعنصر الحماية ‎VY‏ حيث يتم وضع التركيب على أنبوب فرن ‎fume‏ ‎١‏ ؛7- طريقة ‎Tg‏ لعنصر الحماية ‎YA‏ حيث يتم وضع التركيب المذكور على فرن ‎Surnace‏ ‎-١75 ١‏ طريقة وفقاً لعنصر ألحماية ‎(VE‏ حيث يتم وضع التركيب على أنبوب فرن ‎furnace‏ ‎١ ١‏ طريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎FA‏ حيث يتم وضع الطبقة الواقية على فرن ‎furnace‏ ‎٠‏ 77- طريقة وفقا لعنصر الحماية ‎VY‏ حيث يتم وضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن ‎furnace Y‏ ‎VA ٠‏ طريقة وفقا لعنصر الحماية 00 حيث يتم وضع الطبقة الواقية على فرن ‎fumace‏ ‎VE‏ طريقة وفقا لعنصر الحماية ‎VA‏ حيث يتم وضع الطبقة الواقية على أنبوب فرن
    ‎.furnace Y‏ te
SA94150056A 1993-01-04 1994-07-04 عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation SA94150056B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US1793A 1993-01-04 1993-01-04
US17712694A 1994-01-01 1994-01-01

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA94150056B1 true SA94150056B1 (ar) 2005-10-15

Family

ID=26667130

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA94150056A SA94150056B1 (ar) 1993-01-04 1994-07-04 عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation

Country Status (2)

Country Link
US (2) US5849969A (ar)
SA (1) SA94150056B1 (ar)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SA05260056B1 (ar) 1991-03-08 2008-03-26 شيفرون فيليبس كيميكال كمبني ال بي جهاز لمعالجة الهيدروكربون hydrocarbon
USRE38532E1 (en) * 1993-01-04 2004-06-08 Chevron Phillips Chemical Company Lp Hydrodealkylation processes
US6274113B1 (en) 1994-01-04 2001-08-14 Chevron Phillips Chemical Company Lp Increasing production in hydrocarbon conversion processes
US6258256B1 (en) 1994-01-04 2001-07-10 Chevron Phillips Chemical Company Lp Cracking processes
ES2248821T3 (es) * 1995-06-07 2006-03-16 Chevron Phillips Chemical Company Lp Utilizacion de flujos hidrocarburos para preparar una capa protectora metalica.
US6419986B1 (en) 1997-01-10 2002-07-16 Chevron Phillips Chemical Company Ip Method for removing reactive metal from a reactor system
WO2002028770A1 (en) 2000-10-02 2002-04-11 Chevron U.S.A. Inc. Process for reducing coke formation in hydrocarbon processing by application of radio frequency electromagnetic radiation
US6737175B2 (en) 2001-08-03 2004-05-18 Exxonmobil Research And Engineering Company Metal dusting resistant copper based alloy surfaces
WO2003072491A1 (en) * 2002-02-22 2003-09-04 Chevron U.S.A. Inc. Process for reducing metal catalyzed coke formation in hydrocarbon processing
SE525460C2 (sv) * 2002-02-28 2005-02-22 Sandvik Ab Användning av en kopparlegering i uppkolande miljöer
SE526448C2 (sv) * 2003-08-28 2005-09-20 Sandvik Intellectual Property Kopparbaslegering och dess användning i koksande miljöer
SE526673C2 (sv) * 2003-08-28 2005-10-25 Sandvik Intellectual Property Användning av en metallförstoftningsresistent kopparlegering
US8119203B2 (en) * 2005-06-02 2012-02-21 Chevron Phillips Chemical Company Lp Method of treating a surface to protect the same
SE528984C2 (sv) * 2005-08-19 2007-04-03 Sandvik Intellectual Property Kompositmaterial innefattande en lastbärande del och en korrosionsbeständig del
US20090166259A1 (en) * 2007-12-28 2009-07-02 Steven Bradley Metal-based coatings for inhibiting metal catalyzed coke formation in hydrocarbon conversion processes
US8128887B2 (en) * 2008-09-05 2012-03-06 Uop Llc Metal-based coatings for inhibiting metal catalyzed coke formation in hydrocarbon conversion processes
US8242322B2 (en) * 2010-09-30 2012-08-14 Uop Llc Processes for transalkylating aromatic hydrocarbons
US8785705B2 (en) 2011-05-22 2014-07-22 Fina Technology, Inc. Use of a co-feed in the coupling of toluene with a carbon source
US8535448B2 (en) 2011-07-11 2013-09-17 Chevron Phillips Chemical Company Lp Methods of removing a protective layer
WO2013095815A1 (en) 2011-12-22 2013-06-27 Uop Llc Enhanced aromatics production by low pressure end point reduction and selective hydrogenation and hydrodealkylation
US8875728B2 (en) 2012-07-12 2014-11-04 Siliken Chemicals, S.L. Cooled gas distribution plate, thermal bridge breaking system, and related methods
US9718042B2 (en) 2015-12-23 2017-08-01 Chevron Phillips Chemical Company Lp Aromatization reactors with hydrogen removal and related reactor systems
US10279380B2 (en) 2016-04-29 2019-05-07 Chevron Phillips Chemical Company Lp Cleaning coke deposits from process equipment
US10308568B2 (en) 2017-05-01 2019-06-04 Chevron Phillips Chemical Company Lp Selective poisoning of aromatization catalysts to increase catalyst activity and selectivity
US10300476B2 (en) 2017-05-17 2019-05-28 Chevron Phillips Chemical Company Lp Methods of regenerating aromatization catalysts with a decoking step between chlorine and fluorine addition
US10662128B2 (en) 2018-02-14 2020-05-26 Chevron Phillips Chemical Company Lp Aromatization processes using both fresh and regenerated catalysts, and related multi-reactor systems
US11713424B2 (en) 2018-02-14 2023-08-01 Chevron Phillips Chemical Company, Lp Use of Aromax® catalyst in sulfur converter absorber and advantages related thereto
US11192833B2 (en) * 2018-06-27 2021-12-07 Uop Llc Processes and apparatuses for toluene and benzene methylation in an aromatics complex
US10478794B1 (en) 2019-02-26 2019-11-19 Chevron Phillips Chemical Company Lp Bi-modal radial flow reactor
US11535578B2 (en) 2019-03-28 2022-12-27 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes for converting aromatic hydrocarbons using passivated reactor

Family Cites Families (119)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1883630A (en) * 1926-12-27 1932-10-18 Standard Oil Dev Co Chemical apparatus and method of lining the same
GB317303A (en) 1928-02-13 1929-08-13 Ig Farbenindustrie Ag Improvements in the manufacture and production of diolefines
GB313303A (en) 1928-05-30 1929-06-13 John Hogg Robertson Improvements in continuously variable friction gearing for motor vehicles and the like purposes
US2063596A (en) * 1932-02-19 1936-12-08 Ig Farbenindustrie Ag Thermal treatment of carbon compounds
US2263366A (en) * 1939-06-24 1941-11-18 Standard Oil Dev Co Suppressing coking on surfaces
US2818374A (en) * 1955-05-23 1957-12-31 Philco Corp Method for electrodepositing cadmiumindium alloys
US2929775A (en) * 1957-07-10 1960-03-22 Aristoff Eugene Hydrocarbon conversion process with substantial prevention of coke formation during the reaction
FR1272957A (fr) * 1960-08-01 1961-10-06 Snecma Dispositif automatique de redressement pour avions atterrissant verticalement sur la queue
US3160671A (en) * 1961-03-10 1964-12-08 Atlantic Refining Co Method for increasing the yield of recoverable monocyclic aromatic hydrocarbons in thermal hydrodealkylation processes
US3178321A (en) * 1961-05-29 1965-04-13 Armco Steel Corp Coating compositions for metals and method of heat treating metals
GB1054121A (ar) 1963-01-14
US3284526A (en) * 1963-09-04 1966-11-08 Gulf Research Development Co Process for thermal hydrodealkylation
GB1122017A (en) 1965-11-10 1968-07-31 Gulf Research Development Co Process for the hydrodealkylation of an alkyl aromatic hydrocarbon
GB1149163A (en) 1966-03-22 1969-04-16 Ici Ltd Protection against carburisation
US3459821A (en) * 1966-12-27 1969-08-05 Monsanto Co Hydrocracking process
US3536776A (en) * 1967-08-24 1970-10-27 Mobil Oil Corp Hydrocarbon pyrolysis
US3835183A (en) * 1968-01-09 1974-09-10 Ashland Oil Inc Sulfonated aromatic product and method of manufacturing the same
US3531394A (en) * 1968-04-25 1970-09-29 Exxon Research Engineering Co Antifoulant additive for steam-cracking process
US3531543A (en) * 1968-05-28 1970-09-29 Chevron Res Group viii noble metal,tin and solid inorganic refractory metal oxide catalyst composites and their use in hydrocarbon dehydrogenations
US3631215A (en) * 1968-05-28 1971-12-28 Chevron Res Platinum component-tin component-alumina catalytic composite and aromatization process using same
US3686340A (en) * 1968-10-22 1972-08-22 Ashland Oil Inc Hydrodealkylation process
US3700745A (en) * 1968-10-22 1972-10-24 Ashland Oil Inc Hydrodealkylation process with promoted group viii metals
US3617359A (en) * 1969-01-13 1971-11-02 Texas Instruments Inc Process for the vapor deposition of metals
US3584060A (en) * 1970-06-08 1971-06-08 Universal Oil Prod Co Dehydrogenation with a catalytic composite containing platinum,rhenium and tin
US3607960A (en) * 1970-06-18 1971-09-21 Gulf Research Development Co Thermal hydrodealkylation process
US4350719A (en) * 1979-09-07 1982-09-21 Alloy Surfaces Company, Inc. Diffusion coating and products therefrom
US3864284A (en) * 1971-04-26 1975-02-04 Chevron Res Platinum-tin catalyst on an alumina carrier
US3767456A (en) * 1971-09-07 1973-10-23 Fansteel Inc Chemical vapor deposition of steel with tantalum and columbium
US3878131A (en) * 1971-09-29 1975-04-15 Universal Oil Prod Co Multicomponent dehydrogenation catalyst
US4161510A (en) * 1972-04-03 1979-07-17 Chevron Research Company Reforming furnace having ceramic-coated tubes
US3890110A (en) * 1972-08-29 1975-06-17 Fansteel Inc Composite coated steel structure for corrosion resistance
FR2227346B1 (ar) * 1973-04-25 1976-11-12 Stephanois Rech Mec
US3919073A (en) * 1973-08-13 1975-11-11 Exxon Research Engineering Co Heat resistant alloy for carburization resistance
US3827967A (en) * 1973-08-30 1974-08-06 Shell Oil Co Thermal cracking of hydrocarbons
US4191846A (en) * 1973-11-15 1980-03-04 Phillips Petroleum Company Catalytic dehydrogenation process
FR2254542B1 (ar) * 1973-12-13 1976-05-14 Inst Francais Du Petrole
US4015950A (en) * 1974-01-29 1977-04-05 Agence Nationale De Valorisation De La Recherche (Anvar) Surface treatment process for steels and article
SE7403411L (ar) * 1974-03-14 1975-09-15 Nordstjernan Rederi Ab
US3955935A (en) * 1974-11-27 1976-05-11 General Motors Corporation Ductile corrosion resistant chromium-aluminum coating on superalloy substrate and method of forming
US4167532A (en) * 1975-09-29 1979-09-11 Phillips Petroleum Co. Dehydrogenation of organic compounds
US4019969A (en) * 1975-11-17 1977-04-26 Instytut Nawozow Sztucznych Method of manufacturing catalytic tubes with wall-supported catalyst, particularly for steam reforming of hydrocarbons and methanation
GB1521848A (en) 1976-05-24 1978-08-16 British Petroleum Co Bituminous blends containing liquid rubber
US4058452A (en) * 1976-07-19 1977-11-15 Uop Inc. Alkylaromatic hydrocarbon dealkylation process
FR2386506A1 (fr) * 1977-04-06 1978-11-03 Inst Francais Du Petrole Procede pour la production de benzene a partir de fractions hydrocarbonees riches en hydrocarbures alkylaromatiques et renfermant des hydrocarbures paraffiniques et naphteniques
IT1077238B (it) 1977-06-09 1985-05-04 Montedison Spa Procedimento protettivo per mezzo di vernici inorganiche di superfici metalliche ferrose e non ferrose contro la corrosione da carburazione in alta temperatura eventualmente congiunta a quella di ossidazione
US4111763A (en) * 1977-07-18 1978-09-05 Swiss Aluminium Ltd. Process for improving corrosion resistant characteristics of chrome plated aluminum and aluminum alloys
US4163706A (en) * 1977-12-02 1979-08-07 Exxon Research & Engineering Co. Bi2 [M2-x Bix ]O7-y compounds wherein M is Ru, Ir or mixtures thereof, and electrochemical devices containing same (Bat-24)
US4132743A (en) * 1978-03-13 1979-01-02 The Dow Chemical Company Reduction of metal surface-initiated cracking in dehydrogenation reactors
US4173457A (en) * 1978-03-23 1979-11-06 Alloys, Incorporated Hardfacing composition of nickel-bonded sintered chromium carbide particles and tools hardfaced thereof
US4167533A (en) * 1978-04-07 1979-09-11 Uop Inc. Co-production of ethylene and benzene
US4189613A (en) * 1978-06-12 1980-02-19 Phillips Petroleum Company Hydrodealkylation process
US4264433A (en) * 1978-10-06 1981-04-28 Phillips Petroleum Company Passivating metals on cracking catalysts by indium antimonide
US4208302A (en) * 1978-10-06 1980-06-17 Phillips Petroleum Company Passivating metals on cracking catalysts
US4179361A (en) * 1978-11-13 1979-12-18 Chevron Research Company Sorbent regeneration in a process for removing sulfur-containing impurities from mineral oils
DE2852314A1 (de) * 1978-12-04 1980-06-26 Hoechst Ag Verfahren zur herstellung von ethylen
US4204997A (en) * 1979-03-19 1980-05-27 Monsanto Company Asymmetric amination of 1,3-dienes
US4215231A (en) * 1979-05-29 1980-07-29 Uop Inc. Co-production of ethylene and benzene
US4297150A (en) * 1979-07-07 1981-10-27 The British Petroleum Company Limited Protective metal oxide films on metal or alloy substrate surfaces susceptible to coking, corrosion or catalytic activity
US4268188A (en) * 1979-08-06 1981-05-19 Phillips Petroleum Company Process for reducing possibility of leaching of heavy metals from used petroleum cracking catalyst in land fills
US4467016A (en) * 1981-02-26 1984-08-21 Alloy Surfaces Company, Inc. Aluminized chromized steel
US4385645A (en) * 1981-03-24 1983-05-31 Raychem Corporation Method for use in making a selectively vapor deposition coated tubular article, and product made thereby
US4488578A (en) * 1981-05-26 1984-12-18 National Research Development Corporation Prevention of hydrogen embrittlement of metals in corrosive environments
DE3151499C2 (de) 1981-12-24 1985-08-29 Heraeus Elektroden GmbH, 6450 Hanau Metallbehälter, insbesondere für den chemischen Apparatebau, und Verfahren zur Herstellung solcher Metallbehälter
FR2519336A1 (fr) * 1982-01-07 1983-07-08 Inst Francais Du Petrole Procede de production de benzene par hydrodealkylation a partir d'une fraction d'hydrocarbures renfermant des hydrocarbures alkylaromatiques, des hydrocarbures olefiniques et des composes du soufre
US4447316A (en) * 1982-02-01 1984-05-08 Chevron Research Company Composition and a method for its use in dehydrocyclization of alkanes
US4404087A (en) * 1982-02-12 1983-09-13 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4410418A (en) * 1982-03-30 1983-10-18 Phillips Petroleum Company Method for reducing carbon formation in a thermal cracking process
US4451687A (en) * 1982-07-06 1984-05-29 Air Products And Chemicals, Inc. Catalyst for the hydrodealkylation of alkylaromatic compounds
US4511405A (en) * 1982-09-30 1985-04-16 Reed Larry E Antifoulants for thermal cracking processes
US4456527A (en) * 1982-10-20 1984-06-26 Chevron Research Company Hydrocarbon conversion process
US4471151A (en) * 1983-01-06 1984-09-11 Phillips Petroleum Company Hydrocarbon cracking process
US4438288A (en) * 1983-03-22 1984-03-20 Uop Inc. Dehydrogenation of hydrocarbons with a halogen contacting step
US4863892A (en) * 1983-08-16 1989-09-05 Phillips Petroleum Company Antifoulants comprising tin, antimony and aluminum for thermal cracking processes
US4507196A (en) * 1983-08-16 1985-03-26 Phillips Petroleum Co Antifoulants for thermal cracking processes
US4727216A (en) * 1983-09-12 1988-02-23 Chevron Research Company Dehydrogenation of isobutane over a zeolitic catalyst
IT1169999B (it) 1983-12-14 1987-06-03 Belleli Spa Procedimento per la realizzazione di un recipiente a pressione con rivestimento anticorrosione e recipiente cosi' ottenuto
US4551227A (en) * 1984-04-16 1985-11-05 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4555326A (en) * 1984-05-17 1985-11-26 Betz Laboratories, Inc. Methods and compositions for boronizing metallic surfaces
US4686201A (en) * 1984-07-20 1987-08-11 Phillips Petroleum Company Antifoulants comprising tin antimony and aluminum for thermal cracking processes
US4545893A (en) * 1984-07-20 1985-10-08 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
FI852865L (fi) 1984-07-25 1986-01-26 Air Prod & Chem Foerbaettrad katalysator foer dehydrering av kolvaeten.
US4741819A (en) * 1984-10-31 1988-05-03 Chevron Research Company Sulfur removal system for protection of reforming catalyst
US4925549A (en) * 1984-10-31 1990-05-15 Chevron Research Company Sulfur removal system for protection of reforming catalyst
US4595673A (en) * 1984-11-29 1986-06-17 Uop Inc. Dehydrogenation catalyst compositions and method of their preparation
FI860203A (fi) 1985-01-22 1986-07-23 Air Prod & Chem Dehydroisomerisering av kolvaeten.
US4552643A (en) * 1985-01-22 1985-11-12 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4613372A (en) * 1985-01-22 1986-09-23 Phillips Petroleum Antifoulants for thermal cracking processes
GB8518820D0 (en) * 1985-07-25 1985-08-29 British Petroleum Co Plc Chemical process
US4804487A (en) * 1986-04-09 1989-02-14 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4687567A (en) * 1986-04-09 1987-08-18 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4692234A (en) * 1986-04-09 1987-09-08 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4666583A (en) * 1986-04-09 1987-05-19 Phillips Petroleum Company Antifoulants for thermal cracking processes
US4786625A (en) * 1987-02-25 1988-11-22 Uop Inc. Dehydrogenation catalyst compositon
US4716143A (en) * 1986-06-06 1987-12-29 Uop Inc. Dehydrogenation catalyst composition
US4827072A (en) * 1986-06-06 1989-05-02 Uop Inc. Dehydrogenation catalyst composition and hydrocarbon dehydrogenation process
US5012027A (en) * 1986-06-06 1991-04-30 Uop Dual profile surface-impregnated dehydrogenation catalyst and process
JPS6331535A (ja) * 1986-07-23 1988-02-10 Jgc Corp 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置
US5242665A (en) 1986-07-23 1993-09-07 Jgc Corporation Carbon containing compound treating apparatus with resistance to carbon deposition
US4804446A (en) * 1986-09-19 1989-02-14 The United States Of America As Represented By The Secretary Of Commerce Electrodeposition of chromium from a trivalent electrolyte
US4743318A (en) * 1986-09-24 1988-05-10 Inco Alloys International, Inc. Carburization/oxidation resistant worked alloy
US4762681A (en) * 1986-11-24 1988-08-09 Inco Alloys International, Inc. Carburization resistant alloy
US4685427A (en) * 1986-12-08 1987-08-11 Inco Alloys International, Inc. Alloy for composite tubing in fluidized-bed coal combustor
US5139814A (en) * 1987-07-11 1992-08-18 Usui Kokusai Sangyo Kaisha Method of manufacturing metal pipes coated with tin or tin based alloys
US4935566A (en) * 1987-11-17 1990-06-19 Mobil Oil Corporation Dehydrocyclization and reforming process
DE3742539A1 (de) * 1987-12-16 1989-07-06 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband
GB8816721D0 (en) * 1988-07-14 1988-08-17 British Petroleum Co Plc Chemical process & catalyst
GB8816722D0 (en) 1988-07-14 1988-08-17 British Petroleum Co Plc Chemical process & catalyst
US4902849A (en) * 1989-02-06 1990-02-20 Phillips Petroleum Company Dehydrogenation process
JP2933636B2 (ja) * 1989-05-12 1999-08-16 富士石油株式会社 アルキル芳香族化合物の水素化脱アルキル化用触媒及び方法
US4926005A (en) * 1989-05-17 1990-05-15 Phillips Petroleum Company Dehydrogenation process
GB2234530A (en) 1989-06-30 1991-02-06 Shell Int Research Heat treatment of high temperature steels
US5139914A (en) * 1989-07-28 1992-08-18 Canon Kabushiki Kaisha Developer for developing electrostatic images and image forming apparatus
NO179483C (no) * 1989-08-29 1996-10-16 Sumitomo Metal Ind Fremgangsmåte for å opprette diffusjonsbinding mellom korrosjonsbestandige materialer
US5015358A (en) * 1990-08-30 1991-05-14 Phillips Petroleum Company Antifoulants comprising titanium for thermal cracking processes
EP0484108B1 (en) * 1990-11-02 1995-07-19 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Pigment and process for producing the same
WO1994015898A1 (en) 1993-01-04 1994-07-21 Chevron Chemical Company Dehydrogenation processes and equipment therefor
US5413700A (en) 1993-01-04 1995-05-09 Chevron Research And Technology Company Treating oxidized steels in low-sulfur reforming processes
US5405525A (en) 1993-01-04 1995-04-11 Chevron Research And Technology Company Treating and desulfiding sulfided steels in low-sulfur reforming processes
US5575902A (en) 1994-01-04 1996-11-19 Chevron Chemical Company Cracking processes

Also Published As

Publication number Publication date
US5849969A (en) 1998-12-15
US5866743A (en) 1999-02-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA94150056B1 (ar) عمليات لإزالة الألكلة الهيدروجينية hydrodealkylation
TW480291B (en) Method for reforming hydrocarbons and that for protecting reactor system used in the same
US5863418A (en) Low-sulfur reforming process
US6274113B1 (en) Increasing production in hydrocarbon conversion processes
US5575902A (en) Cracking processes
RU2174111C2 (ru) Способ дегидрирования углеводородов
EP0845521B1 (en) Low-sulfur reforming prosesses
CA2153230C (en) Treating and desulfiding sulfided steels in low-sulfur reforming processes
EP0962436B1 (en) Process for the conversion of hydrocarbons
WO1997001522A1 (en) Increasing production in hydrocarbon conversion processes
USRE38532E1 (en) Hydrodealkylation processes
CA2153229C (en) Treating oxidized steels in low-sulfur reforming proceses
CA2105305C (en) Low-sulfur reforming processes
SA95160356A (ar) عمليات تكسير
UA51609C2 (uk) Спосіб каталітичного риформінгу вуглеводню та реакторна система для каталітичного риформінгу
SA05260058B1 (ar) عمليات تهذيب الكبريت sulfur المنخفض