RU2824508C1 - Method of producing workpieces of parts from aluminium alloys by selective laser fusion - Google Patents
Method of producing workpieces of parts from aluminium alloys by selective laser fusion Download PDFInfo
- Publication number
- RU2824508C1 RU2824508C1 RU2023135562A RU2023135562A RU2824508C1 RU 2824508 C1 RU2824508 C1 RU 2824508C1 RU 2023135562 A RU2023135562 A RU 2023135562A RU 2023135562 A RU2023135562 A RU 2023135562A RU 2824508 C1 RU2824508 C1 RU 2824508C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- powder
- parts
- selective laser
- layer
- laser beam
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 35
- 230000004927 fusion Effects 0.000 title abstract description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001291 vacuum drying Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 10
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 10
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 claims description 3
- 238000010309 melting process Methods 0.000 claims description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 7
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 229910003407 AlSi10Mg Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- 229910000551 Silumin Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001687 destabilization Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к порошковой металлургии, а именно к способам получения заготовок деталей из алюминиевых сплавов методом селективного лазерного сплавления (СЛС). Изобретение может быть использовано для изготовления деталей газотурбинных двигателей (ГТД) и иных деталей летательных аппаратов методом аддитивного производства.The invention relates to powder metallurgy, namely to methods for producing blanks of parts from aluminum alloys using selective laser melting (SLM). The invention can be used to manufacture parts of gas turbine engines (GTE) and other parts of aircraft using additive manufacturing.
Изготовление деталей методом СЛС, а также применение алюминиевых сплавов в аддитивных технологиях имеют ряд преимуществ:The production of parts using the SLS method, as well as the use of aluminum alloys in additive technologies, have a number of advantages:
- возможность изготовления заготовок деталей с конструктивными особенностями, практически нереализуемыми традиционными технологиями литья;- the possibility of manufacturing blanks of parts with design features that are practically impossible to implement using traditional casting technologies;
- возможность изготовления сборочных единиц в виде цельной конструкции за один производственный цикл, что снижает количество операций для изготовления и повышает экономическую эффективность такого изготовления;- the ability to manufacture assembly units in the form of a single structure in one production cycle, which reduces the number of operations for manufacturing and increases the economic efficiency of such manufacturing;
- повышенные механические характеристики синтезированных алюминиевых материалов по сравнению с изготавливаемыми традиционными технологиями за счет формирования мелкодисперсной структуры при синтезе.- improved mechanical characteristics of synthesized aluminum materials compared to those produced using traditional technologies due to the formation of a finely dispersed structure during synthesis.
При этом в процессе разработки технологии изготовления заготовок деталей из алюминиевых сплавов методом СЛС необходимо не только правильно отрабатывать режимы для получения оптимальной структуры материала, но при отработке режимов принимать во внимание качество формируемой поверхности заготовок, снижение шероховатости которой приводит к получению конечной детали более высокого качества.In this case, in the process of developing the technology for manufacturing blanks of parts from aluminum alloys using the SLS method, it is necessary not only to correctly develop the modes for obtaining the optimal structure of the material, but when developing the modes, to take into account the quality of the formed surface of the blanks, the reduction of the roughness of which leads to obtaining a final part of higher quality.
Известен способ изготовления металлических изделий с использованием аддитивных технологий (WO 2013179017 А1, п.п. 1,15-16 ф.и., 05.12.2013), один из вариантов которого предусматривает изготовление изделия с помощью СЛС из материала, в качестве которого выступает порошок сплава на основе алюминия с содержанием висмута, при этом мощность лазерного или электронного луча составляет не более 200 Вт, а скорость сканирования - не более 400 мм/с.A method for manufacturing metal products using additive technologies is known (WO 2013179017 A1, pp. 1.15-16 f.i., 05.12.2013), one of the variants of which involves manufacturing a product using SLS from a material that is a powder of an aluminum-based alloy containing bismuth, while the power of the laser or electron beam is no more than 200 W, and the scanning speed is no more than 400 mm/s.
Недостатком данного изобретения является использование низкой скорости сканирования и мощности лазерного лазера, что снижает эффективность метода изготовления заготовок деталей алюминиевых сплавов.The disadvantage of this invention is the use of low scanning speed and laser power, which reduces the efficiency of the method for manufacturing blanks of aluminum alloy parts.
Известен способ изготовления деталей из алюминиевых сплавов методом СЛС с нагревом порошка до температур от 350 до 500°С, при этом толщина слоя порошка находится в диапазоне 70-100 мкм (US 11260475 В2, п.п. 1,7 ф.и, 01.03.2022).A method is known for manufacturing parts from aluminum alloys using the SLS method with heating the powder to temperatures from 350 to 500°C, while the thickness of the powder layer is in the range of 70-100 μm (US 11260475 B2, pp. 1.7 f.i, 01.03.2022).
Недостатком данного способа является изготовление слоев порошка большой толщины (70-100 мкм), что значительно повышает шероховатость изделия и снижает качество его поверхности.The disadvantage of this method is the production of thick powder layers (70-100 microns), which significantly increases the roughness of the product and reduces the quality of its surface.
Известен способ получения деталей из алюминиевого сплава системы Al-Mg-Sc (RU 2782192 С1, 24.10.2022), заключающийся в их изготовлении методом СЛС, которое выполняют слоями с толщиной слоя 50 мкм, при мощности лазерного излучения от 200 до 300 Вт, скорости сканирования от 700 до 800 мм/с и с шагом сканирования от 0,13 до 0,17 мм.A known method for producing parts from an aluminum alloy of the Al-Mg-Sc system (RU 2782192 C1, 24.10.2022) consists of their manufacture by the SLS method, which is performed in layers with a layer thickness of 50 μm, with a laser radiation power of 200 to 300 W, a scanning speed of 700 to 800 mm/s and a scanning step of 0.13 to 0.17 mm.
Недостатками данного изобретения являются применение низкой скорости сканирования и мощности лазерного луча, что снижает эффективность метода изготовления заготовок деталей алюминиевых сплавов, а также нанесение слоев порошка большой толщины (50 мкм), что повышает шероховатость деталей и снижает качество их поверхности.The disadvantages of this invention are the use of low scanning speed and laser beam power, which reduces the efficiency of the method for manufacturing blanks of aluminum alloy parts, as well as the application of thick powder layers (50 μm), which increases the roughness of the parts and reduces the quality of their surface.
Наиболее близким аналогом является способ получения деталей из алюминиевых сплавов, в котором селективное лазерное сплавление выполняют слоями толщиной 50 мкм, при мощности лазерного излучения от 330 до 350 Вт, скорости сканирования от 900 до 930 мм/с и шаге сканирования 0,19 мм (RU 2728450 С1, 29.07.2020).The closest analogue is a method for producing parts from aluminum alloys, in which selective laser melting is performed in layers 50 μm thick, with a laser radiation power of 330 to 350 W, a scanning speed of 900 to 930 mm/s and a scanning step of 0.19 mm (RU 2728450 C1, 07/29/2020).
Недостатками способа-прототипа являются применение низкой скорости сканирования и мощности лазерного луча, что снижает эффективность метода изготовления заготовок деталей алюминиевых сплавов, а также нанесение слоев порошка большой толщины (50 мкм), что повышает шероховатость деталей и снижает качество их поверхности.The disadvantages of the prototype method are the use of low scanning speed and laser beam power, which reduces the efficiency of the method for manufacturing blanks of aluminum alloy parts, as well as the application of thick powder layers (50 μm), which increases the roughness of the parts and reduces the quality of their surface.
Технической задачей настоящего изобретения является разработка способа получения заготовок деталей из алюминиевых сплавов методом селективного лазерного сплавления, предназначенного для получения деталей ГТД и деталей летательных аппаратов с высоким качеством поверхности.The technical objective of the present invention is to develop a method for producing blanks of parts from aluminum alloys using the method of selective laser melting, intended for producing gas turbine engine parts and aircraft parts with high surface quality.
Техническим результатом настоящего изобретения является снижение шероховатости поверхности и изготовление заготовок деталей из алюминиевых сплавов с пониженным уровнем пористости.The technical result of the present invention is a reduction in surface roughness and the production of blanks of parts from aluminum alloys with a reduced level of porosity.
Для достижения поставленного технического результата предложен способ получения заготовок деталей из алюминиевого сплава, включающий нанесение слоя порошка из алюминиевого сплава на платформу построения и послойное селективное лазерное сплавление порошка с получением заготовки детали, отличающийся тем, что порошок предварительно подвергают вакуумной сушке при температуре 110-150°С в течение 2-4 ч, селективное лазерное сплавление проводят при мощности лазерного луча 400-450 Вт, скорости сканирования от 1200 до 1600 м/с, интервале сканирования 0,13-0,15 мм или при мощности лазерного луча 330-360 Вт, скорости сканирования от 1200 до 1300 м/с, интервале сканирования 0,15-0,19 мм и толщине слоя в 28-32 мкм, а также с подогревом платформы построения до температуры 150-200°С.In order to achieve the set technical result, a method for producing blanks of parts from an aluminum alloy is proposed, which includes applying a layer of aluminum alloy powder to a construction platform and layer-by-layer selective laser melting of the powder to produce a blank of the part, characterized in that the powder is preliminarily subjected to vacuum drying at a temperature of 110-150°C for 2-4 hours, selective laser melting is carried out at a laser beam power of 400-450 W, a scanning speed of 1200 to 1600 m/s, a scanning interval of 0.13-0.15 mm or at a laser beam power of 330-360 W, a scanning speed of 1200 to 1300 m/s, a scanning interval of 0.15-0.19 mm and a layer thickness of 28-32 μm, as well as with heating of the construction platform to a temperature of 150-200°C.
Процесс селективного лазерного сплавления предпочтительно проводить в атмосфере азота.The selective laser melting process is preferably carried out in a nitrogen atmosphere.
В качестве алюминиевого сплава предпочтительно использовать сплав системы Al-Ce-Cu.It is preferable to use an Al-Ce-Cu system alloy as an aluminum alloy.
Схема послойного нанесения сплавляемых слоев представлена на фигуре, на которой отмечены следующие элементы:The diagram of the layer-by-layer application of fused layers is shown in the figure, on which the following elements are marked:
1 - платформа построения,1 - construction platform,
2 - сплавляемые слои,2 - fused layers,
hc - толщина слоя,hc - layer thickness,
θ - угол наклона детали относительно платформы построения.θ - the angle of inclination of the part relative to the construction platform.
Сочетание параметров СЛС в заданных интервалах: мощность лазерного луча 400-450 Вт, скорость сканирования от 1200 до 1600 м/с, интервал сканирования 0,13-0,15 мм или мощность лазерного луча 330-360 Вт, скорость сканирования от 1200 до 1300 м/с, интервале сканирования 0,15-0,19 мм и толщиной слоя в 28-32 мкм позволяет эффективно сплавлять порошок алюминиевого сплава с получением материала с минимальным уровнем пористости за счет обеспечения требуемого интервала объемной плотности энергии лазерного луча.The combination of SLS parameters in the given intervals: laser beam power of 400-450 W, scanning speed from 1200 to 1600 m/s, scanning interval of 0.13-0.15 mm or laser beam power of 330-360 W, scanning speed from 1200 to 1300 m/s, scanning interval of 0.15-0.19 mm and layer thickness of 28-32 μm allows for efficient fusion of aluminum alloy powder to obtain a material with a minimum level of porosity due to ensuring the required interval of volumetric energy density of the laser beam.
Формула объемной плотности энергии лазерного луча имеет следующий вид:The formula for the volumetric energy density of a laser beam is as follows:
Е = Р/ (V*A*hc),E = P/(V*A*hc),
где Р - мощность лазера, Вт;where P is the laser power, W;
V - скорость сканирования, мм/с;V - scanning speed, mm/s;
А - межтрековый интервал сканирования, мкм;A - inter-track scanning interval, µm;
hc - толщина слоя порошка, мкм. Определение граничных значений объемной плотности энергии позволяет установить интервал, в котором лежит оптимальное сочетание вышеуказанных параметров, позволяющих получать синтезированный материал с минимально возможными значениями объемной доли пор (Vпop). Выход за границы этого интервала дестабилизирует процесс СЛС и приводит к росту дефектов в структуре. Для алюминиевых сплавов этот интервал определен экспериментально, он обеспечивается оптимальным сочетанием вышеуказанных параметров СЛС и составляет 42-103 Дж/мм3. При значениях объемной плотности энергии менее 42 Дж/мм3 резко возрастает пористость синтезированного материала за счет режимов с низкой энергией, которой не хватает для полного проплавления порошкового слоя. При превышении значений в 103 Дж/мм3 излишняя энергия приводит к дестабилизации расплавленного материала и формированию большого числа газовых пор. Например, в способе-прототипе плотность энергии лазерного луча составляет 38-41 Дж/мм3, чего недостаточно для полного проплавления порошкового слоя алюминиевого сплава.hc is the powder layer thickness, μm. Determination of the boundary values of the volumetric energy density allows us to establish the range within which the optimal combination of the above parameters lies, allowing us to obtain the synthesized material with the minimum possible values of the volume fraction of pores (Vпop). Going beyond this range destabilizes the SLS process and leads to an increase in defects in the structure. For aluminum alloys, this range has been determined experimentally; it is provided by the optimal combination of the above SLS parameters and is 42-103 J/ mm3 . At values of the volumetric energy density less than 42 J/ mm3, the porosity of the synthesized material increases sharply due to low-energy modes, which is insufficient for complete melting of the powder layer. When values exceeding 103 J/ mm3, excess energy leads to destabilization of the molten material and the formation of a large number of gas pores. For example, in the prototype method, the energy density of the laser beam is 38-41 J/ mm3 , which is not enough to completely melt the powder layer of the aluminum alloy.
Подогрев платформы до температуры 150-200°С позволяет снизить термические напряжения. При температуре подогрева ниже 150°С уменьшается эффективность снижения термических напряжений в детали, а при температурах более 200°С может происходить изменение структуры синтезированного материала, что негативно сказывается на его свойствах.Heating the platform to a temperature of 150-200°C allows reducing thermal stress. At a heating temperature below 150°C, the efficiency of reducing thermal stress in the part decreases, and at temperatures above 200°C, the structure of the synthesized material may change, which negatively affects its properties.
Проведение процесса СЛС в атмосфере азота - более дешевого газа, получаемого штатным генератором установки СЛС, нежели аргон, позволит снизить затраты на изготовление заготовок деталей.Carrying out the SLS process in a nitrogen atmosphere - a cheaper gas obtained by the standard generator of the SLS installation than argon - will reduce the costs of manufacturing blanks for parts.
Использование сплава системы Al-Ce-Cu позволит значительно повысить предел прочности заготовок деталей по сравнению с силуминами (например, AlSi10Mg).The use of an Al-Ce-Cu alloy will significantly increase the tensile strength of the blanks compared to silumins (for example, AlSi10Mg).
Температура предварительной вакуумной сушки порошка 110-150°С и выдержка в течение 2-4 ч оптимальны, так как в данном интервале у порошков алюминиевых сплавов происходит наиболее интенсивное испарение частиц влаги. Избыточная влага на поверхности частиц порошка ведет к снижению его технологических свойств и, как следствие, к неравномерному его нанесению на платформу построения, что негативно сказывается на пористости синтезированного материала.The temperature of preliminary vacuum drying of the powder of 110-150°C and holding for 2-4 hours are optimal, since in this range the most intensive evaporation of moisture particles occurs in aluminum alloy powders. Excess moisture on the surface of the powder particles leads to a decrease in its technological properties and, as a consequence, to its uneven application to the construction platform, which negatively affects the porosity of the synthesized material.
Толщина слоя непосредственно влияет на шероховатость поверхности заготовок деталей, получаемых методом СЛС. Как это показано на фигуре, шероховатость наклонных поверхностей при синтезе не может быть ниже определенного значения (Ra 4-6), что обусловлено так называемым «эффектом лестницы». Он заключается в том, что выступающие края слоев формируют рельеф поверхности, и расстояние между ними, а также их высота в сумме дают минимально возможную шероховатость наклонной поверхности. «Эффект лестницы» является причиной повышения шероховатости при увеличении толщины слоя. Поэтому при прочих равных условиях для снижения шероховатости поверхности необходимо понижать толщину слоя (Статья «Особенности формирования поверхности в методе селективного лазерного сплавления», авторы Бакрадзе М.М, Рогалев A.M., Сухов Д.И, Асланян Г.Г, журнал «Металловедение и термическая обработка металлов», 2022, №2 (800), с. 40-48). При этом снижение толщины слоя менее 28 мкм негативно сказывается на заполнении слоя порошком, так как основные используемые фракции в СЛС для алюминиевых сплавов - это фракции 10-63 мкм и 20-63 мкм с медианным размером частиц порошка 30-35 мкм. Неравномерное заполнение слоя порошком ведет к неполному его проплавлению лазером, и, как следствие, к повышению пористости и снижению качества синтезированного материала.The layer thickness directly affects the surface roughness of the workpieces obtained by the SLS method. As shown in the figure, the roughness of inclined surfaces during synthesis cannot be lower than a certain value (Ra 4-6), which is due to the so-called "staircase effect". It lies in the fact that the protruding edges of the layers form the surface relief, and the distance between them, as well as their height, together give the minimum possible roughness of the inclined surface. The "staircase effect" is the reason for the increase in roughness with an increase in the layer thickness. Therefore, all other things being equal, in order to reduce the surface roughness, it is necessary to reduce the layer thickness (Article "Features of Surface Formation in the Selective Laser Melting Method", authors Bakradze M.M., Rogalev A.M., Sukhov D.I, Aslanyan G.G, journal "Metal Science and Heat Treatment of Metals", 2022, No. 2 (800), pp. 40-48). At the same time, a decrease in the layer thickness to less than 28 µm has a negative effect on the filling of the layer with powder, since the main fractions used in SLS for aluminum alloys are fractions of 10-63 µm and 20-63 µm with a median powder particle size of 30-35 µm. Uneven filling of the layer with powder leads to its incomplete melting by the laser, and, as a consequence, to an increase in porosity and a decrease in the quality of the synthesized material.
Примеры осуществления изобретения.Examples of implementation of the invention.
В качестве порошкового материала выбрали два алюминиевых сплава: силумин AlSi10Mg (для предлагаемого способа и для прототипа) и сплав системы Al-Ce-Cu (для предлагаемого способа). Перед процессом СЛС порошок был подвергнут вакуумной сушке (для предлагаемого способа).Two aluminum alloys were selected as powder materials: silumin AlSi10Mg (for the proposed method and for the prototype) and an alloy of the Al-Ce-Cu system (for the proposed method). Before the SLS process, the powder was subjected to vacuum drying (for the proposed method).
Процесс СЛС проходил в защитной среде азота. Согласно примерам 1-2, процесс проводили на установке компании SLM Solutions. Согласно примерам 3-4, процесс проводили на установке компании Concept Laser.The SLS process was carried out in a protective nitrogen environment. According to examples 1-2, the process was carried out on a SLM Solutions installation. According to examples 3-4, the process was carried out on a Concept Laser installation.
Вначале изготавливали заготовку детали-демонстратора для оценки времени ее изготовления и шероховатости поверхности, а также образцы для определения объемной доли пор методом металлографического анализа и заготовки образцов для определения кратковременных механических свойств при температуре 20°С. Последние после изготовления были подвергнуты термической обработке по соответствующим для каждого сплава режимам.Initially, a blank of the demonstrator part was manufactured to evaluate its manufacturing time and surface roughness, as well as samples to determine the volume fraction of pores by metallographic analysis and blanks of samples to determine short-term mechanical properties at a temperature of 20°C. After manufacturing, the latter were subjected to heat treatment according to the appropriate modes for each alloy.
Температура и время вакуумной сушки и параметры СЛС материала, изготовленного предлагаемым способом и способом-прототипом, приведены в таблице 1.The temperature and time of vacuum drying and the SLS parameters of the material produced by the proposed method and the prototype method are given in Table 1.
Результаты металлографического анализа на предмет наличия пор, время изготовления заготовки детали-демонстратора, результаты оценки шероховатости поверхности (наилучшие значения) и испытаний на растяжение при Т=20°С (предел длительной прочности, относительное удлинение) приведены в таблице 2.The results of metallographic analysis for the presence of pores, the manufacturing time of the demonstrator blank, the results of surface roughness assessment (best values) and tensile tests at T=20°C (ultimate long-term strength, relative elongation) are given in Table 2.
Из данных таблицы видно, что предложенный способ позволяет получать синтезированный материал на основе алюминиевого сплава с уровнем пористости после СЛС в 1,7 раз ниже, чем у материала, полученного способом-прототипом, за счет применения вакуумной сушки.It is evident from the data in the table that the proposed method allows obtaining a synthesized material based on an aluminum alloy with a porosity level after SLS that is 1.7 times lower than that of the material obtained by the prototype method, due to the use of vacuum drying.
Механические свойства синтезированного материала сплава на основе алюминия AlSi10Mg, изготовленного предложенным способом, находятся на уровне материала, полученного способом-прототипом, но предел прочности синтезированного материала сплава системы Al-Ce-Cu превосходит предел прочности синтезированного материала сплава на основе алюминия AlSi10Mg в 1,5 раза.The mechanical properties of the synthesized aluminum-based alloy material AlSi10Mg, manufactured by the proposed method, are at the level of the material obtained by the prototype method, but the tensile strength of the synthesized Al-Ce-Cu alloy material exceeds the tensile strength of the synthesized aluminum-based alloy material AlSi10Mg by 1.5 times.
Claims (3)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2824508C1 true RU2824508C1 (en) | 2024-08-08 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013179017A1 (en) * | 2012-05-28 | 2013-12-05 | Renishaw Plc | Manufacture of metal articles |
| FR2979269B1 (en) * | 2011-08-24 | 2014-05-16 | Lorraine Inst Nat Polytech | PROCESS FOR MANUFACTURING A WORKPIECE COMPRISING ALUMINUM |
| RU2620841C1 (en) * | 2016-02-19 | 2017-05-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | ADDITIVE PROCESSING METHOD FOR PARTS OF Al-Si. SYSTEM ALLOYS |
| RU2684011C1 (en) * | 2017-12-11 | 2019-04-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Method of manufacturing a detail from aluminum powder alloy 7075 or b95 |
| WO2019129723A1 (en) * | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Fehrmann Gmbh | Use of alloy containing aluminium for additive manufacturing |
| RU2728450C1 (en) * | 2019-09-30 | 2020-07-29 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Method of obtaining parts from aluminum alloys by selective laser fusion |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2979269B1 (en) * | 2011-08-24 | 2014-05-16 | Lorraine Inst Nat Polytech | PROCESS FOR MANUFACTURING A WORKPIECE COMPRISING ALUMINUM |
| WO2013179017A1 (en) * | 2012-05-28 | 2013-12-05 | Renishaw Plc | Manufacture of metal articles |
| RU2620841C1 (en) * | 2016-02-19 | 2017-05-30 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | ADDITIVE PROCESSING METHOD FOR PARTS OF Al-Si. SYSTEM ALLOYS |
| RU2684011C1 (en) * | 2017-12-11 | 2019-04-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технологический университет "СТАНКИН" (ФГБОУ ВО "МГТУ "СТАНКИН") | Method of manufacturing a detail from aluminum powder alloy 7075 or b95 |
| WO2019129723A1 (en) * | 2017-12-28 | 2019-07-04 | Fehrmann Gmbh | Use of alloy containing aluminium for additive manufacturing |
| RU2728450C1 (en) * | 2019-09-30 | 2020-07-29 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Самарский национальный исследовательский университет имени академика С.П. Королёва" | Method of obtaining parts from aluminum alloys by selective laser fusion |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Azarniya et al. | Additive manufacturing of Ti–6Al–4V parts through laser metal deposition (LMD): Process, microstructure, and mechanical properties | |
| Liu et al. | Additive manufacturing of Ti6Al4V alloy: A review | |
| US11260475B2 (en) | Method and system for powder bed fusion additive manufacturing of crack-free aluminum alloys | |
| Guo et al. | Effects of scanning parameters on material deposition during Electron Beam Selective Melting of Ti-6Al-4V powder | |
| CN105828983B (en) | γ ' precipitating enhancing nickel based super alloy for the increasing material manufacturing process based on powder | |
| Chen et al. | Surface roughness and fatigue properties of selective laser melted Ti–6Al–4V alloy | |
| Maskery et al. | Fatigue Performance Enhancement of Selectively Laser Melted Aluminum Alloy by Heat Treatment | |
| Cloots et al. | Approaches to minimize overhang angles of SLM parts | |
| Ahuja et al. | Developing LBM process parameters for Ti-6Al-4V thin wall structures and determining the corresponding mechanical characteristics | |
| RU2623537C2 (en) | Parts manufacturing method by layer laser alloying of heat-resistant alloys based on nickel metallic powders | |
| Kempen | Expanding the materials palette for Selective Laser Melting of metals | |
| Uddin et al. | Laser Powder Bed Fusion Fabricated and Characterization of Crack-Free Aluminum Alloy 6061 Using In-Process Powder Bed Induction Heating | |
| Dilip et al. | A short study on the fabrication of single track deposits in SLM and characterization | |
| Nirish et al. | Optimization of process parameter and additive simulation for fatigue strength development by selective laser melting of AlSi10Mg alloy | |
| RU2824508C1 (en) | Method of producing workpieces of parts from aluminium alloys by selective laser fusion | |
| WO2019191056A1 (en) | Additively manufactured aluminum alloy products having nanoscale grain refiners | |
| Sun et al. | Microstructure, cracking behavior and control of Al–Fe–V–Si alloy produced by selective laser melting | |
| Kniepkamp et al. | Towards high build rates: combining different layer thickness within one part in selective laser melting | |
| US20240058862A1 (en) | Build materials having a powder mixture comprising graphene, methods of producing articles therefrom, and articles produced therewith | |
| Gong et al. | Microstructural analysis and nanoindentation characterization of TI-6AL-4V parts from electron beam additive manufacturing | |
| RU2728450C1 (en) | Method of obtaining parts from aluminum alloys by selective laser fusion | |
| Kaya et al. | Effect of post processes on mechanical properties of 3D printed Ti6Al4V gears | |
| RU2790493C1 (en) | Method for manufacturing blanks by layer-by-layer laser fusion of metal powders of titanium-based alloys | |
| RU2801975C1 (en) | Method for producing a ceramic-metal composite material by selective laser melting | |
| RU2825235C1 (en) | Method of making part of torque link type by selective laser fusion of metal powder of titanium alloy |