[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2731558C1 - Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine - Google Patents

Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine Download PDF

Info

Publication number
RU2731558C1
RU2731558C1 RU2019137447A RU2019137447A RU2731558C1 RU 2731558 C1 RU2731558 C1 RU 2731558C1 RU 2019137447 A RU2019137447 A RU 2019137447A RU 2019137447 A RU2019137447 A RU 2019137447A RU 2731558 C1 RU2731558 C1 RU 2731558C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
crankshaft
gas fuel
fuel
supply
cylinder
Prior art date
Application number
RU2019137447A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Владимир Александрович Шишков
Original Assignee
Владимир Александрович Шишков
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Владимир Александрович Шишков filed Critical Владимир Александрович Шишков
Priority to RU2019137447A priority Critical patent/RU2731558C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2731558C1 publication Critical patent/RU2731558C1/en

Links

Images

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02BINTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B43/00Engines characterised by operating on gaseous fuels; Plants including such engines
    • F02B43/02Engines characterised by means for increasing operating efficiency
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02BINTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B43/00Engines characterised by operating on gaseous fuels; Plants including such engines
    • F02B43/02Engines characterised by means for increasing operating efficiency
    • F02B43/04Engines characterised by means for increasing operating efficiency for improving efficiency of combustion
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02BINTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B43/00Engines characterised by operating on gaseous fuels; Plants including such engines
    • F02B43/02Engines characterised by means for increasing operating efficiency
    • F02B43/06Engines characterised by means for increasing operating efficiency for enlarging charge
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02DCONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D19/00Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
    • F02D19/02Controlling engines characterised by their use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures peculiar to engines working with gaseous fuels
    • F02D19/021Control of components of the fuel supply system
    • F02D19/023Control of components of the fuel supply system to adjust the fuel mass or volume flow
    • F02D19/024Control of components of the fuel supply system to adjust the fuel mass or volume flow by controlling fuel injectors
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02MSUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02MSUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0218Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
    • F02M21/0248Injectors
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02MSUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M21/00Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form
    • F02M21/02Apparatus for supplying engines with non-liquid fuels, e.g. gaseous fuels stored in liquid form for gaseous fuels
    • F02M21/0218Details on the gaseous fuel supply system, e.g. tanks, valves, pipes, pumps, rails, injectors or mixers
    • F02M21/0248Injectors
    • F02M21/0278Port fuel injectors for single or multipoint injection into the air intake system
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02TCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T10/00Road transport of goods or passengers
    • Y02T10/10Internal combustion engine [ICE] based vehicles
    • Y02T10/30Use of alternative fuels, e.g. biofuels

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)

Abstract

FIELD: machine building.
SUBSTANCE: invention relates to power and transport machine building, particularly, to methods of gas fuel supply to internal combustion engine. Disclosed is a method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine, comprising feeding gas fuel through nozzles in an amount of one to four per each cylinder into the engine intake pipeline when the pressure difference on the valves of the nozzles is equal to or greater than critical, wherein nozzles for injection of gas fuel is used as an active element for air ejection in inlet pipeline, and the gas fuel is supplied during the period of open state of the inlet valve, differing by the fact that the supply of gas fuel is stopped in 5–110 degrees on the position of the crank shaft till the inlet valve is completely closed. Gas fuel supply termination angle, as to the crankshaft position, is increased as the crankshaft rpm increases and is reduced when the crankshaft rpm is decreased. Supply of gas fuel is started for 5–110 degrees on the position of the crankshaft till the exhaust valve is fully closed. Gas fuel is supplied at distance from 2d to 6d from inlet valve along central axis of fuel-air mixture movement, where d is internal diameter of inlet pipeline. At increase of crankshaft rotation frequency and load (torque and power) of internal combustion engine increasing number of nozzles from one to four per each cylinder participating in cyclic supply of fuel, and at reduction of crankshaft rotation speed and load is reduced. By increasing the speed of the air-fuel mixture before the inlet valve, increasing the filling of the cylinder of the internal combustion engine, wherein the cylinder relative ratio at low speeds of the crankshaft increases more than at high speeds of rotation of the crankshaft, and this, in its turn, increases power and torque in comparison with gas fuel supply without use of ejector compressor, which is represented by fuel injector.
EFFECT: by reducing the amount of gas fuel in the inlet pipeline, the safety of the internal combustion engine operation is improved, since the "clapping" effect in the inlet pipeline is prevented due to the absence of an explosive mixture of fuel and air; due to maximum flow rate at critical or supercritical pressure drop on nozzle valve maximum air ejection effect by means of gas fuel is achieved; due to optimum start of gas fuel supply its emissions into atmosphere are eliminated in the period of cylinder blowing with simultaneously open inlet and outlet valves.
7 cl, 5 dwg

Description

Способ подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания относится к энергетическому и транспортному машиностроению и предназначен для энергетических установок наземного базирования и транспортных средств.The method of supplying gas fuel to an internal combustion engine belongs to power and transport engineering and is intended for ground-based power plants and vehicles.

Известен способ (стр. 144-145, Системы управления бензиновыми двигателями. Перевод с немецкого. Первое русское издание. - М: ООО «Книжное издательство «За рулем», 2005. - 432 с. ) заключающийся во впрыске топлива на закрытый впускной клапан во впускной трубопровод, при этом рабочая смесь образуется и накапливается за пределами камеры сгорания, т.е. во впускном трубопроводе.The known method (pp. 144-145, Gasoline engine control systems. Translation from German. The first Russian edition. - M: LLC "Book Publishing House" Behind the wheel ", 2005. - 432 p.) Consisting in fuel injection into a closed intake valve in intake manifold, while the working mixture is formed and accumulates outside the combustion chamber, i.e. in the intake manifold.

Недостатки способа в том, что, во первых, во впускном трубопроводе образуется взрывоопасная смесь, во вторых, топливная форсунка не является активным элементом эжекторного компрессора для улучшения наполнения цилиндра топливовоздушной смесью, т.к. впрыск топлива осуществляется на закрытый впускной клапан, а при использовании газовых топлив - это приводит к ухудшению наполнения цилиндра топливовоздушной смесью.The disadvantages of this method are that, firstly, an explosive mixture is formed in the intake manifold, and secondly, the fuel injector is not an active element of the ejector compressor to improve the filling of the cylinder with the fuel-air mixture, because fuel injection is carried out to a closed intake valve, and when using gas fuels, this leads to a deterioration in filling the cylinder with an air-fuel mixture.

Известны способы (стр. 307-321, Теория рабочих процессов и моделирование процессов ДВС: учеб. / Ю.Л. Ковылов. - Самара: Изд-во Самаре, гос. аэрокосм, ун-та, 2013. - 416 с.) наддува цилиндра за счет скоростного напора, инерционного эффекта, эффекта волнового обменника давления и с помощью нагнетателей.Known methods (pp. 307-321, Theory of working processes and modeling of internal combustion engine processes: textbook / Yu.L. Kovylov. - Samara: Publishing house of Samara, State Aerospace University, 2013. - 416 p.) cylinder due to high-speed pressure, inertial effect, pressure wave exchanger effect and by means of blowers.

Недостатки способов заключаются в том, что при скоростном напоре требуется повышение скорости топливовоздушной смеси на входе во впускной клапан, а без дополнительных технических устройств и дополнительной энергии его не получить, инерционный эффект наддува имеет не значительное увеличение наддува цилиндра из-за малых скоростей и малой массы топливовоздушной смеси на входе во впускной клапан, эффект волнового обменника давления не значительно улучшается наполнение цилиндра топливовоздушной смесью при работе двигателя внутреннего сгорания на газовом виде топлива только на отдельных режимах работы, при этом требуется сложная много объемная система впуска с системой ее управления, внешние дополнительные нагнетатели требуют затраты дополнительной энергии и сложны по конструктивному исполнению, при этом имеют низкую надежность.The disadvantages of the methods are that with a high-speed pressure, an increase in the speed of the fuel-air mixture at the inlet to the intake valve is required, and without additional technical devices and additional energy it cannot be obtained, the inertial effect of pressurization has a slight increase in cylinder pressurization due to low speeds and low mass the air-fuel mixture at the inlet to the intake valve, the effect of the wave pressure exchanger does not significantly improve the filling of the cylinder with the fuel-air mixture when the internal combustion engine is running on gaseous fuel only in certain operating modes, while a complex multi-volume intake system with its control system is required, external additional superchargers require additional energy and are complex in design, while having low reliability.

Известен способ (патент RU №2450156, опубл. 10.05.2012) наддува двигателя внутреннего сгорания, состоящий из установки резонатора во впускной системе двигателя, при этом в качестве резонатора, установленного во впускной системе перед дроссельной заслонкой или перед впускным коллектором, если дроссельной заслонки нет, по ходу движения воздуха, используют экспоненциальный, или радиальный, или конический, или гиперболический, или трактрису, или комбинированный рупор с его свойством увеличивать амплитуду колебаний воздушной волны в широкой полосе частот, создавать концентрацию принимаемой волновой энергии, увеличивать амплитуду давления волны в горле рупора, преобразовывать волновую энергию от низкого давления и высокой колебательной скорости в районе устья к высокому давлению и низкой колебательной скорости в горле, причем предварительно осуществляют выбор частот вращения коленчатого вала двигателя, на которых осуществляется наддув, и параметры рупора: диапазон рабочих частот, площадь горла, площадь устья, общая длина, формула и коэффициент раскрытия на длину, при этом для расчета контура экспоненциального рупора используют формулу.There is a known method (patent RU No. 2450156, publ. 10.05.2012) for pressurizing an internal combustion engine, consisting of installing a resonator in the intake system of the engine, while as a resonator installed in the intake system in front of the throttle valve or in front of the intake manifold if there is no throttle valve , in the direction of air movement, use an exponential, or radial, or conical, or hyperbolic, or tractrix, or a combined horn with its property to increase the amplitude of the air wave oscillations in a wide frequency band, create a concentration of the received wave energy, increase the wave pressure amplitude in the throat of the horn , convert wave energy from low pressure and high oscillatory speed in the wellhead area to high pressure and low oscillatory speed in the throat, and pre-select the engine crankshaft rotational speeds at which the pressurization is carried out, and the horn parameters: operating frequency range, mountain area la, orifice area, total length, formula and coefficient of opening for length, while the formula is used to calculate the contour of the exponential horn.

Недостаток способа в том, что незначительно улучшается наполнение цилиндра топливовоздушной смесью при работе двигателя внутреннего сгорания на газовом виде топлива только на отдельных режимах работы, при этом требуется сложная много объемная система впуска с системой ее управления.The disadvantage of this method is that the filling of the cylinder with the air-fuel mixture is slightly improved when the internal combustion engine is running on gaseous fuel only in certain operating modes, while a complex multi-volume intake system with its control system is required.

Известен способ (патент RU 2464439, опубл. 20.10.2012) управления системой впрыска газа в ДВС, работающий на газообразном и на жидком топливах, включающей в себя газовый баллон, запорный клапан и несколько клапанов газовых форсунок, заключается в закрытии запорного клапана, запуске ДВС и открытии всех клапанов газовых форсунок по заданной схеме при закрытом запорном клапане, при этом по схеме снижают давление на клапанах газовых форсунок, пока не будет определен, по меньшей мере, один открывающийся клапан, и давление газа на клапанах газовых форсунок снижают путем открытия этого клапана.The known method (patent RU 2464439, publ. 20.10.2012) for controlling a gas injection system in an internal combustion engine, operating on gaseous and liquid fuels, including a gas cylinder, a shut-off valve and several valves of gas injectors, consists in closing the shut-off valve, starting the internal combustion engine and opening all the gas injector valves according to a predetermined pattern with the shut-off valve closed, while, according to the scheme, the pressure on the gas injector valves is reduced until at least one opening valve is determined, and the gas pressure on the gas injector valves is reduced by opening this valve ...

Недостатки способа в том, что газовые форсунки при впрыске газового топлива во впускной трубопровод вытесняют воздух в соответствии с объемным стехиометрическим числом, что ухудшает наполнение цилиндра топливовоздушной смесью.The disadvantages of this method are that gas injectors, when injecting gas fuel into the intake manifold, displace air in accordance with the volumetric stoichiometric number, which worsens the filling of the cylinder with the air-fuel mixture.

Задачи изобретения: повышение наполнения цилиндра топливовоздушной смесью путем увеличения скорости ее движения перед впускным клапаном, повышение безопасности работы двигателя внутреннего сгорания, снижение выбросов газового топлива в атмосферу в период одновременно открытых впускного и выпускного клапанов.Tasks of the invention: increasing the filling of the cylinder with the air-fuel mixture by increasing the speed of its movement in front of the intake valve, increasing the safety of the internal combustion engine, reducing emissions of gaseous fuel into the atmosphere during the period of simultaneously open intake and exhaust valves.

Поставленные задачи в способе подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания, заключающийся в его подаче через форсунки в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр во впускной трубопровод при перепаде давления на их клапанах равном или больше критического, при этом форсунки для впрыска газового топлива используют в качестве активного элемента для эжекции воздуха во впускном трубопроводе, а газовое топливо подают в период открытого состояния впускного клапана, решаются тем, что, подачу газового топлива прекращают за 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия впускного клапана, а также тем, что, угол прекращения подачи газового топлива, по положению коленчатого вала, увеличивают при возрастании частоты вращения коленчатого вала, а при снижении частоты вращения коленчатого вала уменьшают, и тем, что, подачу газового топлива начинают за 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана и тем, что, угол начала подачи газового топлива, по положению коленчатого вала, увеличивают при возрастании частоты вращения коленчатого вала, а при снижении частоты вращения коленчатого вала уменьшают и тем, что, газовое топливо подают на расстоянии от 2d до 6d от впускного клапана по центральной оси движения топливовоздушной смеси, где d - внутренний диаметр впускного трубопровода и тем. что. при увеличении расстояния подачи газового топлива от 2d до 6d от впускного клапана по центральной оси движения топливовоздушной смеси и при увеличении частоты вращения коленчатого вала двигателя внутреннего сгорания, пропорционально увеличивают угол прекращения подачи газового топлива в пределах 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия впускного клапана и увеличивают угол начала подачи газового топлива в пределах 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана и тем, что, при увеличении частоты вращения коленчатого вала и нагрузки (крутящего момента и мощности) двигателя внутреннего сгорания увеличивают число форсунок от одной до четырех на каждый цилиндр, участвующих в цикловой подаче топлива, а при снижении частоты вращения коленчатого вала и нагрузки уменьшают.The tasks set in the method of supplying gaseous fuel to an internal combustion engine, which consists in feeding it through injectors in an amount from one to four per cylinder into the intake manifold at a pressure drop across their valves equal to or greater than the critical one, while injectors for injection of gaseous fuel are used in as an active element for air ejection in the intake manifold, and gas fuel is supplied during the open state of the intake valve, it is decided that the gas fuel supply is stopped 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the intake valve is completely closed, as well as that, the angle of stopping the supply of gas fuel, according to the position of the crankshaft, is increased with an increase in the crankshaft rotational speed, and with a decrease in the crankshaft rotational speed, it is reduced, and that, the supply of gas fuel begins 5-110 degrees according to the position of the crankshaft until complete closing of the exhaust valve and the fact that the angle the beginning of the gas fuel supply, according to the position of the crankshaft, is increased with an increase in the crankshaft rotational speed, and with a decrease in the crankshaft rotational speed, it is also decreased by the fact that gas fuel is supplied at a distance from 2d to 6d from the intake valve along the central axis of movement of the air-fuel mixture, where d is the inner diameter of the inlet pipeline and so. what. with an increase in the distance of gas fuel supply from 2d to 6d from the inlet valve along the central axis of movement of the air-fuel mixture and with an increase in the crankshaft speed of the internal combustion engine, proportionally increase the angle of stopping the supply of gas fuel within 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the moment of full closing the intake valve and increasing the angle of the beginning of the gas fuel supply within 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the exhaust valve is completely closed and the fact that, with an increase in the crankshaft rotation speed and load (torque and power) of the internal combustion engine, the number from one to four injectors for each cylinder participating in the cyclic fuel supply, and with a decrease in the crankshaft speed and load, they are reduced.

В известных технических решениях признаков сходных с признаками, отличающими заявляемое решение от прототипа, не обнаружено, следовательно, это решение обладает существенными отличиями. Приведенная совокупность признаков в сравнении с известным уровнем техники позволяет сделать вывод о соответствии заявляемого технического решения условию «новизна». В то же время, заявляемое техническое решение применимо в промышленности, в частности в энергетическом и транспортном машиностроении для подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания для наземных или транспортных энергетических установок, поэтому оно соответствует условию «промышленная применимость».In the known technical solutions, signs similar to those that distinguish the claimed solution from the prototype are not found, therefore, this solution has significant differences. The given set of features in comparison with the prior art allows us to conclude that the proposed technical solution meets the "novelty" condition. At the same time, the claimed technical solution is applicable in industry, in particular in power and transport engineering for supplying gas fuel to an internal combustion engine for ground or transport power plants, therefore, it meets the condition of "industrial applicability".

Изобретение поясняется следующими схемами.The invention is illustrated by the following diagrams.

На фиг. 1 представлена схема системы для осуществления способа подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания.FIG. 1 is a diagram of a system for implementing a method for supplying gaseous fuel to an internal combustion engine.

На фиг. 2 представлена диаграмма открытия выпускного и впускного клапанов и период подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания.FIG. 2 is a diagram showing the opening of the exhaust and intake valves and the period of supply of gaseous fuel to the internal combustion engine.

На фиг. 3 представлена диаграмма прекращения подачи газового топлива до момента закрытия впускного клапана.FIG. 3 is a diagram of the cessation of the supply of gas fuel until the closing of the intake valve.

На фиг. 4 представлена диаграмма начала подачи газового топлива после момента закрытия выпускного клапана.FIG. 4 is a diagram of the start of the gas fuel supply after the closing of the exhaust valve.

На фиг. 5 представлена диаграмма начала подачи газового топлива до момента закрытия выпускного клапана.FIG. 5 is a diagram of the beginning of the supply of gas fuel until the closing of the exhaust valve.

Система (фиг. 1) для осуществления способа подачи содержит цилиндр 1 с диаметром 10 равным Dц, внутри которого движется поршень 2 и впускной клапан 3, вход которого соединен с впускным трубопроводом 4, по центральной оси которого со скоростью 5 из сопла 6 форсунки 7 подают газовое топливо, при этом форсунка 7, которых может быть в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1 в зависимости от конструкции двигателя внутреннего сгорания, и ее или их сопло 6 являются активными элементами эжекторного компрессора, а воздух движется со скоростью 8 во впускном трубопроводе 4 диаметром 9 равным d.The system (Fig. 1) for the implementation of the supply method contains a cylinder 1 with a diameter of 10 equal to D c , inside which the piston 2 and the inlet valve 3 move, the inlet of which is connected to the inlet pipeline 4, along the central axis of which at a speed of 5 from the nozzle 6 of the nozzle 7 gas fuel is supplied, while the nozzle 7, of which there can be from one to four for each cylinder 1, depending on the design of the internal combustion engine, and its or their nozzle 6 are active elements of the ejector compressor, and the air moves at a speed of 8 in the intake pipeline 4 with diameter 9 equal to d.

На диаграмме (фиг. 2) показана по высоте подъема 11 циклограмма 12 открытия выпускного и циклограмма 13 впускного 3 клапанов по углу 14 положения коленчатого вала двигателя внутреннего сгорания, а также период 15 подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания и период 16 одновременного открытых выпускного и впускного 3 клапанов для продувки воздухом цилиндра 1.The diagram (Fig. 2) shows the timing diagram 12 of the opening of the exhaust and the timing diagram 13 of the intake 3 valves along the angle 14 of the position of the crankshaft of the internal combustion engine, as well as the period 15 of supplying gas fuel to the internal combustion engine and the period 16 of simultaneous open inlet 3 valves for air purging of cylinder 1.

На диаграмме (фиг. 3) показан период 17 подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания до начала периода 18 составляющего угол 5-110 градусов по углу положения коленчатого вала до полного закрытия впускного клапана 3 по циклограмме 13.The diagram (Fig. 3) shows the period 17 of supplying gaseous fuel to the internal combustion engine until the beginning of the period 18 constituting an angle of 5-110 degrees in the angle of the crankshaft position until the complete closure of the intake valve 3 in the sequence diagram 13.

На диаграмме (фиг. 4) показан период 19 подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания с момента полного закрытия выпускного клапана по циклограмме 12 до начала периода 18 составляющего угол 5-110 градусов по углу положения коленчатого вала перед закрытием впускного клапана 3 по циклограмме 13.The diagram (Fig. 4) shows the period 19 of the supply of gas fuel to the internal combustion engine from the moment the exhaust valve is completely closed according to the sequence diagram 12 to the beginning of the period 18 constituting an angle of 5-110 degrees in the angle of the crankshaft position before closing the intake valve 3 according to the sequence diagram 13.

На диаграмме (фиг. 5) показан период 21 подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания, который начинают за период 20 составляющий угол 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана по циклограмме 12 до начала периода 18 составляющего угол 5-110 градусов по углу положения коленчатого вала до полного закрытия впускного клапана 3 по циклограмме 13.The diagram (Fig. 5) shows the period 21 of the supply of gas fuel to the internal combustion engine, which begins for a period 20 constituting an angle of 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the exhaust valve is completely closed according to the sequence diagram 12 before the beginning of the period 18 constituting an angle of 5- 110 degrees in the angle of the crankshaft position until the intake valve 3 is completely closed according to the sequence diagram 13.

Способ по п. 1 формулы (фиг. 1) осуществляют следующим образом. Газовое топливо в двигатель внутреннего сгорания подают через форсунки 7 во впускной трубопровод 4, при этом форсунки 7 для впрыска газового топлива, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, используют в качестве активного элемента для эжекции воздуха во впускном трубопроводе 4. Количество форсунок 7 от одной до четырех на каждый цилиндр 1 выбирают из условий обеспечения стехиометрического состава топливовоздушной смеси при коротком периоде впрыска газового топлива в цилиндр 1 двигателя внутреннего сгорания, а также в зависимости от статического (статический расход зависит от диаметра сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр, и перепада давления газового топлива на ней) и динамического расходов (зависит от затяжки пружины клапанной пары форсунки при ее производстве) через форсунку 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1. Газовое топливо подают в период 15 (фиг. 2) открытого состояния впускного клапана 3. Это снижает количество газового топлива во впускном трубопроводе 4, что повышает безопасность работы двигателя внутреннего сгорания, т.к. исключена вероятность «хлопкового» эффекта во впускном трубопроводе 4 из-за отсутствия в ней взрывоопасной смеси топлива и воздуха. Подачу газового топлива через форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр, осуществляют при перепаде давления на ее клапане равном или больше критического, когда число π ≥ πкр, т.к. достигается максимальная скорость истечения газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, равная скорости звука. При снижении перепада давления газового топлива на клапане форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, пропорционально уменьшается эффект эжекции воздуха с помощью газового топлива, т.к. снижается скорость истечения газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1. Максимальный эффект эжекции воздуха с помощью газового топлива получают при максимальной скорости истечения равной скорости звука. Скорость 5 истечения газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, выше скорости 8 движения воздуха во впускном трубопроводе 4 перед соплом 6 по потоку воздуха форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1. Например, форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, выполняя функцию эжекторного компрессора, впрыскивают газовое топливо на расстоянии L=0,2 м от впускного клапана 3. Возможны два варианта истечения газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1: докритическое (коэффициент X скорости истечения газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, λ<1 и число π=рвхвыхкр, где рвх - давление газового топлива на входе в форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, рвых - давление во впускном 4 трубопроводе двигателя внутреннего сгорания, πкр=1.8 - число при критическом перепаде давлений на клапане форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, для газообразного метана) и критическое или сверхкритическое (λ=1 и π ≥ πкр). При докритическом истечении газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр, скорость истечения возрастает в зависимости от перепада давления от нуля до скорости звука. При критическом и сверхкритическом истечении в минимальном сечении сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр, возникает скачок уплотнения, при этом коэффициент скорости λ=1, и фактически скорость истечения Wг.т. равна скорости звука в данной среде, например для метана а зв=430 м/с (при Тн=293,15 К). Скорость 5 истечения газового топлива, например метана, при критическом или сверхкритическом перепаде давления из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр, равна скорости 5 звука Wг.т.=430 м/с, а массовое стехиометрическое число 17,24. Максимальная 8 скорость Wтвс.макс движения топливовоздушной смеси без учета эжекции во впускном трубопроводе 4 перед впускным клапаном 3 при частоте вращения коленчатого вала n=6000 мин-1 составляет Wтвс.макс=Wn ⋅ D2 цd2=100 м/с, где Wn=25 м/с - максимальная скорость движения поршня 2, Dц=80 мм - диаметр цилиндра 1, d=40 мм - внутренний диаметр впускного трубопровода 4, а при n=600 мин-1 - Wтвс.макс=10 м/с. Для различных конструкций двигателей внутреннего сгорания средняя интегральная за такт впуска скорость Wи ≈ (0,5-0,7) ⋅ Wтвс.макс движения топливовоздушной смеси без учета эжекции во впускном трубопроводе 4 перед впускным клапаном 3 при частоте вращения коленчатого вала n=6000 мин-1 составляет Wи ≈ 60 м/с, а при n=600 мин-1 - Wи ≈ 6 м/с. Скорость W движения топливовоздушной смеси перед впускным клапаном 3 с учетом эжекции для единичной цикловой подачи топлива определяют из закона сохранения импульса движения в эжекторном компрессоре W=(0,9452 Wи+0,0548 Wг.т.), где: 0,9452 - массовая доля воздуха за такт впуска, 0,0548 - массовая доля метана при одной цикловой подаче. Скорость W движения топливовоздушной смеси перед впускным клапаном 3 с учетом эжекции при частоте вращения коленчатого вала n=6000 мин-1 составляет W=80,28 м/с, а при n=600 мин-1 составляет W=29,23 м/с. Подачу газового топлива прекращают за 5-110 градусов - это период 18 (фиг. 3) по положению коленчатого вала до момента полного закрытия впускного клапана 3 (фиг. 1). Угол до момента закрытия впускного клапана 3 для прекращения подачи газового топлива определяют по соотношению: ϕ=(L/W) ⋅ (n ⋅ 360 / 60). Для примера, показанного выше при описании работы п. 1 формулы, угол (период 18 фиг. 3) до момента закрытия впускного клапана 3 для прекращения подачи газового топлива при n=6000 мин-1 равен 89,69 градуса, а при n=600 мин-1 - 24,63 градусов по положению коленчатого вала. Это позволяет обеспечить попадание всей цикловой дозы газового топлива из впускного трубопровода 4 в цилиндр 1 двигателя внутреннего сгорания. А это, в свою очередь, повышает надежность работы двигателя внутреннего сгорания, т.к. во впускном трубопроводе не образуется взрывоопасная концентрация газового топлива с воздухом. Повышение скорости топливовоздушной смеси перед впускным клапаном 3 позволяет увеличить наполнение цилиндра 1 двигателя внутреннего сгорания, при этом относительное наполнение цилиндра 1 на малых частотах вращения коленчатого вала возрастает больше, чем на высоких частотах вращения коленчатого вала, а это, в свою очередь, повышает мощность и крутящий момент по сравнению с подачей газового топлива без использования эжекторного компрессора, в качестве которого применены форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1.The method according to claim 1 of the formula (Fig. 1) is carried out as follows. Gas fuel is supplied to the internal combustion engine through injectors 7 into the intake manifold 4, while injectors 7 for injecting gas fuel, in an amount from one to four per cylinder 1, are used as an active element for air ejection in the intake manifold 4. Number of injectors 7 from one to four for each cylinder 1 is selected from the conditions for ensuring the stoichiometric composition of the fuel-air mixture with a short period of injection of gaseous fuel into the cylinder 1 of the internal combustion engine, as well as depending on the static (static flow rate depends on the diameter of the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder, and the pressure drop of the gas fuel on it) and dynamic flow rates (depending on the tightening of the spring of the valve pair of the injector during its production) through the injector 7, in an amount from one to four for each cylinder 1. Gas fuel is supplied during the period 15 (Fig. 2) open state of the inlet valve 3. This reduces the amount gas fuel in the intake pipe 4, which increases the safety of the internal combustion engine, because the possibility of a "cotton" effect in the intake pipeline 4 is excluded due to the absence of an explosive mixture of fuel and air in it. The supply of gas fuel through the injectors 7, in an amount from one to four per cylinder, is carried out at a pressure drop across its valve equal to or greater than the critical value, when the number π ≥ π cr , since the maximum flow rate of gas fuel from the nozzle 6 of the nozzle 7 is achieved, in an amount from one to four per cylinder 1, equal to the speed of sound. With a decrease in the pressure drop of the gas fuel across the injector valve 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, the effect of air ejection with the help of gas fuel is proportionally reduced, since the flow rate of gas fuel from the nozzle 6 of the nozzle 7 decreases, in an amount from one to four per cylinder 1. The maximum effect of air ejection with the help of gas fuel is obtained at a maximum flow rate equal to the speed of sound. The speed 5 of the outflow of gas fuel from the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, is higher than the speed 8 of air movement in the intake pipe 4 in front of the nozzle 6 along the air flow of the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder 1 For example, injectors 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, performing the function of an ejector compressor, inject gas fuel at a distance L = 0.2 m from the inlet valve 3. There are two options for the outflow of gas fuel from the nozzle 6 of injector 7, in an amount from one to four per cylinder 1: subcritical (coefficient X of the rate of flow of gas fuel from the nozzle 6 of injector 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, λ <1 and the number π = p in / p outcr , where p in is the pressure of the gas fuel at the inlet to the injectors 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, p out is the pressure in the inlet pipe 4 of the internal combustion engine, π cr = 1.8 is the number at a critical drop pressures on the injector valve 7, in an amount from one to four per cylinder 1, for gaseous methane) and critical or supercritical (λ = 1 and π ≥ π cr ). In the subcritical outflow of gas fuel from the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder, the outflow rate increases depending on the pressure drop from zero to the speed of sound. In the case of critical and supercritical outflow in the minimum section of the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four per cylinder, a shock wave occurs, while the velocity coefficient λ = 1, and in fact the outflow velocity W gt. is equal to the speed of sound in a given environment, for example, for methane a zv = 430 m / s (at T n = 293.15 K). The speed 5 of the outflow of gaseous fuel, for example methane, at a critical or supercritical pressure drop from the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four per cylinder, is equal to the speed 5 of sound W gt. = 430 m / s, and the stoichiometric mass number is 17.24. The maximum 8 speed W tvs.max of the movement of the fuel-air mixture without taking into account the ejection in the inlet pipeline 4 in front of the inlet valve 3 at a crankshaft rotation speed n = 6000 min -1 is W tvs.max = W n ⋅ D 2 c d 2 = 100 m / c, where W n = 25 m / s is the maximum speed of piston 2, D c = 80 mm is the diameter of the cylinder 1, d = 40 mm is the inner diameter of the inlet pipeline 4, and at n = 600 min -1 - W tvs. max = 10 m / s. For various designs of internal combustion engines, the average integral per intake stroke speed W and ≈ (0.5-0.7) ⋅ W tv.max of the movement of the fuel-air mixture without taking into account the ejection in the intake manifold 4 in front of the intake valve 3 at the crankshaft rotation speed n = 6000 min -1 is W and ≈ 60 m / s, and at n = 600 min -1 - W and ≈ 6 m / s. The speed W of the movement of the air-fuel mixture in front of the inlet valve 3, taking into account the ejection for a single cycle fuel supply, is determined from the law of conservation of the momentum of movement in the ejector compressor W = (0.9452 W and +0.0548 W g.t. ), where: 0.9452 - mass fraction of air per intake stroke, 0.0548 - mass fraction of methane at one cycle supply. The speed W of movement of the air-fuel mixture in front of the inlet valve 3, taking into account the ejection at a crankshaft rotation speed n = 6000 min -1, is W = 80.28 m / s, and at n = 600 min -1 is W = 29.23 m / s ... The supply of gas fuel is stopped for 5-110 degrees - this is a period 18 (Fig. 3) in the position of the crankshaft until the complete closure of the intake valve 3 (Fig. 1). The angle to the moment of closing the intake valve 3 to stop the supply of gas fuel is determined by the ratio: ϕ = (L / W) ⋅ (n ⋅ 360/60). For the example shown above when describing the operation of claim 1 of the formula, the angle (period 18 of Fig. 3) until the closing of the intake valve 3 to stop the supply of gas fuel at n = 6000 min -1 is 89.69 degrees, and at n = 600 min -1 - 24.63 degrees in the position of the crankshaft. This makes it possible to ensure that the entire cyclic dose of gaseous fuel from the intake manifold 4 enters the cylinder 1 of the internal combustion engine. And this, in turn, increases the reliability of the internal combustion engine, because no explosive concentration of gas fuel with air is generated in the intake manifold. Increasing the speed of the air-fuel mixture in front of the inlet valve 3 makes it possible to increase the filling of the cylinder 1 of the internal combustion engine, while the relative filling of the cylinder 1 at low crankshaft speeds increases more than at high crankshaft speeds, and this, in turn, increases the power and torque compared to the supply of gas fuel without the use of an ejector compressor, in the capacity of which injectors 7 are used, in an amount from one to four for each cylinder 1.

Способ по п. 2 (фиг. 3) осуществляют следующим образом. При увеличении частоты вращения коленчатого вала электронный блок управления двигателем внутреннего сгорания управляет изменением угла (периодом 18) прекращением подачи газового топлива до момента закрытия впускного клапана 3 при этом при увеличении частоты вращения коленчатого вала его увеличивают, а при снижении частоты уменьшают. Подачу газового топлива начинают в момент полного закрытия выпускного клапана это начало периода 19 (фиг. 4), т.е. в конце периода 16, при котором одновременно открыты выпускной и впускной 3 клапана. Это устраняет выбросы газового топлива в атмосферу в период 16 продувки цилиндра 1 при одновременно открытых впускном 3 и выпускном клапанов. Управление углом прекращения подачи газового топлива при изменении частоты вращения коленчатого вала позволяет оптимизировать период 17 впрыска газового топлива в цилиндр 1 в зависимости от режима работы двигателя внутреннего сгорания и уменьшить количество топлива во впускном трубопроводе после полного закрытия впускного клапана 3, что повышает безопасность работы двигателя внутреннего сгорания.The method according to claim 2 (Fig. 3) is carried out as follows. With an increase in the crankshaft rotational speed, the electronic control unit of the internal combustion engine controls the change in the angle (period 18) by stopping the supply of gas fuel until the intake valve 3 closes, while increasing the crankshaft rotational speed, it is increased, and when the frequency decreases, it is decreased. The supply of gas fuel is started at the moment when the exhaust valve is completely closed, this is the beginning of the period 19 (FIG. 4), i.e. at the end of period 16, when the outlet and inlet 3 valves are simultaneously open. This eliminates the emissions of gaseous fuel into the atmosphere during the period 16 of the purge of cylinder 1 with simultaneously open inlet 3 and exhaust valves. Controlling the angle of stopping the supply of gaseous fuel when changing the crankshaft speed makes it possible to optimize the period 17 of injection of gaseous fuel into the cylinder 1 depending on the operating mode of the internal combustion engine and to reduce the amount of fuel in the intake manifold after the complete closure of the intake valve 3, which increases the operational safety of the internal engine. combustion.

Способ по п. 3 (фиг. 5) осуществляют следующим образом. Подачу газового топлива (начало периода 21) начинают за 5-110 градусов (конец период 20 на фиг. 5) по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана по циклограмме 12. Это позволяет не увеличивать статический расход через форсунку 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, т.к. увеличение расхода происходит за счет увеличения периода 21 (фиг. 5) впрыска газового топлива по сравнению с периодом 19 (фиг. 4), что оптимизирует расход газового топлива через форсунку 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, и снижает ее габариты. Снижение выбросов газового топлива в период 16 (фиг. 1), при одновременно открытых впускном 3 и выпускном клапанов, осуществляют тем, что подачу газового топлива начинают за 5-110 градусов (конец периода 20 на фиг. 5) по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана, при этом газовое топливо не успевает достичь выхода через выпускной клапан и попасть в окружающую атмосферу.The method according to claim 3 (Fig. 5) is carried out as follows. The supply of gas fuel (beginning of period 21) begins at 5-110 degrees (end of period 20 in Fig. 5) according to the position of the crankshaft until the exhaust valve is completely closed according to the cyclogram 12. This makes it possible not to increase the static flow rate through the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, because the increase in consumption occurs due to an increase in the period 21 (Fig. 5) of injection of gas fuel compared to the period 19 (Fig. 4), which optimizes the consumption of gas fuel through the nozzle 7, in an amount from one to four per cylinder 1, and reduces it dimensions. Reducing emissions of gaseous fuel in period 16 (Fig. 1), with simultaneously open inlet 3 and outlet valves, is carried out by the fact that the supply of gaseous fuel starts at 5-110 degrees (end of period 20 in Fig. 5) according to the position of the crankshaft until complete closing of the exhaust valve, while the gas fuel does not have time to reach the outlet through the exhaust valve and enter the surrounding atmosphere.

Способ по п. 4 (фиг. 5) осуществляют следующим образом. Угол начала (начало периода 20 фиг. 5) подачи газового топлива, по положению коленчатого вала, увеличивают при возрастании частоты вращения коленчатого вала, а при снижении частоты вращения коленчатого вала уменьшают. Это позволяет оптимизировать статический расход газового топлива через форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, и снизить выбросы газового топлива в период одновременно открытых впускного 3 и выпускного клапанов.The method according to claim 4 (Fig. 5) is carried out as follows. The angle of the beginning (beginning of the period 20 in Fig. 5) of the gas fuel supply, according to the position of the crankshaft, is increased with an increase in the crankshaft rotational speed, and with a decrease in the crankshaft rotational speed, it is decreased. This makes it possible to optimize the static consumption of gas fuel through the injectors 7, in an amount from one to four per cylinder 1, and to reduce the emissions of gas fuel during the period of simultaneously open inlet 3 and exhaust valves.

Способ по п. 5 (фиг. 1) осуществляют следующим образом. Газовое топливо подают на расстоянии от 2d до 6d от впускного клапана 3, где d - внутренний диаметр впускного трубопровода 4. Если подавать газовое топливо на расстоянии менее 2d, то ухудшается эффект эжекции воздуха с помощью газового топлива, т.к. газовое топливо не успевает на малом расстоянии до впускного клапана 3 разогнать воздух во впускном трубопроводе 4, при этом газовое топливо при высокой скорости вытесняет воздух из цилиндра 1 двигателя, приводя к ухудшению его наполнения топливовоздушной смесью. При подаче газового топлива на расстояниях более 6d появляется вероятность непопадания части впрыснутого форсунками 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, газового топлива в цилиндр 1 до момента закрытия впускного клапана. Кроме этого будет необходимо увеличивать статический расход форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, чтобы уложиться в период открытого состояния впускного клапана 3, что приведет к утяжелению клапана форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, и увеличению времени ее открытия. Впрыск газового топлива в диапазоне от 2d до 6d от впускного клапана 3, позволяет снизить количество газового топлива во впускном трубопроводе 4 после прекращения его подачи и получения максимальной эффективности эжекции воздуха с помощью газового топлива. Учитывая то, что форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, могут находиться на расстоянии от впускного клапана 2d до 6d, то угол (период 18 фиг. 5) до момента закрытия впускного клапана 3 для различных систем впуска двигателей внутреннего сгорания будет составлять 9,85-107,63 градусов в зависимости от частоты вращения коленчатого вала. Это снижает количество газового топлива во впускном трубопроводе 4 после прекращения его подачи и позволяет получить максимальную эффективность эжекции воздуха с помощью газового топлива.The method according to claim 5 (Fig. 1) is carried out as follows. Gas fuel is supplied at a distance from 2d to 6d from the inlet valve 3, where d is the inner diameter of the inlet pipeline 4. If gas fuel is supplied at a distance less than 2d, the effect of air ejection with the help of gas fuel deteriorates, since Gas fuel does not have time to accelerate air in the intake manifold 4 at a small distance to the intake valve 3, while the gas fuel at high speed displaces air from the engine cylinder 1, leading to a deterioration in its filling with the fuel-air mixture. When gaseous fuel is supplied at distances of more than 6d, there is a probability that a part of the gas fuel injected by the injectors 7, in an amount from one to four per cylinder 1, does not fall into cylinder 1 until the intake valve is closed. In addition, it will be necessary to increase the static flow rate of injector 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, in order to keep within the period of the open state of the intake valve 3, which will lead to a heavier injector valve 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, and an increase in its opening time. Injection of gaseous fuel in the range from 2d to 6d from the intake valve 3 makes it possible to reduce the amount of gaseous fuel in the intake manifold 4 after its supply is stopped and to obtain maximum efficiency of air ejection using the gaseous fuel. Considering that the injectors 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, can be located at a distance from the intake valve 2d to 6d, then the angle (period 18 of Fig. 5) until the closing of the intake valve 3 for various intake systems of internal engines combustion will be 9.85-107.63 degrees depending on the crankshaft speed. This reduces the amount of gaseous fuel in the intake manifold 4 after stopping its supply and allows the maximum efficiency of air ejection with the gaseous fuel to be obtained.

Способ по п. 6 (фиг. 1) осуществляют следующим образом. При увеличении расстояния от сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, подачи газового топлива от 2d до 6d от впускного клапана 3 по центральной оси движения топливовоздушной смеси и при увеличении частоты вращения коленчатого вала двигателя внутреннего сгорания от 600 до 6000 мин-1, пропорционально увеличивают угол прекращения подачи газового топлива в пределах 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия впускного клапана 3 и увеличивают угол начала подачи газового топлива в пределах 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана. Например, форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, выполняя функцию эжекторного компрессора, впрыскивают газовое топливо на расстоянии L=0,2 м от впускного клапана 3. Возможны два варианта истечения газового топлива из сопла форсунки 7. в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1: докритическое (коэффициент скорости λ<1, и число π=pвх/pвыхкр, где рвх - давление газового топлива на входе в форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, рвых - давление во впускном трубопроводе двигателя внутреннего сгорания, πкр=1,8 - число при критическом перепаде давления газового топлива на клапане форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, для газообразного метана) и критическое или сверхкритическое (λ=1, и π ≥ πкр). При докритическом истечении газового топлива из сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, скорость истечения возрастает в зависимости от перепада давления от нуля до скорости звука. При критическом и сверхкритическом истечении в минимальном сечении сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, возникает скачок уплотнения, и фактически скорость истечения Wг.т. равна скорости звука в данной среде, например для метана а зв=430 м/с (при Тн=293,15 К). Скорость 5 истечения газового топлива, например метана, при критическом или сверхкритическом перепаде давления на клапане форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, равна скорости 5 (фиг. 1) звука Wг.т.=430 м/с, а массовое стехиометрическое число 17,24. Максимальная 8 скорость Wтвс.макс движения топливовоздушной смеси без учета эжекции во впускном трубопроводе 4 перед впускным клапаном 3 при частоте вращения коленчатого вала n = 6000 мин-1 составляет Wтвс.макс=Wп ⋅ D2 ц/d2=100 м/с, где Wп=25 м/с - максимальная скорость движения поршня 2, Dц=80 мм - диаметр цилиндра 1, d=40 мм - внутренний диаметр впускного трубопровода 4, а при частоте вращения коленчатого вала n=600 мин-1 - примерно Wтвс.макс=10 м/с. Средняя интегральная за такт впуска скорость Wи ≈ 0,6 ⋅ Wтвс.макс движения топливовоздушной смеси без учета эжекции во впускном трубопроводе 4 перед впускным клапаном 3 при частоте вращения коленчатого вала n=6000 мин-1 составляет Wи ≈ 60 м/с, а при n=600 мин-1 - Wи ≈ 6 м/с. Скорость W движения топливовоздушной смеси перед впускным клапаном 3 с учетом эжекции для единичной цикловой подачи топлива определяют из закона сохранения импульса движения в эжекторном компрессоре W=(0,9452 Wи+0,0548 Wг.т.), где: 0,9452 - массовая доля воздуха за такт впуска, 0,0548 - массовая доля метана за одну цикловую подачу. Скорость W движения топливовоздушной смеси перед впускным клапаном 3 с учетом эжекции при частоте вращения коленчатого вала n=6000 мин-1 составляет W=80,28 м/с, а при n=600 мин-1 составляет W=29,23 м/с. Угол (период 18 фиг. 5) до момента закрытия впускного клапана 3 для прекращения подачи газового топлива определяют по соотношению: ϕ=(L/W) ⋅ (n ⋅ 360/60). Для примера, показанного выше при описании работы п. 1 формулы, угол (период 18 фиг. 5) до момента закрытия впускного клапана 3 для прекращения подачи газового топлива при n=6000 мин-1 равен 89,69 градуса, а при n=600 мин-1 - 24,63 градусов. Учитывая то, что форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, может находиться на расстоянии от впускного клапана от 2d до 6d, то угол (период 18 фиг. 3) до момента закрытия впускного клапана 3 для различных систем впуска двигателей внутреннего сгорания будет составлять 9,85-107,63 градусов в зависимости от частоты вращения коленчатого вала. Изменение угла (период 20 фиг. 5) по положению коленчатого вала начала подачи газового топлива и ее конца (период 18 фиг. 5) при изменении расстояния сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, от впускного клапана 3 позволяет оптимизировать количество газового топлива во впускном трубопроводе 4 после прекращения его подачи для конкретной конструкции двигателя внутреннего сгорания и его систем, что повышает безопасность работы двигателя внутреннего сгорания при получении максимальной эффективности эжекции воздуха с помощью газового топлива.The method according to claim 6 (Fig. 1) is carried out as follows. With an increase in the distance from the nozzle 6 of the injector 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, the supply of gas fuel from 2d to 6d from the intake valve 3 along the central axis of movement of the air-fuel mixture and with an increase in the crankshaft speed of the internal combustion engine from 600 to 6000 min -1 , proportionally increase the angle of cessation of the gas fuel supply within 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the moment of complete closure of the intake valve 3 and increase the angle of the beginning of the gas fuel supply within 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the moment of complete closure exhaust valve. For example, injectors 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, performing the function of an ejector compressor, inject gas fuel at a distance of L = 0.2 m from the inlet valve 3. There are two options for the outflow of gas fuel from the nozzle of injector 7. from one to four for each cylinder 1: subcritical (velocity coefficient λ <1, and the number π = p in / p outcr , where p in is the gas fuel pressure at the inlet to the nozzles 7, in an amount from one to four per each cylinder 1, p out is the pressure in the intake manifold of the internal combustion engine, π cr = 1.8 is the number at the critical pressure drop of the gas fuel across the injector valve 7, in an amount from one to four per cylinder 1, for gaseous methane) and critical or supercritical (λ = 1, and π ≥ π cr ). In the subcritical outflow of gas fuel from the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, the outflow velocity increases depending on the pressure drop from zero to the speed of sound. At critical and supercritical outflow in the minimum section of the nozzle 6 of the nozzle 7, in the amount from one to four for each cylinder 1, a shock occurs, and in fact the outflow velocity W gt. is equal to the speed of sound in a given environment, for example, for methane a zv = 430 m / s (at T n = 293.15 K). The velocity 5 of the outflow of gaseous fuel, for example methane, at a critical or supercritical pressure drop across the injector valve 7, in an amount from one to four per cylinder 1, is equal to the velocity 5 (Fig. 1) of sound W gt. = 430 m / s, and the stoichiometric mass number is 17.24. The maximum 8 speed W tvs.max of the movement of the fuel-air mixture without taking into account the ejection in the inlet pipeline 4 in front of the inlet valve 3 at a crankshaft rotation speed n = 6000 min -1 is W tvs.max = W p ⋅ D 2 c / d 2 = 100 m / s, where W p = 25 m / s is the maximum speed of the piston 2, D c = 80 mm is the diameter of the cylinder 1, d = 40 mm is the inner diameter of the inlet pipeline 4, and at a crankshaft speed n = 600 min - 1 - approximately W tvs.max = 10 m / s. The average integral speed of the intake stroke W and ≈ 0.6 ⋅ W tvs.max of the movement of the air-fuel mixture without taking into account the ejection in the intake pipe 4 in front of the intake valve 3 at a crankshaft rotation speed n = 6000 min -1 is W and ≈ 60 m / s , and at n = 600 min -1 - W and ≈ 6 m / s. The speed W of the movement of the air-fuel mixture in front of the inlet valve 3, taking into account the ejection for a single cycle fuel supply, is determined from the law of conservation of the momentum of movement in the ejector compressor W = (0.9452 W and +0.0548 W g.t. ), where: 0.9452 is the mass fraction of air per intake stroke, 0.0548 is the mass fraction of methane per one cycle feed. The speed W of movement of the air-fuel mixture in front of the inlet valve 3, taking into account the ejection at a crankshaft rotation speed n = 6000 min -1, is W = 80.28 m / s, and at n = 600 min -1 is W = 29.23 m / s ... The angle (period 18 of Fig. 5) until the closing of the inlet valve 3 to stop the supply of gas fuel is determined by the ratio: ϕ = (L / W) ⋅ (n ⋅ 360/60). For the example shown above when describing the operation of claim 1 of the formula, the angle (period 18 of Fig. 5) until the closing of the intake valve 3 to stop the supply of gas fuel at n = 6000 min -1 is 89.69 degrees, and at n = 600 min -1 - 24.63 degrees. Considering that the injectors 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, can be located at a distance from the intake valve from 2d to 6d, then the angle (period 18 of Fig. 3) until the closing of the intake valve 3 for various engine intake systems internal combustion will be 9.85-107.63 degrees depending on the crankshaft speed. Changing the angle (period 20 of Fig. 5) according to the position of the crankshaft of the beginning of the gas fuel supply and its end (period 18 of Fig. 5) when changing the distance of the nozzle 6 of the nozzle 7, in an amount from one to four per cylinder 1, from the intake valve 3 allows you to optimize the amount of gas fuel in the intake pipe 4 after stopping its supply for a specific design of the internal combustion engine and its systems, which increases the safety of the internal combustion engine while obtaining maximum efficiency of air ejection using gas fuel.

Способ по п. 7 (фиг. 1) осуществляют следующим образом. При увеличении частоты вращения коленчатого вала и нагрузки (крутящего момента и мощности) двигателя внутреннего сгорания увеличивают число форсунок 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, участвующих в цикловой подаче топлива в каждый цилиндр 1, а при снижении частоты вращения коленчатого вала и нагрузки уменьшают. Количество форсунок 7 от одной до четырех на каждый цилиндр 1 выбирают из условий обеспечения стехиометрического состава топливовоздушной смеси при коротком периоде впрыска газового топлива в цилиндр 1 двигателя внутреннего сгорания, а также в зависимости от статического (статический расход зависит от диаметра сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, и перепада давления газового топлива на ней) и динамического расходов (зависит от затяжки пружины клапанной пары форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, при ее производстве) через форсунку 7. в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1. Например, объемное стехиометрическое число для метана с воздухом составляет 9,53, т.е. в цилиндр 1 двигателя внутреннего сгорания необходимо подать 1 объем метана и 9,53% объема воздуха за период открытого состояния впускного клапана 3. Для обеспечения большой объемной цикловой подачи топлива требуется форсунка 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1. с большим диаметром сопла 6, а это значит, что ее клапан имеет большую массу, что ухудшает динамические характеристики форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1: периоды ее открытия и закрытия. Современные форсунки 7, имеют суммарный период открытия-закрытия от 2 до 4,5 мс, что не позволяет обеспечить цикловую подачу топлива с помощью одной форсунки 7 за такт впуска на мощностных режимах работы двигателя. При частоте вращения коленчатого вала 600 мин-1 период открытого состояния впускного клапана 3 составляет 60-70 мс. При частоте вращения коленчатого вала 6000 мин-1 период открытого состояния впускного клапана 3 составляет 6-7 мс, а период цикловой подачи топлива одной форсунки 7 при максимальной нагрузке для различных двигателей внутреннего сгорания составляет от 18 до 25 мс. Поэтому для обеспечения цикловой подачи топлива требуется увеличивать число форсунок 7 от одной до четырех, в зависимости от конструкции двигателя внутреннего сгорания, участвующих в цикловой подаче при увеличении частоты вращения коленчатого вала и при увеличении нагрузки (мощности и крутящего момента) двигателя внутреннего сгорания. Это позволяет повысить наполнение цилиндра 1 топливовоздушной смесью и не начинать впуск топлива на закрытый впускной клапан 3 перед началом такта впуска (до начала циклограммы 13, фиг. 2), а значить во впускном трубопроводе 4 не образуется взрывоопасная смесь, что повышает надежность работы двигателя внутреннего сгорания. При этом обеспечивают полную цикловую подачу топлива за такт впуска,The method according to claim 7 (Fig. 1) is carried out as follows. With an increase in the crankshaft speed and load (torque and power) of the internal combustion engine, the number of injectors 7 is increased, in an amount from one to four per cylinder 1, participating in the cyclic fuel supply to each cylinder 1, and when the crankshaft rotational speed decreases and the loads are reduced. The number of nozzles 7 from one to four for each cylinder 1 is selected from the conditions for ensuring the stoichiometric composition of the fuel-air mixture during a short period of injection of gas fuel into the cylinder 1 of the internal combustion engine, as well as depending on the static (static flow rate depends on the diameter of the nozzle 6 of the nozzle 7, in from one to four for each cylinder 1, and the pressure drop of the gas fuel on it) and dynamic flow rates (depends on the tightening of the valve pair spring of the injector 7, in the amount of one to four for each cylinder 1, during its production) through the injector 7. in an amount from one to four for each cylinder 1. For example, the volumetric stoichiometric number for methane with air is 9.53, i.e. 1 volume of methane and 9.53% of the air volume must be supplied to cylinder 1 of the internal combustion engine during the period of the open state of the intake valve 3. To ensure a large volumetric cyclic fuel supply, injector 7 is required, in an amount from one to four for each cylinder 1.with a large the diameter of the nozzle 6, which means that its valve has a large mass, which worsens the dynamic characteristics of the nozzle 7, in an amount from one to four for each cylinder 1: the periods of its opening and closing. Modern injectors 7 have a total opening-closing period of 2 to 4.5 ms, which does not allow to provide cyclic fuel supply with one injector 7 per intake stroke at engine power modes. At a crankshaft rotation speed of 600 min -1, the period of the open state of the intake valve 3 is 60-70 ms. At a crankshaft rotational speed of 6000 min -1, the period of open state of the intake valve 3 is 6-7 ms, and the period of the cyclic fuel supply of one injector 7 at maximum load for various internal combustion engines is from 18 to 25 ms. Therefore, to ensure the cyclic fuel supply, it is required to increase the number of injectors 7 from one to four, depending on the design of the internal combustion engine, participating in the cyclic supply with an increase in the crankshaft rotation speed and with an increase in the load (power and torque) of the internal combustion engine. This makes it possible to increase the filling of the cylinder 1 with the air-fuel mixture and not to start the injection of fuel to the closed intake valve 3 before the start of the intake stroke (before the start of the cycle diagram 13, Fig. 2), and this means that an explosive mixture does not form in the intake pipe 4, which increases the reliability of the internal engine combustion. At the same time, they provide full cyclic fuel supply per intake stroke,

За счет повышения скорости топливовоздушной смеси перед впускным клапаном 3 увеличивают наполнение цилиндра 1 двигателя внутреннего сгорания, при этом относительное наполнение цилиндра 1 на малых частотах вращения коленчатого вала возрастает больше, чем на высоких частотах вращения коленчатого вала, а это, в свою очередь, повышает мощность и крутящий момент по сравнению с подачей газового топлива без использования эжекторного компрессора, в качестве которого применена топливная форсунка 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1.By increasing the speed of the air-fuel mixture in front of the intake valve 3, the filling of the cylinder 1 of the internal combustion engine is increased, while the relative filling of the cylinder 1 at low crankshaft speeds increases more than at high crankshaft speeds, and this, in turn, increases power and a torque compared to the supply of gaseous fuel without using an ejector compressor, which is a fuel injector 7, in an amount from one to four per cylinder 1.

За счет снижения количества газового топлива во впускном трубопроводе 4 повышают безопасность работы двигателя внутреннего сгорания, т.к. исключена вероятность «хлопкового» эффекта во впускном трубопроводе 4 из-за отсутствия в ней взрывоопасной смеси топлива и воздуха.By reducing the amount of gas fuel in the intake manifold 4, the safety of the internal combustion engine is increased, because the possibility of a "cotton" effect in the intake pipeline 4 is excluded due to the absence of an explosive mixture of fuel and air in it.

За счет максимальной скорости истечения при критическом или сверхкритическом перепаде давления на клапане форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, достигают максимального эффекта эжекции воздуха с помощью газового топлива.Due to the maximum flow rate at a critical or supercritical pressure drop across the injector valve 7, in an amount from one to four for each cylinder 1, the maximum effect of air ejection using gas fuel is achieved.

Управление углом (период 18 фиг. 3) прекращения подачи газового топлива при изменении частоты вращения коленчатого вала позволяет оптимизировать период 17 впрыска газового топлива в цилиндр 1 в зависимости от режима работы двигателя внутреннего сгорания.Controlling the angle (period 18 of Fig. 3) for stopping the supply of gaseous fuel when changing the crankshaft rotation speed allows the period 17 of injection of gaseous fuel into cylinder 1 to be optimized depending on the operating mode of the internal combustion engine.

За счет оптимального начала подачи газового топлива устраняют его выбросы в атмосферу в период 16 продувки цилиндра 1 при одновременно открытых впускного 3 и выпускного клапанов.Due to the optimal start of the gaseous fuel supply, its emissions into the atmosphere are eliminated during the period 16 of the cylinder 1 purging with simultaneously open inlet 3 and exhaust valves.

Изменяя угол (период 20 фиг. 5) по положению коленчатого вала начала подачи газового топлива и конца подачи при изменении расстояния сопла 6 форсунки 7, в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр 1, от впускного клапана 3 оптимизируют количество газового топлива во впускном трубопроводе 4 после прекращения его подачи для конкретной конструкции двигателя внутреннего сгорания и его систем, что повышает безопасность работы двигателя внутреннего сгорания при получении максимальной эффективности эжекции воздуха с помощью газового топлива.By changing the angle (period 20 of Fig. 5) according to the position of the crankshaft of the beginning of the gas fuel supply and the end of the supply when changing the distance of the nozzle 6 of the injector 7, in an amount from one to four per cylinder 1, from the intake valve 3, the amount of gas fuel in the intake manifold is optimized 4 after stopping its supply for a specific design of the internal combustion engine and its systems, which increases the safety of the internal combustion engine while obtaining the maximum efficiency of air ejection using gas fuel.

Таким образом, изобретением усовершенствован способ подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания, в котором получен эжекционный наддув цилиндра топливовоздушной смесью, а также изменены и оптимизированы моменты начала и конца цикловой подачи газового топлива в камеру сгорания двигателя внутреннего сгорания, для получения максимальной мощности и крутящего момента и исключения попадания газового топлива в атмосферу при повышении безопасности работы двигателя внутреннего сгорания.Thus, the invention has improved the method for supplying gaseous fuel to an internal combustion engine, in which an ejection pressurization of the cylinder with a fuel-air mixture is obtained, and the moments of the beginning and end of the cyclic supply of gaseous fuel into the combustion chamber of the internal combustion engine are changed and optimized to obtain maximum power and torque. and avoiding the ingress of gas fuel into the atmosphere while enhancing the operational safety of the internal combustion engine.

Claims (7)

1. Способ подачи газового топлива в двигатель внутреннего сгорания, заключающийся в его подаче через форсунки в количестве от одной до четырех на каждый цилиндр во впускной трубопровод при перепаде давления на их клапанах, равном или больше критического, при этом форсунки для впрыска газового топлива используют в качестве активного элемента для эжекции воздуха во впускном трубопроводе, а газовое топливо подают в период открытого состояния впускного клапана, отличающийся тем, что, подачу газового топлива прекращают за 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия впускного клапана.1. A method of supplying gaseous fuel to an internal combustion engine, which consists in feeding it through injectors in an amount from one to four for each cylinder into the intake manifold at a pressure drop across their valves equal to or greater than the critical value, while injectors for injecting gaseous fuel are used in as an active element for air ejection in the intake manifold, and gas fuel is supplied during the open state of the intake valve, characterized in that the supply of gas fuel is stopped at 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the intake valve is completely closed. 2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что угол прекращения подачи газового топлива по положению коленчатого вала увеличивают при возрастании частоты вращения коленчатого вала, а при снижении частоты вращения коленчатого вала уменьшают.2. The method according to claim 1, characterized in that the angle of stopping the supply of gas fuel according to the position of the crankshaft is increased with an increase in the crankshaft rotational speed, and with a decrease in the crankshaft rotational speed, it is decreased. 3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что подачу газового топлива начинают за 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана.3. The method according to claim 1 or 2, characterized in that the supply of gaseous fuel is started at 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the exhaust valve is completely closed. 4. Способ по п. 3, отличающийся тем, что угол начала подачи газового топлива по положению коленчатого вала увеличивают при возрастании частоты вращения коленчатого вала, а при снижении частоты вращения коленчатого вала уменьшают.4. The method according to claim 3, characterized in that the angle of the beginning of the gas fuel supply according to the position of the crankshaft is increased with an increase in the crankshaft rotational speed, and with a decrease in the crankshaft rotational speed, it is decreased. 5. Способ по п. 1, или 2, или 3, или 4, отличающийся тем, что газовое топливо подают на расстоянии от 2d до 6d от впускного клапана по центральной оси движения топливовоздушной смеси, где d - внутренний диаметр впускного трубопровода.5. The method according to claim 1, or 2, or 3, or 4, characterized in that the gas fuel is supplied at a distance from 2d to 6d from the intake valve along the central axis of movement of the air-fuel mixture, where d is the inner diameter of the intake manifold. 6. Способ по п. 5, отличающийся тем, что при увеличении расстояния подачи газового топлива от 2d до 6d от впускного клапана по центральной оси движения топливовоздушной смеси и при увеличении частоты вращения коленчатого вала двигателя внутреннего сгорания пропорционально увеличивают угол прекращения подачи газового топлива в пределах 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия впускного клапана и увеличивают угол начала подачи газового топлива в пределах 5-110 градусов по положению коленчатого вала до момента полного закрытия выпускного клапана.6. The method according to claim 5, characterized in that with an increase in the distance of the gas fuel supply from 2d to 6d from the intake valve along the central axis of movement of the air-fuel mixture and with an increase in the crankshaft rotational speed of the internal combustion engine, the angle of cessation of the gas fuel supply is proportionally increased within 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the moment of complete closing of the intake valve and increase the angle of the beginning of the gas fuel supply within 5-110 degrees in the position of the crankshaft until the moment of complete closure of the exhaust valve. 7. Способ по п. 1, или 2, или 3, или 4, или 5, или 6, отличающийся тем, что при увеличении частоты вращения коленчатого вала и нагрузки (крутящего момента и мощности) двигателя внутреннего сгорания увеличивают число форсунок от одной до четырех на каждый цилиндр, участвующих в цикловой подаче топлива, а при снижении частоты вращения коленчатого вала и нагрузки уменьшают.7. The method according to claim 1, or 2, or 3, or 4, or 5, or 6, characterized in that with an increase in the crankshaft speed and load (torque and power) of the internal combustion engine, the number of injectors is increased from one to four for each cylinder participating in the cyclic fuel supply, and with a decrease in the crankshaft speed and the load are reduced.
RU2019137447A 2019-11-20 2019-11-20 Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine RU2731558C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019137447A RU2731558C1 (en) 2019-11-20 2019-11-20 Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019137447A RU2731558C1 (en) 2019-11-20 2019-11-20 Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2731558C1 true RU2731558C1 (en) 2020-09-04

Family

ID=72421697

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019137447A RU2731558C1 (en) 2019-11-20 2019-11-20 Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2731558C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116291928A (en) * 2023-02-27 2023-06-23 潍柴动力股份有限公司 Method and device for compensating fuel gas injection quantity, storage medium and vehicle

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2079163C1 (en) * 1989-09-29 1997-05-10 Ортеч Корпорейшн Device regulating flow rate of fluid medium (variants)
US5735248A (en) * 1995-09-04 1998-04-07 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Fuel injection method for gas fuel engine
JP2001214811A (en) * 2000-02-03 2001-08-10 Niigata Eng Co Ltd Fuel gas feeding device for gas engine and fuel gas feeding method
RU105372U1 (en) * 2010-12-21 2011-06-10 Евгений Викторович Бебенин SYSTEM OF DISTRIBUTED EJECTION INJECTION OF GAS FUEL
JP2014058882A (en) * 2012-09-14 2014-04-03 The Hydrogen Corp Supply method of gas fuel to engine, and engine with improved output using the same
US20160265449A1 (en) * 2015-03-09 2016-09-15 Robert Bosch Gmbh Gaseous fuel engine and method of operating
US9482168B2 (en) * 2012-12-20 2016-11-01 Westport Power Inc. Mid-cycle fuel injection strategies
US9670880B2 (en) * 2014-05-21 2017-06-06 Denso Corporation Gaseous fuel feed apparatus
DE102015224277A1 (en) * 2015-12-04 2017-06-08 Robert Bosch Gmbh Gas valve module

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2079163C1 (en) * 1989-09-29 1997-05-10 Ортеч Корпорейшн Device regulating flow rate of fluid medium (variants)
US5735248A (en) * 1995-09-04 1998-04-07 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Fuel injection method for gas fuel engine
JP2001214811A (en) * 2000-02-03 2001-08-10 Niigata Eng Co Ltd Fuel gas feeding device for gas engine and fuel gas feeding method
RU105372U1 (en) * 2010-12-21 2011-06-10 Евгений Викторович Бебенин SYSTEM OF DISTRIBUTED EJECTION INJECTION OF GAS FUEL
JP2014058882A (en) * 2012-09-14 2014-04-03 The Hydrogen Corp Supply method of gas fuel to engine, and engine with improved output using the same
US9482168B2 (en) * 2012-12-20 2016-11-01 Westport Power Inc. Mid-cycle fuel injection strategies
US9670880B2 (en) * 2014-05-21 2017-06-06 Denso Corporation Gaseous fuel feed apparatus
US20160265449A1 (en) * 2015-03-09 2016-09-15 Robert Bosch Gmbh Gaseous fuel engine and method of operating
DE102015224277A1 (en) * 2015-12-04 2017-06-08 Robert Bosch Gmbh Gas valve module

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116291928A (en) * 2023-02-27 2023-06-23 潍柴动力股份有限公司 Method and device for compensating fuel gas injection quantity, storage medium and vehicle

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8708256B2 (en) Fuel injection valve
US9334813B2 (en) Control system for a dual-fuel engine
JP6282543B2 (en) Evaporative fuel supply device
US10066587B2 (en) Methods and systems for a variable volume engine intake system
CN103261663B (en) Fuelinjection nozzle
US10132253B2 (en) Controlling combustion processes in an internal combustion engine
US10018139B2 (en) Fuel injection device
JP2006046293A (en) Intake air control device for internal combustion engine
RU2731558C1 (en) Method of feeding gaseous fuel into an internal combustion engine
RU2439341C2 (en) Internal combustion engine, transport facility, ocean vessel and method of exhaust for internal combustion engine
US20140007841A1 (en) Control apparatus for internal combustion engine
CN102287280B (en) Internal combustion engine
US9046068B2 (en) Fuel system for a dual-fuel engine
US10947911B2 (en) Control system of internal combustion engine
JP6282544B2 (en) Evaporative fuel supply device
US20130046453A1 (en) System and method for controlling multiple fuel systems
US9188085B2 (en) Fuel system having multiple gaseous fuel injectors
US10119496B2 (en) Cryogenic fuel injection and combustion
EP3460223A1 (en) Internal combustion engine control device
Piancastelli et al. The common-rail fuel injection technique in turbocharged di-diesel-engines for aircraft applications
EP2615285A1 (en) Control device for internal combustion engine
JP2024535416A (en) Combustion control of ammonia-fueled engines
JP2019183676A (en) Control device of internal combustion engine
US9328654B2 (en) Internal combustion engine
WO2008102910A1 (en) Fuel injection control device for in-cylinder injection internal combustion engine