[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2635385C1 - Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat - Google Patents

Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat Download PDF

Info

Publication number
RU2635385C1
RU2635385C1 RU2016128637A RU2016128637A RU2635385C1 RU 2635385 C1 RU2635385 C1 RU 2635385C1 RU 2016128637 A RU2016128637 A RU 2016128637A RU 2016128637 A RU2016128637 A RU 2016128637A RU 2635385 C1 RU2635385 C1 RU 2635385C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
contact
temperature
contact surface
time
current
Prior art date
Application number
RU2016128637A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Андрей Анатольевич Болтенков
Ерлан Алиаскарович Сарсенбаев
Максим Владимирович Селиверстов
Валерий Павлович Шерышев
Амангельды Бекбаев
Original Assignee
Андрей Анатольевич Болтенков
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Андрей Анатольевич Болтенков filed Critical Андрей Анатольевич Болтенков
Priority to RU2016128637A priority Critical patent/RU2635385C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2635385C1 publication Critical patent/RU2635385C1/en

Links

Images

Classifications

    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02HEMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H3/00Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection
    • H02H3/08Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal electric working condition with or without subsequent reconnection ; integrated protection responsive to excess current
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02HEMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
    • H02H5/00Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal non-electric working conditions with or without subsequent reconnection
    • H02H5/04Emergency protective circuit arrangements for automatic disconnection directly responsive to an undesired change from normal non-electric working conditions with or without subsequent reconnection responsive to abnormal temperature
    • HELECTRICITY
    • H03ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03KPULSE TECHNIQUE
    • H03K17/00Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
    • H03K17/08Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage

Landscapes

  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)

Abstract

FIELD: electricity.
SUBSTANCE: method includes a deviation control from temperature ceiling of the most susceptible to the overheat contact surface of the conductive contact joint as a part of the switching device and a signal generation, which allows to estimate the time when the contact surface reaches the temperature ceiling. Additionally, this method includes a monitoring mode which measures the value of rectangular impulse of the current and compares a measured value with a predetermined threshold of the experimental or operating rectangular impulse of the current. In case when the current is above its predetermined threshold, the temperature control of the contact surface is carried out in the dynamic monitoring mode on the interval of the contact joint heating time. Further, the temperature values measured during the dynamic monitoring and accessible for direct measurements of the external surface of the contact point, are recalculated into the corresponding temperature values that are not available for direct measurements of the contact surface of the contact connection, and the linear regression equation is derived from the registered indirect contact surface temperature measurements, from this equation the time before the switching device is switched off is determined.
EFFECT: increased accuracy of the detection of the protection operation time.
4 dwg, 2 tbl

Description

Изобретение относится к области электротехники, в частности к средствам защиты коммутационной аппаратуры от недопустимых превышений температуры, а именно от достижения контактной поверхностью температуры плавления материала контакт-детали контактных соединений (КС) токоведущих частей в схемах электроснабжения, непосредственно реагирующих на недопустимое превышение температуры при эксплуатационном или испытательном прямоугольном импульсе тока. Может найти применение в системах электроснабжения жилых, административных и производственных объектов напряжением 0,4 кВ, на заводах-изготовителях коммутационных аппаратов и в организациях, специализирующихся на проведении испытаний контактных соединений токоведущих частей электрооборудования на термическую стойкость сквозным током короткого замыкания.The invention relates to the field of electrical engineering, in particular to means for protecting switching equipment from unacceptable temperature excesses, namely, when the contact surface reaches the melting temperature of the material of the contact part of the contact parts (CS) of live parts in power supply circuits that directly respond to unacceptable temperature rise during operational or test rectangular current pulse. It can be used in power supply systems of residential, administrative and industrial facilities with a voltage of 0.4 kV, at manufacturing plants of switching devices and in organizations specializing in testing the contact connections of live parts of electrical equipment for thermal resistance with a through short circuit current.

Известен способ защиты коммутационной аппаратуры и контактных резьбовых соединений токоведущих частей (Патент РФ №2264682, опубл. 20.11.2005, МПК Н02Н 5/04), включающий поддержание температуры зажимов коммутационной аппаратуры в допустимых пределах путем затяжки зажимов, отличающийся тем, что осуществляют контроль отклонения от нормальной температуры зажимов коммутационной аппаратуры посредством установки в зажим коммутационной аппаратуры устройства для контроля отклонения от нормальной температуры контактных токоведущих частей, а затяжку зажима коммутационной аппаратуры проводят при появлении звукового сигнала, по которому судят о недопустимом отклонении температуры зажима от нормальной температуры.A known method of protecting switching equipment and contact threaded connections of live parts (RF Patent No. 2264682, publ. 20.11.2005, IPC Н02Н 5/04), including maintaining the temperature of the clamps of the switching equipment within acceptable limits by tightening the clamps, characterized in that they control deviations from the normal temperature of the clamps of the switching equipment by installing a device in the clamp of the switching equipment of the device for controlling deviations from the normal temperature of the contact current-carrying parts, and tightening Clamp of switching equipment is carried out when a sound signal appears, by which an unacceptable deviation of the clamp temperature from normal temperature is judged.

Недостатком способа является отсутствие возможности оперативного контроля процесса нагрева непосредственно контактных поверхностей контактных соединений, на которых в первую очередь достигается максимальная температура материала контакт-детали при эксплуатационном или испытательном воздействии прямоугольного импульса тока с целью недопущения сплавления контакт-деталей.The disadvantage of this method is the lack of on-line monitoring of the heating process of directly contact surfaces of contact joints, on which the maximum temperature of the material of the contact part is achieved in the first place under the operational or test action of a rectangular current pulse in order to prevent fusion of contact parts.

Задачей, решаемой настоящим изобретением, является повышение точности определения времени, в течение которого возможно срабатывание защиты.The problem solved by the present invention is to increase the accuracy of determining the time during which the protection is possible.

Настоящая задача решается тем, что в способ определения времени срабатывания защиты токоведущих контактных соединений коммутационных аппаратов от перегрева, включающий контроль отклонения от максимально допустимого значения температуры наиболее подверженной перегреву контактной поверхности токоведущего контактного соединения в составе коммутационного аппарата и генерацию сигнала, по которому определяют время достижения контактной поверхностью максимально допустимой температуры, отличающийся тем, что в режиме мониторинга измеряют значение прямоугольного импульса тока и сравнивают измеренную величину с заданным пороговым значением испытательного или эксплуатационного прямоугольного импульса тока, в случае превышения током своего порогового значения проводят температурный контроль контактной поверхности в режиме динамического мониторинга на интервале времени нагрева контактного соединения по линейному закону:The present problem is solved in that in a method for determining the response time of the protection of the current-carrying contact connections of switching devices from overheating, including controlling the deviation from the maximum temperature value of the most exposed to overheating contact surface of the current-carrying contact connection in the composition of the switching device and generating a signal, which determines the time to reach the contact surface of the maximum permissible temperature, characterized in that in the monitoring mode they determine the value of a rectangular current pulse and compare the measured value with a predetermined threshold value of a test or operational rectangular current pulse, if the current exceeds its threshold value, conduct temperature control of the contact surface in dynamic monitoring mode on the heating time interval of the contact joint according to the linear law:

от

Figure 00000001
до t2=t1+nΔt,from
Figure 00000001
to t 2 = t 1 + nΔt,

где t1 - время начала нагрева по линейному закону;where t 1 is the start time of heating according to a linear law;

Figure 00000002
- толщина контакт-детали;
Figure 00000002
- thickness of the contact part;

c, λ - удельная теплоемкость и теплопроводность материала контакт-детали;c, λ is the specific heat and thermal conductivity of the material of the contact part;

Δt - шаг измерений;Δt is the measurement step;

n - число измерений;n is the number of measurements;

t2 - время завершения температурного контроля в режиме динамического мониторинга, t 2 - time to complete temperature control in the dynamic monitoring mode,

затем осуществляют пересчет измеренных в ходе динамического мониторинга значений температуры ,доступной для прямых измерении внешней поверхности контакт-детали T1(i)), i=1, 2, …, n в соответствующие значения температуры, недоступной для прямых измерений контактной поверхности контактного соединения T2(i)), i=1, 2, …, n, по формуле:then they recalculate the temperature values measured during dynamic monitoring, which are available for direct measurements of the external surface of the contact part T 1(i) ), i = 1, 2, ..., n, into the corresponding temperature values, inaccessible for direct measurements of the contact surface of the contact compounds T 2(i) ), i = 1, 2, ..., n, by the formula:

Figure 00000003
,
Figure 00000003
,

где τ(i) - отсчет времени;where τ (i) is the countdown;

i - порядковый номер измерения;i is the serial number of the measurement;

n - номер последнего измерения;n is the number of the last measurement;

k1 - мультипликативный калибровочный коэффициент;k 1 - multiplicative calibration factor;

k2 - аддитивный калибровочный коэффициент;k 2 - additive calibration factor;

T2(0) - начальное значение температуры контактной поверхности;T 2 (0) is the initial value of the temperature of the contact surface;

Tmax - максимально допустимая для данного контактного соединения температура;T max - the maximum temperature allowed for this contact joint;

Imax - измеренное значение испытательного или эксплуатационного прямоугольного импульса тока;I max - the measured value of the test or operational rectangular current pulse;

ρ20 - удельное электрическое сопротивление материала контакт-детали при температуре 20°С;ρ 20 - electrical resistivity of the material of the contact part at a temperature of 20 ° C;

c - удельная теплоемкость материала контакт-детали;c is the specific heat of the material of the contact part;

α - температурный коэффициент удельного сопротивления;α is the temperature coefficient of resistivity;

S1 - площадь поперечного сечения контакт-детали;S 1 - the cross-sectional area of the contact details;

S2 - площадь нахлестки контакт-деталей;S 2 - the lap area of the contact parts;

Ф(τ(i)) - динамический коэффициент, зависящий от отсчета времени измерений, и по зарегистрированным косвенным измерениям температуры контактной поверхности строят линейное уравнение регрессии, из которого определяют (τmax) момент времени отключения коммутационного аппарата:Ф (τ (i) ) is a dynamic coefficient depending on the measurement time reference, and from the recorded indirect measurements of the temperature of the contact surface, a linear regression equation is constructed, from which (τ max ) the switching time of the switching apparatus is determined:

Figure 00000004
Figure 00000004

где А и В - коэффициенты уравнения линейной регрессии;where A and B are the coefficients of the linear regression equation;

Tmax - значение заданной максимально допустимой для данного контактного соединения температуры.T max - the value of the specified maximum allowable temperature for this contact connection.

Изобретение направлено на предотвращение выхода из строя контактных соединений коммутационных аппаратов.The invention is aimed at preventing the failure of contact connections of switching devices.

Технический результат изобретения заключается в обеспечении возможности предотвращения расплавления материала контакт-детали контактного соединения за счет получения оперативной и достоверной информации о тепловом состоянии наиболее подверженной перегреву контактной поверхности КС.The technical result of the invention consists in providing the possibility of preventing the melting of the material of the contact part of the contact compound by obtaining prompt and reliable information about the thermal state of the contact surface of the CS most susceptible to overheating.

На рис. 1 - схема болтового соединения с точками прямого и косвенного измерения температуры внешней и контактной поверхностей.In fig. 1 is a diagram of a bolted connection with points of direct and indirect measurement of the temperature of the external and contact surfaces.

На рис. 2 - стадии нагрева болтового контактного соединения при воздействии прямоугольного импульса тока.In fig. 2 - stages of heating a bolted contact joint when exposed to a rectangular current pulse.

На рис. 3(a) и 3(б) - схема болтового соединения с условными размерами соединяемых поверхностей.In fig. 3 (a) and 3 (b) is a diagram of a bolted connection with the conditional dimensions of the surfaces to be connected.

На рис. 4 - графики измерений температуры открытой и контактной поверхностей на второй (линейной) стадии нагрева.In fig. 4 - graphs of temperature measurements of the open and contact surfaces at the second (linear) stage of heating.

Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.

Измеряют величину эксплуатационного или испытательного прямоугольного импульса тока Imax. Если она превышает заданную пороговую величину Iп (это условие обеспечивает адиабатический режим нагрева КС), то начинают осуществление контроля процесса нагрева КС в режиме динамического мониторинга. На промежутке времени 0<t<t0, (рис. 2) до начала действия импульса тока под действием номинального тока Iн процесс нагрева устанавливается: T1(t)=T1,0; T2(t)=T2,0). Оставшийся промежуток нагрева разделяют на три стадии: 1) начальная стадия адиабатического нагрева (t0<t<t1) по экспоненциальному закону (на этой стадии никаких действий согласно способу не производится); 2) стадия перехода процесса нагрева КС к линейной зависимости температуры от времени (t1<t<t2) - стадия измерения и регистрации температуры нагрева внешней поверхности контакт-детали, доступной для прямого измерения (динамический мониторинг) и 3) стадия нагрева контактной поверхности КС по линейному закону до максимально допустимой температуры Tmax (определение τmax - времени наступления перегрева КС, t2<t<t3). Начало второй и третьей стадии нагрева определяют по данным о теплофизических характеристиках и размерам контакт-деталей.Measure the value of the operational or test rectangular current pulse I max . If it exceeds a predetermined threshold value I p (this condition provides the adiabatic heating mode of the compressor), then control of the heating process of the compressor in the dynamic monitoring mode is started. Over a period of time 0 <t <t 0 , (Fig. 2) before the start of the current pulse under the action of the rated current I n, the heating process is established: T 1 (t) = T 1,0 ; T 2 (t) = T 2.0 ). The remaining heating interval is divided into three stages: 1) the initial stage of adiabatic heating (t 0 <t <t 1 ) according to the exponential law (at this stage, no actions are performed according to the method); 2) the stage of transition of the CC heating process to a linear temperature dependence of time (t 1 <t <t 2 ) - the stage of measuring and recording the heating temperature of the external surface of the contact part available for direct measurement (dynamic monitoring) and 3) the stage of heating of the contact surface CS according to the linear law up to the maximum permissible temperature T max (determination of τ max - time of the SC overheating, t 2 <t <t 3 ). The beginning of the second and third stages of heating is determined by data on the thermophysical characteristics and dimensions of the contact parts.

На второй стадии (стадии контроля температуры внешней поверхности контакт-детали в режиме динамического мониторинга) проводят измерение и регистрацию температуры T1(i)), i=1, 2, …, n внешней поверхности одной из контакт-деталей, доступной для прямых измерений в условиях эксплуатационных или испытательных воздействий прямоугольного импульса, и осуществляют косвенное измерение - по измеренным значениям T1(i)) определяют значения T2(i)), i=1, 2, …, n температуры контактной поверхности КС по формуле:At the second stage (the stage of monitoring the temperature of the external surface of the contact part in the dynamic monitoring mode), the temperature T 1(i) ), i = 1, 2, ..., n of the external surface of one of the contact parts accessible for direct measurements in the conditions of operational or test effects of a rectangular pulse, and carry out an indirect measurement - from the measured values of T 1(i) ) determine the values of T 2(i) ), i = 1, 2, ..., n, the temperature of the contact surface COP by the formula:

Figure 00000005
Figure 00000005

где τ(i) - отсчет времени;where τ (i) is the countdown;

i - порядковый номер измерения;i is the serial number of the measurement;

n - номер последнего измерения;n is the number of the last measurement;

k1 - мультипликативный калибровочный коэффициент;k 1 - multiplicative calibration factor;

k2 - аддитивный калибровочный коэффициент;k 2 - additive calibration factor;

T2(0) - начальное значение температуры контактной поверхности;T 2 (0) is the initial value of the temperature of the contact surface;

Tmax - измеренное значение испытательного или эксплуатационного прямоугольного импульса тока;T max - the measured value of the test or operational rectangular current pulse;

ρ20 - удельное электрическое сопротивление материала контакт-детали при температуре 20°С;ρ 20 - electrical resistivity of the material of the contact part at a temperature of 20 ° C;

c - удельная теплоемкость материала контакт-детали;c is the specific heat of the material of the contact part;

α - температурный коэффициент удельного сопротивления;α is the temperature coefficient of resistivity;

S1 - площадь поперечного сечения контакт-детали;S 1 - the cross-sectional area of the contact details;

S2 - площадь нахлестки контакт-деталей;S 2 - the lap area of the contact parts;

Figure 00000006
Figure 00000006

Формула (1) справедлива при выполнении условия

Figure 00000007
для времени начала второй стадии нагрева t1 контакт-детали толщины
Figure 00000002
; параметры c, λ для различных материалов контакт-деталей задают согласно таблице 1.Formula (1) is valid when the condition
Figure 00000007
for the start time of the second stage of heating t 1 contact details of the thickness
Figure 00000002
; the parameters c, λ for various materials of contact parts are set according to table 1.

Таким образом, начало второй и третьей стадии определяется соотношениями

Figure 00000008
и t2=t1+nΔt.Thus, the beginning of the second and third stages is determined by the relations
Figure 00000008
and t 2 = t 1 + nΔt.

Figure 00000009
Figure 00000009

Для латуни свойства взяты как среднеарифметические значения свойств марок Л96, Л90, Л85, Л80, Л70, Л68 и Л62.For brass, the properties are taken as arithmetic mean values of the properties of grades L96, L90, L85, L80, L70, L68 and L62.

На третьей стадии - по измеренным и зарегистрированным температурам контактной поверхности КС.At the third stage - according to the measured and recorded temperatures of the contact surface of the COP.

Технический результат достигается тем, что в способе защиты контактных соединений токоведущих частей коммутационной аппаратуры электрооборудования от перегрева при достижении контактной поверхностью максимально допустимой температуры подается сигнал, после которого с помощью выключателя нагрузки производится отключение коммутационного аппарата, предотвращающее сплавление контакт-деталей.The technical result is achieved by the fact that in the method of protecting the contact connections of the live parts of the switching equipment of the electrical equipment from overheating when the contact surface reaches the maximum allowable temperature, a signal is supplied, after which the switching device is turned off using the load switch, which prevents fusion of the contact parts.

Пример расчетаCalculation Example

В качестве примера было рассмотрено болтовое контактное соединение двух медных контакт-деталей (рис. 3). Сначала на второй стадии нагрева задаются значения измеренной температуры открытой поверхности контактного соединения Т1(i)) (рис. 4), полученные при значении эксплуатационного прямоугольного импульса тока Imax=1 кА. В качестве максимально допустимой температуры нагрева Tmax принята температура, равная ~0,8 Тпл меди = 800°С, шаг измерений проводимых на второй стадии принят равным 3 секундам, тепло- и электрофизические свойства меди приведены в таблицах 1 и 2.As an example, the bolted contact connection of two copper contact parts was considered (Fig. 3). First, in the second heating step are set values of T 1 (τ (i)) of the measured temperature of the contact surface an open connection (fig. 4) obtained at the value of operating current of a rectangular pulse I max = 1 kA. As the maximum allowable heating temperature T max, a temperature of ~ 0.8 T pl of copper = 800 ° C is adopted, the measurement step in the second stage is taken to be 3 seconds, the heat and electrophysical properties of copper are shown in tables 1 and 2.

Figure 00000010
Figure 00000010

Измеренные температуры T1(i)) и результат вычислений температуры Т2(i)) по формуле (1) представлены на рис. 4The measured temperatures T 1(i) ) and the result of calculating the temperature T 2(i) ) according to formula (1) are presented in Fig. four

По вычисленным значениям температуры контактной поверхности определяли коэффициенты А и В линейной регрессии, подставляя которые в уравнение (3) по температуре плавления меди определили максимально допустимое время срабатывания защиты τmax=124,5 с, до достижения которого не происходит сплавление контакт-деталей.Based on the calculated values of the contact surface temperature, the linear regression coefficients A and B were determined, substituting into equation (3) using the copper melting temperature they determined the maximum allowable response time of the protection τ max = 124.5 s, until which contact parts are not fused.

Claims (27)

Способ определения времени срабатывания защиты токоведущих контактных соединений коммутационных аппаратов от перегрева, включающий контроль отклонения от максимально допустимого значения температуры наиболее подверженной перегреву контактной поверхности токоведущего контактного соединения в составе коммутационного аппарата и генерацию сигнала, по которому определяют время достижения контактной поверхностью максимально допустимой температуры, отличающийся тем, что в режиме мониторинга измеряют значение прямоугольного импульса тока и сравнивают измеренную величину с заданным пороговым значением испытательного или эксплуатационного прямоугольного импульса тока, в случае превышения током своего порогового значения проводят температурный контроль контактной поверхности в режиме динамического мониторинга на интервале времени нагрева контактного соединения по линейному закону:A method for determining the response time of protection of current-carrying contact connections of switching devices from overheating, including monitoring deviations from the maximum temperature value of the contact surface of the current-carrying contact connection that is most susceptible to overheating as part of the switching device and generating a signal by which the contact surface determines the time to reach the maximum allowable temperature, characterized in that in the monitoring mode measure the value of the rectangular impulse and current and compare the measured value with a given threshold value of a test or operational rectangular current pulse, in case the current exceeds its threshold value, conduct temperature control of the contact surface in dynamic monitoring mode on the heating time interval of the contact joint according to the linear law: от
Figure 00000011
до t2=t1+nΔt,
from
Figure 00000011
to t 2 = t 1 + nΔt,
где t1 - время начала нагрева по линейному закону;where t 1 is the start time of heating according to a linear law; l - толщина контакт-детали;l is the thickness of the contact part; с, λ - удельная теплоемкость и теплопроводность материала контакт-детали;s, λ is the specific heat and thermal conductivity of the material of the contact part; Δt - шаг измерений;Δt is the measurement step; n - число измерений;n is the number of measurements; t2 - время завершения температурного контроля в режиме динамического мониторинга, t 2 - time to complete temperature control in the dynamic monitoring mode, затем осуществляют пересчет измеренных в ходе динамического мониторинга значений температуры, доступной для прямых измерений внешней поверхности контакт-детали Т1(i)), i=1, 2, …, n, в соответствующие значения температуры, недоступной для прямых измерений контактной поверхности контактного соединения Т2(i)), i=1, 2, …, n, по формуле:then they recalculate the temperature values measured during dynamic monitoring, which are available for direct measurements of the external surface of the contact part T 1(i) ), i = 1, 2, ..., n, into the corresponding temperature values, inaccessible for direct measurements of the contact surface contact compound T 2(i) ), i = 1, 2, ..., n, by the formula:
Figure 00000012
,
Figure 00000012
,
где τ(i) - отсчет времени;where τ (i) is the countdown; i - порядковый номер измерения;i is the serial number of the measurement; n - номер последнего измерения;n is the number of the last measurement; k1 - мультипликативный калибровочный коэффициент;k 1 - multiplicative calibration factor; k2 - аддитивный калибровочный коэффициент;k 2 - additive calibration factor; T2(0) - начальное значение температуры контактной поверхности;T 2 (0) is the initial value of the temperature of the contact surface; Tmax - максимально допустимая для данного контактного соединения температура;T max - the maximum temperature allowed for this contact joint; Imax - измеренное значение испытательного или эксплуатационного прямоугольного импульса тока;I max - the measured value of the test or operational rectangular current pulse; ρ20 - удельное электрическое сопротивление материала контакт-детали при температуре 20°С;ρ 20 - electrical resistivity of the material of the contact part at a temperature of 20 ° C; с - удельная теплоемкость материала контакт-детали;C is the specific heat of the material of the contact part; α - температурный коэффициент удельного сопротивления;α is the temperature coefficient of resistivity; S1 - площадь поперечного сечения контакт-детали;S 1 - the cross-sectional area of the contact details; S2 - площадь нахлестки контакт-деталей;S 2 - the lap area of the contact parts; Ф(τ(i)) - динамический коэффициент, зависящий от отсчета времени измерений,Ф (τ (i) ) is a dynamic coefficient depending on the reference time of measurements, и по зарегистрированным косвенным измерениям температуры контактной поверхности строят уравнение:and from the recorded indirect measurements of the temperature of the contact surface, the equation is constructed:
Figure 00000013
Figure 00000013
где А и В - коэффициенты уравнения линейной регрессии, подставляя в которое значение максимально допустимой температуры нагрева Tmax контактной поверхности КС определяют (τmax) момент времени до отключения коммутационного аппарата.where A and B are the coefficients of the linear regression equation, substituting in which the value of the maximum allowable heating temperature T max of the contact surface of the CS determines (τ max ) the time instant before the switching device is turned off.
RU2016128637A 2016-07-13 2016-07-13 Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat RU2635385C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016128637A RU2635385C1 (en) 2016-07-13 2016-07-13 Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2016128637A RU2635385C1 (en) 2016-07-13 2016-07-13 Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2635385C1 true RU2635385C1 (en) 2017-11-13

Family

ID=60328424

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016128637A RU2635385C1 (en) 2016-07-13 2016-07-13 Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2635385C1 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2791293C1 (en) * 2022-06-01 2023-03-07 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Алтайский ГАУ) Method for determining the response time of the protection of current-carrying contact connections of switching devices against overheating
CN117232683A (en) * 2023-09-05 2023-12-15 合肥工业大学 High-voltage switch cabinet contact temperature inversion method and system

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6061221A (en) * 1996-09-18 2000-05-09 Siemens Aktiengesellschaft Temperature-protected electrical switch component
RU2264682C1 (en) * 2004-06-07 2005-11-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Иркутский государственный технический университет" (ГОУ ИрГТУ) Method and device for protecting switching equipment
RU2269190C1 (en) * 2004-08-04 2006-01-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Иркутский государственный технический университет" (ГОУ ИрГТУ) Method and device for protection of switching equipment
RU2335837C1 (en) * 2007-06-04 2008-10-10 Общество с ограниченной ответственностью "Технос" Automatic circuit breaker overload protection device

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6061221A (en) * 1996-09-18 2000-05-09 Siemens Aktiengesellschaft Temperature-protected electrical switch component
RU2264682C1 (en) * 2004-06-07 2005-11-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Иркутский государственный технический университет" (ГОУ ИрГТУ) Method and device for protecting switching equipment
RU2269190C1 (en) * 2004-08-04 2006-01-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Иркутский государственный технический университет" (ГОУ ИрГТУ) Method and device for protection of switching equipment
RU2335837C1 (en) * 2007-06-04 2008-10-10 Общество с ограниченной ответственностью "Технос" Automatic circuit breaker overload protection device

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2791293C1 (en) * 2022-06-01 2023-03-07 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Алтайский ГАУ) Method for determining the response time of the protection of current-carrying contact connections of switching devices against overheating
CN117232683A (en) * 2023-09-05 2023-12-15 合肥工业大学 High-voltage switch cabinet contact temperature inversion method and system

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9312681B2 (en) Circuit interrupter with over-temperature protection function for power cord
JP5718833B2 (en) Wire protector
JP5480957B2 (en) Load circuit protection device
Tian et al. Monitoring IGBT's health condition via junction temperature variations
JP5469052B2 (en) Winding insulation characteristics evaluation method
CN105223329B (en) Transformer Winding material discrimination method based on pyroelectric effect
KR20180118655A (en) Evaluation method of insulation performance of insulator
US20140341252A1 (en) Device and method for protecting a load
RU2012154033A (en) FAILURE CONTROL IN THE HEATING CIRCUIT OF HOUSEHOLD ELECTRIC APPLIANCES
KR100706260B1 (en) Apparatus and Method for Automatically Adjusting Temperature
WO2015010612A1 (en) System and method for online testing of temperature of distribution transformer heat run test winding
De Souza et al. Characterization of contacts degradation in circuit breakers through the dynamic contact resistance
RU2635385C1 (en) Determination method of protection operating time of conductive contact joints of switching devices from overheat
KR20140053413A (en) Device and method for protecting a consumer
RU2791293C1 (en) Method for determining the response time of the protection of current-carrying contact connections of switching devices against overheating
JP5926940B2 (en) Insulation inspection equipment
JP2002277333A (en) Deterioration determination method and deterioration determination device
RU2683031C1 (en) Method for determining the constant heating time of a dry transformer
Qin et al. Study on return voltage measurement of oil-paper insulation testing technology in transformers
Munteanu et al. Thermal stresses analysis of current path from return circuit of electric traction
JP2023005270A (en) Electronic component testing device
KR20160121642A (en) Method and apparatus for insulation condition of inverter-fed motor
RU2696319C1 (en) Temperature control method of terminal connection
Bekbaev et al. On the possibilities of dynamic evaluation of contact surface temperature under impulse-current loads
Gutten et al. Analysis of transformer moisture by proposed electronic system using time method RVM

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20180714