RU2613266C1 - Method of producing hammer for shredding plant - Google Patents
Method of producing hammer for shredding plant Download PDFInfo
- Publication number
- RU2613266C1 RU2613266C1 RU2015152374A RU2015152374A RU2613266C1 RU 2613266 C1 RU2613266 C1 RU 2613266C1 RU 2015152374 A RU2015152374 A RU 2015152374A RU 2015152374 A RU2015152374 A RU 2015152374A RU 2613266 C1 RU2613266 C1 RU 2613266C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- hammer
- temperature
- heating
- holding
- cooling
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
- B02C13/02—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with horizontal rotor shaft
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к дроблению, измельчению твердых материалов в черной и цветной металлургии и может быть использовано для изготовления износостойких ударных изделий, например молотков шредерной установки для измельчения металлолома.The invention relates to crushing, grinding of solid materials in the ferrous and non-ferrous metallurgy and can be used for the manufacture of wear-resistant impact products, for example, hammers of a shredder installation for grinding scrap metal.
Известен способ изготовления молотка для шредерной установки путем литья в песчаные формы (http://ru.made-in-china.com/co_shanghaiwuchuan/product_Manganese-Shredder-Hammer-Metal-Crusher-Parts_hourgnygg.html) из стали с высоким содержанием марганца: Mn13Cr, Mn13CrМо.A known method of manufacturing a hammer for a shredder installation by sand casting (http://en.made-in-china.com/co_shanghaiwuchuan/product_Manganese-Shredder-Hammer-Metal-Crusher-Parts_hourgnygg.html) from steel with a high content of manganese: Mn13Cr, Mn13CrMo.
Недостаток способа в том, что молотки для шредерной установки, изготовленные методом литья в формы, имеют низкую стойкость при измельчении высоколегированного металлолома марок 3АН и 5АТ.The disadvantage of this method is that the hammers for the shredder installation, made by injection molding, have low resistance when grinding high alloy scrap metal grades 3AN and 5AT.
Известен также способ изготовления износостойких ударных изделий путем установки в литейную форму основы изделия из углеродистой стали, нагрева формы до 500-800°C, формирования износостойкого слоя заливкой в форму высокомарганцовистой стали с заданной температурой начала и окончания заливки, покрытие формы теплоизолирующим материалом и выдержкой под ним в течение 5-8 ч с последующим охлаждением на воздухе до температуры окружающей среды (Патент РФ №2141885, ΜΠΚ B22D 19/06, опубл. 27.11.1999 г.).There is also a known method of manufacturing wear-resistant impact products by installing carbon steel products in the mold, heating the mold to 500-800 ° C, forming a wear-resistant layer by pouring high-manganese steel into the mold with a given temperature of the beginning and end of casting, coating the mold with heat-insulating material and holding it under him for 5-8 hours, followed by cooling in air to ambient temperature (RF Patent No. 2181885, ΜΠΚ B22D 19/06, publ. 11/27/1999).
Недостаток способа заключается в том, что технология получения молотков методом литья приводит к получению крупнозернистой структуры металла и, как следствие, к недостаточной пластичности литых молотков, что является основной причиной их недостаточной стойкости и поломок в процессе работы.The disadvantage of this method is that the technology of producing hammers by casting leads to a coarse-grained metal structure and, as a result, to insufficient plasticity of cast hammers, which is the main reason for their insufficient durability and breakdowns during operation.
Наиболее близким к предложенному является способ изготовления пластинчатого молотка, включающий вырубку пластины с двумя отверстиями, одностороннее упрочнение концов пластины наплавкой твердым сплавом, при котором перед упрочнением по периметру одного или обоих концов одной из сторон пластины на определенном расстоянии от ее краев выполняют отверстия или пазы на глубину 1/2-1/3 толщины упрочняемого молотка (Патент РФ №2563696, МПК В02С 13/28, опубл. 20.09.2015 г.).Closest to the proposed one is a method of manufacturing a plate hammer, including cutting a plate with two holes, one-sided hardening of the ends of the plate by hardfacing, in which, before hardening along the perimeter of one or both ends of one of the sides of the plate, holes or grooves are made at a certain distance from its edges the depth of 1 / 2-1 / 3 of the thickness of the hardened hammer (RF Patent No. 2563696, IPC V02C 13/28, publ. 09/20/2015).
Недостаток способа заключается в том, что полученный таким способом молоток пригоден для измельчения только мягких материалов, т.к. твердый наплавляемый сплав наносится не на всю поверхность молотка, изнашиваемые поверхности ограничены в размере. При измельчении металлолома практически вся поверхность молотка соприкасается с металлом, слой наплавленного сплава быстро изнашивается, особенно при измельчении высоколегированного металлолома, срок эксплуатации молотка снижается, что приводит к снижению производительности шредера.The disadvantage of this method is that the hammer obtained in this way is suitable for grinding only soft materials, because Hard surfaced alloy is not applied to the entire surface of the hammer, wearing surfaces are limited in size. When grinding scrap metal, almost the entire surface of the hammer comes into contact with the metal, the deposited alloy layer wears out quickly, especially when grinding high-alloy scrap metal, the life of the hammer is reduced, which reduces the productivity of the shredder.
Технический результат изобретения - повышение стойкости молотка для шредерной установки, увеличение ее производительности, а также уменьшение вытяжки посадочного отверстия молотка на оси ротора.The technical result of the invention is to increase the resistance of the hammer for a shredder installation, increase its productivity, as well as reduce the exhaust landing holes of the hammer on the axis of the rotor.
Технический результат достигается тем, что в способе изготовления молотка для шредерной установки, включающем получение заготовки молотка, ее термическую обработку, механическую обработку посадочного отверстия на ось ротора, заготовку молотка получают из непрерывнолитого сляба путем вырезки из него первоначально прямоугольной заготовки при температуре не менее 400°C, нагрева ее до температуры ковки 1100-1300°C, последующей ковки на прессе, нагрева до температуры 820-840°C со скоростью не более 80°C/ч и выдержки в течении 3÷4 ч и охлаждения с печью до температуры 300-400°С, последующей вырезки из первоначальной заготовки молотка на газорезательной машине, механической обработки посадочного отверстия на ось ротора и термической обработки путем нагрева молотка до температуры аустенизации Ас3+30÷50°С со скоростью не более 80°С/ч и выдержки при указанной температуре в течение 3÷4 ч, охлаждения рабочей части молотка в ванне с водой с последующим охлаждением молотка до температуры окружающей среды на воздухе, нагревом молотка до температуры 150-250°C, выдержкой при этой температуре в течение 4÷6 ч и последующим охлаждением на воздухе, при этом непрерывнолитой сляб изготавливают из стали марки типа 40ХС2Н2М.The technical result is achieved by the fact that in the method of manufacturing a hammer for a shredder installation, including obtaining a hammer blank, its heat treatment, machining the landing hole on the rotor axis, the hammer blank is obtained from a continuously cast slab by cutting from it an initially rectangular blank at a temperature of at least 400 ° C, heating it to a forging temperature of 1100-1300 ° C, subsequent forging on a press, heating to a temperature of 820-840 ° C with a speed of not more than 80 ° C / h and holding for 3 ÷ 4 hours and cooling with a furnace temperature of 300-400 ° C, followed by cutting of the workpiece to the hammer initial gas-cutting machine, machining the fitting hole of the rotor axis and a heat treatment by heating the hammer to the austenitizing temperature Ac 3 + 30 ÷ 50 ° C at a rate not exceeding 80 ° C / h and holding at the specified temperature for 3 ÷ 4 hours, cooling the working part of the hammer in a bath with water, followed by cooling the hammer to ambient temperature in air, heating the hammer to a temperature of 150-250 ° C, holding at this temperature for 4 ÷ 6 and subsequent cooling in air, the continuously cast slab is made of steel type 40HS2N2M.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Из непрерывнолитого сляба при температуре не менее 400°C первоначально вырезают прямоугольную заготовку молотка для шредерной установки заданного размера. Вырезают заготовку с использованием газокислородной резки. При температуре вырезки менее 400°C вследствие перепада температур по месту газокислородной резки образуются трещины. Полученную прямоугольную заготовку нагревают до температуры ковки 1100-1300°C с последующей ковкой на прессе. При температуре менее 1100°C резко возрастает сопротивление деформации, что затрудняет процесс ковки и увеличивает энергозатраты. При температуре более 1300°C происходит укрупнение зерна структуры металла, избыточное образование окалины, все это приводит к образованию внутренних и поверхностных дефектов при ковке. После окончания ковки заготовку вновь нагревают до температуры 820-840°C со скоростью не более 80°C/ч и выдерживают при данной температуре в течение 3÷4 ч, затем охлаждают вместе с печью до температуры 300-400°С. При температуре менее 820°С не происходит полного снятия внутренних напряжений в металле после ковки. При температуре более 840°C происходит избыточное образование окалины и увеличиваются энергозатраты. При скорости нагрева более 80°C/ч вырастает неравномерность температуры по сечению заготовки, что приводит к образованию термических трещин, не происходит выравнивания температуры по сечению заготовки. При выдержке менее 3 ч не происходит выравнивания температуры по объему заготовки, а при выдержке более 4 ч происходит избыточное образование окалины и увеличиваются энергозатраты. Охлаждение заготовки до температуры 300-400°C обеспечивает качественный процесс последующей вырезки молотка и посадочного отверстия на ось ротора из первоначальной кованой заготовки на газорезательной машине.From a continuously cast slab at a temperature of at least 400 ° C, a rectangular hammer blank is initially cut for a shredder installation of a given size. Cut the workpiece using oxy-fuel cutting. At a cutting temperature of less than 400 ° C, cracks form at the site of oxy-fuel cutting due to the temperature difference. The resulting rectangular billet is heated to a forging temperature of 1100-1300 ° C, followed by forging on the press. At temperatures less than 1100 ° C, deformation resistance increases sharply, which complicates the forging process and increases energy consumption. At temperatures above 1300 ° C, coarsening of the grain of the metal structure occurs, excessive formation of scale, all this leads to the formation of internal and surface defects during forging. After forging, the billet is again heated to a temperature of 820-840 ° C with a speed of no more than 80 ° C / h and kept at this temperature for 3 ÷ 4 hours, then cooled together with the furnace to a temperature of 300-400 ° C. At temperatures below 820 ° C, there is no complete removal of internal stresses in the metal after forging. At temperatures above 840 ° C, excessive scale formation occurs and energy consumption increases. At a heating rate of more than 80 ° C / h, temperature unevenness over the billet cross section increases, which leads to the formation of thermal cracks; temperature does not equalize over the billet cross section. When holding for less than 3 hours, the temperature does not equalize over the volume of the workpiece, and when holding for more than 4 hours, excessive scale formation occurs and energy consumption increases. Cooling the workpiece to a temperature of 300-400 ° C provides a high-quality process of subsequent cutting of the hammer and the bore hole on the rotor axis from the original forged workpiece on a gas cutting machine.
После получения окончательной формы молотка для шредерной установки производят механическую обработку посадочного отверстия на ось ротора и термическую обработку молотка до температуры аустенизации Ас3+30÷50°C со скоростью не более 80°C/ч и выдержку при указанной температуре в течение 3÷4 ч. При нагреве со скоростью более 80°C/ч возникают чрезмерные внутренние напряжения в металле вследствие неравномерности температуры по объему изделия, что приводит к образованию дефектов в виде трещин. При выдержке менее 3 ч не происходит выравнивания температуры по объему изделия. При выдержке более 4 ч происходит избыточное образование окалины и увеличиваются энергозатраты. После нагрева и выдержки производят охлаждение рабочей части молотка в ванне с водой с последующим охлаждением молотка до температуры окружающей среды на воздухе, затем производят нагрев молотка до температуры 150-250°C, выдержку при этой температуре в течение 4÷6 ч и последующее охлаждение на воздухе. Нагрев до температуры аустенизации необходим для осуществления полной объемной закалки. При нагреве молотка до температуры менее 150°C не происходит полного устранения закалочных напряжений, а при нагреве свыше 250°C происходит снижение твердости молотка, что снижает его износостойкость. При выдержке менее 4 ч происходит неполное снятие напряжений в молотке, а при выдержке свыше 6 ч снижается твердость молотка. Непрерывнолитой сляб изготавливают из стали марки типа 40ХС2Н2М.After obtaining the final shape of the hammer for the shredder installation, the landing hole is machined on the rotor axis and the hammer is heat treated to the austenization temperature Ac 3 + 30 ÷ 50 ° C at a speed of not more than 80 ° C / h and held at the specified temperature for 3 ÷ 4 h. When heated at a speed of more than 80 ° C / h, excessive internal stresses occur in the metal due to temperature unevenness over the volume of the product, which leads to the formation of cracks. When holding for less than 3 hours, the temperature does not equalize over the volume of the product. When holding for more than 4 hours, excessive scale formation occurs and energy consumption increases. After heating and holding, the working part of the hammer is cooled in a bath with water, followed by cooling of the hammer to ambient temperature in air, then the hammer is heated to a temperature of 150-250 ° C, holding at this temperature for 4 ÷ 6 hours and subsequent cooling in the air. Heating to the austenitization temperature is necessary for complete volume hardening. When the hammer is heated to a temperature of less than 150 ° C, quenching stresses are not completely eliminated, and when heated above 250 ° C, the hammer hardness decreases, which reduces its wear resistance. When holding for less than 4 hours, incomplete stress relief in the hammer occurs, and when holding for more than 6 hours, the hammer hardness decreases. The continuously cast slab is made of steel grade 40HS2N2M.
Предложенный способ производства заготовки для молотка из непрерывнолитого сляба из высокопрочной стали и последующей технологией ее обработки и обработки молотка позволяет получить более мелкую по сравнению с литьем структуру металла, что ведет к увеличению стойкости молотка при эксплуатации.The proposed method for producing a workpiece for a hammer from a continuously cast slab of high-strength steel and subsequent technology for its processing and processing of the hammer makes it possible to obtain a finer metal structure than casting, which leads to an increase in the hammer's durability during operation.
Пример осуществления способаAn example of the method
В электросталеплавильном цехе выплавили высокопрочную сталь следующего химического состава: 0,39% углерода, 0,50% марганца, 1,47% кремния, 0,006% фосфора, 0,003% серы, 1,04% хрома, 1,25% никеля, 0,11% меди, 0,010% азота, 0,30% молибдена, 0,002% кальция, 0,011% алюминия, железо и неизбежные примеси - остальное (возможно использование стали марок 40ХС2Н2М, 42ХСНМА, 43 ХСНМА, 45ХНМФА, 45Х2НМФБА, 50ХГФА, 30ХГСА, 35ХГСА). Данную сталь разлили на машине непрерывного литья в сляб размером 193×1300×6640 мм с последующей горячей прокаткой на размер 125×1300×10000 мм и порезкой на 18 заготовок прямоугольного сечения при температуре 500°C. Полученные заготовки отгрузили в кузнечно-прессовый цех, где их поместили в камерную печь и нагрели до температуры ковки 1200°C, проковали на прессе, затем снова поместили в печь и нагрели до температуры 820°C со скоростью 60°C/ч, выдержали при этой температуре в течение 3 ч и охладили вместе с печью до температуры 350°C. При этой температуре заготовки уложили в термос и перевезли в котельно-монтажный цех, где на газорезательной машине «Комета» из каждой первоначальной заготовки вырезали заготовку молотка необходимого размера, включая вырезку посадочного отверстия на ось ротора диаметром 200 мм и отверстия для транспортировки.High-strength steel of the following chemical composition was smelted in the electric steel-smelting shop: 0.39% carbon, 0.50% manganese, 1.47% silicon, 0.006% phosphorus, 0.003% sulfur, 1.04% chromium, 1.25% nickel, 0, 11% copper, 0.010% nitrogen, 0.30% molybdenum, 0.002% calcium, 0.011% aluminum, iron and unavoidable impurities - the rest (the use of steel grades 40ХС2Н2М, 42ХСНМА, 43 ХСНМА, 45ХНМФА, 45Х2НМФБА, 50ХГФА, 30ХГСА, 35ХГСА is possible) . This steel was cast on a continuous casting machine into a slab measuring 193 × 1300 × 6640 mm, followed by hot rolling to a size of 125 × 1300 × 10000 mm and cutting into 18 rectangular billets at a temperature of 500 ° C. The resulting blanks were shipped to the forge and press shop, where they were placed in a chamber furnace and heated to a forging temperature of 1200 ° C, forged in a press, then again placed in a furnace and heated to a temperature of 820 ° C at a speed of 60 ° C / h, kept at this temperature for 3 hours and cooled together with the oven to a temperature of 350 ° C. At this temperature, the blanks were placed in a thermos and transported to the boiler assembly workshop, where on a Comet gas cutting machine, a hammer blank of the required size was cut from each initial blank, including cutting a landing hole on the rotor axis with a diameter of 200 mm and transport holes.
После вырезки молотки отгрузили в ремонтно-механический цех, в котором на карусельном станке произвели механическую обработку посадочного отверстия на ось ротора, а для снятия термических напряжений по месту огневого реза произвели термическую обработку путем нагрева молотка до температуры 950°C (аустенизации Ас3+30÷50°C) со скоростью 80°C/ч и выдержки при указанной температуре в течение 3 ч.After cutting, the hammers were shipped to the mechanical repair shop, where the landing hole was machined on the rotor axis on a rotary machine, and heat treatment was performed to relieve thermal stresses at the place of the fire cut by heating the hammer to a temperature of 950 ° C (austenization Ac 3 +30 ÷ 50 ° C) at a rate of 80 ° C / h and holding at the indicated temperature for 3 hours
Корзину с нагретыми молотками опустили краном в бак с водой до полного погружения, при охлаждении в ванне производили барботаж воды сжатым воздухом, охлаждение производили не менее 10 минут, полное охлаждение молотков до температуры окружающей среды производили на воздухе.The basket with heated hammers was lowered by a crane into a water tank until it was completely immersed, while cooling in a bath, water was bubbled with compressed air, cooling was performed for at least 10 minutes, the hammers were completely cooled to ambient temperature in air.
Затем молотки перевезли в фасонно-литейный цех, где произвели термообработку (отпуск) молотков путем нагрева их в печи до температуры 220°C, выдержки при этой температуре в течение 5 ч и последующего охлаждения на воздухе. После охлаждения произвели замер твердости каждого молотка переносным прибором по точкам на рабочей поверхности и возле посадочного отверстия, которая должна соответствовать 331-461 НВ. Готовые молотки отправили в копровый цех ПАО «Северсталь», где их установили на шредерную установку с целью последующей эксплуатации.Then the hammers were transferred to a mold and foundry, where the hammers were heat treated (tempered) by heating them in an oven to a temperature of 220 ° C, holding at this temperature for 5 hours and then cooling in air. After cooling, the hardness of each hammer was measured using a portable device at points on the working surface and near the landing hole, which should correspond to 331-461 HB. Finished hammers were sent to the heading workshop of PAO Severstal, where they were installed on a shredder unit for the purpose of subsequent operation.
Предлагаемая технология изготовления молотка для шредерной установки из стали марки типа 40ХС2Н2М позволила увеличить стойкость молотка с 17000 тн (молотка, полученного методом литья из марки стали 110Г13Л) до 27000 тн (молотка, полученного предлагаемой технологией) перерабатываемого металлолома. При этом отсутствовал износ на посадочном отверстии на ось ротора, максимальная вытяжка посадочного отверстия составила 13 мм по сравнению с 35 мм для литых молотков. Возросла производительность установки на 30% за счет сокращения времени на остановку шредера по причине замены изношенных молотков.The proposed manufacturing technology of a hammer for a shredder installation from steel of the 40KhS2N2M type steel made it possible to increase the resistance of the hammer from 17,000 tons (a hammer obtained by casting from the steel grade 110G13L) to 27,000 tons (a hammer obtained by the proposed technology) of processed scrap. At the same time, there was no wear on the mounting hole on the rotor axis, the maximum extraction of the mounting hole was 13 mm compared to 35 mm for cast hammers. The productivity of the installation increased by 30% due to a reduction in the time to stop the shredder due to the replacement of worn hammers.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015152374A RU2613266C1 (en) | 2015-12-07 | 2015-12-07 | Method of producing hammer for shredding plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015152374A RU2613266C1 (en) | 2015-12-07 | 2015-12-07 | Method of producing hammer for shredding plant |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2613266C1 true RU2613266C1 (en) | 2017-03-15 |
Family
ID=58458288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015152374A RU2613266C1 (en) | 2015-12-07 | 2015-12-07 | Method of producing hammer for shredding plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2613266C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2731994C1 (en) * | 2020-03-11 | 2020-09-09 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Crusher hammer manufacturing method |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2141885C1 (en) * | 1998-10-29 | 1999-11-27 | Открытое акционерное общество совместное предприятие акционерная компания "Тулачермет" | Method for making wear resistant percussion action members |
| RU2379109C1 (en) * | 2008-09-17 | 2010-01-20 | Николай Тихонович Кривочуров | Platy beater for fodder grinder |
| RU2478008C2 (en) * | 2011-03-02 | 2013-03-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Бурятская государственная сельскохозяйственная академия им. В.Р. Филиппова" | Solid hammer of universal fodder grinder |
| RU2563696C1 (en) * | 2014-07-03 | 2015-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВПО АГАУ) | Method of production of plate hammer of feed grinder |
-
2015
- 2015-12-07 RU RU2015152374A patent/RU2613266C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2141885C1 (en) * | 1998-10-29 | 1999-11-27 | Открытое акционерное общество совместное предприятие акционерная компания "Тулачермет" | Method for making wear resistant percussion action members |
| RU2379109C1 (en) * | 2008-09-17 | 2010-01-20 | Николай Тихонович Кривочуров | Platy beater for fodder grinder |
| RU2478008C2 (en) * | 2011-03-02 | 2013-03-27 | Федеральное государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Бурятская государственная сельскохозяйственная академия им. В.Р. Филиппова" | Solid hammer of universal fodder grinder |
| RU2563696C1 (en) * | 2014-07-03 | 2015-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Алтайский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВПО АГАУ) | Method of production of plate hammer of feed grinder |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2731994C1 (en) * | 2020-03-11 | 2020-09-09 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский горный университет" | Crusher hammer manufacturing method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102199731B (en) | Composite microalloyed large-section non-quenched and tempered steel | |
| CN103436802B (en) | The hot roll of rolling titanium plate and manufacture method thereof | |
| McHugh et al. | Influence of cooling rate on phase formation in spray-formed H13 tool steel | |
| CN103409696A (en) | Hot rolling roller for rolling nonferrous metal, and manufacturing method thereof | |
| CN102581145A (en) | Method for manufacturing high-hardness and high-abrasion-resistant pre-bending machine lower die | |
| CN105779861B (en) | A kind of wear-resisting high vanadium nitrogen high-speed steel shaped roll and its manufacture method | |
| Gorbatyuk et al. | Reindustrialization principles in the heat treatment of die steels | |
| JP2014210979A (en) | Method of thermo-mechanically processing tool steel and tool made from thermo-mechanically processed tool steel | |
| CN103436789A (en) | Hot roll for rolling aluminium products and manufacturing method thereof | |
| RU2613266C1 (en) | Method of producing hammer for shredding plant | |
| CN108746206B (en) | Method for producing steel for piston rod of breaking hammer by rolling high-carbon low-alloy steel continuous casting round billet | |
| JP4533613B2 (en) | Nut manufacturing method for roll barrel screw drive | |
| Korotkov et al. | Investigations into plasma quenching | |
| CN105483527A (en) | Steel used for liner plate, liner plate and preparation method of liner plate | |
| CN105274299A (en) | Process for producing a component made of heat-treated cast iron | |
| RU2800258C1 (en) | Method for manufacturing wear-resistant crushing plates for jaw crushers | |
| CN105648349B (en) | A kind of preparation method of cut deal hot straightening roll | |
| AU2018277621B2 (en) | A process of manufacturing of segments for carbon thrust bearing | |
| CN102825424B (en) | A kind of production technology of high-performance cushion plate | |
| CN104451081A (en) | Production method for cold-rolled working roller | |
| Ilca et al. | Optimisation of the thermal treatment technologies for the cast hipereutectoid steel rolls | |
| CN117127119B (en) | Mould steel billet and continuous casting method thereof | |
| RU2711274C1 (en) | Method for production of railway bandages with increased reliability | |
| SU1537697A1 (en) | Method of producing billets | |
| CN106521133A (en) | Aviation piston engine crankshaft heat treatment method |