RU2610656C2 - Method arc weld deposition of copper-nickel alloy containing 40 - 50% of nickel onto aluminum-nickel bronze - Google Patents
Method arc weld deposition of copper-nickel alloy containing 40 - 50% of nickel onto aluminum-nickel bronze Download PDFInfo
- Publication number
- RU2610656C2 RU2610656C2 RU2015128702A RU2015128702A RU2610656C2 RU 2610656 C2 RU2610656 C2 RU 2610656C2 RU 2015128702 A RU2015128702 A RU 2015128702A RU 2015128702 A RU2015128702 A RU 2015128702A RU 2610656 C2 RU2610656 C2 RU 2610656C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- copper
- bronze
- surfacing
- intermediate layer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварочного производства и может быть использовано в судостроении, машиностроении и в других отраслях промышленности для получения коррозионно-стойкого медно-никелевого покрытия на уплотнительном поле узла затвора арматуры из алюминиевых бронз.The invention relates to the field of welding production and can be used in shipbuilding, engineering and other industries to obtain a corrosion-resistant copper-nickel coating on the sealing field of the valve assembly of the valve made of aluminum bronze.
Для трубопроводов систем забортной воды из меди и медно-никелевых сплавов судовая арматура изготавливается из алюминиево-никелевой бронзы. Алюминиево-никелевая бронза марки Бр.А9Ж4Н4Мц1 обладает высокой стойкостью к струевой коррозии (скорость коррозии составляет 0,02 мм/год при скорости потока воды до 4 м/с). Однако эта бронза, в морской воде подвержена структурно-избирательной (язвенной) коррозии со скоростью до 0,3 мм/год. Поэтому срок эксплуатации арматуры из этой бронзы из-за образования протечек в узле затвора также незначительный - 5-6 лет [А.Е. Вайнерман, М.М. Веретенников /Исследования наплавок медно-никелевого сплава с высоким содержанием никеля на алюминиево-никелевую бронзу/ Вопросы материаловедения, 2010, №1(61). С. 78-85].For pipelines of sea water systems made of copper and copper-nickel alloys, ship fittings are made of aluminum-nickel bronze. The aluminum-nickel bronze of the brand Br.A9Zh4N4Mts1 is highly resistant to jet corrosion (corrosion rate is 0.02 mm / year at a water flow rate of up to 4 m / s). However, this bronze in sea water is subject to structurally selective (ulcerative) corrosion at a rate of up to 0.3 mm / year. Therefore, the life of valves made of this bronze due to the formation of leaks in the gate assembly is also insignificant - 5-6 years [A.E. Weinerman, M.M. Veretennikov / Investigations of surfacing of a nickel-copper alloy with a high nickel content on aluminum-nickel bronze / Issues of Materials Science, 2010, No. 1 (61). S. 78-85].
Высокой стойкостью к общей, струевой и структурно-избирательной коррозии в морской воде обладают медно-никелевые сплавы с высоким (40-60%) содержанием никеля [Осинцев О.Е., Федоров В.Н. / Медь и медные сплавы. Отечественные и зарубежные марки. Справочник / М.: Машиностроение, 2004. - 336 с.]. Однако большинство медно-никелевых сплавов относится к числу деформируемых материалов, и для изготовления фасонных отливок их не применяют.Copper-nickel alloys with a high (40-60%) nickel content are highly resistant to general, stream and structurally selective corrosion in sea water [Osintsev O.E., Fedorov V.N. Copper and copper alloys. Domestic and foreign brands. Handbook / M.: Mechanical Engineering, 2004. - 336 p.]. However, most copper-nickel alloys are among the deformable materials, and they are not used for the manufacture of shaped castings.
Решением является получение коррозионно-стойкого медно-никелевого покрытия с высоким (40-60%) содержанием никеля на уплотнительном поле узла затвора арматуры из алюминиевой бронзы.The solution is to obtain a corrosion-resistant copper-nickel coating with a high (40-60%) nickel content on the sealing field of the valve assembly of the valve made of aluminum bronze.
Для получения коррозионно-стойких покрытий на металлических изделиях применяют различные способы наплавки: плазменный, лазерный, индукционный, аргонодуговой, электродуговой, электрошлаковый и др. В качестве присадочных материалов при наплавке покрытий используют порошки, проволоку, электроды, пасты.To obtain corrosion-resistant coatings on metal products, various surfacing methods are used: plasma, laser, induction, argon arc, electric arc, electroslag, etc. Powders, wire, electrodes, and pastes are used as filler materials for surfacing coatings.
Ближайшим аналогом заявляемого изобретения является принятый за прототип «Способ наплавки», авторское свидетельство №584998.The closest analogue of the claimed invention is adopted for the prototype "Method of surfacing", copyright certificate No. 584998.
При этом способе наплавку медно-никелевых сплавов на алюминиевые бронзы выполняют следующим образом. На алюминиевые бронзы наносят промежуточный слой медно-никелевого сплава с содержанием никеля 0,5-6,5%, а потом наплавляют рабочий слой медно-никелевого сплава с содержанием никеля 10-99,5%.With this method, the deposition of copper-nickel alloys on aluminum bronzes is performed as follows. An intermediate layer of a copper-nickel alloy with a nickel content of 0.5-6.5% is applied to aluminum bronzes, and then a working layer of a copper-nickel alloy with a nickel content of 10-99.5% is deposited.
Недостатком способа по прототипу является пониженная коррозионная стойкость промежуточного слоя, низкая производительность наплавки и повышенный расход цветного металла.The disadvantage of the prototype method is the reduced corrosion resistance of the intermediate layer, low surfacing performance and increased consumption of non-ferrous metal.
Низкая производительность способа по прототипу обусловлена большим количеством наплавляемых слоев в промежуточном слое. Так, наплавка промежуточного слоя медно-никелевым сплавом с содержанием никеля 0,5-6,5% на уплотнительное поле узла затвора арматуры выполняется в два и более слоев при ручной аргонодуговой наплавке неплавящимся электродом, в три и более при наплавке покрытыми электродами, а затем наплавляется рабочий слой медно-никелевым сплавом с содержанием никеля 10-99,5% в два-три слоя. Большое количество слоев в промежуточном слое связано со значительным проплавлением бронзы. Так при ручной дуговой наплавке покрытыми электродами проплавление основного металла составляет порядка 40-50%. В связи с этим содержание алюминия перешедшего из бронзы в первом слое промежуточного слоя может составлять до 5%. Согласно диаграмме состояния системы Cu-Ni-Al при содержании в сплаве более 5% никеля и более 1% алюминия при охлаждении сплава ниже температуры кристаллизации из него выделяются дисперсные интерметаллидные фазы Ni3Al и NiAl [Осинцев О.Е., Федоров В.Н. Медь и медные сплавы. Отечественные и зарубежные марки. Справочник. - М.: Машиностроение. 2004. - 336 с.]. Наплавленный медно-никелевый металл, содержащий более 1-2% алюминия, склонен к трещинообразованию [Б.П. Аравин, А.Е. Вайнерман, В.В. Карпов // Исследование особенностей наплавки медно-никелевым сплавом уплотнительных поверхностей узла затвора арматуры из алюминиевых бронз // Судостроительная промышленность, серия Материаловедение: Сварка. 1990, вып. 10, с. 39-47.]. Таким образом, большое количество слоев в промежуточном слое связано с тем, что в его верхнем последнем слое содержание алюминия не должно превышать 1-2%. Для этого необходимо наплавить не менее 3-4 слоев. При этом после наплавки первого слоя перед наплавкой последующих необходимо охлаждать изделие до температуры не выше 100°C, что связано с высокой склонностью медных сплавов к трещинообразованию при повышенных температурах [Абрамович В.Р., Демянцевич В.П., Ефимов Л.А. / Сварка меди и сплавов на медной основе // Л.: Машиностроение, 1988 г., 215 с.]. Все это существенно снижает производительность наплавки.The low productivity of the prototype method is due to the large number of deposited layers in the intermediate layer. So, the surfacing of the intermediate layer with a copper-nickel alloy with a nickel content of 0.5-6.5% on the sealing field of the valve shutter assembly is performed in two or more layers with manual argon-arc surfacing with a non-consumable electrode, in three or more when surfacing with coated electrodes, and then the working layer is deposited with a copper-nickel alloy with a nickel content of 10-99.5% in two or three layers. A large number of layers in the intermediate layer is associated with a significant penetration of bronze. So, with manual arc surfacing with coated electrodes, the penetration of the base metal is about 40-50%. In this regard, the aluminum content transferred from bronze in the first layer of the intermediate layer can be up to 5%. According to the state diagram of the Cu-Ni-Al system, when the alloy contains more than 5% nickel and more than 1% aluminum when the alloy is cooled below the crystallization temperature, dispersed intermetallic phases Ni 3 Al and NiAl are separated from it [Osintsev O.E., Fedorov V.N . Copper and copper alloys. Domestic and foreign brands. Directory. - M.: Mechanical Engineering. 2004. - 336 p.]. Deposited copper-nickel metal containing more than 1-2% aluminum is prone to crack formation [B.P. Aravin, A.E. Weinerman, V.V. Karpov // Study of the features of surfacing with a copper-nickel alloy of sealing surfaces of a valve assembly of a valve made of aluminum bronzes // Shipbuilding industry, series Material science: Welding. 1990, no. 10, p. 39-47.]. Thus, a large number of layers in the intermediate layer is due to the fact that in its upper last layer, the aluminum content should not exceed 1-2%. For this, it is necessary to deposit at least 3-4 layers. In this case, after surfacing the first layer before surfacing the next, it is necessary to cool the product to a temperature of no higher than 100 ° C, which is associated with a high tendency of copper alloys to crack at elevated temperatures [Abramovich VR, Demyantsevich VP, Efimov L.A. / Welding of copper and copper-based alloys // L .: Engineering, 1988, 215 pp.]. All this significantly reduces the performance of surfacing.
Повышенный расход цветного металла при наплавке по прототипу связан с повышенным количеством наплавленных слоев в промежуточном слое и рабочем слое.The increased consumption of non-ferrous metal during surfacing according to the prototype is associated with an increased number of deposited layers in the intermediate layer and the working layer.
Пониженная коррозионная стойкость промежуточного слоя связана с тем, что сплав МНЖ 5-1 по ГОСТ 492, принятый по прототипу в качестве промежуточного слоя, имеет коррозионную стойкость при струевой коррозии порядка 0,13-0,16 мм/год, что ниже чем у бронзы Бр.А9Ж4Н4Мц1 по ГОСТ 493, которая составляет порядка 0,046 мм/год. В связи с этим при контакте промежуточного слоя с морской водой в процессе эксплуатации изделия может произойти его разрушение, вызванное коррозионным разрушением промежуточного слоя.Reduced corrosion resistance of the intermediate layer is due to the fact that the alloy MNZH 5-1 according to GOST 492, adopted as the intermediate layer according to the prototype, has corrosion resistance during spray corrosion of the order of 0.13-0.16 mm / year, which is lower than that of bronze Bro.A9Zh4N4Mts1 according to GOST 493, which is about 0.046 mm / year. In this regard, when the intermediate layer comes into contact with sea water during the operation of the product, its destruction can occur due to corrosion destruction of the intermediate layer.
Техническим результатом заявляемого изобретения является разработка способа получения коррозионно-стойкого покрытия на изделии из алюминиево-никелевой бронзы при сохранении трещиностойкости с повышенной производительностью наплавки, пониженным расходом цветного металла и повышенной коррозионной стойкостью промежуточного слоя.The technical result of the claimed invention is the development of a method for producing a corrosion-resistant coating on an aluminum-nickel bronze product while maintaining crack resistance with increased surfacing performance, reduced consumption of non-ferrous metal and increased corrosion resistance of the intermediate layer.
Технический результат предлагаемого изобретения достигается за счет того, что для получения коррозионно-стойкого медно-никелевого покрытия на бронзу Бр.А9Ж4Н4Мц1 аргонодуговым способом неплавящимся электродом наносится промежуточный слой из медно-никелевого сплава Св-МН18 по ТУ5.965-11867 с содержанием никеля 16-18%), обладающий коррозионной стойкостью в 2 раза более высокой, чем у сплава МНЖ5-1, в 1 или 2 слоя, затем на промежуточный слой выполняют наплавку рабочего слоя медно-никелевым сплавом с 40-50% никеля в 2 слоя, при этом наплавку как промежуточного слоя, так и рабочего слоя выполняют сверху вниз при наклоне изделия 5-10°, что снижает степень проплавления на 10-15%, в связи с этим снижается количество наплавляемых слоев и уменьшается расход цветного металла.The technical result of the invention is achieved due to the fact that in order to obtain a corrosion-resistant copper-nickel coating on the Br.A9Zh4N4Mts1 bronze, an intermediate layer of Sv-MN18 copper-nickel alloy according to TU5.965-11867 with a nickel content of 16- 18%), which has a corrosion resistance of 2 times higher than that of the MNZh5-1 alloy, in 1 or 2 layers, then the working layer is deposited onto the intermediate layer with a copper-nickel alloy with 40-50% nickel in 2 layers, while surfacing as an intermediate of the second layer and the working layer are performed from top to bottom when the product is inclined 5-10 °, which reduces the degree of penetration by 10-15%, in this regard, the number of deposited layers is reduced and the consumption of non-ferrous metal is reduced.
При наплавке на постоянном токе изделий из алюминиевых бронз для получения качественного покрытия необходимо использовать спиртовой раствор флюса 34А по ТУ48-4-229, который предварительно перед наплавкой промежуточного слоя наносится на наплавляемую поверхность бронзы. Применение флюса необходимо для разрушения плен тугоплавкого окисла Al2O3 в сварочной ванне.When surfacing at a direct current of products from aluminum bronzes, to obtain a high-quality coating, it is necessary to use an alcoholic solution of flux 34A according to TU48-4-229, which is previously applied to the surfaced surface of the bronze before surfacing the intermediate layer. The use of flux is necessary to destroy the trap of refractory oxide Al 2 O 3 in the weld pool.
Опробование предложенного способа дуговой наплавки медно-никелевого сплава на алюминиевую бронзу производили следующим образом. Для наплавки по предложенному способу были взяты пластины размером 12×100×200 мм из бронзы БрА9Ж4Н4Мц1 (химический состав: Al - 9,2%; Fe - 4,3%; Mn - 0,9%; Ni - 4,1%; Cu - ост.) и установлены под наклоном 5° и 10°. На пластины выполняли наплавку промежуточного слоя в один слой по высоте с применением проволоки из сплава Св-МН18 (химический состав: Ni - 17,2%; Fe - 0,9%; Mn - 1,1%; Ti - 0,2%; Si - 0,1%; Cu - ост.) диаметром 3 мм ручным аргонодуговым способом неплавящимся электродом. Затем на промежуточный слой выполнялась наплавка рабочего слоя из медно-никелевого сплава с 40% никеля проволокой марки Св-МНЖМцТК 40-1-1-0,3-0,1 (химический состав: Ni - 42,1%; Fe - 1,1%; Mn - 1,4%; Ti - 0,3%; Si - 0,09%; Cu - ост.), в два слоя по высоте. Вся наплавка была выполнена в 3 слоя по высоте. Площадь наплавки составила 80 см2.Testing of the proposed method for arc surfacing of a copper-nickel alloy on aluminum bronze was performed as follows. For surfacing according to the proposed method, plates of 12 × 100 × 200 mm in size were taken from BrA9Zh4N4Mts1 bronze (chemical composition: Al - 9.2%; Fe - 4.3%; Mn - 0.9%; Ni - 4.1%; Cu - stop) and installed at an angle of 5 ° and 10 °. On the plates, the intermediate layer was deposited in one layer in height using a wire of Sv-MN18 alloy (chemical composition: Ni - 17.2%; Fe - 0.9%; Mn - 1.1%; Ti - 0.2% ; Si - 0.1%; Cu - ost.) 3 mm in diameter using a manual argon-arc method with a non-consumable electrode. Then, on the intermediate layer, the working layer was deposited from a copper-nickel alloy with 40% nickel using Sv-MNZhMtsTK 40-1-1-0.3-0.1 grade wire (chemical composition: Ni - 42.1%; Fe - 1, 1%; Mn - 1.4%; Ti - 0.3%; Si - 0.09%; Cu - ost.), In two layers in height. All surfacing was performed in 3 layers in height. The surfacing area was 80 cm 2 .
Для сравнения способом наплавки по прототипу было нанесено коррозионно-стойкое покрытие сплавом Св-МНЖМцТК 40-1-1-0,3-0,1 по ТУ 5.965-11953 через промежуточный слой МНЖКТ 5-1-0,2-0,2 (химический состав: Ni - 5,8%; Fe - 1,1%; Mn - 0,4%; Ti - 0,2%; Si - 0,2%; Cu - ост.). Наплавка выполнялась аргонодуговым способом неплавящимся электродом. Вся наплавка была выполнена в 4 слоя по высоте.For comparison, the method of surfacing according to the prototype was applied to a corrosion-resistant coating with Sv-MNZhMtsTK 40-1-1-0.3-0.1 alloy according to TU 5.965-11953 through the intermediate layer MNZHKT 5-1-0.2-0.2 ( chemical composition: Ni - 5.8%; Fe - 1.1%; Mn - 0.4%; Ti - 0.2%; Si - 0.2%; Cu - ost.). Surfacing was carried out by the argon-arc method with a non-consumable electrode. All surfacing was performed in 4 layers in height.
На обеих наплавленных пластинах было определено содержание алюминия в металле промежуточного слоя.On both deposited plates, the aluminum content in the metal of the intermediate layer was determined.
Результаты исследования приведены в таблице и показывают следующее.The results of the study are shown in the table and show the following.
При обоих способах наплавки - предложенном и по прототипу - содержание алюминия в наплавленном металле промежуточного слоя, определенное методом микрорентгеноспектрального анализа, низкое и находится примерно на одном уровне до 2 мас.%. При металлографическом исследовании шлифов, изготовленных из наплавленных образцов, на микроскопе «Axiovert 40МАТ» при увеличении x100 и x300 установлено, что микроструктура наплавленного металла во всех зонах однофазная, выделения интерметаллидной фазы при обоих способах наплавки отсутствуют. Недопустимые дефекты в наплавленном металле (трещины, свищи, не-провары) также отсутствуют при обоих способах наплавки. Отличие заключается в длительности наплавки и количестве наплавленных слоев и химического состава промежуточного слоя. Длительность наплавки по предложенному способу составила 100 мин, а при наплавке по прототипу - 160 мин, производительность наплавки соответственно 3,8 г/мин и 3,1 г/мин. Таким образом, производительность наплавки по предложенному способу на 20% выше, расход цветного металла ниже на 25%, и коррозионная стойкость промежуточного слоя в 2 раза выше, чем при наплавке по прототипу.In both methods of surfacing - proposed and prototype - the aluminum content in the deposited metal of the intermediate layer, determined by the method of X-ray spectral analysis, is low and is approximately at the same level of up to 2 wt.%. In a metallographic study of thin sections made of deposited samples using an Axiovert 40MAT microscope with magnifications of x100 and x300, it was established that the microstructure of the deposited metal in all zones is single-phase, there are no precipitates of the intermetallic phase in both surfacing methods. Unacceptable defects in the weld metal (cracks, fistulas, non-penetrations) are also absent in both surfacing methods. The difference lies in the duration of surfacing and the number of deposited layers and the chemical composition of the intermediate layer. The duration of surfacing according to the proposed method was 100 minutes, and when surfacing according to the prototype - 160 minutes, the productivity of surfacing, respectively 3.8 g / min and 3.1 g / min. Thus, the deposition rate according to the proposed method is 20% higher, the consumption of non-ferrous metal is lower by 25%, and the corrosion resistance of the intermediate layer is 2 times higher than when welding according to the prototype.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015128702A RU2610656C2 (en) | 2015-07-14 | 2015-07-14 | Method arc weld deposition of copper-nickel alloy containing 40 - 50% of nickel onto aluminum-nickel bronze |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015128702A RU2610656C2 (en) | 2015-07-14 | 2015-07-14 | Method arc weld deposition of copper-nickel alloy containing 40 - 50% of nickel onto aluminum-nickel bronze |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015128702A RU2015128702A (en) | 2017-01-25 |
| RU2610656C2 true RU2610656C2 (en) | 2017-02-14 |
Family
ID=58450563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015128702A RU2610656C2 (en) | 2015-07-14 | 2015-07-14 | Method arc weld deposition of copper-nickel alloy containing 40 - 50% of nickel onto aluminum-nickel bronze |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2610656C2 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU584998A1 (en) * | 1974-05-22 | 1977-12-25 | Ленинградский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Building-up method |
| SU1769464A1 (en) * | 1990-08-01 | 1994-03-30 | Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" | Metal overlay method |
| CA2505440A1 (en) * | 2004-05-03 | 2005-11-03 | Industria Proveedora De Partes Metalurgicas Limitada | A corrosion resisting joining area and method between materials of copper and stainless steel or titanium, which are the constituents of permanent cathodes for electrolytic processes and cathodes obtained |
| RU2325252C2 (en) * | 2006-05-24 | 2008-05-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of fusion welding of copper and its alloys with steel |
| RU2359797C2 (en) * | 2007-06-27 | 2009-06-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of laser surfacing of copper-nickel alloys on details made of aluminium bronze |
-
2015
- 2015-07-14 RU RU2015128702A patent/RU2610656C2/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU584998A1 (en) * | 1974-05-22 | 1977-12-25 | Ленинградский Ордена Ленина Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Building-up method |
| SU1769464A1 (en) * | 1990-08-01 | 1994-03-30 | Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" | Metal overlay method |
| CA2505440A1 (en) * | 2004-05-03 | 2005-11-03 | Industria Proveedora De Partes Metalurgicas Limitada | A corrosion resisting joining area and method between materials of copper and stainless steel or titanium, which are the constituents of permanent cathodes for electrolytic processes and cathodes obtained |
| RU2325252C2 (en) * | 2006-05-24 | 2008-05-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of fusion welding of copper and its alloys with steel |
| RU2359797C2 (en) * | 2007-06-27 | 2009-06-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of laser surfacing of copper-nickel alloys on details made of aluminium bronze |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2015128702A (en) | 2017-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zhao et al. | Corrosion mechanism of NiCrBSi coatings deposited by HVOF | |
| JP4790423B2 (en) | Welded structural steel excellent in seawater corrosion resistance and ship ballast tank anticorrosion method using the same | |
| EP3239347A1 (en) | Zinc alloy plated steel material having excellent weldability and processed-part corrosion resistance and method of manufacturing same | |
| FR2585732A1 (en) | CORROSION RESISTANT MULTILAYER COATING STEEL MATERIAL | |
| NO310934B1 (en) | Process for preparing a coating on a substrate | |
| CN103282534A (en) | Al plating layer/al-g plating layer multi-layered structure alloy plated steel sheet having excellent plating adhesiveness and corrosion resistance, and method of manufacturing the same | |
| RU2675437C2 (en) | Method for improving high-manganese steel strip weldability and coated steel strip | |
| JP2008518100A5 (en) | ||
| RU2016143461A (en) | MULTILAYERED SUBSTRATE AND METHOD FOR ITS MANUFACTURE | |
| RU2610656C2 (en) | Method arc weld deposition of copper-nickel alloy containing 40 - 50% of nickel onto aluminum-nickel bronze | |
| WO2015041162A1 (en) | Ni ALLOY ARTICLE COATED WITH THERMAL SHIELD, AND PRODUCTION METHOD FOR SAME | |
| US8968528B2 (en) | Platinum-modified cathodic arc coating | |
| KR20190076796A (en) | Aluminum alloy coated steel sheet having improved resistance for liquid metal embrittlement and coating adhesion | |
| CN104726815B (en) | The heat-resisting preparation method of composite coating that stainless steel watch surface build-up welding and spraying are combined | |
| CN104004992A (en) | Stainless steel hydrogen-permeation-barrier composite film and preparation method thereof | |
| RU2414336C1 (en) | Method of producing wear resistant heatproof coats | |
| JP2023507959A (en) | Hot-dip alloy plated steel material with excellent corrosion resistance and its manufacturing method | |
| KR20140018098A (en) | Production method for zn-al alloy coated steel sheet and its production device | |
| JP5494223B2 (en) | Zinc-based two-layer plated steel material and manufacturing method thereof | |
| KR20190076129A (en) | Hot dip aluminium alloy plated steel sheet having excellent corrosion resistance and weldability, method for manufacturing the same | |
| JP3709038B2 (en) | Mold for casting of metal containing Zn | |
| CN109402422B (en) | Aluminum-magnesium-zirconium alloy wire and manufacturing method thereof | |
| RU2670317C1 (en) | Method of intermetallid alloys facing on the basis of the titan-copper system | |
| US9757812B2 (en) | Metallurgically bonded wear resistant texture coatings for aluminum alloys and metal matrix composite electrode for producing same | |
| RU2627714C2 (en) | Method of surfacing iron aluminides |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20180402 |