[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2686729C2 - Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью - Google Patents

Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью Download PDF

Info

Publication number
RU2686729C2
RU2686729C2 RU2016151385A RU2016151385A RU2686729C2 RU 2686729 C2 RU2686729 C2 RU 2686729C2 RU 2016151385 A RU2016151385 A RU 2016151385A RU 2016151385 A RU2016151385 A RU 2016151385A RU 2686729 C2 RU2686729 C2 RU 2686729C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sheet
temperature
steel
coating
strength
Prior art date
Application number
RU2016151385A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016151385A3 (ru
RU2016151385A (ru
Inventor
Рашми Ранджан МОХАНТИ
Хюнь Цзо ЦЗУНЬ
Донвей ФАН
Original Assignee
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=52000882&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2686729(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселормиттал filed Critical Арселормиттал
Publication of RU2016151385A publication Critical patent/RU2016151385A/ru
Publication of RU2016151385A3 publication Critical patent/RU2016151385A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2686729C2 publication Critical patent/RU2686729C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности TS по меньшей мере 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%, а также к высокопрочному стальном листу с покрытием, полученному предлагаемым способом. Способ заключается в термообработке и нанесении покрытия на листовую сталь и включает следующие этапы:
нагрев листа до температуры отжига TA, составляющей более чем Ac3, но ниже 1000°C, и выдержку листа при указанной температуре отжига ТА в течение времени от 30 до 300 с,
охлаждение листа до температуры QT 250-350°C со скоростью охлаждения, достаточной для получения структуры, состоящей сразу после охлаждения из мартенсита и аустенита, при этом содержание мартенсита составляет по меньшей мере 60%, а содержание аустенита является таким, что конечная структура содержит от 3 до 15% остаточного аустенита и от 85 до 97% мартенсита и бейнита без феррита,
выдерживание листа при температуре охлаждения QT в течение времени выдержки от 2 до 8 с,
нагрев листа до температуры перераспределения PT 430-480°C и выдерживание листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt 10-90 с. При этом химический состав стали содержит в массовых процентах:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%,
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%,
2% ≤ Mn ≤ 2,4%,
0,1% ≤ Cr ≤ 0,25%,
Al ≤ 0,5%,
с остальным, представленным Fe и неизбежными примесями. 2 н. и 13 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 11 пр.

Description

Настоящее изобретение относится к способу производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего улучшенной прочностью, пластичностью и формуемостью, и к стальным листам, получаемым с помощью данного способа.
Для производства различного оборудования, такого как конструкционные детали кузовных элементов и панели кузовов для автомобильных транспортных средств, обычной практикой является применение оцинкованных или отожженных оцинкованных листов, изготовленных из DP (двухфазные) сталей или TRIP (с наведенной превращением пластичностью) сталей.
Например, таких сталей, которые включают мартенситную структуру и/или некоторые количества остаточного аустенита и которые содержат около 0,2% C, около 2% Mn, около 1,7% Si, имеют предел текучести около 750 МПа, прочность при растяжении около 980 МПа, полное удлинение более 8%. Эти листы выпускаются на непрерывной линии отжига посредством закалки от температуры нагрева при отжиге, превышающей температуру фазового перехода Ac3, вниз к температуре перестаривания, превышающей температуру фазового перехода Ms, и выдерживанием листа при такой температуре в течение заданного времени. Затем лист подвергается цинкованию или цинкованию с отжигом.
Принимая во внимание требования по охране окружающей среды, для снижения массы автомобиля с целью улучшения эффективности использования им топлива, желательным является наличие листов, демонстрирующих улучшенные пределы текучести и прочности. Но такие листы также должны иметь хорошую пластичность и хорошую формуемость и, более конкретно, хорошую пригодность к отбортовке внутренних кромок.
В этой связи желательно иметь листы, имеющие предел текучести YS по меньшей мере в 800 МПа, предел прочности TS около 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия согласно стандарту ISO 16630:2009 более 25%. Следует отметить, что из-за различий в методиках измерений показатели коэффициента раздачи отверстия HER согласно стандарту ISO значительно отличаются и не сопоставимы с величинами коэффициента раздачи отверстия λ согласно JFS Т 1001 (стандарт Японской федерации производителей железа и стали).
В этой связи цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы предоставить такой лист и способ его производства.
Поэтому изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего улучшенной пластичностью и улучшенной формуемостью, имеющего предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности TS по меньшей мере 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%, с помощью тепловой обработки и нанесения покрытия на листовую сталь при том, что химический состав такой стали содержит в массовых процентах:
0,15%≤C≤0,25%;
1,2%≤Si≤1,8%;
2%≤Mn≤2,4%;
0,1%≤Cr≤0,25%;
Al≤0,5%
с остальным, представленным Fe и неизбежными примесями.
Термическая обработка и нанесение покрытия содержат следующие этапы:
- отжиг листа при температуре нагрева при отжиге ТА выше, чем Ac3, но ниже 1000°C, в течение времени более 30 с,
- закалка листа охлаждением его до температуры закалки QT между 250°C и 350°C со скоростью охлаждения, достаточной для получения структуры, сразу после закалки состоящей из мартенсита и аустенита, при этом содержание мартенсита составляет по меньшей мере 60%, а содержание аустенита является таким, что конечная структура содержит от 3 до 15% остаточного аустенита и от 85 до 97% мартенсита и бейнита без феррита,
- нагревание листа вплоть до температуры перераспределения РТ между 430°C и 480°C и выдерживание листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt между 10 с и 90 с,
- нанесение на лист покрытия погружением в расплав и
- охлаждение листа до комнатной температуры.
Химическая композиция стали может необязательно удовлетворять одному или нескольким из следующих условий: 0,17%≤C≤0,21%, 1,3%≤Si≤1, 6% и 2,1%≤Mn≤2,3%.
В одном предпочтительном воплощении этап нанесения покрытия погружением в расплав является этапом цинкования.
В другом предпочтительном воплощении этап нанесения покрытия погружением в расплав является этапом цинкования с отжигом с температурой сплавления TGA между 480°C и 510°C.
Предпочтительно скорость охлаждения при закалке составляет по меньшей мере 20°C/с, предпочтительно по меньшей мере 30°C/с.
Предпочтительно данный способ, кроме того, содержит этап выдерживания листа при температуре закалки в течение времени выдержки между 2 с и 8 с, предпочтительно между 3 с и 7 с, выполняемый после резкого охлаждения листа до температуры закалки и перед нагреванием листа вплоть до температуры перераспределения РТ.
Изобретение также касается листовой стали с покрытием, при этом химическая композиция стали содержит в массовых процентах:
0,15%≤C≤0,25%;
1,2%≤Si≤1,8%;
2%≤Mn≤2,4%;
0,1%≤Cr≤0,25%;
Al≤0,5%
с остальным, представленным Fe и неизбежными примесями.
Структура стали состоит из от 3 до 15% остаточного аустенита и от 85 до 97% мартенсита и бейнита без феррита. По меньшей мере одна поверхность листа содержит металлическое покрытие. Лист имеет предел текучести по меньшей мере в 800 МПа, прочность при растяжении по меньшей мере 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%.
Химическая композиция стали может необязательно удовлетворять одному или нескольким из следующих условий: 0,17%≤C≤0,21%, 1,3%≤Si≤1,6% и 2,1%≤Mn≤2,3%.
В одном предпочтительном воплощении по меньшей мере одна несущая покрытие поверхность является оцинкованной.
В другом предпочтительном воплощении по меньшей мере одна покрытая поверхность оцинкована с отжигом.
Предпочтительно содержание С в остаточном аустените составляет по меньшей мере 0,9%, еще более предпочтительно по меньшей мере 1,0% и вплоть до 1,6%.
Средняя зернистость аустенита, то есть средний размер зерна остаточного аустенита, предпочтительно равна 5 мкм или менее.
Средний размер зерен или блоков мартенсита и бейнита предпочтительно равен 10 мкм или менее.
Далее изобретение описывается более подробно, но без введения каких-либо ограничений, и иллюстрируется с обращением к фигуре, которая представляет собой микрофотографию из примера 8.
Согласно изобретению, лист является полученным горячей прокаткой и, не обязательно, холодной прокаткой полупродукта, химическая композиция которого содержит в массовых процентах:
- От 0,15 до 0,25% и предпочтительно более 0,17%, предпочтительно менее 0,21% углерода для гарантирования удовлетворительной прочности и улучшения стабильности остаточного аустенита, что является необходимым для обеспечения достаточного удлинения. Если содержание углерода слишком высоко, горячекатаный лист оказывается чересчур твердым для холодной прокатки, а свариваемость его недостаточной.
- От 1,2 до 1,8%, предпочтительно более 1,3% и менее 1,6% кремния для стабилизирования аустенита в целях обеспечения упрочнения твердого раствора и препятствования образованию карбидов в ходе перестаривания без образования на поверхности листа оксидов кремния, которые оказывают вредное влияние на способность к восприятию покрытия.
- От 2 до 2,4%, предпочтительно более 2,1% и предпочтительно менее 2,3% марганца для того, чтобы иметь достаточную способность принимать закалку с целью получения структуры, содержащей по меньшей мере 65% мартенсита, обеспечения прочности при растяжении более 1150 МПа и избежания проблем сегрегации, оказывающей вредное влияние на пластичность.
- От 0,1 до 0,25% хрома для увеличения способности принимать закалку и стабилизирования остаточного аустенита в целях сдерживания образования бейнита в ходе перестаривания.
- Вплоть до 0,5% алюминия, который обычно добавляется к жидкой стали для раскисления. Предпочтительно содержание Al ограничивается пределом до 0,05%. Если содержание Al превышает 0,5%, температура аустенизации становится слишком высокой для достижения и сталь оказывается трудно поддающейся промышленной обработке.
При этом остальное является железом и остаточными элементами, образующимися при производстве стали. В этом отношении Ni, Mo, Cu, Nb, V, Ti, В, S, P и N рассматриваются по меньшей мере как остаточные элементы, которые являются неизбежными примесями. Поэтому их содержание составляет менее 0,05% для Ni, 0,02% для Mo, 0,03% для Cu, 0,007% для V, 0,0010% для B, 0,005% для S, 0,02% для P и 0,010% для N. Содержание Nb ограничено 0,05%, а содержание Ti ограничено 0,05%, поскольку более высокие их количества приводят к значительному образованию выделений и снижению формуемости, вследствие чего обеспечение 14% полного удлинения оказывается более труднодостижимым.
Лист изготавливается горячей прокаткой и, не обязательно, холодной прокаткой согласно способам, известным специалистам в данной области.
После прокатки листы подвергаются травлению или очистке, а затем тепловой обработке и нанесению покрытия погружением в расплав.
Термическая обработка, которая предпочтительно выполняется на объединенной линии для непрерывного отжига и нанесения покрытия погружением в расплав, содержит этапы:
- Отжига листа при температуре нагрева при отжиге ТА выше температуры фазового перехода Ac3 стали и предпочтительно выше, чем Ac3 + 15°C, то есть выше, чем около 850°C для стали согласно изобретению, с тем, чтобы гарантировать получение полностью аустенитной структуры, но ниже 1000°C, чтобы не допускать слишком сильного огрубления аустенитного зерна. Лист выдерживается при температуре нагрева при отжиге, то есть при ТА между -5°C и +10°C, в течение времени, достаточного для гомогенизации химической композиции и структуры. Это время предпочтительно составляет более 30 с, но не должно быть более 300 с.
- Закалки листа охлаждением до температуры закалки QT ниже температуры фазового перехода Ms со скоростью охлаждения, достаточной для избежания образования феррита и бейнита. Температура закалки составляет между 250°C и 350°C для того, чтобы после закалки иметь структуру, состоящую только из мартенсита и аустенита. Эта структура содержит по меньшей мере 60% мартенсита и достаточное количество аустенита для возможности получения конечной структуры (то есть структуры после перераспределения, нанесения покрытия и охлаждения до комнатной температуры), содержащей между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85 и 97% суммы мартенсита и бейнита без феррита. Предпочтительно скорость охлаждения выше или равна 20°C/с, еще более предпочтительно выше или равна 30°C/с, например, около 50°C/с. Достаточной является скорость охлаждения выше 30°С/с.
- Повторного нагревания листа вплоть до температуры перераспределения между 430°C и 480°C и предпочтительно между 435°C и 465°C. Например, температура перераспределения может быть равна температуре, до которой лист должен быть нагрет, чтобы обеспечить нанесение на него покрытия погружением в расплав, то есть между 455°C и 465°C. При осуществлении повторного нагревания с помощью индукционного нагревателя скорость повторного нагревания может быть высокой, но такой, чтобы эта скорость повторного нагревания не оказывала заметного эффекта на конечные свойства листа. Предпочтительно между этапом закалки и этапом повторного нагревания листа до температуры перераспределения РТ лист выдерживается при температуре закалки в течение времени выдержки между 2 с и 8 с, предпочтительно между 3 с и 7 с.
- Выдерживания листа при температуре перераспределения РТ в течение времени Pt между 10 с и 90 с. Выдерживание листа при температуре перераспределения означает, что ходе перераспределения температура РТ листа остается между -20°C и +20°C.
- Необязательно регулирования температуры листа посредством охлаждения или нагревания до температуры, равной той, до которой лист должен быть нагрет, чтобы обеспечить нанесение на него покрытия погружением в расплав.
- Нанесения на лист покрытия погружением в расплав. Нанесение покрытия погружением в расплав может быть, например, цинкованием или цинкованием с отжигом, однако нанесение любого металлического покрытия погружением в расплав возможно при условии, что температуры, до которых доводится лист в ходе нанесения покрытия, остаются ниже 650°C. Когда лист подвергается цинкованию, оно выполняется при обычных условиях. Когда лист цинкуется с отжигом, для получения хороших конечных механических свойств температура сплавления TGA не должна быть слишком высокой. Эта температура предпочтительно находится между 500 и 580°C.
- Обычно после нанесения покрытия лист с покрытием обрабатывается согласно известной технологии. В частности, лист охлаждается до комнатной температуры.
Эта обработка позволяет получить конечную структуру, то есть структуру после перераспределения, нанесения покрытия и охлаждения до комнатной температуры, содержащую между 3 и 15% остаточного аустенита и между 85 и 97% суммарно мартенсита и бейнита без феррита.
Кроме того, эта обработка делает возможным обеспечение повышенного содержания С в остаточном аустените, которое составляет по меньшей мере 0,9%, еще предпочтительнее по меньшей мере 1,0% и вплоть до 1,6%.
Кроме того, средний размер зерна аустенита предпочтительно составляет 5 мкм или менее, а средний размер блоков бейнита или мартенсита предпочтительно равен 10 мкм или менее.
Количество остаточного аустенита составляет, например, по меньшей мере 7%.
При такой обработке могут быть получены листы с покрытием, имеющие предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности по меньшей мере 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER согласно стандарту ISO 16630:2009 по меньшей мере 30%.
В качестве примера, лист толщиной 1,2 мм имеющий следующую композицию:
C=0,19%, Si=1,5% Mn=2,2%, Cr=0,2% с остальным, являющимся Fe и примесями, был получен горячей и холодной прокаткой. Расчетная температура Ms фазового перехода этой стали равна 375°С, а точка Ac3 соответствует 835°C.
Образцы листа были подвергнуты тепловой обработке с отжигом, закалкой и перераспределением, а затем цинкованию или цинкованию с отжигом, после чего были оценены его механические свойства.
Режимы обработки и полученные свойства представлены в таблице I для образцов, которые были подвергнуты цинкованию, и в таблице II для образцов, которые были оцинкованы с отжигом. Все стали были отожжены в условиях превышения точки Ac3, измеренной экспериментальным способом. Лист был выдержан при температуре закалки в течение около 3 с. Скорость охлаждения в ходе закалки составляла около 50°C/с.
Figure 00000001
Figure 00000002
В этих таблицах ТА - температура нагрева при отжиге, QT - температура закалки, РТ - температура перераспределения, Pt - время выдержки при температуре перераспределения, TGA - температура сплавления для оцинкованных с отжигом листов, YS - предел текучести, Ts - предел прочности, UE - равномерное относительное удлинение, Те - полное удлинение и HER - коэффициент раздачи отверстия, измеренный согласно стандарту ISO 16630:2009. RA% представляет содержание в микроструктуре остаточного аустенита, размер зерна RA является средним размером аустенитного зерна, С% в RA отображает содержание С в остаточном аустените и размер зерна ВМ обозначает средний размер зерен или блоков мартенсита и бейнита.
Образцы 1, 2, 3, которые были подвергнуты цинкованию, показали, что для получения желательных свойств и, более конкретно, свойств пластичности, температура перераспределения РТ должна находиться вблизи 460°C, то есть температуры нанесения покрытия погружением в расплав. Когда температура перераспределения РТ равна 400°C или ниже, либо 500°C или выше, в частности, не находится внутри диапазона 430-480°C, пластичность сильно снижается и оказывается недостаточной.
Образцы 4-9 и 11, которые являются оцинкованными с отжигом, показывают, что температура перераспределения в 460°C или менее приводит к наилучшим результатам.
В случае примера 10 перераспределение было осуществлено нагреванием вплоть до 480°C и затем линейным охлаждением до 460°C.
Примеры 4-8 показывают, что возможно достижение желательных свойств на отожженных оцинкованных листах в случае температуры перераспределения 460°C и времени перераспределения между 10 с и 60 с. Эти примеры указывают также на предпочтительность времени перераспределения менее 60 с, предпочтительно около 30 с, поскольку при таком времени перераспределения предел текучести превышает 1000 МПа, тогда как при времени перераспределения в 60 с он составляет менее 1000 МПа. Микрофотография на фигуре иллюстрирует пример 8, в котором представлено содержание 7,5% остаточного аустенита и 92,5% мартенсита + бейнита.
Примеры 10 и 11 показывают, что, когда температура перераспределения превышает 460°C, пластичность значительно снижается.
Напротив, пример 9 демонстрирует, что при температуре перераспределения в 440°C, то есть менее 460°C, свойства и, в частности, пластичность остаются хорошими.

Claims (34)

1. Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего улучшенной пластичностью и улучшенной формуемостью, имеющего предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности TS по меньшей мере 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%, посредством термообработки и нанесения покрытия на листовую сталь, при этом химический состав стали содержит в массовых процентах:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%,
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%,
2% ≤ Mn ≤ 2,4%,
0,1% ≤ Cr ≤ 0,25%,
Al ≤ 0,5%,
с остальным, представленным Fe и неизбежными примесями,
при этом термическая обработка и нанесение покрытия включают в себя следующие этапы:
нагрев листа до температуры отжига TA, составляющей более чем Ac3, но ниже 1000°C, и выдержку листа при указанной температуре отжига ТА в течение времени от 30 до 300 с,
охлаждение листа до температуры QT 250-350°C со скоростью охлаждения, достаточной для получения структуры, состоящей сразу после охлаждения из мартенсита и аустенита, при этом содержание мартенсита составляет по меньшей мере 60%, а содержание аустенита является таким, что конечная структура содержит от 3 до 15% остаточного аустенита и от 85 до 97% мартенсита и бейнита без феррита,
выдерживание листа при температуре охлаждения QT в течение времени выдержки от 2 до 8 с,
нагрев листа до температуры перераспределения PT 430-480°C и выдерживание листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt 10-90 с,
нанесение на лист покрытия погружением в расплав и охлаждение листа до комнатной температуры.
2. Способ по п. 1, в котором химический состав стали удовлетворяет следующему условию: 0,17 ≤ C ≤ 0,21%.
3. Способ по п. 1, в котором химический состав стали удовлетворяет следующему условию: 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
4. Способ по п. 1, в котором химический состав стали удовлетворяет следующему условию: 2,1% < Mn < 2,3%.
5. Способ по п. 1, в котором этап нанесения покрытия погружением в расплав является этапом цинкования.
6. Способ по п. 1, в котором этап нанесения покрытия погружением в расплав является этапом цинкования с отжигом при температуре сплавления TGA 480-510°C.
7. Способ по п. 1, в котором скорость охлаждения при закалке составляет по меньшей мере 20°C/с, предпочтительно по меньшей мере 30°C/с.
8. Способ по любому из пп. 1-7, в котором лист выдерживают при температуре охлаждения QT в течение времени выдержки от 3 до 7 с.
9. Высокопрочный стальной лист с покрытием, полученный способом по п. 1, в котором химический состав стали включает в себя в массовых процентах:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%,
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%,
2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%,
0,10 % ≤ Cr ≤ 0,25%,
Al ≤ 0,5%,
при этом остальным является Fe и неизбежные примеси,
при этом структура состоит из 3-15% остаточного аустенита и 85-97% мартенсита и бейнита, причем структура не содержит феррит, причем средний размер блоков бейнита или мартенсита составляет 10 мкм или менее, при этом по меньшей мере одна поверхность листа содержит металлическое покрытие, а лист имеет предел текучести по меньшей мере 800 МПа, предел прочности по меньшей мере 1180 МПа, полное удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%.
10. Стальной лист по п. 9, в котором химический состав стали удовлетворяет следующему условию: 0,17 ≤ C ≤ 0,21%.
11. Стальной лист по п. 9, в котором химический состав стали удовлетворяет следующему условию: 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
12. Стальной лист по п. 9, в котором по меньшей мере одна несущая покрытие поверхность является оцинкованной.
13. Стальной лист по п. 12, в котором по меньшей мере одна несущая покрытие поверхность является оцинкованной с отжигом.
14. Стальной лист по п. 9, в котором содержание C в остаточном аустените составляет по меньшей мере 0,9%, предпочтительно по меньшей мере 1,0%.
15. Стальной лист по любому из пп. 9-14, в котором средний размер зерен остаточного аустенита составляет 5 мкм или менее.
RU2016151385A 2014-07-03 2015-07-03 Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью RU2686729C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2014/002275 WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
IBPCT/IB2014/002275 2014-07-03
PCT/IB2015/055039 WO2016001895A2 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016151385A RU2016151385A (ru) 2018-06-26
RU2016151385A3 RU2016151385A3 (ru) 2018-12-06
RU2686729C2 true RU2686729C2 (ru) 2019-04-30

Family

ID=52000882

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016151385A RU2686729C2 (ru) 2014-07-03 2015-07-03 Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью

Country Status (15)

Country Link
US (2) US20170152579A1 (ru)
EP (2) EP3831965A1 (ru)
JP (2) JP6623183B2 (ru)
KR (1) KR102455942B1 (ru)
CN (1) CN106471139B (ru)
BR (1) BR112017000005B1 (ru)
CA (1) CA2954146C (ru)
ES (1) ES2855500T3 (ru)
HU (1) HUE054278T2 (ru)
MA (2) MA40196B1 (ru)
MX (1) MX2016017399A (ru)
PL (1) PL3164522T3 (ru)
RU (1) RU2686729C2 (ru)
UA (1) UA118792C2 (ru)
WO (2) WO2016001702A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11492676B2 (en) 2014-07-03 2022-11-08 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
RU2812417C1 (ru) * 2023-07-18 2024-01-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Российский государственный аграрный университет - МСХА имени К.А. Тимирязева" (ФГБОУ ВО РГАУ - МСХА имени К.А. Тимирязева) Способ получения высокопрочного стального листа

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2018115936A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2018115933A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal High-strength cold rolled steel sheet having high formability and a method of manufacturing thereof
WO2018115935A1 (en) 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2019122963A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
CN110180957B (zh) * 2018-06-28 2020-11-03 镕凝精工新材料科技(上海)有限公司 一种镀锌钢板的热处理方法及热冲压工艺
MX2022001699A (es) * 2019-08-07 2022-03-11 United States Steel Corp Productos de lamina de acero de alta ductilidad revestido con zinc.
KR102321285B1 (ko) * 2019-12-18 2021-11-03 주식회사 포스코 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조방법
WO2022242859A1 (en) * 2021-05-20 2022-11-24 Nlmk Clabecq Method for manufacturing a high strength steel plate and high strength steel plate
JP2023054990A (ja) 2021-10-05 2023-04-17 国立大学法人京都大学 面発光レーザ素子
JP2023144431A (ja) 2022-03-28 2023-10-11 国立大学法人京都大学 面発光レーザ素子

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20060011274A1 (en) * 2002-09-04 2006-01-19 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
US20080251161A1 (en) * 2005-03-30 2008-10-16 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High Strength Cold Rolled Steel Sheet and Plated Steel Sheet Excellent in the Balance of Strength and Workability
US8025982B2 (en) * 2005-12-06 2011-09-27 Kobe Steel, Ltd. High-strength hot dip galvannealed steel sheet having high powdering resistance and method for producing the same
RU2451764C2 (ru) * 2007-07-19 2012-05-27 Арселормитталь Франс Способ изготовления стальных листов с высокими характеристиками прочности и пластичности и листы, изготовленные при помощи этого способа
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB243069A (en) 1924-08-21 1925-11-23 Robert Benson North Improvements in and connected with magneto electric machines
US4159218A (en) 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
TW387832B (en) * 1997-06-20 2000-04-21 Exxon Production Research Co Welding methods for producing ultra-high strength weldments with weld metalshaving excellent cryogenic temperature practure toughness
CA2295582C (en) * 1997-07-28 2007-11-20 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength, weldable steels with excellent ultra-low temperature toughness
JP4608822B2 (ja) 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6746548B2 (en) 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
WO2005068676A1 (ja) 2004-01-14 2005-07-28 Nippon Steel Corporation めっき密着性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板とその製造方法
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4367300B2 (ja) 2004-09-14 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4174592B2 (ja) * 2005-12-28 2008-11-05 株式会社神戸製鋼所 超高強度薄鋼板
US7887648B2 (en) 2005-12-28 2011-02-15 Kobe Steel, Ltd. Ultrahigh-strength thin steel sheet
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
JP4974341B2 (ja) * 2006-06-05 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板
JP4291860B2 (ja) 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP4411326B2 (ja) * 2007-01-29 2010-02-10 株式会社神戸製鋼所 リン酸塩処理性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
PL2031081T3 (pl) * 2007-08-15 2011-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, produkt płaski z takiej stali dwufazowej i sposób wytwarzania produktu płaskiego
EP2028282B1 (de) 2007-08-15 2012-06-13 ThyssenKrupp Steel Europe AG Dualphasenstahl, Flachprodukt aus einem solchen Dualphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Flachprodukts
US20090065103A1 (en) 2007-09-10 2009-03-12 Sippola Pertti J Method and apparatus for improved formability of galvanized steel having high tensile strength
EP2202327B1 (en) 2007-10-25 2020-12-02 JFE Steel Corporation Method for manufacturing a high-strength galvanized steel sheet with excellent formability
KR101018131B1 (ko) 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP2009173959A (ja) * 2008-01-21 2009-08-06 Nakayama Steel Works Ltd 高強度鋼板およびその製造方法
CN101225499B (zh) * 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) * 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP5807368B2 (ja) 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5126326B2 (ja) * 2010-09-17 2013-01-23 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
ES2535420T3 (es) * 2011-03-07 2015-05-11 Tata Steel Nederland Technology B.V. Proceso para producir acero conformable de alta resistencia y acero conformable de alta resistencia producido con el mismo
JP5821260B2 (ja) 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
UA112771C2 (uk) * 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
JP2012240095A (ja) * 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
JP5824283B2 (ja) 2011-08-17 2015-11-25 株式会社神戸製鋼所 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板
JP5834717B2 (ja) * 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5632904B2 (ja) * 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013237923A (ja) 2012-04-20 2013-11-28 Jfe Steel Corp 高強度鋼板およびその製造方法
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
EP2881481B1 (en) 2012-07-31 2019-04-03 JFE Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet having excellent moldability and shape fixability, and method for manufacturing same
JP5857909B2 (ja) 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
US9802074B2 (en) 2014-07-18 2017-10-31 Landscape Structures Inc. Outdoor fitness resistance mechanism and housing

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20060011274A1 (en) * 2002-09-04 2006-01-19 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
US20080251161A1 (en) * 2005-03-30 2008-10-16 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High Strength Cold Rolled Steel Sheet and Plated Steel Sheet Excellent in the Balance of Strength and Workability
US8025982B2 (en) * 2005-12-06 2011-09-27 Kobe Steel, Ltd. High-strength hot dip galvannealed steel sheet having high powdering resistance and method for producing the same
RU2451764C2 (ru) * 2007-07-19 2012-05-27 Арселормитталь Франс Способ изготовления стальных листов с высокими характеристиками прочности и пластичности и листы, изготовленные при помощи этого способа
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
А.П. Гуляев. Металловедение, 5-е переработанное издание. М.: Металлургия, 1977, с.227. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11492676B2 (en) 2014-07-03 2022-11-08 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
RU2812417C1 (ru) * 2023-07-18 2024-01-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Российский государственный аграрный университет - МСХА имени К.А. Тимирязева" (ФГБОУ ВО РГАУ - МСХА имени К.А. Тимирязева) Способ получения высокопрочного стального листа

Also Published As

Publication number Publication date
CA2954146C (en) 2022-07-12
WO2016001895A3 (en) 2016-03-17
BR112017000005B1 (pt) 2021-04-13
MA40196B1 (fr) 2021-03-31
EP3164522A2 (en) 2017-05-10
US11492676B2 (en) 2022-11-08
HUE054278T2 (hu) 2021-08-30
KR20170028328A (ko) 2017-03-13
RU2016151385A3 (ru) 2018-12-06
CA2954146A1 (en) 2016-01-07
ES2855500T3 (es) 2021-09-23
PL3164522T3 (pl) 2021-09-06
MA53357A (fr) 2021-06-09
EP3831965A1 (en) 2021-06-09
MA40196A (fr) 2017-05-10
JP6823148B2 (ja) 2021-01-27
CN106471139A (zh) 2017-03-01
JP2020045573A (ja) 2020-03-26
JP6623183B2 (ja) 2019-12-18
US20200347477A1 (en) 2020-11-05
BR112017000005A2 (pt) 2017-11-07
WO2016001895A2 (en) 2016-01-07
UA118792C2 (uk) 2019-03-11
US20170152579A1 (en) 2017-06-01
RU2016151385A (ru) 2018-06-26
WO2016001702A1 (en) 2016-01-07
MX2016017399A (es) 2017-05-01
CN106471139B (zh) 2018-08-31
EP3164522B1 (en) 2021-03-03
KR102455942B1 (ko) 2022-10-17
JP2017527690A (ja) 2017-09-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
JP6906081B2 (ja) 強度、延性および成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法
JP6564963B1 (ja) 超高強度被覆または非被覆鋼板を製造する方法および得られる鋼板
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
JP6093702B2 (ja) 多相鋼から作られた冷間圧延平鋼製品およびその製造方法
US11512362B2 (en) Method for producing an ultra high strength galvannealed steel sheet and obtained galvannealed steel sheet
KR20130099138A (ko) 복합조직강, 복합조직강으로 제조된 냉연 평판 제품 및 제조 방법
KR20170026440A (ko) 고강도 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법에 의해 획득된 시트
KR102525258B1 (ko) 개선된 강도 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트
KR20170026402A (ko) 성형성 및 연성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 시트
JP6967628B2 (ja) 超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための方法、及び得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板