RU2686499C1 - Method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine - Google Patents
Method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine Download PDFInfo
- Publication number
- RU2686499C1 RU2686499C1 RU2018116818A RU2018116818A RU2686499C1 RU 2686499 C1 RU2686499 C1 RU 2686499C1 RU 2018116818 A RU2018116818 A RU 2018116818A RU 2018116818 A RU2018116818 A RU 2018116818A RU 2686499 C1 RU2686499 C1 RU 2686499C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- blade
- heat
- pulse
- surfacing
- laser beam
- Prior art date
Links
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 21
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 13
- 230000008439 repair process Effects 0.000 abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 13
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 4
- 101000579647 Penaeus vannamei Penaeidin-2a Proteins 0.000 description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 3
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 2
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000007713 directional crystallization Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical group 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000004549 pulsed laser deposition Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P6/00—Restoring or reconditioning objects
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/146—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor the fluid stream containing a liquid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технологии ремонта охлаждаемых лопаток из жаропрочного суперсплава турбины газотурбинного двигателя с содержанием упрочняющей Y' фазы не менее 60% и может быть использовано в турбомашиностроении при восстановлении длины пера лопатки. Реализация данного способа позволяет обеспечить высокое качество восстановления деталей турбомашин методом импульсной лазерной наплавки с использованием присадочного материала, идентичному по химическому составу материалу лопатки.The invention relates to the technology of repairing cooled blades of a heat-resistant superalloy turbine gas turbine engine with a content of strengthening Y 'phase of not less than 60% and can be used in turbomachinery when restoring the length of the blade blades. The implementation of this method allows to provide high quality restoration of parts of turbomachines by the method of pulsed laser welding with the use of filler material identical in chemical composition to the material of the blade.
Известен способ импульсной лазерной наплавки металлов (Патент RU №2502588, МПК В23К 26/34, публ. 27.12.2013) на любые трехмерные поверхности из металлических материалов, при котором осуществляют подачу присадочного материала в виде проволоки и воздействие на него и зону наплавки импульсным лазерным излучением. Осуществляют амплитудную модуляцию лазерного излучения каждого импульса. Наплавку металла производят в защитной среде из инертных газов, а в качестве инертных газов используют аргон и гелий. В результате обеспечивается снижение скорости самоохлаждения и темпа деформации наплавленного слоя металла до уровня ниже критического.There is a method of pulsed laser deposition of metals (Patent RU No. 2502588, IPC W23K 26/34, publ. 12/27/2013) on any three-dimensional surfaces made of metallic materials, in which the filler material is supplied in the form of a wire and is impacted on it and the surfacing zone by a pulsed laser radiation. Perform amplitude modulation of the laser radiation of each pulse. The metal is deposited in a protective environment of inert gases, and argon and helium are used as inert gases. The result is a reduction in the rate of self-cooling and the rate of deformation of the deposited metal layer to a level below the critical one.
Недостаток способа заключается в том, что присадочный материал используют в виде проволоки. Известно, что присадочный материал для жаропрочных суперсплавов с содержанием упрочняющей Y' фазы более 60% выпускается только в виде порошка.The disadvantage of this method is that the filler material is used in the form of wire. It is known that the filler material for heat-resistant superalloys with a content of the reinforcing Y 'phase of more than 60% is produced only in the form of powder.
Известен также способ сварки заготовок из высокожаропрочных суперсплавов с особой массовой скоростью подачи присадочного материала (Патент RU №2510994, МПК В23К 26/34, публ. 10.04.2014), при котором создают с помощью лазерного источника тепла зоны подвода тепла на поверхности заготовки. Подают с помощью устройства сварочный присадочный материал в зону подвода тепла. Подачу сварочного присадочного материала осуществляют с массовой скоростью ≤350 мг/мин, а параметры сварки, такие как подаваемая мощность, скорость сварки, диаметр луча сварки, выбирают из условия обеспечения скорости охлаждения при кристаллизации материала, по меньшей мере, 8000 Кельвинов в секунду.Also known is a method of welding billets of high-heat-resistant superalloys with a special mass feed rate of filler material (Patent RU No. 2510994, IPC W23K 26/34, publ. 10.04.2014), which creates, using a laser heat source, heat supply zones on the surface of the workpiece. The welding consumable material is supplied to the heat supply zone using the device. Supply of welding filler material is carried out with a mass speed of ≤ 350 mg / min, and welding parameters, such as applied power, welding speed, welding beam diameter, are chosen from the condition of ensuring the cooling rate during crystallization of the material, at least 8000 Kelvin per second.
Недостаток способа заключается в использовании дополнительного устройства подачи присадочного материала, а также данный способ не обеспечивает качественный ремонт лопаток из материала с содержанием упрочняющей Y' фазы не менее 60%, так как параметры сварки обеспечивают скорость охлаждения при кристаллизации, по меньшей мере 8000 Кельвинов в секунду, при этом не исключается возможность трещинообразования в температурном интервале хрупкости материала в зоне сплавления и наплавленном валике.The disadvantage of this method is the use of an additional filler material supply device, and this method does not provide high-quality repair of blades made of a material with a Y-hardening phase content of at least 60%, since the welding parameters provide a cooling rate during crystallization of at least 8,000 Kelvin per second , this does not exclude the possibility of cracking in the temperature range of brittleness of the material in the fusion zone and the weld bead.
Наиболее близким по техническому решению является способ восстановления поверхности монокристаллической или полученной направленной кристаллизацией металлической детали (Патент RU №2409708, МПК С30 В13/08, С30 В13/22, В23К 26/34, F01D 5/00, публ. 20.01.2011), принятый за наиболее близкий аналог (прототип) толщиной менее 2 мм, в котором на деталь направляют лазерный луч и подают поток металлического порошка той же природы, что и металлическая деталь, при этом лазерный луч имеет мощность «Р» и перемещается вдоль детали со скоростью «V», в котором луч лазера и поток порошка подают на деталь соосно и отношение P/V находится в определенном диапазоне. Наплавку осуществляют в приспособлении коробчатого типа, внутренний объем которого заполняют аргоном для создания нейтральной атмосферы. Недостаток способа заключается в использовании дополнительного устройства защиты зоны наплавки и охлаждения лопатки при формировании каждого последующего слоя наплавки на температуру менее 600°, что ведет к снижению производительности.The closest technical solution is a method of surface recovery single-crystal or obtained by directional crystallization of a metal part (Patent RU No. 2409708, IPC C30 B13 / 08, C30 B13 / 22, B23K 26/34, F01D 5/00, publ. 01/20/2011), adopted as the closest analogue (prototype) with a thickness of less than 2 mm, in which a laser beam is directed at a part and a stream of metal powder of the same nature as the metal part is fed, while the laser beam has power “P” and moves along the part with a speed of “ V "in which the laser beam and the flux n Rosca fed to the workpiece and coaxially with the ratio of P / V is within a certain range. The surfacing is carried out in a box-type device, the internal volume of which is filled with argon to create a neutral atmosphere. The disadvantage of this method is to use an additional device for protecting the surfacing zone and cooling the blade when forming each subsequent layer of surfacing at a temperature of less than 600 °, which leads to a decrease in performance.
Известно, что при сварке жаропрочные никелевые сплавы с содержанием У фазы 45 -60% и более, относятся к сплавам с высокой склонностью образования горячих и термических трещин, обусловленных высоким уровнем сварочных и объемных напряжений, образующихся при кристаллизации металла шва и охлаждения околошовной зоны. К таким сплавам относится, например, высоколегированный никелевый сплав ЖС32-ВИ, с содержанием Y' фазы 62-64%. При сварке технологическая прочность в процессе кристаллизации металла шва определяется температурным интервалом хрупкости металла (ТИХ), его пластичностью и темпом нарастания деформации в ТИХ, который в свою очередь зависит от скорости охлаждения.It is known that during welding, heat-resistant nickel alloys with a content of phase 45–60% or more belong to alloys with a high tendency to form hot and thermal cracks caused by a high level of welding and bulk stresses generated during the crystallization of the weld metal and cooling the heat-affected zone. Such alloys include, for example, high-alloyed nickel alloy ZhS32-VI, with a Y content of 62-64% phase. During welding, the technological strength in the process of crystallization of the weld metal is determined by the temperature range of metal brittleness (MIT), its ductility and the rate of increase of deformation in MISC, which in turn depends on the cooling rate.
Для повышения технологической прочности при лазерной сварке необходимо уменьшить скорость охлаждения металла шва. Технологическим приемом предупреждения образования горячих трещин может быть предварительный или сопутствующий подогрев зоны сварки, снижающий темп нарастания деформаций в ТИХ ниже критического.To increase the technological strength during laser welding, it is necessary to reduce the cooling rate of the weld metal. Technological methods for preventing the formation of hot cracks can be the preliminary or concomitant heating of the weld zone, which reduces the rate of increase of deformations in the CLE below the critical one.
Технической задачей заявляемого изобретения является повышение качества ремонта лопаток из жаропрочного суперсплава.The technical objective of the claimed invention is to improve the quality of repair of the blades of the heat-resistant superalloy.
Поставленная задача достигается за счет того, что в способе ремонта охлаждаемой лопатки из жаропрочного суперсплава турбины газотурбинного двигателя, включающий предварительное удаление с поверхности пера лопатки теплозащитного покрытия, зачистку торца колодца пера лопатки от следов приработки, зачистку наружной и внутренней поверхности стенок колодца торца пера лопатки, установку и фиксацию лопатки в приспособлении, подачу соосно лазерному лучу потока металлического порошка, химический состав которого совпадает с материалом лопатки, наплавку металлического порошка на торец колодца пера лопатки в среде защитного газа, термическую обработку в вакууме и контроль, согласно изобретению, наплавку металлического порошка осуществляют лазерным лучом в импульсном режиме с амплитудной модуляцией импульса с плотностью мощности, в которой каждый модулированный импульс лазерного луча состоит из переднего фронта импульса с плотностью мощности для осуществления наплавки, и заднего фронта импульса с плотностью мощности для сопутствующего подогрева зоны наплавки при температуре, равной 0,7-10,8 температуры плавления жаропрочного суперсплава лопатки, при этом обеспечивают отношение диаметра пятна луча лазера к ширине наплавляемой поверхности 0,5…0,7.The task is achieved due to the fact that in the method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine, including preliminary removing a heat-shielding coating from the blade surface, stripping the end face of the blade well from the burn-in marks, cleaning the outer and inner surfaces of the barrel end wall of the blade, installation and fixation of the blade in the device, the flow of metal powder coaxial with the laser beam, the chemical composition of which coincides with the material of the blade ki, deposition of metal powder at the end of the well of the pen blade in a protective gas, heat treatment in vacuum and control, according to the invention, the deposition of metal powder is carried out by a laser beam in a pulsed mode with amplitude modulation of a pulse with a power density in which each modulated pulse of a laser beam consists from the leading edge of a pulse with a power density for surfacing, and the rear edge of a pulse with a power density for concomitant heating of the weld zone at a temperature round equal 0,7-10,8 melting temperature superalloy superalloy blade, thus providing the ratio of the diameter of the laser beam spot to the width of the deposited surface of 0.5 ... 0.7.
Кроме того, согласно изобретению, жаропрочным суперсплавом охлаждаемой лопатки является сплав ЖС32-ВИ.In addition, according to the invention, the heat-resistant superalloy of the cooled blade is the alloy ЖС32-ВИ.
Кроме того, согласно изобретению, металлическим порошком для наплавки является жаропрочный суперсплав ЖС32-ВИ в виде порошка фракцией 40-80 мкм.In addition, according to the invention, the metal powder for surfacing is a heat-resistant superalloy ZhS32-VI in the form of a powder with a fraction of 40-80 microns.
Кроме того, согласно изобретению, защиту зоны наплавки осуществляют защитным газом локально, с расходом 6-7 л/мин.In addition, according to the invention, protection of the surfacing zone is carried out with a protective gas locally, with a flow rate of 6-7 l / min.
В отличие от прототипа, проводят наплавку металлического порошка лазерным лучом в импульсном режиме с периодическим воздействием каждого модулированного импульса, при этом каждый модулированный импульс лазерного луча состоит из переднего фронта импульса Р1 с плотностью мощности, которым осуществляют наплавку присадочного материала, и заднего фронта импульса Р2 с плотностью мощности, необходимой для сопутствующего подогрева зоны наплавки до температуры равной 0,7÷0,8 температуры плавления жаропрочного суперсплава лопатки, при этом отношение диаметра пятна луча лазера к ширине наплавляемой поверхности составляет 0,5…0,7, что в совокупности с сопутствующим подогревом позволяет снизить скорость охлаждения и темп деформации наплавленного металла до уровня ниже критического, что исключает образование горячих трещин, повышает качество ремонта охлаждаемой лопатки. Кроме того, согласно изобретению, жаропрочным суперсплавом охлаждаемой лопатки является сплав ЖС32-ВИ, металлическим порошком является жаропрочный суперсплав ЖС32-ВИ в виде порошка фракцией 40-80 мкм, защиту зоны наплавки осуществляют защитным газом локально, с расходом 6-7 л/мин, что обеспечивает качественную защиту зоны наплавки лопаток.In contrast to the prototype, a metal beam is deposited by a laser beam in a pulsed mode with a periodic impact of each modulated pulse, with each modulated laser beam consisting of a leading edge of P1 with a power density, which weld the filler material, and a leading edge of P2 s the power density required for the concomitant heating of the surfacing zone to a temperature equal to 0.7 ÷ 0.8 of the melting temperature of the heat-resistant superalloy of the blade, while shenie diameter of the laser beam spot to the width of the deposited surface is 0.5 ... 0.7, in conjunction with the accompanying heated to reduce the cooling rate and the rate of deformation of the weld metal to a level below the critical value, which prevents hot cracking, improves the quality of repair cooled blade. In addition, according to the invention, the heat-resistant superalloy of the cooled blade is ZhS32-VI alloy, the metal powder is the heat-resistant ZhS32-VI superalloy in the form of powder with a fraction of 40-80 microns, the protection of the weld zone is carried out by a protective gas locally, with a flow rate of 6-7 l / min, that provides high-quality protection of the surfacing zone of the blades.
На фиг. 1 - представлена охлаждаемая лопатка из жаропрочного суперсплава турбины газотурбинного двигателя.FIG. 1 shows a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine.
На фиг. 2 - представлен разрез верхней части пера охлаждаемой лопатки турбины газотурбинного двигателя.FIG. 2 shows a section of the upper part of the pen of a cooled turbine blade of a gas turbine engine.
На фиг. 3 - представлена схема наплавки торца колодца пера охлаждаемой лопатки турбины газотурбинного двигателя.FIG. 3 - a scheme of surfacing the end face of the well of a pen of a cooled turbine blade of a gas turbine engine is presented.
На фиг. 4 - представлен модулированный импульс лазерного луча.FIG. 4 shows a modulated pulse of a laser beam.
На фиг. 5 - представлено фото верхней части со стороны спинки пера охлаждаемой лопатки турбины газотурбинного двигателя с восстановленным торцом.FIG. 5 shows a photo of the upper part of the back of the pen of a cooled turbine blade of a gas turbine engine with a restored end.
Способ осуществляется следующим образом. Предварительно удаляют с поверхности пера 2 охлаждаемой лопатки 1 теплозащитное покрытие, зачищают торец 3 пера 2 лопатки 1, зачищают наружную 4 и внутреннюю 5 поверхность стенок колодца (без позиции) пера 2 лопатки 1, на зачищенный торец 3 лопатки 1 подают соосно лазерному лучу 8 транспортирующим газом гелием металлический порошок 6 (присадочный материал), химический состав которого совпадает с материалом лопатки, наплавку осуществляют лазерным лучом 8 в импульсном режиме с амплитудной модуляцией импульса с плотностью мощности импульса, при этом каждый модулированный импульс лазерного луча состоит из переднего фронта импульса 10 (Р1) с плотностью мощности для наплавки присадочного материала и заднего фронта импульса 11 (Р2) с плотностью мощности для сопутствующего подогрева зоны наплавки до температуры равной 0,7÷0,8 температуры плавления основного материала, при этом отношение диаметра пятна луча лазера В к ширине наплавляемой поверхности С составляет 0,5…0,7.The method is as follows. Pre-removed from the surface of the
Жаропрочным суперсплавом охлаждаемой лопатки является сплав ЖС32-ВИ, металлическим порошком является жаропрочный суперсплав ЖС32-ВИ в виде порошка фракцией 40-80 мкм, защиту зоны наплавки осуществляют защитным газом локально, с расходом 6-7 л/мин,The heat-resistant superalloy of the cooled blade is ZhS32-VI alloy, the metal powder is the heat-resistant ZhS32-VI superalloy in the form of a powder with a fraction of 40-80 microns, the protection of the weld zone is carried out with a protective gas locally, with a flow rate of 6-7 l / min,
В процессе лазерной наплавки наплавленного слоя 12 с соосной лазерному лучу 8 подачей порошка 6, транспортирующий газ гелий формирует струю наплавляемого присадочного материала - металлического порошка 6, который переплавляется под воздействием лазерного луча 8 в среде защитного газа аргона 7.In the process of laser deposition of the deposited
Преимуществом такого способа подачи является независимость размеров нанесенного валика от направления наплавки. Количество наплавленных слоев 12 наносится в зависимости от степени износа торца охлаждаемой лопатки 1.The advantage of this method of filing is the independence of the size of the applied bead from the direction of surfacing. The number of deposited
Таким образом, предлагаемый способ ремонта охлаждаемой лопатки из жаропрочного суперсплава турбины газотурбинного двигателя с вышеуказанными отличительными признаками в совокупности с известными признаками обеспечивает повышение качества ремонта лопаток из жаропрочного суперсплава за счет исключения образования трещин при лазерной импульсной наплавке.Thus, the proposed method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy for a turbine of a gas turbine engine with the above distinctive features, in conjunction with known signs, improves the quality of repair of blades from a heat-resistant superalloy by eliminating the formation of cracks during laser pulsed surfacing.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018116818A RU2686499C1 (en) | 2018-05-04 | 2018-05-04 | Method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018116818A RU2686499C1 (en) | 2018-05-04 | 2018-05-04 | Method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2686499C1 true RU2686499C1 (en) | 2019-04-29 |
Family
ID=66430396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018116818A RU2686499C1 (en) | 2018-05-04 | 2018-05-04 | Method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2686499C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111334792A (en) * | 2020-04-10 | 2020-06-26 | 西安灯芯草信息科技有限公司 | Method for repairing and strengthening turbine machinery |
| RU2770156C1 (en) * | 2021-11-29 | 2022-04-14 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for restoring the end part of the feather of a cooled turbine blade of a gas turbine engine |
| RU2823420C1 (en) * | 2023-12-28 | 2024-07-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" | Method of repairing airfoil of cooled working blades of gas turbine engines from heat-resistant alloys by laser powder surfacing |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717926B2 (en) * | 1972-10-07 | 1982-04-14 | ||
| JPS6037282A (en) * | 1983-08-10 | 1985-02-26 | Agency Of Ind Science & Technol | Method and device for laser welding |
| SU1579679A1 (en) * | 1988-06-29 | 1990-07-23 | Липецкий политехнический институт | Method of reconditioning rolling mill rolls |
| RU2032513C1 (en) * | 1992-07-29 | 1995-04-10 | Валерий Григорьевич Рудычев | Laser-based surfacing of tools |
| RU2281194C1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-08-10 | Открытое акционерное общество "Московское машиностроительное предприятие им. В.В. Чернышева" | Method of reconditioning of machine parts |
| RU2323265C1 (en) * | 2006-07-17 | 2008-04-27 | Александр Григорьевич Григорянц | Method for laser-light thermal treatment of metallic materials at controlled heating |
| RU2409708C2 (en) * | 2004-08-30 | 2011-01-20 | Снекма | Method for resurfacing monocrystalline components and components obtained through directional crystallisation |
| RU2498888C2 (en) * | 2007-10-05 | 2013-11-20 | Снекма | Method of reforming metal parts |
| RU2499657C1 (en) * | 2009-08-20 | 2013-11-27 | Сименс Акциенгезелльшафт | Method of automated repair of machine parts |
| RU2502588C2 (en) * | 2011-04-05 | 2013-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью Вятское машиностроительное предприятие "Лазерная техника и технологии" | Method of pulse laser building up of metals |
| RU2635648C2 (en) * | 2012-09-07 | 2017-11-14 | Нуово Пиньоне С.п.А. | Method for restoring the element of the turbomashine |
-
2018
- 2018-05-04 RU RU2018116818A patent/RU2686499C1/en active
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717926B2 (en) * | 1972-10-07 | 1982-04-14 | ||
| JPS6037282A (en) * | 1983-08-10 | 1985-02-26 | Agency Of Ind Science & Technol | Method and device for laser welding |
| SU1579679A1 (en) * | 1988-06-29 | 1990-07-23 | Липецкий политехнический институт | Method of reconditioning rolling mill rolls |
| RU2032513C1 (en) * | 1992-07-29 | 1995-04-10 | Валерий Григорьевич Рудычев | Laser-based surfacing of tools |
| RU2409708C2 (en) * | 2004-08-30 | 2011-01-20 | Снекма | Method for resurfacing monocrystalline components and components obtained through directional crystallisation |
| RU2281194C1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-08-10 | Открытое акционерное общество "Московское машиностроительное предприятие им. В.В. Чернышева" | Method of reconditioning of machine parts |
| RU2323265C1 (en) * | 2006-07-17 | 2008-04-27 | Александр Григорьевич Григорянц | Method for laser-light thermal treatment of metallic materials at controlled heating |
| RU2498888C2 (en) * | 2007-10-05 | 2013-11-20 | Снекма | Method of reforming metal parts |
| RU2499657C1 (en) * | 2009-08-20 | 2013-11-27 | Сименс Акциенгезелльшафт | Method of automated repair of machine parts |
| RU2502588C2 (en) * | 2011-04-05 | 2013-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью Вятское машиностроительное предприятие "Лазерная техника и технологии" | Method of pulse laser building up of metals |
| RU2635648C2 (en) * | 2012-09-07 | 2017-11-14 | Нуово Пиньоне С.п.А. | Method for restoring the element of the turbomashine |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111334792A (en) * | 2020-04-10 | 2020-06-26 | 西安灯芯草信息科技有限公司 | Method for repairing and strengthening turbine machinery |
| RU2770156C1 (en) * | 2021-11-29 | 2022-04-14 | Акционерное общество "Объединенная двигателестроительная корпорация" (АО "ОДК") | Method for restoring the end part of the feather of a cooled turbine blade of a gas turbine engine |
| RU2823420C1 (en) * | 2023-12-28 | 2024-07-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" | Method of repairing airfoil of cooled working blades of gas turbine engines from heat-resistant alloys by laser powder surfacing |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9352413B2 (en) | Deposition of superalloys using powdered flux and metal | |
| CN102639283B (en) | Have welding adding material very special quality transfer rate, for welding the method for the workpiece be made up of high temperature resistant superalloy | |
| US9283593B2 (en) | Selective laser melting / sintering using powdered flux | |
| US9315903B2 (en) | Laser microcladding using powdered flux and metal | |
| EP2950966B1 (en) | Deposition of superalloys using powdered flux and metal | |
| US9352419B2 (en) | Laser re-melt repair of superalloys using flux | |
| US6495793B2 (en) | Laser repair method for nickel base superalloys with high gamma prime content | |
| EP2950959B1 (en) | Cladding of alloys using cored feed material comprising powdered flux and metal | |
| CN105408056B (en) | Repair of substrates with component-supported filler | |
| US9272363B2 (en) | Hybrid laser plus submerged arc or electroslag cladding of superalloys | |
| KR20150113149A (en) | Selective laser melting/sintering using powdered flux | |
| JP2011530409A (en) | Method and apparatus for welding workpiece made of heat-resistant superalloy | |
| EP2950973A1 (en) | Method of laser re-melt repair of superalloys using flux | |
| RU2686499C1 (en) | Method of repairing a cooled blade from a heat-resistant superalloy of a turbine of a gas turbine engine | |
| EP2950965A1 (en) | Laser microcladding using powdered flux and metal | |
| RU2770156C1 (en) | Method for restoring the end part of the feather of a cooled turbine blade of a gas turbine engine | |
| US10603734B2 (en) | Method for hardfacing a metal article | |
| JP6092429B6 (en) | Superalloy Welding Method Using Powdered Flux and Powdered Metal |