[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2584315C1 - Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки - Google Patents

Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки Download PDF

Info

Publication number
RU2584315C1
RU2584315C1 RU2015121315/02A RU2015121315A RU2584315C1 RU 2584315 C1 RU2584315 C1 RU 2584315C1 RU 2015121315/02 A RU2015121315/02 A RU 2015121315/02A RU 2015121315 A RU2015121315 A RU 2015121315A RU 2584315 C1 RU2584315 C1 RU 2584315C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
nitrogen
resistant
content
deformation
Prior art date
Application number
RU2015121315/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Михаил Рудольфович Филонов
Вячеслав Евгеньевич Баженов
Александр Георгиевич Глебов
Людмила Михайловна Капуткина
Дмитрий Ефимович Капуткин
Владимир Эдельбертович Киндоп
Анатолий Григорьевич Свяжин
Инга Владимировна Смарыгина
Евгений Викторович Блинов
Original Assignee
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" filed Critical Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС"
Priority to RU2015121315/02A priority Critical patent/RU2584315C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2584315C1 publication Critical patent/RU2584315C1/ru

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии конструкционных сталей и предназначено для изготовления криогенных высокопрочных сварных конструкций, используемых при транспортировке сжиженных газов. Сталь содержит, в мас.%: С - 0,05-0,07, Cr - 18,0-20,0, Ni - 5,0-7,0, Μn - 9,0-11,0, Mo - 1,4-1,8, Si - 0,25-0,35, Cu - 2,0-2,2, Ν - 0,28-0,32, Al - 0,015-0,035, S≤0,0025, Ρ≤0,010, Sn≤0,005, Pb≤0,005, Bi≤0,005, As≤0,005, Fe - остальное. Содержания азота и меди связаны соотношением: Ν×Cu=0,610-0,650. Сталь получают путем нагрева слитка, деформации слитка в заготовку с суммарной степенью деформации 40-90% в температурном диапазоне 1250-1100°С, охлаждения заготовки на воздухе, зачистки, прокатки полученной заготовки при температурах 1200-1080°С с суммарной степенью обжатия 45-70%, окончательной прокатки за 2-3 прохода с суммарной степенью обжатия 30-80% при температурах 1150-1080°С с получением проката и последующего его ускоренного охлаждения со скоростью 20-100°С/с. Сталь обладает высокими механическими характеристиками при комнатной температуре, требуемой вязкостью в области криогенных температур и хорошей свариваемостью. 2 н.п. ф-лы, 1 табл.

Description

Изобретение относится к металлургии конструкционных сталей, содержащих в качестве основы железо с заданным соотношением легирующих и примесных элементов, и предназначено для различных отраслей промышленности, в том числе для изготовления криогенных высокопрочных сварных конструкций, используемых при транспортировке сжиженных газов.
Известна нержавеющая аустенитная сталь (RU 2102522 С1, опубл. 20.01.1998). Известная сталь содержит углерод, хром, никель, марганец, азот, кремний, ванадий, медь, молибден, церий, селен, железо при следующем соотношении, мас. %: углерод 0,01-0,06, хром 18-22, никель 15-18, марганец 2-10, азот 0,2-0,5, кремний 0,01-0,45, ванадий 0,1-0,5, медь 0,1-1,5, молибден 0,1-2,5, церий 0,005-0,25, селен 0,05-0,25, железо - остальное, причем при содержании марганца менее 5 содержание азота около 0,3, при содержании марганца более 5 содержание азота 0,4-0,5.
Аустенитная сталь по патенту RU 2102522 обладает повышенным комплексом технологических, механических свойств, а также стабильностью аустенитной структуры и может быть использована для изготовления высоконагруженных деталей машин и аппаратов криогенной техники.
Недостатки этой стали заключаются в следующем.
Сталь неэкономична, так как имеет высокие содержания дорогостоящих элементов никеля (до 18%) и молибдена (до 2,5%). Так содержание никеля выше, чем в классической аустенитной нержавеющей стали 18-10. В настоящее время для стабилизации аустенитной структуры применяются марганец и азот. Ряд составов стали в заявленных пределах содержаний элементов не могут быть реализуемы. Например, в данной стали при содержании марганца более 5% допускается содержание азота 0,4-0,5%. Фактически при содержаниях меди выше 1,0% и марганца менее 10% содержание азота должно быть меньше заявленного, так как при затвердевании слитков при содержаниях азота 0,4-0,5% будут образовываться пузыри.
Прототипом первого и второго объектов предложенного изобретения является коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее получения и обработки (RU 2392348 С2, опубл. 20.06.2010).
Сталь имеет следующий состав: углерод - 0,02-0,06, кремний - 0,10-0,60, марганец - 9,5-12,5, хром - 19,0-21,0, никель - 4,5-7,5, молибден - 1,2-2,0, ванадий - 0,08-0,22, кальций - 0,005-0,010, натрий - 0,005-0,010, ниобий - 0,05-0,15, магний - 0,0005-0,001, азот - 0,40-0,60, алюминий - 0,005-0,01, железо и примеси - остальное, при этом в качестве примесей она содержит серу 0,003-0,012 мас. %, фосфор 0,004-0,025 мас. %, свинец 0,0002-0,005 мас. %, висмут 0,0002-0,005 мас. %, олово 0,0002-0,005 мас. %, мышьяк 0,0002-0,005 мас. % и медь 0,05-0,2 мас. %.
Известную сталь выплавляют в печах по стандартной технологии. Для придания стали повышенного уровня прочности, более стабильных характеристик механических свойств, пониженной склонности к межкристаллитной коррозии, повышенной износоустойчивости в ледовых условиях, улучшенной свариваемости, низкой магнитной проницаемости и повышенной горячей технологической пластичности сталь подвергают термодеформационной обработке по специальному режиму.
Способ термодеформационной обработки коррозионно-стойкой высокопрочной немагнитной стали, включающий нагрев слитка, деформацию слитка в пластину в температурном диапазоне 1240-1000°С с суммарной степенью деформации 40-94%, охлаждение пластины на воздухе для контроля качества поверхности и ее зачистки, деформирование полученной пластины в диапазоне температур 1240-1000°С с фиксацией суммарной степени деформации 45-65% по 10-14% за проход в лист, толщина которого в 2,5-3,5 раза меньше толщины пластины, подстуживают полученный лист на воздухе до 1000-950°С, контролируют температуру по его поверхности и окончательно деформируют за 2-3 прохода по 8-12% за проход с последующим ускоренным охлаждением со скоростью 10-50°С/с до температуры 100-150°С по поверхности листа и дальнейшим охлаждением на воздухе.
Недостатки этой стали и способа ее получения заключаются в следующем.
Данная сталь кристаллизуется с образованием γ- и δ-фаз. При значительном числе комбинаций основных элементов Cr, Ni, Mn, V, Nb, Mo химического состава, определяемого данным изобретением, не могут быть получены по стандартной технологии заявленные содержания азота, так как предлагаемое 0,40-0,60% содержание азота в стали при данных комбинациях химического состава превышает его стандартную растворимость в металле при температурах выплавки, а количество азота, которое возможно ввести в жидкий металл при температуре выплавки, превышает растворимость его в выделяющихся при затвердевании γ- и δ-фазах, поэтому избыточный азот будет выделяться в газовую фазу и образовывать пузыри и пористость в слитке. Кроме того, одновременное получение в стали V, Nb, Al, Са, Mg, Na в заявленных соотношениях технически сложно и при промышленном производстве нереализуемо, неизбежны непопадания в анализ по этим элементам и выпады свойств готового металла, если они действительно зависят от содержаний этих элементов и их соотношения.
Недостатками технологии термодеформационной обработки по патенту RU 2392348 С2, опубл. 20.06.2010 являются излишняя детализация операций, затрудняющая реализацию и контроль технологии, кроме того, при рекомендуемом режиме нагрева перед деформацией при некоторых соотношениях элементов структура стали при нагреве ≥ 1200°С состоит из нескольких фаз, включая δ-феррит. Например, при наибольших по патенту содержаниях Cr, Mn, Nb и наименьших С и Ni, при содержании азота 0,40-0,5% и при 1200-1320°С сталь имеет структуру α + γ + (Nb, Cr)N. Следовательно, при заявленной температуре нагрева по патенту 1240°С невозможно перед прокаткой получить гомогенную γ-структуру и аустенитную готовую сталь.
В предлагаемом изобретении достигается технический результат, заключающийся в получении конструкционной криогенной аустенитной высокопрочной коррозионно-стойкой, в том числе в биоактивных средах, свариваемой стали и способа ее получения и обработки, пригодной для различных отраслей промышленности, в том числе для изготовления криогенных высокопрочных сварных конструкций, используемых при транспортировке сжиженных газов, при следующих ее характеристиках:
- прочности при комнатной температуре, σв≥800 МПа, σ0,2≥600 МПа;
- вязкости в области криогенных температур, KCU(-163)°С≥34 Дж/см2;
- хорошей свариваемости;
- экономичности, так как имеет небольшое содержание никеля;
- стабильной аустенитной структуре в высокотемпературной области, исключающей образование δ-феррита;
- коррозионной устойчивости в кислой среде и морской воде;
- высокой антиадгезивной устойчивости по отношению к коррозионно-активным микроорганизмам (сульфатвосстанавливающим бактериям);
- технологичности в связи с тем, что при сравнительно небольшом содержании марганца требуемое содержание азота может быть получено при выплавке при нормальном давлении в существующих агрегатах.
Указанный технический результат в первом объекте изобретения достигается следующим образом.
Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь, содержащая углерод, хром, никель, марганец, молибден, кремний, азот, алюминий, железо, и примеси, в качестве которых она содержит серу, фосфор, олово, свинец, висмут и мышьяк, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит медь при следующем соотношении компонентов, мас. %:
С - 0,05-0,07,
Cr - 18,0-20,0,
Ni - 5,0-7,0,
Mn - 9,0-11,0,
Мо - 1,4-1,8,
Si - 0,25-0,35,
Cu - 2,0-2,2,
N - 0,28-0,32,
Al - 0,015-0,035,
S≤0,0025,
Р≤0,010,
Sn≤0,005,
Pb≤0,005,
Bi≤0,005,
As≤0,005,
Fe - остальное.
При этом содержание азота и меди связано соотношением N×Cu = 0,610-0,650.
Указанный технический результат во втором объекте изобретения достигается следующим образом.
Способ термодеформационной обработки конструкционной криогенной аустенитной высокопрочной коррозионно-стойкой, в том числе в биоактивных средах, стали включает нагрев слитка, деформацию слитка в заготовку с суммарной степенью деформации 40-90% в температурном диапазоне 1250-1100°С, охлаждение заготовки на воздухе и зачистку, прокатку полученной заготовки при температурах 1200-1080°С с суммарной степенью обжатия 45-70% и окончательную прокатку за 2-3 прохода с суммарной степенью обжатия 30-80% при температурах 1150-1080°С с получением проката, который затем подвергают охлаждению со скоростью 20-100°С/с.
Преимуществами предложенной в изобретении стали и способа ее обработки является то, что при заявленном содержании основных элементов С, Cr, Ni, Mn, Мо, Cu и соотношении содержаний меди и азота из условия N×Cu = 0,610-0,650 равновесная структура стали ниже температуры солидуса и до 1080°С состоит из γ-фазы, что гарантированно обеспечивает получение в реальных технологических условиях чисто аустенитной структуры и требуемого комплекса свойств.
Предлагаемая сталь отличается также высокой экономичностью, так как имеет небольшое содержание никеля, и высокой технологичностью, так как требуемое содержание азота может быть получено при выплавке при нормальном давлении в существующих агрегатах.
Содержание углерода в пределах 0,05-0,07% способствует получению в стали аустенитной структуры обеспечивает совместно с азотом необходимое упрочнение стали в процессе термической и термодеформационной обработки и достаточную коррозионную стойкость и свариваемость. При большем содержании углерода в стали уменьшается коррозионная стойкость, повышается склонность к МКК, увеличивается склонность к хрупкому разрушению и ухудшается свариваемость.
Хром, никель, марганец и молибден в заданных пределах при содержании меди 2,0-2,2 мас.% и азота 0,28-0,32 мас.% при всех возможных комбинациях содержаний этих элементов в области составов, определяемой изобретением, обеспечивают в готовой стали стабильную чисто аустенитную структуру, требуемые механические свойства, коррозионную стойкость в кислой среде и морской воде, высокую антиадгезивную устойчивость по отношению к коррозионно-активным микроорганизмам (сульфат восстанавливающим бактериям) и пригодность для изготовления хладостойких высокопрочных сварных конструкций, используемых при транспортировке сжиженных газов и нефтепродуктов.
При содержании легирующих элементов (Cr, Ni, Mn, Мо) ниже заявляемого предела невозможно добиться чисто аустенитной структуры и заданных свойств, а также требуемых по изобретению содержаний азота. При больших содержаниях этих элементов хотя и получается аустенитная структура, но образующийся γ-твердый раствор обладает повышенным уровнем прочности при горячей пластическом деформации. Повышенное содержание Cr и Мо затрудняет растворение избыточных фаз. Повышенное содержание марганца затрудняет процесс выплавки стали, при повышенном содержании никеля сталь неэкономична.
При заявленном содержании Cr, Ni, Mn, Мо обеспечивают высокую растворимость азота в жидкой фазе и в аустените, в результате чего при всех возможных комбинациях содержаний элементов в области составов, определяемой изобретением, и содержании азота 0,28-0,32 мас.% сталь кристаллизуется без образования пузырей и пор в слитке или непрерывно-литой заготовке. При меньшем содержании азота не достигаются требуемые механические свойства, при большем содержании азота возможно образование пузырей и пор в слитке.
Медь придает стали данного состава повышенную стойкость в биоактивных средах. При содержании меди 2,0-2,2 мас.% и соотношении содержаний меди и азота N×Cu = 0,610-0,650 равновесная структура стали ниже температуры солидуса и до 1080°С состоит из γ-фазы, что гарантированно обеспечивает получение в промышленных условиях чисто аустенитной структуры и требуемого комплекса свойств. При меньшем содержании меди в структуре стали ниже температуры солидуса появляется δ-фаза и уменьшаются коррозионная устойчивость в биоактивных средах. Большое содержание меди нежелательно, так как возможна неоднородность расплава и соответственно готовой стали по химсоставу и свойствам.
Алюминий в указанных пределах 0,015-0,035 мас.% обеспечивает необходимую степень раскисления стали и содержание кислорода. При меньшем содержании алюминия не обеспечивается требуемая степень раскисления стали и возможно образование оксидов хрома, большее содержание алюминия приводит к образованию высокотемпературных нитридов алюминия и затрудняет получение чисто аустенитной структуры.
Кремний в указанных пределах способствует эффективному раскислению стали и удалению неметаллических включений, а также обеспечивает допустимую величину эквивалентной концентрации хрома Crэ. При большем содержании кремния увеличивается Crэ и в структуре стали возможно появление феррита. При меньшем содержании кремния затрудняется процесс раскисления стали.
Присутствие примесей усложняет получение заданной структуры и свойств и уменьшает эффект введения азота в сталь. Поэтому, как правило, стали, легированные азотом, выплавляются по технологии чистой стали. Требуемый по изобретению предел содержаний вредных примесей Р≤0,010, S≤0,0025, Sn≤0,005, Pb≤0,005, As≤0,005, Bi≤0,005 в стали обеспечивает наибольший при заданном составе уровень свойств. При большем содержании примесей проявляется их отрицательное влияние на структуру и свойства стали и процессы структурообразования. Существенно меньшее содержание примесей в настоящее время технологически трудно реализуемо.
При способе термодеформационной обработки по изобретению сталь обладает чисто аустенитной структурой и требуемым комплексом механических и физических характеристик. При несоблюдении температур нагрева перед деформацией, начала и окончания операций термодеформационной обработки, степени обжатия и скорости охлаждения по операциям получение чисто аустенитной стали и достижение заявленных по изобретению ее характеристик невозможно.
Пример реализации технологии выплавки и обработки стали
В опытном порядке сталь заявленного состава была выплавлена в вакуумной индукционной печи вместимостью 50 кг по жидкому металлу с использованием описанных выше особенностей технологии выплавки азотсодержащих коррозионно-стойких сталей. Использовали чистые шихтовые материалы: железо Армко, электролитический никель, металлические хром и марганец, азотированный феррохром.
Полученный слиток после зачистки нагревали до температуры 1250°С и ковали в температурном интервале 1250-1100°С со степенью деформации 75%, затем поковки охлаждали на воздухе и зачищали.
Далее поковки прокатывали с суммарной степенью деформации 70% (до толщины 10,5 мм) в диапазоне температур 1200-1080°С за 9 проходов (частные обжатия 20-30%) с промежуточными подогревами. После прокатки полученные заготовки охлаждали на воздухе.
Заключительную прокатку проводили по схеме высокотемпературной термомеханической обработки. Металл нагревали до 1150°С и деформировали за 3 прохода с суммарной степенью деформации 70% (до толщины 3,2 мм, частные обжатия 25-30%) в диапазоне 1150-1080°С с промежуточными подогревами. Окончательное охлаждение проката проводили со скоростью 100°С/с водой. Далее прокат зачищали и разрезали на требуемые размеры. Механические свойства полученного металла представлены в таблице.
Figure 00000001
Коррозионная стойкость разработанного сплава в кислой среде (0,5М H2SO4, рН 0,44) и морской воде (3% NaCl) по разным показателям (МКК, общая, питтинговая и щелевая коррозия) не ниже или выше, чем у коррозионно-стойких нержавеющих сталей типа (05-12)Х18Н(8-10) и 06Х18АН(8-10).
Полученная сталь в микробиологических средах, обогащенных сероводородом и благоприятных для размножения сульфатвосстанавливающих бактерий, имеет антиадгезивную способность на уровне сталей 05Х14Н7Д2АМБТ и 05Х14Н9Д2АМБТ и значительно выше, чем у стали 07Х14Н5Д2МБТ без азота. Количество адгезированных микроорганизмов (клеток/см2) на образцах полученной стали в сравнимых условиях испытаний в 20 раз меньше, чем для стали 07Х14Н5Д2МБТ.

Claims (2)

1. Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь, содержащая углерод, хром, никель, марганец, молибден, кремний, азот, алюминий, железо и примеси, в качестве которых она содержит серу, фосфор, олово, свинец, висмут и мышьяк, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит медь при следующем соотношении компонентов, мас.%:
С - 0,05-0,07
Cr - 18,0-20,0
Ni - 5,0-7,0
Mn - 9,0-11,0
Мо - 1,4-1,8
Si - 0,25-0,35
Cu - 2,0-2,2
N - 0,28-0,32
Al - 0,015-0,035
S≤0,0025
Р≤0,010
Sn≤0,005
Pb≤0,005
Bi≤0,005
As≤0,005
Fe - остальное,
при этом содержание азота и меди связано соотношением N × Cu = 0,610-0,650.
2. Способ термодеформационной обработки конструкционной криогенной аустенитной высокопрочной коррозионно-стойкой, в том числе в биоактивных средах, свариваемой стали по п. 1, включающий нагрев слитка, деформацию слитка в заготовку с суммарной степенью деформации 40-90% в температурном диапазоне 1250-1100°С, охлаждение заготовки на воздухе и зачистку, прокатку полученной заготовки при температурах 1200-1080°С с суммарной степенью обжатия 45-70% и окончательную прокатку за 2-3 прохода с суммарной степенью обжатия 30-80% при температурах 1150-1080°С с получением проката, который затем подвергают охлаждению со скоростью 20-100°С/с.
RU2015121315/02A 2015-06-04 2015-06-04 Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки RU2584315C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015121315/02A RU2584315C1 (ru) 2015-06-04 2015-06-04 Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2015121315/02A RU2584315C1 (ru) 2015-06-04 2015-06-04 Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2584315C1 true RU2584315C1 (ru) 2016-05-20

Family

ID=56012085

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015121315/02A RU2584315C1 (ru) 2015-06-04 2015-06-04 Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2584315C1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2631067C1 (ru) * 2016-10-28 2017-09-18 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов из хладостойкой высокопрочной аустенитной стали
RU2683173C1 (ru) * 2018-05-31 2019-03-26 Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая сталь
RU2735777C1 (ru) * 2020-05-07 2020-11-09 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения катаных полуфабрикатов из аустенитной коррозионностойкой стали

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3940266A (en) * 1972-03-28 1976-02-24 Armco Steel Corporation Austenitic stainless steel
RU2200920C2 (ru) * 1997-12-19 2003-03-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Элементы технологических процессов, контейнеры и трубы для хранения и транспортировки жидкостей при криогенных температурах
EP1645649A1 (en) * 2003-06-10 2006-04-12 Sumitomo Metal Industries Limited Austenitic stainless steel for hydrogen gas and method for production thereof
RU2392348C2 (ru) * 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
RU2450080C2 (ru) * 2007-12-20 2012-05-10 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь
RU2545856C2 (ru) * 2013-08-02 2015-04-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная свариваемая сталь и способ ее получения

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3940266A (en) * 1972-03-28 1976-02-24 Armco Steel Corporation Austenitic stainless steel
RU2200920C2 (ru) * 1997-12-19 2003-03-20 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Элементы технологических процессов, контейнеры и трубы для хранения и транспортировки жидкостей при криогенных температурах
EP1645649A1 (en) * 2003-06-10 2006-04-12 Sumitomo Metal Industries Limited Austenitic stainless steel for hydrogen gas and method for production thereof
RU2450080C2 (ru) * 2007-12-20 2012-05-10 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. Экономнолегированная, коррозионно-стойкая аустенитная нержавеющая сталь
RU2392348C2 (ru) * 2008-08-20 2010-06-20 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") Коррозионно-стойкая высокопрочная немагнитная сталь и способ ее термодеформационной обработки
RU2545856C2 (ru) * 2013-08-02 2015-04-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная свариваемая сталь и способ ее получения

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2631067C1 (ru) * 2016-10-28 2017-09-18 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения листов из хладостойкой высокопрочной аустенитной стали
RU2683173C1 (ru) * 2018-05-31 2019-03-26 Акционерное общество "Научно-производственное объединение "Центральный научно-исследовательский институт технологии машиностроения", АО "НПО "ЦНИИТМАШ" Высокопрочная немагнитная коррозионно-стойкая сталь
RU2735777C1 (ru) * 2020-05-07 2020-11-09 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") Способ получения катаных полуфабрикатов из аустенитной коррозионностойкой стали

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20190226068A1 (en) Process for manufacturing hot-rolled plate, strip or coil made of duplex stainless steel
JP5072285B2 (ja) 二相ステンレス鋼
KR101564152B1 (ko) 내산화성과 고온 강도가 우수한 고순도 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법
JP5685198B2 (ja) フェライト−オーステナイト系ステンレス鋼
KR102349888B1 (ko) 2상 스테인리스강 및 그 제조 방법
TWI460293B (zh) 雙相不銹鋼、雙相不銹鋼鑄片、及雙相不銹鋼鋼材
JP7059357B2 (ja) 二相ステンレスクラッド鋼板およびその製造方法
WO2006109664A1 (ja) フェライト系耐熱鋼
JP2007126688A (ja) 高圧水素ガス用オ−ステナイト系高Mnステンレス鋼
EP3722448B1 (en) High-mn steel and method for manufacturing same
CN111051553B (zh) 高Mn钢及其制造方法
EP2684974B1 (en) Duplex stainless steel
CN104152818A (zh) 一种双相不锈钢及其制备方法
JP6842257B2 (ja) Fe−Ni−Cr−Mo合金とその製造方法
JPWO2020166538A1 (ja) 高Mn鋼およびその製造方法
JP5329632B2 (ja) 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材
RU2584315C1 (ru) Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая, в том числе в биоактивных средах, свариваемая сталь и способ ее обработки
US9816163B2 (en) Cost-effective ferritic stainless steel
CN113544295A (zh) 超级奥氏体材料
RU2657741C1 (ru) Конструкционная криогенная аустенитная высокопрочная коррозионно-стойкая свариваемая сталь и способ ее обработки
RU2653954C2 (ru) Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах
EP3686306B1 (en) Steel plate and method for manufacturing same
CN104498836A (zh) 一种耐腐蚀稀土合金钢
JP5329634B2 (ja) 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材
JP2009249731A (ja) 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼

Legal Events

Date Code Title Description
QB4A Licence on use of patent

Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20180418

Effective date: 20180418