RU2458754C1 - Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel - Google Patents
Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2458754C1 RU2458754C1 RU2011110214/02A RU2011110214A RU2458754C1 RU 2458754 C1 RU2458754 C1 RU 2458754C1 RU 2011110214/02 A RU2011110214/02 A RU 2011110214/02A RU 2011110214 A RU2011110214 A RU 2011110214A RU 2458754 C1 RU2458754 C1 RU 2458754C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- rolling
- sheet
- steel
- hot
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных листов из марок стали трубного сортамента, в основном, класса прочности Х70.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled sheets from steel grades of pipe assortment, mainly of strength class X70.
Известны способы производства горячекатаных листов, включающие производство слябовой заготовки, ее нагрев до температуры выше Ас3, горячую деформацию с регламентированными обжатиями, промежуточное подстуживание проката, чистовую прокатку с последующим охлаждением листа со скоростью не менее 30°C/мин до температуры 400°C и далее - на воздухе (Патенты РФ №2394108, №2397255).Known methods for the production of hot-rolled sheets, including the production of a slab billet, its heating to a temperature above Ac 3 , hot deformation with regulated compression, intermediate stiffening of the rolling, finishing rolling with subsequent cooling of the sheet at a rate of at least 30 ° C / min to a temperature of 400 ° C and further on in the air (Patents of the Russian Federation No. 2394108, No. 2397255).
Недостатками известных способов является значительная дифференциация свойств по сечению и длине листа при одновременно пониженном уровне механических свойствах (прочностных, пластических и вязких), не отвечающих в сталях трубного сортамента современным нормам для класса прочности Х70.The disadvantages of the known methods is a significant differentiation of properties along the cross-section and length of the sheet with a simultaneously reduced level of mechanical properties (strength, plastic and viscous) that do not meet modern standards in the steel pipe assortment for strength class X70.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства листов из низколегированной стали, включающий нагрев слябовой заготовки до температуры выше Ac3, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины при температуре 950÷890°C, подстуживание до температуры 840±10°C, последующую чистовую прокатку до температуры 780±10°C. После чего производят ускоренное охлаждение поверхности листа со скоростью не менее 60°C/мин от температуры конца прокатки до температуры 300÷200°C с дальнейшим охлаждением листов на воздухе до температуры 100°C при однорядном их расположении на стеллаже (Патент РФ №2311465).The closest analogue to the claimed object is a method for the production of sheets of low alloy steel, including heating a slab billet to a temperature above Ac 3 , rough rolling to a roll of intermediate thickness at a temperature of 950 ÷ 890 ° C, curing to a temperature of 840 ± 10 ° C, subsequent finishing rolling to a temperature of 780 ± 10 ° C. Then produce accelerated cooling of the surface of the sheet at a rate of at least 60 ° C / min from the temperature of the end of rolling to a temperature of 300 ÷ 200 ° C with further cooling of the sheets in air to a temperature of 100 ° C with a single-row arrangement on the rack (RF Patent No. 2311465) .
Недостатками известного способа являются сложность формирования в марках стали трубного сортамента требуемого высокого уровня механических свойств, соответствующих классу прочности Х70, равномерно распределенных по сечению листа толщиной более 21 мм, что не позволяет обеспечить успешную технологическую переработку горячекатаного штрипса в трубу, предназначенную для эксплуатации в магистральных газо- и нефтепроводах. Кроме того, повышается вероятность появления в готовой трубе в процессе ее эксплуатации многочисленных дефектов (трещин, разрывов), ввиду незначительных показателей вязкости, хладостойкости.The disadvantages of this method are the complexity of the formation in the steel grades of pipe assortment of the required high level of mechanical properties corresponding to strength class X70 uniformly distributed over the cross section of a sheet with a thickness of more than 21 mm, which does not allow for the successful technological processing of hot-rolled strip into a pipe designed for operation in gas mains - and oil pipelines. In addition, the probability of occurrence of numerous defects (cracks, tears) in the finished pipe during its operation is increased, due to insignificant indicators of viscosity and cold resistance.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение в горячекатаном прокате из микролегированой стали трубного сортамента толщиной 24-27 мм одинаковых по сечению листа механических свойств, соответствующих классу прочности Х70.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of hot rolled products from microalloyed steel of pipe assortment with a thickness of 24-27 mm with the same mechanical cross-sectional sheet properties corresponding to strength class X70.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства листов из низколегированной трубной стали класса прочности Х70 толщиной 24÷27 мм, включающем нагрев слябовой заготовки до температуры выше Ac3, черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание, чистовую прокатку с регламентированными обжатиями и температурами конца прокатки, а также последующее ускоренное охлаждение листа, согласно изобретению в заготовке из стали со следующим соотношением элементов, мас.%:The problem is solved in that in the known method for the production of sheets of low-alloy pipe steel of strength class X70 with a thickness of 24 ÷ 27 mm, which includes heating a slab billet to a temperature above Ac 3 , rough rolling to a roll of intermediate thickness, curing, finishing rolling with regulated compression and temperatures end of rolling, as well as subsequent accelerated cooling of the sheet according to the invention in a steel billet with the following ratio of elements, wt.%:
температуру начала чистовой прокатки выбирают в диапазоне 790÷830°C, температуру конца прокатки принимают равной 790÷820°C, при этом температуру конца охлаждения листа принимают 540÷580°C.the temperature of the start of finish rolling is selected in the range of 790 ÷ 830 ° C, the temperature of the end of rolling is taken equal to 790 ÷ 820 ° C, while the temperature of the end of cooling of the sheet is taken 540 ÷ 580 ° C.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Прокат из низколегированных марок стали трубного сортамента (класса прочности Х70) в соответствии с требованиями отечественных и зарубежных стандартов должен обеспечивать сочетание высоких прочностных и пластических свойств, а также повышенные вязкие характеристики (KCU, KCV, долю вязкой составляющей в изломе при ИПГ), обеспечивающие достаточную хладостойкость, хорошую свариваемость трубной заготовки, а также достаточно высокое сопротивление хрупкому разрушению при температурах монтажа труб и их эксплуатации.Rolled products from low-alloy steel grades of pipe assortment (strength class X70) in accordance with the requirements of domestic and foreign standards should provide a combination of high strength and plastic properties, as well as increased viscous characteristics (KCU, KCV, the share of the viscous component in kink during IPG), providing sufficient cold resistance, good weldability of the pipe billet, as well as a fairly high resistance to brittle fracture at the temperatures of pipe installation and operation.
Для обеспечения нормируемого комплекса свойств в процессе горячей прокатки в металле должна быть сформирована мелкозернистая ферритно-бейнитная микроструктура, равномерно распределенная по всему сечению листа. Поэтому технология изготовления горячекатаных листов из стали трубного сортамента класса прочности Х70 должна обеспечивать получение следующего уровня механических свойств: прочностных - σт~510-600 МПа, σв - не менее 610 МПа; пластических - δ2 не менее 40% и вязких - KCV0 - не менее 220 Дж/см2, DWTT-20 - не менее 70% (например, в соответствии с нормами международного стандарта API 5L).To ensure a standardized set of properties during hot rolling, a fine-grained ferritic-bainitic microstructure should be formed in the metal, uniformly distributed over the entire cross section of the sheet. Therefore, the manufacturing technology of hot-rolled sheets of steel pipe assortment of strength class X70 should provide the following level of mechanical properties: strength - σ t ~ 510-600 MPa, σ in - at least 610 MPa; plastic - δ 2 not less than 40% and viscous - KCV 0 - not less than 220 J / cm 2 , DWTT -20 - not less than 70% (for example, in accordance with the norms of the international standard API 5L).
В заявляемом химическом составе стали за, основу принято уменьшенное количество углерода (0,08÷0,11%). Для обеспечения в горячекатаном листе требуемого уровня прочностных свойств, соответствующих классу прочности Х70, вводится кремний в количестве 0,15÷0,30%, обеспечивающий рост прочности и вязкости при легировании, и марганец в количестве 1,50÷1,75%, принятый традиционно в качестве одного из основных легирующих компонентов в низколегированных сталях, включая и трубный марочный сортамент (см., например, Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко С.А. Сталь для магистральных трубопроводов. М.: Металлургия, 1989. - 288 С.). Кроме того, для получения мелкозернистой микроструктуры за счет подавления роста зерен при рекристаллизации и после ее окончания традиционно применяется микролегирование карбонитридообразующимися элементами (Nb, Ti, V) в сотых долях процента. В заявляемом техническом решении в сталь вводятся 0,015÷0,025% титана, 0,03÷0,08% ниобия и 0,02÷0,06% ванадия, являющиеся упрочняющими микролегирующими элементами. Для усиления упрочняющего эффекта дополнительно вводится по 0,20÷0,30% хрома и 0,08÷0,10% никеля.In the claimed chemical composition of steel, the basis is a reduced amount of carbon (0.08 ÷ 0.11%). To provide the required level of strength properties in the hot-rolled sheet corresponding to the strength class X70, silicon is introduced in an amount of 0.15 ÷ 0.30%, which provides an increase in strength and viscosity during alloying, and manganese in an amount of 1.50 ÷ 1.75%, adopted traditionally, as one of the main alloying components in low alloy steels, including pipe grade gauges (see, for example, Matrosov Yu.I., Litvinenko D.A., Golovanenko S.A. Steel for main pipelines. M: Metallurgy, 1989 .-- 288 p.). In addition, to obtain a fine-grained microstructure by suppressing grain growth during recrystallization and after its completion, microalloying with carbon nitride-forming elements (Nb, Ti, V) in hundredths of a percent is traditionally used. In the claimed technical solution, 0.015 ÷ 0.025% of titanium, 0.03 ÷ 0.08% of niobium and 0.02 ÷ 0.06% of vanadium, which are reinforcing microalloying elements, are introduced into the steel. To enhance the hardening effect, an additional 0.20–0.30% of chromium and 0.08–0.10% of nickel are added.
Одним из главных условий получения требуемой мелкозернистой структуры феррита является наличие мелкозернистой структуры аустенита, которая, в свою очередь, может быть получена при определенных степенях и скоростях деформаций и температурах прокатываемого металла, так как она зависит от скорости рекристаллизации при прокатке. При этом размер зерна в процессе рекристаллизации, а также после фазовых превращений в значительной степени будет определяться степенью измельчения зерен аустенита при черновой стадии контролируемой прокатки, уровня проработки микроструктуры аустенита в области отсутствия рекристаллизации при чистовой стадии прокатки, а также условий охлаждения листа после чистовой прокатки. Таким образом, определяющими параметрами горячей прокатки листов будут являться температуры черновой стадии прокатки и последующей чистовой прокатки. Кроме того, для подавления роста аустенита в процессе охлаждения существенную роль будут играть режимы охлаждения листа после окончания стадии горячей прокатки, включающие скорость охлаждения и температуру конца активной фазы охлаждения.One of the main conditions for obtaining the required fine-grained structure of ferrite is the presence of a fine-grained structure of austenite, which, in turn, can be obtained at certain degrees and strain rates and temperatures of the rolled metal, since it depends on the recrystallization rate during rolling. In this case, the grain size during recrystallization, as well as after phase transformations, will be largely determined by the degree of grinding of austenite grains during the draft stage of controlled rolling, the level of development of the austenite microstructure in the absence of recrystallization during the finishing stage of rolling, and also the conditions of cooling of the sheet after finishing rolling. Thus, the determining parameters of the hot rolling of the sheets will be the temperature of the rough rolling stage and subsequent finishing rolling. In addition, to suppress the growth of austenite during cooling, a significant role will be played by the sheet cooling regimes after the end of the hot rolling stage, including the cooling rate and the temperature of the end of the active cooling phase.
Температурные условия начала чистовой прокатки объясняются необходимостью проведения определенного подстуживания раската после черновой прокатки для стабилизации температуры по сечению и обеспечения оладьеобразной формы зерна, которая обеспечивает лучшую выкатываемость в процессе последующей деформационной обработки. При этом наиболее оптимальной температурой является температура начала горячей прокатки в диапазоне 790÷830°C.The temperature conditions for the start of finish rolling are explained by the need to conduct a certain reinforcement of the roll after rough rolling to stabilize the cross-sectional temperature and provide a pancake-like grain shape, which provides better rolling out during the subsequent deformation processing. In this case, the most optimal temperature is the temperature of the onset of hot rolling in the range of 790 ÷ 830 ° C.
Учитывая, что температурные условия конца прокатки необходимо принимать такими, чтобы обеспечить формирование микроструктуры в однофазной (аустенитной) области кристаллизации стали, то наиболее оптимальной для заявляемого химического состава стали для толщины проката с учетом его теплоемкости, будет температура конца чистовой прокатки, соответствующая диапазону 790÷820°C, так как при этом происходит значительное увеличение мест зарождения зерен феррита, сохраняющихся к моменту начала фазового превращения..Given that the temperature conditions of the end of rolling must be taken so as to ensure the formation of a microstructure in the single-phase (austenitic) region of crystallization of steel, the most optimal for the claimed chemical composition of steel for the thickness of the rolled product, taking into account its heat capacity, will be the temperature of the end of the finish rolling, corresponding to the range of 790 ÷ 820 ° C, since this causes a significant increase in the nucleation sites of ferrite grains, which persist until the beginning of the phase transformation ..
Температура охлаждения листа 540÷580°C связана необходимостью протекания бейнитного превращения. Отклонения в верхнюю сторону от выбранного диапазона приводят к росту балла зерна, соответственно снижая прочностные параметры проката. Снижение нижнего диапазона формируют повышенную разнобальность зерна (более 3-х смежных баллов), а также возрастает вероятность критичного искажения геометрической формы листа, связного в этом случае со значительным градиентом температуры по сечению достаточно толстого проката.The cooling temperature of the sheet 540 ÷ 580 ° C is associated with the need for a bainitic transformation. Deviations in the upper side from the selected range lead to an increase in the grain score, respectively, reducing the strength parameters of the car. A decrease in the lower range forms an increased variety of grain (more than 3 adjacent points), and the likelihood of a critical distortion of the geometrical shape of the sheet, which is connected in this case with a significant temperature gradient over the section of a sufficiently thick rolled product, also increases.
Пример осуществления способа.An example implementation of the method.
Выплавили кислородно-конвертерным методом сталь заявленного химического состава (см. табл.1). После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляли непрерывную разливку стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы.Steel of the declared chemical composition was smelted by the oxygen-converter method (see table 1). After the out-of-furnace treatment of the metal and the introduction of the required additives, continuous casting of steel was carried out, followed by its crystallization and cutting into slabs.
Слябовую заготовку толщиной 250 мм из стали марки с соответствующим с химическим составом нагревают в методической печи до требуемой температуры. После этого на толстолистовом стане 5000 ОАО «ММК» при температурах (1030÷1050)±60°C производят черновую стадию прокатки в раскат промежуточной толщины. Далее осуществляют подстуживание раската на воздухе до соответствующей температуры, при которой начинают чистовую стадию горячей прокатки до конечной толщины 24÷27 мм. При этом температуру начала чистовой прокатки устанавливают равной 790÷830°C, а температуру конца прокатки (Ткп) поддерживают в диапазоне 790÷820°C. Далее горячекатаный лист, подвергается охлаждению водой в установке ускоренного охлаждения до температуры 540÷580°C. После окончания активной фазы охлаждения горячекатаный лист направляется на участок противофлокеновой обработки (ПФО), где укладывается в стеллажи и подвергается замедленному охлаждению до температуры менее 100°C. Далее охлажденный горячекатаный лист направляется на участок листоотделки.A 250 mm thick slab billet made of steel of a grade with the appropriate chemical composition is heated in a method furnace to the required temperature. After that, at a plate mill 5000 of OJSC MMK, at a temperature of (1030 ÷ 1050) ± 60 ° C, a rough rolling step is carried out into a roll of intermediate thickness. Next, they carry out the rolling of the roll in air to the appropriate temperature, at which the final stage of hot rolling is started to a final thickness of 24 ÷ 27 mm In this case, the temperature of the beginning of the finish rolling is set equal to 790 ÷ 830 ° C, and the temperature of the end of rolling (TKP) is maintained in the range of 790 ÷ 820 ° C. Next, a hot-rolled sheet is subjected to water cooling in an accelerated cooling unit to a temperature of 540 ÷ 580 ° C. After the end of the active cooling phase, the hot-rolled sheet is sent to the anti-flock treatment section (PFD), where it is placed in racks and subjected to delayed cooling to a temperature of less than 100 ° C. Next, the cooled hot-rolled sheet is sent to the sheet-cutting area.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялось изготовление горячекатаных листов класса прочности Х70 трубного сортамента на стане 5000 ОАО «ММК», а также результаты исследований представлены в таблице 2.Variants of technological parameters, according to which, according to the claimed method, the production of hot-rolled sheets of strength class X70 of pipe assortment at mill 5000 of OJSC MMK was carried out, as well as the research results are presented in table 2.
Заявляемая технология производства металлопроката на примере изготовления горячекатаных листов класса прочности Х70 обеспечивает получение следующих механических свойств: временное сопротивление разрыву σв=580÷670 Н/мм2, относительное удлинение δ5 в пределах 40÷50%, ударная вязкость KCV0=205÷380 Дж/см2, доля вязкой составляющей в изломе при ИПГ>90%.The inventive technology for the production of metal on the example of manufacturing hot rolled sheets of strength class X70 provides the following mechanical properties: temporary tensile strength σ in = 580 ÷ 670 N / mm 2 , elongation δ 5 within 40 ÷ 50%, impact strength KCV 0 = 205 ÷ 380 J / cm 2 , the proportion of the viscous component in the fracture at IPG> 90%.
Выбранная совокупность признаков позволяет сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.The selected set of features allows us to conclude that the claimed method is workable and eliminates the disadvantages that occur in the prototype.
Заявляемый способ может найти широкое применение при производстве горячекатаных листов, используемых в качестве горячекатаной заготовки для производства труб, (в том числе, применяемых в магистральных газо-, нефтепроводах), обладающие повышенными прочностными, пластическими и вязкими свойствами, равномерно распределенными как по сечению, так и по длине листа.The inventive method can be widely used in the production of hot-rolled sheets used as hot-rolled billets for the production of pipes (including those used in gas and oil pipelines), which have increased strength, plastic and viscous properties, uniformly distributed both over the section and and along the length of the sheet.
Claims (1)
черновую прокатку в раскат промежуточной толщины, подстуживание, чистовую прокатку с регламентированными обжатиями и температурами конца прокатки и последующее ускоренное охлаждение листа, при этом температуру начала чистовой прокатки устанавливают в диапазоне 790-830°C, температуру конца прокатки принимают равной 790-820°C, а температуру конца ускоренного охлаждения листа - равной 540-580°C. A method of manufacturing sheets of low-alloy pipe steel of strength class X70 with a thickness of 24-27 mm, comprising heating to a temperature above Ac 3 a slab billet of steel with a ratio of elements, wt.%:
rough rolling to a roll of intermediate thickness, curing, finishing rolling with regulated reductions and temperatures of the end of rolling and subsequent accelerated cooling of the sheet, while the temperature of the start of finishing rolling is set in the range of 790-830 ° C, the temperature of the end of rolling is taken to be 790-820 ° C, and the temperature of the end of the accelerated cooling of the sheet is equal to 540-580 ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011110214/02A RU2458754C1 (en) | 2011-03-17 | 2011-03-17 | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011110214/02A RU2458754C1 (en) | 2011-03-17 | 2011-03-17 | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2458754C1 true RU2458754C1 (en) | 2012-08-20 |
Family
ID=46936567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011110214/02A RU2458754C1 (en) | 2011-03-17 | 2011-03-17 | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2458754C1 (en) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1511285A1 (en) * | 1987-12-16 | 1989-09-30 | Московский институт стали и сплавов | Method of producing steel strip |
| WO1999029446A1 (en) * | 1997-12-08 | 1999-06-17 | Corus Staal Bv | Process and device for producing a ferritically rolled steel strip |
| RU2201972C2 (en) * | 2001-04-23 | 2003-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for making strips of low-alloy steel |
| RU2311465C2 (en) * | 2005-11-16 | 2007-11-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of manufacture of steel plates from low-alloy and carbon steels designed for manufacture of vessels |
| RU2312720C2 (en) * | 2005-10-26 | 2007-12-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers |
| RU2341564C2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of hot-rolled sheet manufacturing |
| EP2218801A1 (en) * | 2007-10-26 | 2010-08-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Steel plate with yield strength of 800mpa grade and low weld cracking sensitivity, and manufacture method thereof |
-
2011
- 2011-03-17 RU RU2011110214/02A patent/RU2458754C1/en active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1511285A1 (en) * | 1987-12-16 | 1989-09-30 | Московский институт стали и сплавов | Method of producing steel strip |
| WO1999029446A1 (en) * | 1997-12-08 | 1999-06-17 | Corus Staal Bv | Process and device for producing a ferritically rolled steel strip |
| RU2201972C2 (en) * | 2001-04-23 | 2003-04-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for making strips of low-alloy steel |
| RU2312720C2 (en) * | 2005-10-26 | 2007-12-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Hot rolling method of low alloy steel in continuous wide strip rolling mill with two groups of coilers |
| RU2311465C2 (en) * | 2005-11-16 | 2007-11-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный Научно-Исследовательский Институт Конструкционных Материалов "Прометей" (Фгуп "Цнии Км "Прометей") | Method of manufacture of steel plates from low-alloy and carbon steels designed for manufacture of vessels |
| RU2341564C2 (en) * | 2006-11-16 | 2008-12-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of hot-rolled sheet manufacturing |
| EP2218801A1 (en) * | 2007-10-26 | 2010-08-18 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Steel plate with yield strength of 800mpa grade and low weld cracking sensitivity, and manufacture method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10876180B2 (en) | Method of manufacturing hot rolled steel sheet for square column for building structural members | |
| CN114686777B (en) | Flat steel product with good ageing resistance and manufacturing method thereof | |
| CN106011644B (en) | High elongation rate cold rolling high strength steel plate and preparation method thereof | |
| RU2458156C1 (en) | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade | |
| EP2615191B1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet having excellent stretch flange properties, and process for production thereof | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| JP5884211B1 (en) | Ferritic stainless steel sheet and manufacturing method thereof | |
| CN109642296A (en) | Rolled h-section steel beam and its manufacturing method | |
| RU2466193C1 (en) | Manufacturing method of thick low-alloy rolled plates | |
| JP5353578B2 (en) | High-strength hot-rolled steel sheet excellent in hole expansibility and method for producing the same | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2479639C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2615667C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets of low-alloyed steel of k65 strength grade for longitudinal electric-welded pipes | |
| JP2023504150A (en) | Heavy-duty composite structure steel with excellent durability and its manufacturing method | |
| JP2021528566A (en) | Hot-rolled galvanized steel sheet with high strength, high formability, and excellent seizure curability and its manufacturing method | |
| KR101245702B1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING TENSILE STRENGTH 590MPa CLASS COLD ROLLED DP STEEL WITH EXCELLENT WORKABILITY AND VARIATION OF MECHANICAL PROPERTY | |
| RU2458751C1 (en) | Method of producing low-alloy k52-k60-grade pipe steel | |
| RU2458754C1 (en) | Method of producing low-alloy x70-grade pipe steel | |
| RU2479638C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2465345C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2465343C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k56 | |
| US11434555B2 (en) | Hot-rolled steel sheet | |
| KR101938588B1 (en) | Manufacturing method of ferritic stainless steel having excellent ridging property | |
| RU2679675C1 (en) | Method of manufacturing construction rolled product from low-alloy steel | |
| RU2465344C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 |