RU2440425C1 - Manufacturing method of hot-rolled pipe steel - Google Patents
Manufacturing method of hot-rolled pipe steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2440425C1 RU2440425C1 RU2011102127/02A RU2011102127A RU2440425C1 RU 2440425 C1 RU2440425 C1 RU 2440425C1 RU 2011102127/02 A RU2011102127/02 A RU 2011102127/02A RU 2011102127 A RU2011102127 A RU 2011102127A RU 2440425 C1 RU2440425 C1 RU 2440425C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- strip
- roll
- completion
- deformation
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос, преимущественно из трубных марок стали категории прочности К56.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled strips, mainly from pipe grades of steel of strength category K56.
Основными требованиями, предъявляемыми к горячекатаному металлопрокату из трубных марок стали, являются высокие прочностные характеристики при повышенных пластических, особенно вязких свойствах, обеспечивающих технологичность монтажа труб и их эксплуатационные параметры. При этом особенно важным является обеспечение равенства механических параметров проката в широком диапазоне толщин. Традиционно для обеспечения требуемого уровня механических свойств в прокате трубного сортамента активно применяется микролегирование карбонитридообразующими элементами.The main requirements for hot-rolled metal from steel grades of steel are high strength characteristics with increased plastic, especially viscous properties, ensuring the manufacturability of pipe installation and their operational parameters. In this case, it is especially important to ensure the equality of the mechanical parameters of rolled products in a wide range of thicknesses. Traditionally, to ensure the required level of mechanical properties in the rolling of pipe assortment, microalloying with carbonitride-forming elements is actively used.
Известен способ горячей прокатки полос, включающий горячую прокатку полос на широкополосном стане с межклетевым охлаждением и охлаждением полос водой на отводящем рольганге перед последующей смоткой в рулон (см., например, Технология прокатного производства. В 2-х книгах. Кн.2. Справочник: Беняковский М.А., Богоявленский К.Н., Виткин А.И. и др. М.: Металлурия, 1991. - С.542, патент РФ №2037536, БИ №17, 1995 г.).A known method of hot rolling of strips, including hot rolling of strips on a broadband mill with intercell cooling and cooling of the strips with water on the discharge roller table before subsequent winding into a roll (see, for example, Rolling production technology. In 2 books. Book 2. Reference: Benyakovsky M.A., Epiphany K.N., Vitkin A.I. et al. M.: Metalluria, 1991. - P.542, RF patent No. 2037536, BI No. 17, 1995).
Недостатком известного способа является сложность формирования заданного комплекса механических (повышенных прочностных и вязких) свойств при производстве горячекатаного проката трубного сортамента.The disadvantage of this method is the complexity of the formation of a given complex of mechanical (increased strength and viscous) properties in the production of hot-rolled pipe assortment.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства проката, включающий выплавку стали, внепечную обработку, непрерывную разливку, аустенизацию, предварительную и окончательную деформации, охлаждение проката, при этом выплавляют сталь следующего химического состава при соотношении ингредиентов, мас.%:The closest analogue to the claimed object is a method for the production of rolled products, including steelmaking, out-of-furnace processing, continuous casting, austenization, preliminary and final deformation, cooling of rolled products, while steel of the following chemical composition is melted in the ratio of ingredients, wt.%:
при соотношении Cr+Ni+Cu≤0,60%, окончательную деформацию осуществляют в непрерывном режиме в интервале температур 980÷730°С с суммарной степенью относительного обжатия 65÷80%, частными относительными обжатиями 10÷12% и регламентированной скоростью деформации, при этом охлаждение подката в паузах между частными обжатиями производят со скоростью 5÷30°С/с, кроме того, после завершения окончательной деформации проводят ускоренное охлаждение поверхности полосы водой со скоростью 5÷30°С/с до температуры 650÷500°С (патент РФ №2255987).when the ratio Cr + Ni + Cu≤0.60%, the final deformation is carried out continuously in the temperature range 980 ÷ 730 ° C with a total degree of relative compression of 65 ÷ 80%, partial relative compression of 10 ÷ 12% and regulated by the strain rate, at the cooling of the tackle in the pauses between partial reductions is carried out at a speed of 5 ÷ 30 ° C / s, in addition, after the final deformation, accelerated cooling of the strip surface with water at a speed of 5 ÷ 30 ° C / s to a temperature of 650 ÷ 500 ° C is carried out (patent RF №2255987).
Недостатками известного способа является сложность обеспечения требуемого уровня механических свойств по всей длине рулонного проката трубного марочного сортамента в широком диапазоне толщин (10.0÷16.0 мм), особенно в условиях широкополосного стана горячей прокатки, имеющего в своем составе чистовую группу клетей с малой обжимной способностью. Это, в свою очередь, не позволяет обеспечить в горячекатаной полосе, предназначенной для последующего изготовления электросварных труб, включая магистральные, уровень эксплуатационных характеристик, соответствующих, например, классу прочности К56.The disadvantages of this method is the difficulty of ensuring the required level of mechanical properties along the entire length of the rolled stock of a tube grade gauge in a wide range of thicknesses (10.0 ÷ 16.0 mm), especially in the conditions of a broadband hot rolling mill having a finishing group of stands with a small crimping capacity. This, in turn, does not make it possible to ensure in the hot-rolled strip intended for the subsequent manufacture of electric-welded pipes, including trunk pipes, the level of operational characteristics corresponding, for example, to strength class K56.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение в горячекатаном прокате из экономно микролегированой стали трубного сортамента с повышенными показателями прочности, текучести, ударной вязкости, хладостойкости и свариваемости, равномерности механических свойств по всей длине рулонного проката в широком диапазоне толщин (10÷16 мм) в условиях высокопроизводительного широкополосного стана горячей прокатки, обладающего малой обжимной способностью чистовой группы.The technical problem solved by the claimed invention is the provision of hot rolled products from sparingly microalloyed steel of pipe assortment with increased indicators of strength, flow, toughness, cold resistance and weldability, uniformity of mechanical properties along the entire length of the rolled stock in a wide range of thicknesses (10 ÷ 16 mm) in conditions of a high-performance broadband hot rolling mill with a small crimping ability of the finishing group.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства горячекатаного проката трубной стали толщиной 10.0÷16.0 мм, включающем выплавку, внепечную обработку, непрерывную разливку, аустенизацию заготовки с нагревом выше Ас3, предварительную и окончательную деформации, охлаждение поверхности полосы водой и ее смотку в рулон, порезку на листы, согласно изобретению выплавляют сталь следующего химического состава при соотношении компонентов, мас.%:The problem is solved in that in the known method for the production of hot rolled pipe steel with a thickness of 10.0 ÷ 16.0 mm, including smelting, after-furnace treatment, continuous casting, austenization of a workpiece with heating above Ac 3 , preliminary and final deformation, cooling of the strip surface with water and its winding into roll, cutting into sheets, according to the invention, steel of the following chemical composition is melted in the ratio of components, wt.%:
при соотношении Cr+Ni+Cu≤0,60%, с углеродным эквивалентом Сэкв≤0,40 мас.% и параметром стойкости против растрескивания Pcт≤0,21 мас.%, аустенизацию слябовой заготовки проводят при температуре 1180÷1240°С, окончательную деформацию осуществляют в непрерывном режиме с суммарной степенью обжатия 65÷80%, при этом температуру завершения пластической деформации поддерживают в интервале Аr3+(20÷50)°С, кроме того, после завершения окончательной деформации проводят ускоренное охлаждение проката водой до температуры 560÷620°С со скоростью охлаждения 1÷4°С/с со смоткой в рулон и последующем охлаждении рулона на спокойном воздухе до температуры окружающей среды. Кроме того, для полос толщиной 10.0÷11.9 мм температура завершения пластической деформации составляет 795±15°С, а температуру смотки полосы в рулон принимают равной 600±20°С, для полос толщиной 12.0÷13.9 мм температура завершения пластической деформации составляет 785±15°С, а температуру смотки полосы в рулон принимают равной 590±20°С, для полос толщиной 14.0÷16.0 мм включительно температура завершения пластической деформации составляет 775±15°С, а температуру смотки полосы в рулон принимают равной 580±20°С.at a ratio of Cr + Ni + Cu≤0,60%, a carbon equivalent C eq ≤0,40 wt.% and the resistance to cracking parameter P CT ≤0,21 wt.%, slab blanks austenitization is carried out at a temperature of 1,180 ÷ 1,240 ° C, the final deformation is carried out in continuous mode with a total degree of compression of 65 ÷ 80%, while the temperature of completion of plastic deformation is maintained in the range of Ar 3 + (20 ÷ 50) ° C, in addition, after completion of the final deformation, accelerated cooling of the rolled products with water is carried out to temperature 560 ÷ 620 ° С with a cooling rate of 1 ÷ 4 ° С / s with cm mended to roll and subsequent cooling in still air coil to ambient temperature. In addition, for strips with a thickness of 10.0 ÷ 11.9 mm, the temperature of completion of plastic deformation is 795 ± 15 ° С, and the temperature of winding a strip into a roll is taken to be 600 ± 20 ° С, for strips with a thickness of 12.0 ÷ 13.9 mm, the temperature of completion of plastic deformation is 785 ± 15 ° C, and the temperature of winding the strip into a roll is taken equal to 590 ± 20 ° C, for strips with a thickness of 14.0 ÷ 16.0 mm inclusive, the temperature of completion of plastic deformation is 775 ± 15 ° C, and the temperature of winding the strip into a roll is taken to be 580 ± 20 ° C.
Сущность изобретения заключается в следующем.The invention consists in the following.
Выбранные пределы содержания углерода (0,06÷0,12%) в сочетании с марганцем (1,20÷1,70%), хромом (0,10÷0,20%), никелем и медью (0,15÷0,25% каждого) обеспечивают получение феррито-бейнитной структуры, основными составляющими которой являются квазиполигональный феррит и игольчатый феррит, которые в совокупности позволяют достичь высоких значений предела текучести, временного сопротивления разрыву, относительного удлинения, а также улучшить свариваемость (снизить значения Сэкв и Pcт) и формуемость в холодном состоянии. Последние два параметра являются особенно значимыми для изготовления трубной заготовки методами формовки, а также при монтаже и эксплуатации трубопроводов. Заявленные содержания кремния (0,16÷0,30%) и алюминия (0,025÷0,050%) обеспечивают необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Содержание титана в заявленных пределах (0,010÷0,030%) обеспечивает связывание азота в стойкие нитриды, а выбранные пределы содержаний серы (не более 0,004%) и фосфора (не более 0,013%) - получение высоких значений ударной вязкости при отрицательных температурах. Ниобий в заявленных пределах содержания (0,06÷0,08%) тормозит рекристаллизацию аустенита, что способствует при окончательной деформации получению структуры аустенита с большим числом мест зарождения зерен феррита, что обеспечивает мелкое зерно феррита. Кроме того, ниобий, образуя карбонитриды, способствует повышению прочностных характеристик стали благодаря дисперсионному твердению. Ограничение суммарного содержания Cr+Ni+Cu величиной 0,60% способствует улучшению свариваемости и анизотропии свойств. Указанными выше обстоятельствами также объясняются и ограничения углеродного эквивалента Сэкв≤0,40 мас.%.The selected limits of carbon content (0.06 ÷ 0.12%) in combination with manganese (1.20 ÷ 1.70%), chromium (0.10 ÷ 0.20%), nickel and copper (0.15 ÷ 0 , 25% of each) provide a ferrite-bainitic structure, the main components of which are quasi-polygonal ferrite and needle ferrite, which together make it possible to achieve high values of yield strength, tensile strength, elongation, and improve weldability (reduce C equiv and P ct ) and cold formability. The last two parameters are especially significant for the production of pipe billets by molding methods, as well as during installation and operation of pipelines. The declared contents of silicon (0.16 ÷ 0.30%) and aluminum (0.025 ÷ 0.050%) provide the necessary purity of steel for non-metallic inclusions. The titanium content in the declared range (0,010 ÷ 0,030%) provides the binding of nitrogen to stable nitrides, and the selected limits of the content of sulfur (not more than 0,004%) and phosphorus (not more than 0,013%) - obtaining high values of impact strength at low temperatures. Niobium in the claimed content range (0.06 ÷ 0.08%) inhibits the recrystallization of austenite, which contributes to the final deformation to obtain an austenite structure with a large number of nucleation sites of ferrite grains, which provides a fine grain of ferrite. In addition, niobium, forming carbonitrides, helps to increase the strength characteristics of steel due to dispersion hardening. Limiting the total content of Cr + Ni + Cu to 0.60% helps to improve weldability and anisotropy of properties. The aforementioned circumstances also explain the limitations of the carbon equivalent With eq ≤0.40 wt.%.
Необходимость температуры аустенизации слябовой заготовки, поддерживаемой в диапазоне 1180÷1240°С, объясняется требованием максимально более полного перевода ниобия в твердый раствор без протекания неконтролируемого аномального роста зерна, что обеспечивает получение в процессе последующей рекристаллизации аустенита равномерно распределенного мелкого зерна 9-11 баллов. Это, в свою очередь, способствует формированию повышенных прочностных, пластических и вязких свойств в конечном горячекатаном прокате из трубных марок стали, например, класса прочности К56. Температуры аустенизации слябовой заготовки, выходящие за пределы заявленных (выше 1240°С и ниже 1180°С) приводят к снижению эффективности процесса горячей прокатки (повышение расходов газа, появление повышенного брака из-за пережога заготовки, значительного разброса температуры верхней и нижней поверхностей слябовой заготовки, приводящего к дефектам формы, разнобалльность зерна феррита более 3-х смежных баллов и т.д.)The need for the austenitization temperature of the slab billet, maintained in the range of 1180 ÷ 1240 ° C, is explained by the requirement of the most complete transfer of niobium into the solid solution without uncontrolled abnormal grain growth, which ensures that even austenite evenly distributed fine grains receive 9-11 points during subsequent recrystallization. This, in turn, contributes to the formation of increased strength, plastic and viscous properties in the final hot-rolled steel from pipe grades of steel, for example, strength class K56. The austenitization temperatures of the slab billet that go beyond the declared ones (above 1240 ° C and below 1180 ° C) lead to a decrease in the efficiency of the hot rolling process (increased gas consumption, the appearance of increased rejects due to burnout of the billet, and a significant variation in the temperature of the upper and lower surfaces of the slab billet , leading to shape defects, variability of ferrite grains more than 3 adjacent points, etc.)
Снижение разброса значений механических свойств по длине и сечению полосы обеспечивается стабильным фазовым составом стали в разных участках полосы и постоянной величиной дисперсионного упрочнения. Однородность фазового состава стали обеспечивается окончанием пластической деформации всех участков полосы в нижней части аустенитной области диаграммы «железо-углерод» (Аr3+(20÷50)°С). Равномерность уровня дисперсионного упрочнения по длине полосы в сталях с содержанием ниобия в пределах 0,06÷0,08% обеспечивается поддержанием температуры ускоренного охлаждения ниже 620°С, при скорости охлаждения 1÷4°С/с, благодаря формированию субструктуры в игольчатом феррите и ограничению роста мелкодисперсных карбонитридов. При этом суммарная степень обжатия должна находиться в диапазоне 65÷80%. Это связано со следующим. Величина и форма аустенитного зерна зависят от скорости рекристаллизации при прокатке, которая, в свою очередь, зависит от суммарной деформации в чистовой группе клетей стана, а также от скорости и температуры прокатки в чистовой группе. Величина аустенитного зерна уменьшается с увеличением суммарной деформации в чистовой группе стана. При суммарном относительном обжатии вне заявленного диапазона в чистовой группе температура перехода в хрупкое состояние будет повышаться и не обеспечит требуемых значений ударной вязкости, в частности, параметра DWTT (см. Niobium Informasion №14, 1997 г.). Этими же обстоятельствами объясняется для выбранного диапазона химического состава уровень принятых температур завершения пластической деформации полос толщиной 10-16 мм в диапазоне (775÷795)±15°С и температур смотки полосы в рулон (580÷600))±15°С.The reduction in the spread of the values of mechanical properties along the length and cross section of the strip is ensured by a stable phase composition of steel in different parts of the strip and a constant value of dispersion hardening. The uniformity of the phase composition of the steel is ensured by the end of plastic deformation of all sections of the strip in the lower part of the austenitic region of the iron-carbon diagram (Ar 3 + (20 ÷ 50) ° С). The uniformity of the level of dispersion hardening along the strip length in steels with a niobium content in the range of 0.06–0.08% is ensured by maintaining the temperature of accelerated cooling below 620 ° C, at a cooling rate of 1 ÷ 4 ° C / s, due to the formation of a substructure in needle ferrite and limiting the growth of finely divided carbonitrides. In this case, the total degree of compression should be in the range of 65 ÷ 80%. This is due to the following. The size and shape of the austenitic grain depends on the recrystallization rate during rolling, which, in turn, depends on the total deformation in the finishing group of the mill stands, as well as on the speed and temperature of rolling in the finishing group. The magnitude of austenitic grain decreases with increasing total strain in the finishing group of the mill. With a total relative reduction beyond the declared range in the finishing group, the temperature of transition to a brittle state will increase and will not provide the required impact strength values, in particular, the DWTT parameter (see Niobium Informasion No. 14, 1997). The same circumstances explain for the selected range of chemical composition the level of accepted temperatures of completion of plastic deformation of strips with a thickness of 10-16 mm in the range (775 ÷ 795) ± 15 ° С and temperatures of strip winding into a roll (580 ÷ 600)) ± 15 ° С.
Указанная совокупность признаков в известных технических решениях не известна.The specified set of features in the known technical solutions is not known.
Пример осуществления способаAn example of the method
Сталь заявленного химического состава (см. табл.1) при соотношении Cr+Ni+Cu≤0,60%, с углеродным эквивалентом Сэкв≤0,40 мас.% выплавляется в 350-тонном конвертере. После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляется непрерывная разливка стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы. Далее производится непосредственно горячая прокатка слябов на непрерывном широкополосном стане 2000 горячей прокатки (ШСГП 2000) ОАО «ММК» в полосы размерами 10.00-16.00×1670-1743 мм, предназначенные для изготовления электросварных прямошовных труб.Steel of the declared chemical composition (see Table 1) with a ratio of Cr + Ni + Cu≤0.60%, with a carbon equivalent of C equiv ≤0.40 wt.% Is smelted in a 350-ton converter. After the out-of-furnace treatment of the metal and the introduction of the required additives, the steel is continuously casted, followed by its crystallization and cutting into slabs. Next, hot slabs are directly rolled on a continuous broadband hot rolling mill 2000 (ШСГП 2000) of OJSC MMK into strips 10.00-16.00 × 1670-1743 mm in size, intended for the manufacture of longitudinally welded pipes.
Горячую прокатку осуществляют по следующей методике. Производится аустенизация слябовой заготовки при температуре 1180÷1240°С, после чего сляб поступает на ШСГП 2000, имеющий в своем составе черновую непрерывную группу клетей, промежуточный рольганг, чистовой окалиноломатель, чистовую непрерывную группу клетей с малой обжимной способностью с устройствами межклетевого охлаждения, а также отводящий рольганг с охлаждающими секциями и две группы моталок. Сляб обжимается в черновой группе клетей до получения требуемой толщины раската. После прокатки в черновой группе клетей широкополосного стана раскат толщиной 40÷50 мм, направляется по промежуточному рольгангу в чистовую непрерывную группу клетей. Чистовая группа клетей стана имеет в своем составе семь рабочих клетей, в которых раскат обжимается до требуемой конечной толщины 10-16 мм при суммарном относительном обжатии 65÷80%. При этом температура завершения пластической деформации (Ткп) в общем случае поддерживается в интервале Аr3+(20÷50)°С, а именно для полос толщиной 10.0÷11.9 мм Ткп составляет 795÷15°С, для полос толщиной 12.0÷13.9 мм - 785±15°С, для полос толщиной 14.0-16.0 мм включительно - 775±15°С.Hot rolling is carried out according to the following procedure. The slab billet is austenitized at a temperature of 1180 ÷ 1240 ° C, after which the slab is fed to SHSGP 2000, which includes a rough continuous group of stands, an intermediate roller table, a finishing descaler, a continuous continuous group of stands with a low crimping capacity with inter-cell cooling devices, as well as discharge roller conveyor with cooling sections and two groups of coilers. The slab is crimped in the roughing group of the stands to obtain the desired thickness of the roll. After rolling in the draft group of stands of a broadband mill, a roll 40–50 mm thick is sent along the intermediate roller table to the finishing continuous group of stands. The finishing group of the mill stands includes seven working stands, in which the roll is crimped to the required final thickness of 10-16 mm with a total relative reduction of 65 ÷ 80%. In this case, the temperature of completion of plastic deformation (T kp ) is generally maintained in the range of Ar 3 + (20 ÷ 50) ° С, namely for strips 10.0 ÷ 11.9 mm thick, T kp is 795 ÷ 15 ° С, for strips 12.0 ÷ thick 13.9 mm - 785 ± 15 ° С, for bands with a thickness of 14.0-16.0 mm inclusive - 775 ± 15 ° С.
После завершения окончательной деформации проводят ускоренное охлаждение проката водой до требуемой температуры со скоростью охлаждения 1÷4°С/с со смоткой полосы в рулон. При этом температуру смотки полосы в рулон принимают равной в диапазоне 600±20°С для толщин 10.0÷11.9 мм, в диапазоне 590±20°С - для толщин 12.0÷13.9 мм, в диапазоне 580±20°С - для толщин 14.0÷16.0 мм включительно. Далее производится охлаждение рулона на спокойном воздухе до температуры окружающей средыAfter completion of the final deformation, accelerated cooling of the rolled metal with water to the required temperature is carried out with a cooling rate of 1 ÷ 4 ° C / s with the strip winding into a roll. In this case, the temperature of the strip winding into a roll is taken equal in the range 600 ± 20 ° С for thicknesses 10.0 ÷ 11.9 mm, in the range 590 ± 20 ° С - for thicknesses 12.0 ÷ 13.9 mm, in the range 580 ± 20 ° С - for thicknesses 14.0 ÷ 16.0 mm inclusive. Next, the coil is cooled in calm air to ambient temperature
После горячей прокатки и смотки осуществляется порезка на листы мерной длины на агрегате поперечной резки.After hot rolling and winding, they are cut into sheets of measured length on the transverse cutting unit.
Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу и способу-прототипу осуществлялась прокатка полос из экономно легированной стали категории прочности К56 и охлаждение их поверхности водой на отводящем рольганге ШСГП 2000 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат», а также полученные результаты представлены в таблицах 2, 3.Variants of technological parameters, according to which, according to the claimed method and the prototype method, strips of economically alloyed steel of strength category K56 were rolled and their surface was cooled with water on the discharge roller table of the SHSGP 2000 OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works, as well as the results are shown in tables 2, 3 .
Заявляемая технология производства рулонов на примере горячей прокатки полос категории прочности К56 обеспечивает получение следующих механических свойств: временное сопротивление разрыву σв=580÷640 МПа, предел текучести σт=490÷530 МПа, σт/σв - не более 0,90, δ5 - не менее 25%, ударная вязкость KCV-60 не менее 255 Дж/см2, хладостойкость (температура, при которой количество вязкой составляющей в изломе ударных образцов при испытаниях падающим грузом составляет не менее 90%) - Т90=-60°С.The inventive roll manufacturing technology for example, hot-rolling strips category K56 strength provides the following mechanical properties: tensile strength σ B = 580 ÷ 640 MPa, yield stress σ t = 490 ÷ 530 MPa, σ m / σ a - not more than 0.90 , δ 5 - not less than 25%, impact strength KCV -60 not less than 255 J / cm 2 , cold resistance (temperature at which the amount of the viscous component in the fracture of impact specimens when tested by a falling load is not less than 90%) - T 90 = - 60 ° C.
По варианту №3 был произведен прокат, принятый в качестве прототипа изобретения (сравнительный вариант).In option No. 3, a rental was adopted, adopted as a prototype of the invention (comparative option).
На основании выше изложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в наиболее близком аналоге.Based on the foregoing, we can conclude that the claimed method is workable and eliminates the disadvantages that occur in the closest analogue.
Заявляемый способ может найти широкое применение на широкополосных станах горячей прокатки при производстве полос из трубных марок стали (например, категории прочности К56) с требуемыми регламентируемыми механическими параметрами.The inventive method can be widely used on broadband hot rolling mills in the production of strips of pipe steel grades (for example, strength category K56) with the required regulated mechanical parameters.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
Claims (4)
при соотношении Cr+Ni+Cu≤0,60 мас.%, с углеродным эквивалентом Cэкв≤0,40 мас.% и параметром стойкости против растрескивания Pcm≤0,21 мас.%, аустенизацию заготовки проводят при температуре 1180÷1240°С, окончательную деформацию осуществляют в непрерывном режиме с суммарной степенью обжатия 65÷80%, при этом температуру завершения пластической деформации поддерживают в интервале Ar3+(20÷50)°С, а после завершения окончательной деформации проводят ускоренное охлаждение полосы водой до температуры 560÷620°С со скоростью охлаждения 1÷4°С/с, ее смотку в рулон и последующее охлаждение рулона на спокойном воздухе до температуры окружающей среды.1. Method for the production of hot-rolled pipe steel 10.0–16.0 mm thick, including steel smelting, out-of-furnace processing, continuous casting, austenization of a workpiece with heating above Ac 3 , preliminary and final deformation, cooling of the strip surface with water and its winding into a roll , cutting into sheets, characterized in that the steel is melted with the following chemical composition with a ratio of components, wt.%:
when the ratio of Cr + Ni + Cu≤0.60 wt.%, with a carbon equivalent Cekv≤0.40 wt.% and the parameter of resistance to cracking Pcm≤0.21 wt.%, austenization of the workpiece is carried out at a temperature of 1180 ÷ 1240 ° C , the final deformation is carried out in continuous mode with a total degree of reduction of 65 ÷ 80%, while the temperature of completion of plastic deformation is maintained in the range Ar 3 + (20 ÷ 50) ° С, and after completion of the final deformation, accelerated cooling of the strip with water to a temperature of 560 ÷ 620 ° C with a cooling rate of 1 ÷ 4 ° C / s, its winding into a roll and after cooling the coil in calm air to ambient temperature.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011102127/02A RU2440425C1 (en) | 2011-01-20 | 2011-01-20 | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011102127/02A RU2440425C1 (en) | 2011-01-20 | 2011-01-20 | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2440425C1 true RU2440425C1 (en) | 2012-01-20 |
Family
ID=45785688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011102127/02A RU2440425C1 (en) | 2011-01-20 | 2011-01-20 | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2440425C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2677445C1 (en) * | 2017-10-05 | 2019-01-16 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) |
-
2011
- 2011-01-20 RU RU2011102127/02A patent/RU2440425C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2677445C1 (en) * | 2017-10-05 | 2019-01-16 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Flat steel from construction cold-rolled steel manufacturing method (options) |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11339454B2 (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained | |
| CN103237906B (en) | Manufacture tensile strength grade be 590MPa, excellent workability and in its material property deviation little high strength cold-rolled/method of hot rolling DP steel | |
| EP2837706A1 (en) | Hot-rolled steel plate for square steel tube for use as builiding structural member and process for producing same | |
| RU2393239C1 (en) | Procedure for production of plate iron low-alloyed strip | |
| CN103249847A (en) | Method for manufacturing high-strength cold-rolled/hot-rolled trip steel having a tensile strength of 590 mpa grade, superior workability, and low mechanical-property deviation | |
| RU2458156C1 (en) | Method of producing sheets from low-alloyed tube steel of x60 strength grade | |
| US11214856B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet, hot coil, and automobile exhaust flange member | |
| RU2450061C1 (en) | Method to produce hot-rolled coiled stock of low-alloyed steel | |
| RU2547087C1 (en) | Method of production of higher-strength hot-rolled stock | |
| US9765417B2 (en) | Low-yield ratio high-strength electric resistance welded steel pipe, steel strip for electric resistance welded steel pipes, and methods of manufacturing them | |
| RU2463360C1 (en) | Method to produce thick-sheet low-alloyed strip | |
| RU2350412C2 (en) | Method of strips hot rolling | |
| RU2440425C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel | |
| RU2479639C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k60 | |
| RU2679675C1 (en) | Method of manufacturing construction rolled product from low-alloy steel | |
| RU2430799C1 (en) | Method of producing hot-rolled tube steel rolls | |
| RU2495142C1 (en) | Manufacturing method of rolled steel plate from low-alloy steel | |
| RU2479641C1 (en) | Manufacturing method of cold-rolled strip from low-carbon steel grades | |
| RU2350413C1 (en) | Method of production of hot-rolled pipe steel rolls | |
| RU2676543C1 (en) | Hot-rolled products from the structural steel manufacturing method | |
| RU2815952C1 (en) | Method of producing hot-rolled sheets from low-alloy steel | |
| RU2356658C1 (en) | Manufacturing method of hot-rolled pipe steel roller | |
| RU2379361C1 (en) | Method of cold-rolled sheet products manufacturing for enameling | |
| US20140102604A1 (en) | Cold rolled recovery annealed mild steel and process for manufacture thereof | |
| RU2465343C1 (en) | Manufacturing method of plates from low-alloy pipe steel with strength class k56 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180121 |