RU2305589C1 - Hydrodynamic cavitational reactor - Google Patents
Hydrodynamic cavitational reactor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2305589C1 RU2305589C1 RU2006106248/15A RU2006106248A RU2305589C1 RU 2305589 C1 RU2305589 C1 RU 2305589C1 RU 2006106248/15 A RU2006106248/15 A RU 2006106248/15A RU 2006106248 A RU2006106248 A RU 2006106248A RU 2305589 C1 RU2305589 C1 RU 2305589C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- flow
- cavitators
- cavitator
- cavitational
- section
- Prior art date
Links
Landscapes
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к устройствам для получения эмульсий, суспензий в гидродинамическом кавитационном поле, в частности при подготовке мазута или водомазутной смеси к сжиганию в котельных и других теплоэнергетических установках, и может использоваться в топливной, нефтехимической, химической, пищевой, целлюлозно-бумажной и других отраслях промышленности.The invention relates to a device for producing emulsions, suspensions in a hydrodynamic cavitation field, in particular when preparing fuel oil or water-oil mixture for burning in boiler rooms and other heat power plants, and can be used in fuel, petrochemical, chemical, food, pulp and paper and other industries .
Известен гидродинамический кавитационный реактор, включающий корпус, обтекаемые пустотелые тела, установленные в зоне сужения корпуса, и систему вакуумного отсоса, на внутренней поверхности корпуса по всей длине зоны сужения выполнены поперечные кольцевые выступы клиновидного сечения (авт. св. СССР №456869, кл. D21В 1/36, 1973).Known hydrodynamic cavitation reactor, comprising a housing, streamlined hollow bodies installed in the narrowing zone of the housing, and a vacuum suction system, on the inner surface of the housing along the entire length of the narrowing zone, transverse annular projections of a wedge-shaped cross-section are made (ed. St. USSR No. 456869, class D21B 1/36, 1973).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с тем, что кавитационному воздействию подвергается только та часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения всех кавитаторов, роль которых выполняют поперечные кольцевые выступы и обтекаемое тело, установленные в плоскости поперечного сечения проточной камеры. Остальная часть потока, пропорциональная суммарной площади сквозному зазору между кавитаторами, будет перемещаться с большей скоростью в зазоре между кавитаторами, чем перед кавитатором, но не будет подвергаться кавитационному воздействию, которое имеет место в вихревой зоне за кавитаторами.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, due to the fact that only that part of the flow is proportional to the cavitation, which is proportional to the total cross-sectional area of all cavitators, the role of which is played by transverse annular protrusions and a streamlined body installed in the cross-sectional plane of the flow chamber. The rest of the flow, proportional to the total area through the gap between the cavitators, will move at a higher speed in the gap between the cavitators than before the cavitator, but will not be subjected to the cavitation effect that takes place in the vortex zone behind the cavitators.
Известен гидродинамический кавитационный реактор для размола волокнистой массы, включающий проточную камеру с установленными в ней кавитаторами, которые выполнены в виде усеченных конусов, обращенных большими основаниями к направлению потока массы, и расположены рядами по концентрическим окружностям, образующим в камере пространственную решетку (авт. св. СССР №467158, кл. D21В 1/36, 1973).Known hydrodynamic cavitation reactor for grinding pulp, including a flow chamber with cavitators installed in it, which are made in the form of truncated cones, facing with large bases to the direction of mass flow, and arranged in rows along concentric circles forming a spatial lattice in the chamber (ed. USSR No. 467158, class D21B 1/36, 1973).
Недостатками известного технического устройства являются высокие энергетические затраты на размалывание волокнистой массы, поскольку при принятом расположении кавитаторов - большим основанием навстречу потоку, они обладают большим гидравлическим сопротивлением, а также невозможностью обеспечить равномерное кавитационное воздействие на весь объем размалываемой волокнистой массы.The disadvantages of the known technical device are the high energy costs of grinding the pulp, because with the accepted arrangement of cavitators - a great reason to meet the flow, they have great hydraulic resistance, as well as the inability to ensure uniform cavitation effect on the entire volume of the pulp being ground.
Это связано с тем, что кавитаторы, установленные на цилиндрическом участке трубопровода, не в состоянии обеспечить равную интенсивность кавитационного воздействия кавитаторов, расположенных в различных, параллельных друг другу сечениях пространственной решетки, на размалываемую волокнистую массу. Интенсивность кавитационного воздействия определяется числом кавитации χ (Кнэпп Р., Дейли Дж., Хэмсмит Ф. Кавитация. М.: Мир, 1974, 688 с.):This is due to the fact that cavitators installed on a cylindrical section of the pipeline are not able to provide equal intensity of cavitation effects of cavitators located in different sections of the spatial lattice parallel to each other on the pulp being ground. The intensity of cavitation exposure is determined by the number of cavitation χ (Knepp R., Daily J., Hamsmith F. Cavitation. M: Mir, 1974, 688 pp.):
где Р0 - давление в кавитационном устройстве перед кавитатором; PС - давление в каверне; в суперкавитационном режиме, при котором кавитационное воздействие наиболее эффективно, давление в каверне полагается равным давлению насыщенного пара жидкости PС=PНП; U - скорость невозмущенного потока в кавитационном устройстве перед кавитирующим элементом; ρ - плотность жидкости.where P 0 is the pressure in the cavitation device in front of the cavitator; P C - pressure in the cavity; in the supercavitation mode, in which the cavitation effect is most effective, the pressure in the cavity is assumed to be equal to the saturated vapor pressure of the liquid P C = P NP ; U is the velocity of the undisturbed flow in the cavitation device in front of the cavitating element; ρ is the density of the liquid.
Поскольку давление перед первым по направлению потока кавитатором Р01 выше давления перед вторым кавитатором Р02, из-за наличия гидравлического сопротивления потока между этими сечениями, а величина скорости U в обоих случаях одинакова, то из формулы следует, что числа кавитации у кавитаторов в различных плоскостях различно, и, следовательно, они не обеспечивают одинаковую интенсивность кавитационного воздействия на размалываемую волокнистую массу.Since the pressure in front of the first cavitator P 01 in the direction of flow is higher than the pressure in front of the second cavitator P 02 , due to the hydraulic resistance of the flow between these sections, and the velocity U is the same in both cases, it follows from the formula that the cavitation numbers of cavitators in different different planes, and therefore, they do not provide the same intensity of cavitation effects on the pulp being ground.
Этот недостаток присущ не только рассматриваемому известному техническому устройству, но и всем аналогам и прототипу, рассмотренным ниже.This disadvantage is inherent not only to the known technical device under consideration, but also to all analogues and prototypes discussed below.
Кроме того, в описании авторского свидетельства отсутствует какая-либо информация о размерах кавитаторов и расстоянии между параллельными рядами кавитаторов, что не позволяет воспроизвести известное устройство, без предварительного проведения экспериментальных исследований, ранее выполненных авторами изобретения.In addition, the description of the copyright certificate does not contain any information about the sizes of cavitators and the distance between parallel rows of cavitators, which does not allow reproducing the known device without first conducting experimental studies previously performed by the inventors.
Известен гидродинамический кавитационный реактор для обработки волокнистых суспензий, включающий конфузор, диффузор и проточную прямоугольную камеру с установленным в ней кавитаторами, которые выполнены в виде стержней, продольные оси которых параллельны между собой и лежат в плоскости поперечного сечения проточной камеры (основное авт. св. СССР №610896, кл. D21В 1/36, 1976 и дополнительное к нему, авт. св. СССР №988937, кл. D21В 1/36, 1981).A well-known hydrodynamic cavitation reactor for processing fibrous suspensions, including a confuser, a diffuser and a flow-through rectangular chamber with cavitators installed in it, which are made in the form of rods, the longitudinal axes of which are parallel to each other and lie in the plane of the cross section of the flow-through chamber (main ed. St. USSR No. 610896, class D21B 1/36, 1976 and additional to it, ed. St. USSR No. 988937, class D21B 1/36, 1981).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с тем, что кавитационному воздействию подвергается только та часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения всех кавитаторов, установленных в плоскости поперечного сечения проточной камеры. Остальная часть потока, пропорциональная суммарной площади сквозных зазоров между кавитаторами, будет перемещаться с большей скоростью в зазоре между кавитаторами, но не будет подвергаться кавитационному воздействию, которое имеет место в вихревой зоне за кавитаторами.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, due to the fact that only the part of the flow that is proportional to the total cross-sectional area of all cavitators installed in the cross-sectional plane of the flow chamber is exposed to cavitation. The rest of the flow, proportional to the total area of the through gaps between the cavitators, will move at a higher speed in the gap between the cavitators, but will not be subjected to cavitation that occurs in the vortex zone behind the cavitators.
Известен гидродинамический кавитационный реактор, включающий конфузор, диффузор и проточную камеру для обработки среды с установленной в ней пристеночными и средним кавитаторами, выполненными в виде стержней, продольные оси которых параллельны между собой и перпендикулярны продольной оси проточной камеры, установленную вдоль проточной камеры ударную пластину в виде тавра с полкой и боковыми вогнутыми поверхностями, средний кавитатор смещен против направления потока среды, пластина смонтирована за ним и обращена боковыми вогнутыми поверхностями к соответствующим кавитаторам, а полкой - к диффузору, причем ось пластины и ось среднего кавитатора лежат в продольной плоскости (авт. св. СССР №1214808, кл. D21В 1/36, 1984).A hydrodynamic cavitation reactor is known, including a confuser, a diffuser and a flow chamber for processing the medium with wall and middle cavitators installed in it, made in the form of rods, the longitudinal axes of which are parallel to each other and perpendicular to the longitudinal axis of the flow chamber, a shock plate installed in the form of tee with a shelf and side concave surfaces, the middle cavitator is biased against the direction of flow of the medium, the plate is mounted behind it and facing side concave surfaces to the corresponding cavitators, and a shelf to the diffuser, and the axis of the plate and the axis of the middle cavitator lie in the longitudinal plane (ed. St. USSR No. 1214808, class D21B 1/36, 1984).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с тем, что пристеночные и средний кавитаторы не перекрывают полностью поперечное сечение проточной камеры. Та часть обрабатываемого потока, которая не находится в вихревой зоне за этими кавитаторами, подвергается только сжатию и не попадает в зону кавитационного воздействия. Расположение ударной пластины в среде за средним кавитатором также снижает интенсивность кавитационного воздействия, поскольку она расположена в кавитационной зоне, образованной средним кавитатором, и которая будет разрушаться за счет этого воздействия.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, due to the fact that the wall and middle cavitators do not completely overlap the cross section of the flow chamber. That part of the treated stream, which is not in the vortex zone behind these cavitators, undergoes only compression and does not fall into the zone of cavitation. The location of the shock plate in the medium behind the middle cavitator also reduces the intensity of the cavitation effect, since it is located in the cavitation zone formed by the middle cavitator, and which will be destroyed due to this effect.
Кроме того, в описании патента отсутствует какая-либо информация о размерах кавитаторов и ударной пластины и расстоянии между пристеночными и средним кавитаторами и ударной пластиной, что не позволяет воспроизвести известное устройство без предварительного проведения экспериментальных исследований, ранее выполненных авторами изобретения.In addition, in the description of the patent there is no information about the sizes of cavitators and the shock plate and the distance between the wall and middle cavitators and the shock plate, which does not allow reproducing the known device without first conducting experimental studies previously performed by the inventors.
Известен кавитационный смеситель, содержащий цилиндрический корпус с отверстиями для подвода компонентов и отвода среды, обтекатели (кавитаторы), размещенные в корпусе рядами перпендикулярно его продольной оси, выполненные в виде усеченных конусов, размещенных в каждом ряду радиально и закрепленных большими основаниями по периметру корпуса, при этом площадь свободного сечения в каждом ряду по ходу потока увеличивается по эмпирической формуле, приведенной в патенте (пат. РФ №1287928, кл. В01F 5/00, 1984).Known cavitation mixer containing a cylindrical body with holes for supplying components and draining the medium, cowls (cavitators) placed in rows in rows perpendicular to its longitudinal axis, made in the form of truncated cones placed in each row radially and fixed with large bases around the perimeter of the housing, this free cross-sectional area in each row along the flow increases according to the empirical formula given in the patent (US Pat. RF No. 1287928, CL BF 5/00, 1984).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с принятой последовательностью размещения обтекателей рядами и принятой формой обтекателей в виде радиально размещенных усеченных конусов. Низкая эффективность связана с тем, что кавитационному воздействию подвергается только та часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения всех кавитаторов (обтекателей), установленных в плоскости поперечного сечения проточной камеры. Остальная часть потока, пропорциональная суммарной площади щелей между кавитаторами, будет перемещаться с большей скоростью в зазоре между кавитаторами, но не будет подвергаться кавитационному воздействию, которое имеет место в среде (в вихревой зоне) за кавитаторами. Поскольку, как видно из чертежей, приведенных в описании патента, кавитаторы установлены последовательно друг за другом в одной плоскости, то кавитационному воздействию будет подвергаться одна и та же часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения всех кавитаторов, установленных в плоскости поперечного сечения проточной камеры. Остальная часть потока не подвергается кавитационному воздействию. Кроме того, как показывают экспериментальные исследования (Бэтчелор Дж. Введение в динамику жидкости. М.: Мир, 1973, 758 с.), поперечное сечение усеченного конуса в виде круга не обеспечивает стационарности каверны, которая близка к стационарной в случае, если она образована за телом с острой кромкой, например, диском, что также снижает эффективность кавитационного воздействия.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, associated with the accepted sequence of placing the fairings in rows and the adopted shape of the fairings in the form of radially placed truncated cones. Low efficiency is associated with the fact that only the part of the flow that is proportional to the total cross-sectional area of all cavitators (fairings) installed in the cross-sectional plane of the flow chamber is exposed to cavitation. The rest of the flow, proportional to the total area of the gaps between the cavitators, will move with greater speed in the gap between the cavitators, but will not be subjected to cavitation that occurs in the medium (in the vortex zone) behind the cavitators. Since, as can be seen from the drawings given in the patent description, the cavitators are installed sequentially one after the other in the same plane, the same part of the flow will be subjected to cavitation, which is proportional to the total cross-sectional area of all cavitators installed in the cross-sectional plane of the flow chamber . The rest of the flow is not exposed to cavitation. In addition, as shown by experimental studies (Batchelor J. Introduction to fluid dynamics. M .: Mir, 1973, 758 pp.), The cross-section of a truncated cone in the form of a circle does not provide a stationary cavity, which is close to stationary if it is formed behind a body with a sharp edge, for example, a disk, which also reduces the effectiveness of cavitation.
Известен кавитационный смеситель, включающий проточную камеру с патрубками подвода и отвода обрабатываемого продукта и кавитатор, выполненный в виде установленного перпендикулярно оси проточной камеры диска со сквозными отверстиями в форме диффузоров, причем все диффузоры имеют одинаковый диаметр входного отверстия, а диаметры выходных отверстий определяются из приведенного в патенте соотношения (пат. РФ №1793954, кл. В01F 5/00, 1990).A cavitation mixer is known, including a flow chamber with inlets for supplying and discharging the processed product and a cavitator made in the form of a disk mounted perpendicular to the axis of the flow chamber with through holes in the form of diffusers, all diffusers having the same inlet diameter, and the diameters of the outlet openings are determined from ratio patent (US Pat. RF No. 1793954, class B01F 5/00, 1990).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с тем, что кавитационному воздействию подвергается только та часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения проточной камеры за вычетом площади отверстий. Остальная часть потока, пропорциональная суммарной площади отверстий, будет перемещаться с большей скоростью в зазоре между кавитаторами, но не будет подвергаться кавитационному воздействия, которое имеет место в вихревой зоне за кавитаторами.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, due to the fact that only the part of the flow that is proportional to the total cross-sectional area of the flow chamber minus the area of the holes is exposed to cavitation. The rest of the flow, proportional to the total area of the holes, will move with greater speed in the gap between the cavitators, but will not be exposed to cavitation that occurs in the vortex zone behind the cavitators.
Кроме того, в описании патента отсутствует какая-либо информация о размерах отверстий в кавитаторе, их числе и доли площади поперечного сечения кавитатора, которое должно приходиться на отверстия в кавитаторе, что не позволяет воспроизвести известное устройство, без предварительного проведения экспериментальных исследований, ранее выполненных авторами изобретения.In addition, in the description of the patent there is no information about the size of the holes in the cavitator, their number and the fraction of the cross-sectional area of the cavitator, which should be on the holes in the cavitator, which does not allow reproducing the known device, without preliminary experimental studies previously performed by the authors inventions.
Известен кавитационный смеситель, включающий цилиндрический корпус с патрубками подвода и отвода среды, внутри которого размещены ступица и кавитаторы, выполненные в форме усеченных конусов, установленных радиально и большими основаниями, закрепленными на внутренней поверхности корпуса, а меньшими - на ступице, а все кавитаторы выполнены с различными углами конусности (пат. РФ №2032455, кл. В01F 5/00, 1990).Known cavitation mixer, comprising a cylindrical body with nozzles for supplying and discharging the medium, inside of which are placed a hub and cavitators made in the form of truncated cones mounted radially and with large bases fixed on the inner surface of the housing, and smaller ones on the hub, and all cavitators are made with different taper angles (US Pat. RF No. 2032455, class B01F 5/00, 1990).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с тем, что кавитационному воздействию подвергается только та часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения кавитаторов. Остальная часть потока будет перемещаться с большой скоростью в зазоре между кавитаторами, но не будет подвергаться кавитационному воздействию, которое имеет место в вихревой зоне за кавитаторами. Кроме того, как показывают экспериментальные исследования (Бэтчелор Дж. Введение в динамику жидкости. М.: Мир, 1973, 758 с.), поперечное сечение усеченного конуса в виде круга не обеспечивает стационарности каверны, которая близка к стационарной в случае, если она образована за телом с острой кромкой, например, диском, что также снижает эффективность кавитационного воздействия.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, due to the fact that only the part of the flow that is proportional to the total cross-sectional area of the cavitators is exposed to cavitation. The rest of the flow will move at high speed in the gap between the cavitators, but will not be exposed to cavitation that occurs in the vortex zone behind the cavitators. In addition, as shown by experimental studies (Batchelor J. Introduction to fluid dynamics. M .: Mir, 1973, 758 pp.), The cross-section of a truncated cone in the form of a circle does not provide a stationary cavity, which is close to stationary if it is formed behind a body with a sharp edge, for example, a disk, which also reduces the effectiveness of cavitation.
Следует отметить, что в описании патента отсутствует какая-либо информация о размерах конических кавитаторов, их числе и доли площади поперечного сечения кавитатора от поперечного сечения цилиндрического корпуса, что не позволяет воспроизвести известное устройство, без предварительного проведения экспериментальных исследований, ранее выполненных авторами патента.It should be noted that in the description of the patent there is no information on the dimensions of the conical cavitators, their number and the fraction of the cross-sectional area of the cavitator from the cross-section of the cylindrical body, which does not allow reproducing the known device without first conducting experimental studies previously performed by the authors of the patent.
Наиболее близким техническим решением (прототипом) является гидродинамический кавитационный реактор, включающий конфузор, проточную камеру прямоугольной формы сечения, переходящую на выходе вначале в конфузор, а затем в диффузор, с установленными в ней пристеночным и средним (осевым) кавитаторами и размещенной вдоль ее оси в выходной части ударной пластиной, стенки выходной части проточной камеры и поверхности ударной пластины образуют два параллельно расположенных канала, имеющих профиль сопла Лаваля, пристеночные кавитаторы выполнены в виде упругих пластин, закрепленных одним концом на стенках проточной камеры, а средний кавитатор выполнен в виде двух упругих пластин, образующих между собой острый угол, при этом пластины всех кавитаторов установлены под углом 30° к оси проточной части, направленной навстречу потоку (пат. РФ №1650227, кл. В01F 5/00, 1988).The closest technical solution (prototype) is a hydrodynamic cavitation reactor, including a confuser, a flow-through chamber of a rectangular cross-section that first passes to the confuser and then to the diffuser, with wall and middle (axial) cavitators installed in it and placed along its axis in the output part of the shock plate, the walls of the output part of the flow chamber and the surface of the shock plate form two parallel channels with a Laval nozzle profile, wall cavitators are made They are in the form of elastic plates fixed at one end on the walls of the flow chamber, and the middle cavitator is made in the form of two elastic plates forming an acute angle between each other, while the plates of all cavitators are installed at an angle of 30 ° to the axis of the flow part directed towards the flow (Pat . RF No. 1650227, CL B01F 5/00, 1988).
Недостатком известного технического устройства является его низкая эффективность, связанная с тем, что кавитационному воздействию подвергается только та часть потока, которая пропорциональна суммарной площади поперечного сечения всех кавитаторов, установленных в плоскости поперечного сечения проточной камеры. Остальная часть потока, пропорциональная суммарной площади сквозных щелей между кавитаторами, и находящаяся в зазоре между ними будет перемещаться с большей скоростью в зазоре между кавитаторами, но не будет подвергаться кавитационному воздействию, которое имеет место в вихревой зоне за кавитаторами. Не подвергается кавитационному воздействию и та часть потока, которая перемещается в зазоре между прямоугольной проточной камерой и цилиндрической поверхностью корпуса, внутри которого расположена проточная камера - как показано на фиг.2 в описании патента.A disadvantage of the known technical device is its low efficiency, due to the fact that only the part of the flow that is proportional to the total cross-sectional area of all cavitators installed in the cross-sectional plane of the flow chamber is exposed to cavitation. The rest of the flow, proportional to the total area of the through slits between the cavitators, and located in the gap between them, will move with greater speed in the gap between the cavitators, but will not be subjected to the cavitation effect that takes place in the vortex zone behind the cavitators. The part of the flow that moves in the gap between the rectangular flow chamber and the cylindrical surface of the housing inside which the flow chamber is located is not exposed to cavitation, as shown in FIG. 2 in the patent description.
При отсутствии каких-либо размерных фактических данных вызывает сомнение утверждение авторов патента о целесообразности образования второй зоны кавитационно-кумулятивного воздействия на обрабатываемую среду, в зоне расположения ударной пластины, с помощью которой последовательно образуется конфузорный и диффузорный участки, имеющие профиль сопла Лаваля. Наличие конфузорного участка приводит к возрастанию давления в зоне расположения пристеночного и среднего кавитаторов, что повышает давление в зоне расположения пристеночного и среднего кавитаторами, и, следовательно, уменьшает интенсивность оказываемого ими кавитационного воздействия.In the absence of any dimensional factual data, the authors of the patent doubt about the advisability of forming a second zone of cavitation-cumulative impact on the medium to be treated in the zone of location of the shock plate, with the help of which confuser and diffuser sections with the profile of the Laval nozzle are successively formed. The presence of a confuser portion leads to an increase in pressure in the area of the location of the parietal and middle cavitators, which increases the pressure in the area of the location of the parietal and middle cavitators, and, therefore, reduces the intensity of the cavitation effect that they exert.
Кроме того, в описании патента отсутствует какая-либо информация о размерах кавитаторов и расстоянии между пристеночным и средним кавитаторами и размерами ударной пластины, что не позволяет воспроизвести известное устройство без предварительного проведения экспериментальных исследований, ранее выполненных авторами изобретения.In addition, in the description of the patent there is no information about the size of the cavitators and the distance between the parietal and middle cavitators and the dimensions of the shock plate, which does not allow reproducing the known device without first conducting experimental studies previously performed by the inventors.
Целью изобретения является повышение эффективности работы устройства за счет кавитационного воздействия на весь объем обрабатываемой среды и обеспечения условий достижения максимальной интенсивности кавитационного воздействия.The aim of the invention is to increase the efficiency of the device due to cavitation effects on the entire volume of the processed medium and to ensure conditions for achieving maximum intensity of cavitation effects.
Поставленная цель достигается тем, что гидродинамический кавитационный реактор, включающий конфузор, проточную камеру, содержащую участок, выполненный в виде диффузора, с установленными в ней осевым и пристеночным кавитаторами, в отличие от прототипа, проточная камера снабжена, по крайней мере, двумя дополнительными участками в виде диффузоров, причем все диффузоры связаны между собой и имеют разные углы конусности, а также она снабжена, по крайней мере одним дополнительным кавитатором, который выполнен в виде полукольца, с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом, равным 180°, обращенным выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды, при этом угол конусности участка диффузора, на котором расположен кавитатор ниже по потоку обрабатываемой среды, выполнен большим угла конусности участка диффузора, на котором расположен кавитатор выше по потоку, или равен ему, сумма отношений площадей поперечного сечения кавитаторов к площадям поперечного сечения участков диффузоров в месте установки кавитаторов равна или больше единицы, все кавитаторы расположены в параллельных плоскостях, перпендикулярных к продольной оси реактора, причем расстояния между кавитаторами составляет 5÷10 диаметров участка диффузора в месте расположения кавитатора, установленного выше по потоку обрабатываемой среды, пристеночный кавитатор выполнен в форме кольцевого элемента с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом, равным 90°, обращенным выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды.This goal is achieved in that the hydrodynamic cavitation reactor, including a confuser, a flow chamber containing a section made in the form of a diffuser, with axial and wall cavitators installed in it, in contrast to the prototype, the flow chamber is equipped with at least two additional sections in in the form of diffusers, and all diffusers are interconnected and have different taper angles, and it is also equipped with at least one additional cavitator, which is made in the form of a half ring, with a transverse in the form of a sector with a central angle of 180 °, facing the convex part towards the flow of the medium to be treated, while the taper angle of the diffuser section on which the cavitator is located downstream of the medium to be processed is made larger than the taper angle of the diffuser section on which the cavitator is located above the flow, or equal to it, the sum of the ratios of the cross-sectional areas of the cavitators to the cross-sectional areas of the sections of the diffusers at the installation site of the cavitators is equal to or greater than unity, all cavitators are located in parallel planes perpendicular to the longitudinal axis of the reactor, and the distance between the cavitators is 5 ÷ 10 diameters of the section of the diffuser at the location of the cavitator installed upstream of the medium to be processed, the wall cavitator is made in the form of an annular element with a cross section in the form of a sector with a central angle, equal to 90 °, facing the convex part towards the flow of the processed medium.
Гидродинамический кавитационный реактор отличается и тем, что осевой кавитатор выполнен в виде полусферы, обращенной выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды.The hydrodynamic cavitation reactor is also distinguished by the fact that the axial cavitator is made in the form of a hemisphere facing the convex part towards the flow of the medium to be treated.
Гидродинамический кавитационный реактор отличается также тем, что диффузоры выполнены со стенкой криволинейной формы.The hydrodynamic cavitation reactor is also characterized in that the diffusers are made with a curved wall.
Кроме того, гидродинамический кавитационный реактор отличается и тем, что осевой кавитатор выполнен в виде конуса с углом при вершине 10°÷40°, обращенного вершиной навстречу потоку обрабатываемой среды.In addition, the hydrodynamic cavitation reactor is different in that the axial cavitator is made in the form of a cone with an angle at the apex of 10 ° ÷ 40 °, facing the apex towards the flow of the medium to be treated.
Выполнение проточной камеры в виде диффузоров позволяет организовать кавитационное воздействие одинаковой интенсивности на обрабатываемую среду у всех кавитаторов. Для этого необходимо, чтобы у всех кавитаторов было одинаковое число кавитации χ, которое определяется по формуле (1). Например, если установлены 3 кавитатора, то должны выполняться соотношения:The execution of the flow chamber in the form of diffusers allows you to organize cavitation effects of the same intensity on the medium being treated for all cavitators. For this, it is necessary that all cavitators have the same cavitation number χ, which is determined by the formula (1). For example, if 3 cavitators are installed, then the following relations should be satisfied:
где Р1, Р2 и Р3 - давления в диффузоре перед первым, вторым и третьим кавитаторами соответственно; U1, U2 и U3 - скорости невозмущенного потока в диффузоре перед первым, вторым и третьим кавитаторами соответственно; причем:where P 1 , P 2 and P 3 - pressure in the diffuser in front of the first, second and third cavitators, respectively; U 1 , U 2 and U 3 are the velocities of the undisturbed flow in the diffuser in front of the first, second, and third cavitators, respectively; moreover:
где ΔР1, ΔР2 и ΔР3 - перепад давления на участках диффузора, где установлены первый, второй и третий кавитаторы, соответственно; РН и РК - давление среды в начале и конце диффузора соответственно.where ΔP 1 , ΔP 2 and ΔP 3 - pressure drop in the areas of the diffuser, where the first, second and third cavitators are installed, respectively; R N and R K - the pressure of the medium at the beginning and end of the diffuser, respectively.
При этом максимальная интенсивность кавитационного воздействия определяется числом кавитации, опытное значение которого составило χ≈0,2 (Кулагин В.А., Вильченко А.П., Кулагина Т.А. Моделирование двухфазных суперкавитационных потоков. Красноярск. Красноярск.: КГТУ. 2001. 108 с.).The maximum intensity of cavitation exposure is determined by the number of cavitation, the experimental value of which was χ≈0.2 (Kulagin V.A., Vilchenko A.P., Kulagina T.A. Modeling of two-phase supercavitation flows. Krasnoyarsk. Krasnoyarsk. KSTU. 2001 . 108 p.).
Из формул (2), (3) следует, что наибольшее значение скорости (U1) достигается в месте установки первого кавитатора, где максимален перепад давления (Р1-РНП). Минимальное значение скорости (U3) достигается в месте установки третьего кавитатора, там минимален перепад давления (Р3-РНП).From formulas (2), (3) it follows that the highest value of speed (U 1 ) is achieved at the installation site of the first cavitator, where the pressure drop is maximum (P 1 -P NP ). The minimum speed value (U 3 ) is achieved at the installation site of the third cavitator, there is minimal pressure drop (P 3 -P NP ).
Эти условия выполняется в проточной камере, имеющей форму диффузора, где скорости U1, U2 и U3 связаны уравнением постоянства расхода:These conditions are satisfied in the flow chamber having the shape of a diffuser, where the speeds U 1 , U 2 and U 3 are connected by the equation of constant flow:
где D1, D2 и D3 - диаметры приемной камеры перед первым, вторым и третьим кавитаторами, соответственно.where D 1 , D 2 and D 3 are the diameters of the receiving chamber in front of the first, second and third cavitators, respectively.
Выполнение проточной камеры, по крайней мере, из трех диффузоров, связанных между собой, с углом конусности участка диффузора (центральный угол расширения участка диффузора, на котором установлен кавитатор), расположенного ниже по потоку обрабатываемой среды, большим или равным углу конусности участка диффузора, расположенного выше по потоку обрабатываемой среды, обеспечивает минимальную суммарную длину проточной камеры и минимальные потери напора на гидродинамическое трение потока обрабатываемой среды о стенки проточной камеры, а, значит, и энергозатраты на кавитационную обработку.The execution of the flow chamber of at least three diffusers, interconnected, with an angle of conicity of the diffuser section (the central angle of expansion of the diffuser section on which the cavitator is mounted), located downstream of the medium to be treated, greater than or equal to the conicity angle of the diffuser section located upstream of the medium to be treated, it provides the minimum total length of the flow chamber and the minimum pressure loss on the hydrodynamic friction of the flow of the medium to be processed on the walls of the flow chamber, а, з Achit, and energy consumption for the cavitation process.
Использование проточной камеры в виде диффузора с постоянным углом конусности нецелесообразно, поскольку в этом случае необходимое изменение скорости обеспечивается лишь при большой длине диффузора. Это сопровождается возрастающими потерями напора потока на гидродинамическое трение потока о стенку диффузора, при сохранении потерь напора на кавитаторах, что приводит к росту энергозатрат на кавитационную обработку.The use of a flow chamber in the form of a diffuser with a constant angle of taper is impractical, since in this case the necessary change in speed is provided only with a large length of the diffuser. This is accompanied by increasing losses of the flow pressure on the hydrodynamic friction of the flow on the diffuser wall, while maintaining the pressure losses on the cavitators, which leads to an increase in energy consumption for cavitation treatment.
Кавитаторы выполнены таким образом, что сумма отношений площадей поперечного сечения кавитаторов (миделевых сечений кавитатора) к площади поперечного сечения приемной камеры в месте установки кавитатора равна или больше единицы. Поскольку каждое из этих отношений равно доле общего потока среды, которая прошла кавитационную обработку, то в результате обработки в реакторе весь поток, по крайней мере, один раз подвергается кавитационному воздействию. Если сумма относительных поперечных сечений кавитаторов выше единицы, то часть потока будет подвергаться кавитационному воздействию дважды.Cavitators are designed in such a way that the sum of the ratios of the cross-sectional areas of the cavitators (mid-section of the cavitator) to the cross-sectional area of the receiving chamber at the installation site of the cavitator is equal to or greater than unity. Since each of these relations is equal to the fraction of the total flow of the medium that has undergone cavitation treatment, as a result of processing in the reactor, the entire stream is exposed to cavitation at least once. If the sum of the relative cross sections of the cavitators is higher than unity, then part of the flow will be exposed to cavitation twice.
Расположение кавитаторов в параллельных плоскостях, перпендикулярных к продольной оси, уменьшает протяженность проточной камеры, что снижает гидравлические потери в диффузорах, а значит уменьшает энергозатраты на кавитационную обработку.The arrangement of cavitators in parallel planes perpendicular to the longitudinal axis reduces the length of the flow chamber, which reduces hydraulic losses in the diffusers, and therefore reduces the energy consumption for cavitation treatment.
Расстояние между кавитаторами определяется из условия, что каверна, образованная кавитатором, установленным выше по потоку, не воздействует на кавитатор, который установлен ниже по потоку. Минимальное значение расстояния между кавитаторами составляет 5÷10 диаметров участка диффузора в месте расположения кавитатора, установленного выше по потоку обрабатываемой среды. В рассматриваем случае, расстояние между первым и вторым кавитаторами (L12) и между вторым и третьим кавитаторами (L23), соответственно равны:The distance between the cavitators is determined from the condition that the cavity formed by the cavitator installed upstream does not affect the cavitator, which is installed downstream. The minimum value of the distance between the cavitators is 5 ÷ 10 diameters of the diffuser section at the location of the cavitator installed upstream of the medium to be treated. In this case, the distance between the first and second cavitators (L 12 ) and between the second and third cavitators (L 23 ), respectively, are equal to:
Соотношения (2)÷(5), при известных величинах ΔР1, ΔР2 и ΔР3, которые определяются опытным путем, позволяют определить основные конструктивные размеры диффузоров и кавитаторов.Relations (2) ÷ (5), with known values of ΔР 1 , ΔР 2 and ΔР 3 , which are determined empirically, allow us to determine the main structural dimensions of diffusers and cavitators.
Выполнение дополнительного кавитатора в форме полукольца с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом 180°, обращенным выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды, обеспечивает минимальное значение коэффициента местного гидравлического сопротивления кавитаторов, следовательно уменьшает энергозатраты на кавитационную обработку.The implementation of an additional cavitator in the form of a half ring with a cross section in the form of a sector with a central angle of 180 °, facing the convex part towards the flow of the medium being treated, provides a minimum value of the coefficient of local hydraulic resistance of cavitators, therefore, reduces energy consumption for cavitation processing.
Выполнение пристеночного кавитатора в форме кольцевого элемента с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом 90°, обращенным выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды, также обеспечивает минимальное значение коэффициента местного гидравлического сопротивления кавитаторов, а значит уменьшает энергозатраты на кавитационную обработку.The implementation of the wall cavitator in the form of an annular element with a cross section in the form of a sector with a central angle of 90 °, facing the convex part towards the flow of the medium being treated, also ensures the minimum value of the coefficient of local hydraulic resistance of cavitators, and therefore reduces energy consumption for cavitation processing.
Выполнение осевого кавитатора в форме полусферы, обращенной выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды и наличие дополнительного кавитатора в форме полукольца с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом 180°, обращенным выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды, также обеспечивает низкое значение коэффициента местного гидравлического сопротивления кавитаторов, следовательно уменьшает энергозатраты на кавитационную обработку.The execution of the axial cavitator in the form of a hemisphere facing the convex part towards the flow of the medium and the presence of an additional cavitator in the form of a half ring with a cross section in the form of a sector with a central angle of 180 ° facing the convex part towards the flow of the medium, also provides a low value of the coefficient of local hydraulic resistance of cavitators , therefore, reduces the energy consumption for cavitation treatment.
В качестве варианта возможно выполнение диффузоров со стенкой криволинейной формы, угол конусности которых изменяется плавно, что также снижает энергозатраты на кавитационную обработку в сравнении со случаем постоянных углов конусности диффузора.Alternatively, it is possible to make diffusers with a wall of a curved shape, the taper angle of which changes smoothly, which also reduces the energy consumption for cavitation processing in comparison with the case of constant taper angles of the diffuser.
В качестве варианта возможно выполнение осевого кавитатора в виде конуса с углом при вершине 10°÷40°, обращенного вершиной навстречу потоку обрабатываемой среды, также уменьшает энергозатраты на кавитационную обработку. При меньшем значении угла возрастает линейный размер кавитатора, то есть возрастают гидравлические потери на трение проточной части камеры, а при большем значении угла возрастает гидравлическое сопротивление самого кавитатора.Alternatively, it is possible to perform an axial cavitator in the form of a cone with an angle at the apex of 10 ° ÷ 40 °, facing the apex towards the flow of the medium being treated, and also reduces the energy consumption for cavitation processing. With a smaller value of the angle, the linear size of the cavitator increases, that is, hydraulic losses due to friction of the flow part of the chamber increase, and with a larger value of the angle, the hydraulic resistance of the cavitator itself increases.
Кавитаторы, удовлетворяющие сформулированным выше условиям, могут быть установлены в произвольном порядке.Cavitators satisfying the conditions stated above can be established in any order.
На чертеже представлен продольный разрез гидродинамического кавитационного реактора.The drawing shows a longitudinal section of a hydrodynamic cavitation reactor.
Гидродинамический кавитационный реактор включает конфузор 1, проточную камеру 2, содержащую участки, выполненные в виде трех диффузоров с различными углами конусности α1, α2 и α3. На участке проточной камеры 2 с углом конусности α1 установлен осевой кавитатор 3, выполненный в виде полусферы, обращенной выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды. На участке проточной камеры 2 с углом конусности α2 установлен дополнительный кавитатор 4, выполненный в виде полукольца, с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом, равным 180°, обращенного выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды. На участке проточной камеры 2 с углом конусности α3 установлен пристеночный кавитатор 5, выполненный в форме кольцевого элемента с поперечным сечением в виде сектора с центральным углом, равным 90°, обращенным выпуклой частью навстречу потоку обрабатываемой среды. При этом углы конусности α1≤α2≤α3. Углы конусности α1, α2 и α3 выбираются таким образом, чтобы кавитационное воздействие, оказываемое каждым кавитатором, происходило при одинаковом числе кавитации χ. Все кавитаторы расположены в параллельных плоскостях, перпендикулярных к продольной оси реактора. Расстояния между осевым кавитатором 3 и дополнительным кавитатром 4 составляет 5-10 диаметров участка приемной камеры 2 в месте установки осевого кавитатора 3. Расстояние между дополнительным кавитатором 4 и пристеночным кавитатором 5 составляет 5-10 диаметров участка приемной камеры 2 в месте установки дополнительного кавитатора 4. Сумма отношений площадей поперечного сечения кавитаторов 3, 4 и 5 к площади поперечного сечения участков приемной камеры 2 в месте установки кавитаторов равна или больше единицы.The hydrodynamic cavitation reactor includes a confuser 1, a flow chamber 2 containing sections made in the form of three diffusers with different taper angles α 1 , α 2 and α 3 . On the section of the flow chamber 2 with a taper angle α 1, an axial cavitator 3 is installed, made in the form of a hemisphere facing the convex part towards the flow of the medium to be treated. An additional cavitator 4, made in the form of a half-ring, with a cross section in the form of a sector with a central angle of 180 °, facing the convex part towards the flow of the medium to be treated, is installed on the section of the flow chamber 2 with a taper angle α 2 . In the section of the flow chamber 2 with a taper angle α 3, a wall cavitator 5 is installed, made in the form of an annular element with a cross section in the form of a sector with a central angle of 90 °, facing the convex part towards the flow of the medium to be treated. Moreover, the taper angles α 1 ≤α 2 ≤α 3 . The taper angles α 1 , α 2 and α 3 are selected so that the cavitation effect exerted by each cavitator occurs at the same cavitation number χ. All cavitators are located in parallel planes perpendicular to the longitudinal axis of the reactor. The distance between the axial cavitator 3 and the additional cavitator 4 is 5-10 diameters of the receiving chamber 2 at the installation site of the axial cavitator 3. The distance between the additional cavitator 4 and the wall cavitator 5 is 5-10 diameters of the receiving chamber 2 at the installation site of the additional cavitator 4. The sum of the ratios of the cross-sectional areas of the cavitators 3, 4 and 5 to the cross-sectional area of the sections of the receiving chamber 2 at the installation site of the cavitators is equal to or greater than unity.
Гидродинамический кавитационный реактор работает следующим образом. Обрабатываемая среда (мазут, высоковязкие нефтепродукты и т.п.), подаваемая со скоростью 5÷6 м/с, поступает в конфузор 1, на выходе из которого она приобретает заданную скорость, обеспечивающую одинаковое кавитационное воздействие на обрабатываемую среду каждым из кавитаторов. При взаимодействии потока обрабатываемой среды с осевым кавитатором 3 кавитационному воздействию подвергается часть потока, равная относительной площади поперечного сечения (миделевого сечения) кавитатора 3 в месте его установки. Среда в зазоре между стенкой проточной камеры 2, выполненной в виде диффузора, и осевым кавитатором 3 не подвергается кавитационному воздействию. При дальнейшем движении вниз по потоку часть обрабатываемой среды вступает во взаимодействие с дополнительным кавитатором 4. При этом кавитационному воздействию подвергнется часть потока, равная относительной площади поперечного сечения (миделевого сечения) дополнительного кавитатора 4 в месте его установки. Среда в зазоре между стенкой проточной камеры 2, выполненной в виде диффузора, и дополнительным кавитатором 4 не подвергается кавитационному воздействию. При дальнейшем движении вниз по потоку оставшаяся часть обрабатываемой среды вступает во взаимодействие с пристеночным кавитатором 5, установленным на выходе из проточной камеры 2. В результате этого, кавитационному воздействию подвергнется весь поток обрабатываемой среды.The hydrodynamic cavitation reactor operates as follows. The medium being processed (fuel oil, highly viscous oil products, etc.), supplied at a speed of 5 ÷ 6 m / s, enters the confuser 1, at the outlet of which it acquires a predetermined speed, which ensures the same cavitation effect on the medium being treated by each of the cavitators. When the flow of the medium being treated interacts with the axial cavitator 3, the part of the flow equal to the relative cross-sectional area (mid-section) of the cavitator 3 at the place of its installation is exposed to cavitation. The medium in the gap between the wall of the flow chamber 2, made in the form of a diffuser, and the axial cavitator 3 is not subjected to cavitation. With further movement downstream, part of the medium being processed interacts with the additional cavitator 4. In this case, part of the flow equal to the relative cross-sectional area (mid-section) of the additional cavitator 4 at the place of its installation will be exposed to cavitation. The medium in the gap between the wall of the flow chamber 2, made in the form of a diffuser, and the additional cavitator 4 is not subjected to cavitation. With further movement downstream, the remaining part of the medium being processed interacts with the wall cavitator 5 installed at the outlet of the flow chamber 2. As a result, the entire medium stream is exposed to cavitation.
Предлагаемая конструкция кавитационного реактора позволяет вести процесс кавитационного воздействия в области его максимальной интенсивности для каждого кавитатора, обеспечивает обработку всего потока обрабатываемой среды за счет чего снижаются энергетические затраты на кавитационную обработку.The proposed design of the cavitation reactor allows you to conduct a cavitation process in the field of its maximum intensity for each cavitator, provides processing of the entire flow of the medium being processed, thereby reducing energy costs for cavitation treatment.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006106248/15A RU2305589C1 (en) | 2006-03-01 | 2006-03-01 | Hydrodynamic cavitational reactor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006106248/15A RU2305589C1 (en) | 2006-03-01 | 2006-03-01 | Hydrodynamic cavitational reactor |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2305589C1 true RU2305589C1 (en) | 2007-09-10 |
Family
ID=38598122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006106248/15A RU2305589C1 (en) | 2006-03-01 | 2006-03-01 | Hydrodynamic cavitational reactor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2305589C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012011851A2 (en) * | 2010-07-08 | 2012-01-26 | Potapkov Dmitry Vadimovich | Fuel cavitator |
| CN111701547A (en) * | 2020-06-18 | 2020-09-25 | 中国科学院声学研究所 | Reverse arc opposite impact cavitator |
| RU2755885C1 (en) * | 2020-06-23 | 2021-09-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Filtering unit for dividing suspension particles by size |
| RU2772472C1 (en) * | 2021-04-29 | 2022-05-20 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации | Dynamic activator for improving the quality of motor fuel |
-
2006
- 2006-03-01 RU RU2006106248/15A patent/RU2305589C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012011851A2 (en) * | 2010-07-08 | 2012-01-26 | Potapkov Dmitry Vadimovich | Fuel cavitator |
| WO2012011851A3 (en) * | 2010-07-08 | 2012-03-15 | Potapkov Dmitry Vadimovich | Fuel cavitator |
| CN111701547A (en) * | 2020-06-18 | 2020-09-25 | 中国科学院声学研究所 | Reverse arc opposite impact cavitator |
| RU2755885C1 (en) * | 2020-06-23 | 2021-09-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Кубанский государственный технологический университет" (ФГБОУ ВО "КубГТУ") | Filtering unit for dividing suspension particles by size |
| RU2772472C1 (en) * | 2021-04-29 | 2022-05-20 | Федеральное государственное казенное военное образовательное учреждение высшего образования "Военный учебно-научный центр Военно-воздушных сил "Военно-воздушная академия имени профессора Н.Е. Жуковского и Ю.А. Гагарина" (г. Воронеж) Министерства обороны Российской Федерации | Dynamic activator for improving the quality of motor fuel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1296309C (en) | Fluid dynamic pump | |
| EP0430973A1 (en) | Static fluid flow mixing apparatus | |
| US10093953B2 (en) | Processes for extracting carbohydrates from biomass and converting the carbohydrates into biofuels | |
| RU2305589C1 (en) | Hydrodynamic cavitational reactor | |
| US20140099687A1 (en) | Processes for extracting carbohydrates from biomass and converting the carbohydrates into biofuels | |
| US5165452A (en) | Large angle diffuser diverter design for maximum pressure recovery | |
| RU2158627C1 (en) | Cavitation-type mixer | |
| RU2516638C1 (en) | Cavitator | |
| RU1773469C (en) | Rotary apparatus | |
| US20120236678A1 (en) | Compact flow-through nanocavitation mixer apparatus with chamber-in-chamber design for advanced heat exchange | |
| EP1808651A2 (en) | Cavitation thermogenerator and method for heat generation by the caviation thermogenerator | |
| RU2585029C2 (en) | Mixer | |
| WO2015053649A1 (en) | Cavitation reactor (variants) | |
| RU174490U1 (en) | CAVITATOR | |
| RU169527U1 (en) | HYDRAULIC HYDRAULIC MIXER | |
| US6354514B1 (en) | Method and apparatus for treating material having poor thermal conductivity | |
| RU114133U1 (en) | CAVITATING DEVICE | |
| RU2618883C1 (en) | Hydrodynamic mixer | |
| RU171985U1 (en) | FLOW INJECT MIXER | |
| Mikielewicz et al. | Direct-contact condensation from vapour-gas mixture in a spray ejector condenser for negative CO2 power plant | |
| RU2336938C2 (en) | Mixer-dispenser | |
| RU2359763C1 (en) | Hydraulic cavitating device | |
| RU2091157C1 (en) | Hydrodynamic cavitation reactor (alternatives thereof) | |
| RU2282115C1 (en) | Hydraulic heat-generator | |
| RU2398638C1 (en) | Vortex cavitation device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20080302 |