RU2283942C2 - Способ ликвидации скважины - Google Patents
Способ ликвидации скважины Download PDFInfo
- Publication number
- RU2283942C2 RU2283942C2 RU2004135418/03A RU2004135418A RU2283942C2 RU 2283942 C2 RU2283942 C2 RU 2283942C2 RU 2004135418/03 A RU2004135418/03 A RU 2004135418/03A RU 2004135418 A RU2004135418 A RU 2004135418A RU 2283942 C2 RU2283942 C2 RU 2283942C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- well
- rocks
- interval
- rock
- insulating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 65
- 239000011435 rock Substances 0.000 claims abstract description 92
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims abstract description 64
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims abstract description 37
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 48
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 29
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 23
- 230000006378 damage Effects 0.000 claims description 10
- 238000005065 mining Methods 0.000 claims description 9
- 239000003651 drinking water Substances 0.000 claims description 6
- 235000020188 drinking water Nutrition 0.000 claims description 6
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 abstract description 12
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 22
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 20
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 description 17
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 16
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 16
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 15
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 12
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 7
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 7
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 6
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 6
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 5
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 5
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 5
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 4
- 230000035622 drinking Effects 0.000 description 4
- 239000010442 halite Substances 0.000 description 4
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 3
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 3
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 3
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 3
- 239000003295 industrial effluent Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 244000188595 Brassica sinapistrum Species 0.000 description 2
- 235000004977 Brassica sinapistrum Nutrition 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000003745 diagnosis Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 2
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- 241001045988 Neogene Species 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 229920001871 amorphous plastic Polymers 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 230000000740 bleeding effect Effects 0.000 description 1
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000003841 chloride salts Chemical class 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000008398 formation water Substances 0.000 description 1
- 238000013467 fragmentation Methods 0.000 description 1
- 238000006062 fragmentation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002334 glycols Chemical class 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 208000015181 infectious disease Diseases 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 101150091879 neo gene Proteins 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000004861 thermometry Methods 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003440 toxic substance Substances 0.000 description 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 238000003911 water pollution Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B33/00—Sealing or packing boreholes or wells
- E21B33/10—Sealing or packing boreholes or wells in the borehole
- E21B33/13—Methods or devices for cementing, for plugging holes, crevices or the like
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
Изобретение относится к нефтяной и газовой промышленности, в частности к ликвидации скважин, выполнивших свое назначение. Обеспечивает флюидонепроницаемость сформированной системы искусственных покрышек и тампонажных изоляционных экранов. Сущность изобретения: устанавливают в обсадной колонне над продуктивным горизонтом изоляционный цементный мост. Сообщают заколонное пространство с его колонным пространством через технологическое окно, расположенное в границах интервала высокопластичных пород-покрышек. Устанавливают дополнительный изоляционный цементный мост. Согласно изобретению формируют систему искусственных изоляционных покрышек и тампонажных изоляционных экранов. Кровлю дополнительного цементного моста располагают на 2-10 м ниже отметки нижней границы технологического окна. После сообщения заколонного пространства скважины с его колонным пространством создают искусственную изоляционную покрышку из материала, по составу максимально приближенному к составу пород, расположенных в интервале сообщения заколонного пространства с его колонным пространством. Колонное пространство скважины между изоляционными цементными мостами заполняют вязкопластичным веществом плотностью 1,0-1,2 средней плотности пород, вскрытых скважиной, и обладающим флюидонепроницаемым свойством. 5 з.п.ф-лы, 2 ил., 4 табл.
Description
Изобретение относится к нефтяной и газовой промышленности, в частности к ликвидации скважин, выполнивших свое назначение. Наибольшее применение найдет на месторождениях со сложным геологическим строением, в процессе разработки и эксплуатации многоярусных залежей, при ликвидации скважин сложной конструкции, с МПП, МКД и вскрывших пласты углеводородных флюидов с большим содержанием агрессивных компонентов, таких как H2S и CO2.
Известен способ изоляции перекрытого эксплуатационной колонной продуктивного пласта по патенту РФ № 215415 (МПК Е 21 В 33/13), включающий установку цементных мостов в эксплуатационной колонне скважины, где один из цементных мостов устанавливают в покрышке продуктивного пласта скважины, для чего предварительно освобождают ствол скважины в интервале установки цементного моста от эксплуатационной колонны и цементного кольца путем фрезерования эксплуатационной колонны и разбуривания цементного кольца, а ствол скважины расширяют на 10-15 мм на сторону от первоначального размера ствола. При этом при установке моста используются безусадочные, или коррозионно-стойкие, или расширяющиеся материалы.
Недостатками данного способа являются:
- данный способ не решает проблему качественной ликвидации скважин. Им решается задача изоляции только какого-либо конкретного продуктивного пласта и совсем не учитываются наиболее важные аспекты, всегда присутствующие при ликвидации скважин, такие как геологическая характеристика пород, залегающих выше места производства работ, и конструкция остальной, как правило, большей верхней части ствола скважины;
- низкая эффективность изоляции продуктивного пласта, обусловленная в основном недолговечностью по флюидонепроницаемости моста на цементной основе. Общеизвестно, что с течением времени цементный камень стареет и разрушается, становясь проницаемым для пластовых флюидов (газа, нефти, воды). Это происходит за счет химических превращений внутри цементного материала и под воздействием внешней агрессивности среды.
Известен способ ликвидации скважин с источником межколонного давления по патенту РФ № 2168607 (МПК Е 21 В 33/13), включающий выполнение первого цементного моста в скважине над продуктивным горизонтом и ниже интервала высокопластичных пород, сообщение заколонного пространства скважины с ее колонным пространством в пределах интервала высокопластичных пород с последующей установкой второго цементного моста над первым и обеспечение течения высокопластичных пород в колонное пространство скважины путем снижения гидростатического давления в скважине на уровне интервала высокопластичных пород, в котором выбирают пласт высокопластичных пород, расположенный над источником межколонного давления и ближайший к нему, верхнюю границу первого цементного моста устанавливают на уровне подошвы выбранного пласта высокопластичных пород, заколонное пространство скважины сообщают с колонным пространством в интервале, составляющем часть мощности пласта высокопластичных пород непосредственно выше его подошвы, путем удаления части обсадной колонны, второй цементный мост устанавливают поверх первого цементного моста высотой, равной интервалу сообщения заколонного пространства скважины с ее колонным пространством, и выходящим за пределы контура обсадной колонны, после чего сообщают заколонное пространство скважины, на оставшейся части мощности пласта высокопластичных пород, с колонным пространством скважины путем удаления части обсадной колонны, а затем обеспечивают течение высокопластичных пород в колонное пространство скважины.
Недостатками данного способа являются:
- данный способ не решает проблему качественной ликвидации скважины, так как им также решается узкая задача изоляции определенного продуктивного пласта без учета геологической характеристики вышезалегающих пород и конструкции скважины;
- ограниченная область применения, так как его можно использовать только при наличии вышезалегающих в непосредственной близости высокопластичных пород большой мощности (не менее 30-50 м), обеспечивающей установку цементного моста расчетной величины и поверх его моста из высокопластичных пород;
- возникновение межпластовых перетоков, так как между продуктивным пластом и источником межколонного давления (рапоносный интервал, газонефтенасыщенный пропласток, другой продуктивный пласт или высоконапорная флюидовмещающая линза) не предусмотрена установка изоляционного экрана. Это обусловлено тем, что с течением времени за счет химических превращений происходит нарушение герметичности цементного стакана за колонной и самой колонны. Снижение пластового давления в источнике МКД или в продуктивном пласте за счет его выработки также способствует и ускоряет процесс межпластовых перетоков;
- большие затраты, связанные с длительностью процесса затекания высокопластичных пород при формировании естественной природной покрышки.
Наиболее близким по технической сути к предлагаемому способу является способ ликвидации скважин, патент РФ № 2074308 (МПК Е 21 В 33/13), заключающийся в установке в обсадной колонне над продуктивным горизонтом цементного моста, в котором при наличии в разрезе скважины интервала высокопластичных пород после установки цементного моста сообщают заколонное пространство скважин с его колонным пространством в границах интервала высокопластичных пород, затем устанавливают дополнительный цементный мост так, чтобы его кровля соответствовала нижней границе интервала высокопластичных пород, после чего обеспечивают течение высокопластичной породы в колонное пространство скважины путем установления в последнем гидростатического давления из условия
где ρср - средневзвешенная плотность горных пород, г/см3;
Н - глубина залегания подошвы интервала высокопластичных пород, м;
σT - условный предел текучести высокопластичной породы, МПа.
Недостатками данного способа являются:
- данный способ также не решает проблему качественной ликвидации скважины. Им решается задача изоляции только какого-либо конкретного продуктивного пласта и совсем не учитываются наиболее важные аспекты, всегда присутствующие при ликвидации скважин, такие как геологическая характеристика пород, залегающих выше места производства работ, и конструкция остальной, как правило, большей верхней части ствола скважины. В этом случае источники межпластовых перетоков (МПП) и межколонных давлений (МКД) (линзообразные скопления углеводородов, водоносные пласты с растворенными газами и углеводородами, агрессивные рапоносные интервалы, сильноминерализованные пластовые воды, в том числе и с аномально высоким пластовым давлением АВПД и пр. др.), аварийные необсаженные стволы-отростки, сообщающие между собой большие мощности различных по литологическому составу (песчаники, алевролиты, аргелиты, глины, известняки, соли и т.д.) горных пород, тектонические нарушения и телескопическая конструкция. Крепления скважины, располагающиеся выше места производства работ по известному способу, не позволяют решить задачу ее качественной ликвидации. Помимо этого, данным способом не предусматривается изоляция зоны влияния технологических резервуаров, например, как полигоны закачки промстоков, и изоляция верхних пород-коллекторов со слабоминерализованными, промышленно-хозяйственными и питьевыми водами, а также изоляция зоны вечной мерзлоты;
- узкая область применения, так как данный способ возможно реализовать только при наличии в разрезе скважины интервала высокопластичных пород (солей, глин), залегающих непосредственно над продуктивным горизонтом, и при условии наличия у них такого свойства, как текучесть (ползучесть);
- большие затраты, связанные с длительностью процесса затекания пластичных пород при формировании естественной природной покрышки. В зависимости от свойств пластичных пород, термобарических условий их залегания и диаметра ствола выработки длительность процесса может изменяться от 17 до и более 100 суток;
- низкая эффективность, связанная с невозможностью в короткое время, особенно при больших диаметрах горной выработки и наличии глубоких каверн (полостей), образующихся при вырезке технологических окон в колонне (колоннах), добиться флюидонепроницаемости сформированной покрышки. Это связано с тем, что при неравномерной деформации пород, обеспечивающей процесс (явление) ползучести, образуются микротрещины и полости незаполненные горной породой. Это характерно, например, для отложений кристаллических каменных солей. В глинистых породах, в этом случае, отрицательную роль играет еще и изначальная закрытая пористость, характерная для этих отложений;
- установка дополнительного цементного моста по известному способу с кровлей, соответствующей нижней границе интервала высокопластичных пород. Это обусловлено тем, что мощность слоев высокопластичных пород (солей, глин) в осадочном чехле нефтегазоносных провинций различна и измеряется от нескольких метров до 5000 и более. При большой мощности высокопластичных пород, залегающих ниже интервала вырезки технологического окна, во время снижения давления в стволе скважины для обеспечения процесса затекания может произойти снятие колонны (особенно в верхней) ее части с образованием полости, незаполненной высокопластичной породой, что отрицательно скажется на качестве работ. В этом случае получится деформированный по окружности вертикальный флюидопроницаемый канал длиной от несколько сот метров до нескольких километров, заполненный технологической жидкостью с плотностью, меньшей плотности горных пород, которая не позволит создать требуемого противодавления на установленный дополнительный цементный мост.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является изоляция продуктивного пласта и расположенных вне его источников межпластовых перетоков и межколонных давлений, препятствующая выходу на поверхность пластовых флюидов.
Данный технический результат достигается решением технической задачи, направленной на обеспечение флюидонепроницаемости сформированной системы искусственных покрышек и тампонажных изоляционных экранов.
Поставленная техническая задача решается за счет того, что в способе ликвидации скважины, включающем установку в обсадной колонне над продуктивным горизонтом изоляционного цементного моста, сообщение заколонного пространства с его колонным пространством через технологическое окно, расположенное в границах интервала высокопластичных пород-покрышек, установку дополнительного изоляционного цементного моста, формируется система искусственных изоляционных покрышек и тампонажных изоляционных экранов, кровлю дополнительного цементного моста располагают на 2-10 м ниже отметки нижней границы технологического окна, после сообщения заколонного пространства с его колонным пространством, создают искусственную флюидонепроницаемую тампонажную покрышку из материала, по составу максимально приближенному к составу пород, расположенных в интервале сообщения заколонного пространства скважины с его колонным пространством. Колонное пространство скважины между изоляционными цементными мостами заполняют вязкопластичным веществом плотностью 1,0-1,2 средней плотности пород, вскрытых скважиной, и обладающим флюидонепроницаемым свойством. Для каждого явного источника МПП и МКД устанавливается изоляционный тампонажный экран в интервале породы-покрышки, расположенной выше и в непосредственной к нему близости. В интервалах пород-покрышек, залегающих в подошве и кровле различных комплексов пород, отличающихся друг от друга величиной градиента пластового давления, устанавливают изоляционные тампонажные экраны. При наличии в конструкции скважины аварийного ствола или нескольких стволов создается дополнительная искусственная флюидонепроницаемая тампонажная покрышка выше зарезки основного рабочего ствола в интервале породы-покрышки, расположенной в непосредственной к нему близости.
Изоляционные тампонажные экраны устанавливают в интервалах подошвенных и кровельных пород-покрышек, ограничивающих вертикальную мощность зоны горного отвода при расположении скважины в технологической зоне.
Флюидонепроницаемые покрышки устанавливают при расположении скважины в зоне вечной мерзлоты или при наличии слабоминерализованных и питьевых вод в интервале ее подстилающей подошвенной породы-покрышки с полным разрушением тела обсадной колонны при сообщении заколонного пространства с его колонным пространством.
Сущность предлагаемого изобретения заключается в том, что для изоляции продуктивного пласта и расположенных вне его источников межпластовых перетоков и межколонных давлений создана система искусственных покрышек и тампонажных изолирующих экранов, препятствующая выходу на поверхность пластовых флюидов. При этом для образования технологического зумпфа кровлю дополнительного цементного моста устанавливают на 2-10 м ниже отметки нижней границы технологического окна, затем создают искусственную флюидонепроницаемую покрышку из тампонажного материала, близкого по химическому составу и физическим свойствам к материалу пластичных горных пород.
Использование тампонажного материала, близкого по химическому составу к горным породам, позволяет создать надежную флюидонепроницаемую и долговечную в геологическом времени искусственную покрышку, аналогичную естественной, качество которой подвергалось испытаниям в течение десятков и сотен миллионов лет при различных термобарических условиях и агрессивных средах. Этому способствует то, что в данном случае резко повышается адгезия тампонажного материала формирующейся искусственной покрышки с естественной горной породой и предотвращается возможность течения той или иной химической реакции как внутри тампонажного материала, так и под воздействием внешней среды.
Флюидонепроницаемость искусственной покрышки, создаваемой, например, из тампонажного материала на основе солей-хлоридов, в короткое время достигается за счет их кристаллизации (поликристаллизации) под термобарическим воздействием, всегда присутствующим в земной коре. В случае использования тампонажного раствора на тонкодисперсной глинистой основе флюидонепроницаемость достигается за счет выпадения тонкодисперсных частиц в осадках их гидратации с последующим образованием монолитной аморфной пластичной покрышки.
Для предохранения искусственной покрышки на период ее формирования от отрицательного воздействия избыточной влаги (технологической жидкости), возможной репрессии, создаваемой нижележащими горными породами, и депрессии, неизбежной при проведении работ в вышележащих интервалах, выше нее устанавливают обеспечивающий с ней монолитность контрольный цементный мост. При наличии второстепенных залежей, линзообразных скоплений углеводородов и рапоносных линз с АВПД, являющихся явными источниками МПП и МКД, приводящих к потере второстепенных залежей углеводородов за счет их вертикальной миграции (перетока), создается искусственная изоляционная покрышка или изоляционный тампонажный экран в интервале покрышки, расположенной выше и в непосредственной к ним близости.
Для предотвращения (ликвидации) перетоков пластовых флюидов из одного комплекса горных пород в другой и тем самым на поверхность, имеющих различную мощность и разные величины градиентов пластовых давлений, устанавливаются изоляционные тампонажные экраны в интервалах пород-покрышек, залегающих в подошве и кровле различных комплексов пород.
При наличии "оставленных", "неоконченных", как правило не обсаженных и качественно не зацементированных аварийных стволов, являющихся отличными проводящими каналами фильтрации пластовых флюидов и способствующих возникновению МКД и МПП с возможным неконтролируемым выходом флюидов на поверхность, создается искусственная флюидонепроницаемая тампонажная покрышка выше зарезки основного рабочего ствола в интервале покрышки, расположенной в непосредственной к нему близости.
При наличии подземных резервуаров-хранилищ для утилизации промышленных стоков в непосредственной близости к скважине устанавливаются изоляционные тампонажные экраны в интервалах подошвенных и кровельных пород-покрышек, ограничивающих вертикальную мощность зоны горного отвода. При наличии в разрезе скважины зоны вечной мерзлоты или слабоминерализованных и питьевых вод искусственные флюидонепроницаемые покрышки устанавливают в интервале ее подстилающей подошвы-покрышки с полным разрушением тела обсадной колонны при сообщении заколонного пространства с его колонным пространством, так как в верхней части осадочного чехла, приуроченного к северным широтам, повсеместно распространена зона вечной мерзлоты, занимающая огромные территории и достигающая глубины 400-500 м и более. Подтапливание этой зоны за счет глубинного тепла и наличие его проводника, которым является стальная конструкция скважины и открытый ствол, чревато помимо проседания почвы образованием во времени путей неконтролируемой фильтрации глубинных флюидов к устью скважины.
На фиг.1 показано состояние скважины до ликвидации.
На фиг.2 - состояние скважины после ликвидации.
Способ осуществляется следующим образом.
В скважине, подлежащей ликвидации по общеизвестным причинам, таким как выполнившей свое назначение, геологическим причинам, техническим или технологическим, проводится диагностика ее технического состояния и выявляются все потенциально опасные источники МПП и МКД в ее разрезе. Диагностика технического состояния скважины и выявление потенциальных источников МПП и МКД производится общеизвестными способами на основании геолого-промыслового материала и комплексов геофизических исследований скважин (ГИС), после чего составляется проект на ликвидацию скважины.
В интервале продуктивного пласта 1 и на 50-100 м выше согласно действующей инструкции (РД 08-492-02, Москва, ПИО ОБТ, 2003) устанавливается цементный ликвидационный мост 2.
Затем в зоне вышезалегающих в непосредственной близости к продуктивному пласту 1 пластичных пород 3 (солей, глин) обеспечивают сообщение заколонного пространства скважины с его колонным путем вырезки 10-15-метрового технологического окна 4 в обсадной колонне (колоннах) с использованием известных режущих устройств или фрезеров. После вырезки технологического окна в колонном пространстве устанавливают дополнительный цементный мост 5 мощностью не менее 50 м (согласно РД 08-492-02), кровлю которого располагают на 2-10 м ниже отметки нижней границы технологического окна. Расположение кровли дополнительного цементного моста на 2-10 м ниже отметки нижней границы технологического окна необходимо для образования технологического зумпфа. Технологический зумпф, в свою очередь, нужен для необходимого спуска башмака колонны напорных труб ниже нижней границы технологического окна при проведении промывки забоя и во время прокачки тампонажного состава, при создании искусственной флюидонепроницаемой покрышки. Увеличивать длину технологического зумпфа более 10 метров нецелесообразно, так как это приведет к увеличению расхода тампонажной смеси и длительности технологического процесса. После установки дополнительного моста в стволе скважины в интервале вырезки технологического окна и на 10-20 м выше его создают искусственную флюидонепроницаемую покрышку 6 из тампонажного материала, близкого по химическому составу и физическим свойствам к материалу пластичных горных пород.
После создания искусственной флюидонепроницаемой покрышки выше нее устанавливают обеспечивающий с ней монолитность контрольный цементный мост 7 мощностью не менее 50 метров (согласно РД 08-492-02).
В разрезе осадочного чехла большинства нефтегазовых месторождений помимо основной залежи выше ее имеются второстепенные с меньшими запасами или линзообразные скопления углеводородов. Присутствие в разрезе хемогенной соляной толщи обеспечивает наличие рапоносных линз с АВПД. Второстепенные залежи, линзообразные скопления углеводородов, рапоносные интервалы с АВПД являются зоной явными источниками МПП и МКД (8). Как показывает отечественная и зарубежная практика, некачественная изоляция этих источников, помимо нарушения подземного баланса распределения флюидов, загрязнения вод, образования грифонов и прочего другого, может привести к потере второстепенных залежей углеводородов за счет их вертикальной миграции (перетоков).
Поэтому при наличии явного источника (источников) 8 помимо продуктивного пласта в вышележащем разрезе скважины, доказанного общеизвестными методами и способами в процессе бурения, испытания и эксплуатации скважины, создается искусственная изоляционная покрышка или устанавливается изоляционный тампонажный экран 9 в интервале покрышки, расположенной выше и в непосредственной к нему близости. В этом случае сообщение заколонного пространства с его колонным пространством осуществляют общеизвестными способами. Например, при наличии одной-двух обсадных колонн производят вырезку (фрезерование) технологического окна, а при наличии 3-4-х и более используют гидропескоструйную перфорацию или комбинированный способ, где одну-две колонны фрезеруют, а в остальных производят вырезку горизонтальных щелей по окружности в нескольких местах намеченного интервала и формируют вертикальные или вертикально-наклонные щели с использованием энергии гидроабразивной жидкости. При этом в том или ином случае происходит расчленение обсадной колонны (колонн) на части.
Установку изоляционного тампонажного экрана 9 производят общеизвестными способами, в которых после вскрытия колонны (колонн) тампонажный материал продавливается под давлением для заполнения каверн в пласте и герметизации трубного, заколонного и межколонных пространств. После создания изоляционного экрана (экранов) из тампонажных материалов выше него в стволе скважины также устанавливают ликвидационный тампонажный мост 10 высотой не менее 50 м согласно РД 08-492-02, обеспечивающий монолитность с изоляционным экраном.
В разрезе каждого осадочного чехла большой мощности, к которым приурочены залежи углеводородов, как правило, выделяются несколько комплексов горных пород 11, 12, 13, 14 различной мощности, включающих в себя возможные источники МПП и МКД, отличающиеся друг от друга величинами градиента пластового давления. Например, для верхних комплексов 11 величина эквивалента пластового давления может изменяться в пределах 1,0-1,05 (кг/см2 на 10 м), для средних 12 - 1,1-1,2, для нижних 13, 14 - от 1,2-1,4 до 1,5-2,1 и т.д.
Различие в величинах давления в порах горных пород даже в пластах, залегающих в непосредственной близости друг от друга, обусловлено, помимо влияния глубины залегания, гидростатического столба пластовых флюидов при наличии вертикальных путей сообщения, в основном их вещественным составом (песчаники, глины, известняки, ангидриты, соли и пр. др.), обуславливающим их физико-механические свойства, историей осадконакопления и региональной тектоникой. Разница в величине давления в коллекторах, приуроченных к различным комплексам пород, приводит при наличии путей фильтрации, к которым относится и пространство между внешней колонной и горной породой, к межпластовым перетокам флюидов, особенно газообразных, прорыву их к устью скважины с созданием МКД и может привести к неуправляемым аварийным грифонам. Межпластовые перетоки оказывают вредное влияние на подземный баланс распределения флюидов, что в свою очередь приводит к потере запасов залежей углеводородов и заражению пресных вод, например, сильноминерализованными пластовыми водами и рапой, углеводородами, промстоками и т.д. Грифоны наносят непоправимый экологический ущерб окружающей среде (природе).
Поэтому по предлагаемому способу, для предотвращения (ликвидации) перетоков пластовых флюидов из одного комплекса горных пород в другой и тем самым на поверхность устанавливаются изоляционные тампонажные экраны 6, 9, 16, 19 в интервалах пород-покрышек, залегающих в подошве и кровле различных комплексов пород, отличающихся друг от друга величиной градиента пластового давления.
Процесс строительства скважин, особенно глубоких, включающий бурение, спуск обсадных колонн, их цементаж, представляет собой комплекс сложных технологических операций, при выполнении которых в ряде случаев, по различным причинам, возникают аварийные ситуации, такие как поглощение бурового раствора, обвал горной породы, прихват бурового инструмента и пр. др. Выходом из подобных ситуаций в большинстве случаев является зарезка второго ствола (третьего и т.д.). По статистике каждая восьмая построенная скважина имеет от одного до двух и более аварийных стволов. При этом эти "оставленные", неоконченные, как правило не обсаженные и качественно не зацементированные аварийные стволы, длина которых может составлять от десятков-сотен до нескольких тысяч метров, являются отличными проводящими каналами, обеспечивающими возникновение МКД, МПП с возможным неконтролируемым выходом флюидов на поверхность. Особенно ситуация осложняется при вскрытии аварийным стволом источника МКД (линзообразные скопления углеводородов, водоносные пласты с большим количеством растворенного газа, рапоносные интервалы, продуктивный пласт и пр. др.) с аномально высоким пластовым давлением (АВДП).
Поэтому при наличии в конструкции скважины аварийного ствола (стволов) 15 создается искусственная флюидонепроницаемая тампонажная покрышка 16 выше зарезки основного рабочего ствола в интервале породы покрышки, расположенной в непосредственной к нему близости. После ее создания также устанавливают обеспечивающий с ней монолитность контрольный цементный мост 17 мощностью не менее 50 метров (согласно РД 08-492-02).
В практике человеческой деятельности искусственные и естественные подземные пласты-резервуары использовались и используются для захоронения высокотоксичных и ядовитых отходов, хранения химических веществ, топлива, создания подземных хранилищ газа (ПХГ) и т.д. В нефтегазовой промышленности они используются и для утилизации попутных и сточных вод.
Промышленные стоки нефтегазовых комплексов в основном представлены смесью попутных вод, добываемых из пласта вместе с газом, конденсатом или нефтью, и производственных вод, образующихся в процессе подготовки и очистки газа и нефти от минеральных солей, сероводорода, углекислого газа и в процессе обезвоживания продукции. Из-за наличия в них отравляющих веществ (фенолы, гликоли, амины, сероводород, углекислота и пр. др.) и их соединений, представляющих угрозу людям и окружающей внешней среде (природе), они подлежат захоронению в подземных резервуарах-хранилищах.
В практике эксплуатации нефтяных и газовых месторождений для утилизации промышленных стоков подземные резервуары-хранилища выбираются в разрезе осадочного чехла структуры самого месторождения или в непосредственной к ней близости. Границы и соответственно размеры технологической зоны закачки промстоков как по вертикали, так и по простиранию устанавливаются горным отводом. Однако практикой доказано, что идеального "поршневого" вытеснения одной жидкости (пластовая вода) другой (промстоки) не бывает и процесс, как правило, имеет языковый разнонаправленный характер. Это обеспечивает наличие промстоков за границей горного отвода даже в начальные стадии эксплуатации подземного резервуара-хранилища.
Постоянную угрозу загрязнения вышележащих пластов за вертикальной границей горного отвода представляют различные углеводородные и особенно агрессивные газы (Н2S, CO2 и пр. др.), поступающие в растворенном виде в промстоках. Помимо этого, угрозе загрязнения подвергаются и нижележащие, за пределами вертикальной границы горного отвода, коллектора, обусловленной повышением давления в технологической зоне, в процессе закачки промстоков, выше их пластового давления.
Поэтому при расположении скважины в любой технологической зоне 18, связанной с воздействием на подземные резервуары или в непосредственной близости, устанавливают изоляционные тампонажные экраны 16, 19 в интервалах подошвенных и кровельных пород-покрышек, ограничивающих вертикальную мощность зоны горного отвода.
После создания изоляционных тампонажных экранов в стволе скважины устанавливаются ликвидационные тампонажные мосты 17, 20 высотой не менее 50 м (согласно РД 08-492-02), обеспечивающие монолитность с изоляционными экранами 16 и 19.
В большинстве случаев в разрезе осадочного чехла, к которому приурочена залежь (или залежи) углеводородов, в верхней его части залегают пласты коллектора с питьевой и слабоминерализованными водами, имеющими сельскохозяйственное, промышленное значение и являющиеся (резервуарами) источниками для удовлетворения потребности населения в питьевой воде. Заражение этих вод вредными веществами (углеводородами, фонолами, соляными растворами, сероводородом и т.д.) даже в большом отдалении, на десятки и сотни километров от пунктов потребления нанесет непоправимый экологический и экономический ущерб, так как скорость фильтрации их очень велика и при определенных горно-геологических условиях может достигать нескольких километров в год.
При наличии в разрезе скважины зоны вечной мерзлоты или слабоминерализованных и питьевых вод 21 дополнительно создают не менее одной искусственной флюидонепроницаемой покрышки 19 в интервале ее подстилающей подошвенной породы-покрышки с полным разрушением тела обсадной колонны (колонн) при сообщении заколонного пространства с его колонным. После создания искусственной флюидонепроницаемой покрышки устанавливают обеспечивающий с ней монолитность контрольный цементный мост мощностью не менее 50 метров согласно РД 08-492-02.
Плотность большинства горных пород слагающих осадочный чехол того или иного месторождения (углеводородов ) нефти или газа варьирует в пределах 2,24-2,4 г/см3 и в среднем составляет 2,35 г/см3.
Из практики бурения известно, что плотность используемых буровых растворов, как правило, меньше плотности слагающих осадочный чехол пород в 1,15-2,3 раза и зависит от глубины строящейся скважины, характеристики вскрываемых пород и ожидаемого наивысшего пластового давления. Так, при строительстве скважин глубиной до 3000 м плотность используемого бурового раствора может изменятся от 1,00 до 1,30 г/см3, при глубинах 5000-6000 м - до 1,65 г/см3.
Исключение составляют скважины, вскрывшие пластичные породы и пласты с АВПД, где плотность бурового раствора необходимо доводить до 1,9-2,0 г/см3 и более.
Согласно действующей "Инструкции о порядке ликвидации, консервации скважин и оборудования их устьев и стволов" РД 08-492-02 при консервации и ликвидации скважин ствол скважины над цементном мостом и между ликвидационными мостами заполняют буровым раствором с параметрами в соответствии с проектом на строительство скважины.
Заполнение ствола скважины буровым раствором (технологической жидкостью) с плотностью, меньше плотности горных пород, не позволяет создать необходимого противодавления на установленные ликвидационные мосты, что в конечном итоге, при неизбежном ухудшении сцепления цемента с колонной во времени, обусловленного разрушением тела колонны и самого цемента, приведет к их движению вверх за счет выдавливающей силы нижезалегающих пластичных пород и наличия в них линз с АВПД.
Этому будет способствовать еще и то, что коллоидные растворы, которыми являются буровые, не стабильны во времени и расслаиваются на механический твердый осадок и жидкую фазу, имеющую плотность намного ниже исходного раствора и не обеспечивающую необходимое противодавление на пласты.
В течение времени после ликвидации скважины этим способом (РД 80-492-02), неизбежны обширные разрушения тела колонны (колонн), в том числе напротив или выше существующих источников подвижных пластовых флюидов или тех, что сформируются в более позднее время. Это приведет к МПП, а при отсутствии вверху надежной флюидонепроницаемой (перемычки) покрышки - к прорыву пластовых флюидов на поверхность с образованием неуправляемых грифонов, зона распространения которых по площади может быть очень велика.
Поэтому при ликвидации скважины по предлагаемому способу колонное пространство скважины между изоляционными ликвидационными цементными мостами заполняют вязкопластичным веществом 22 плотностью 1,0-1,2 средней плотности пород, вскрытых скважиной, и обладающим флюидонепроницаемыми свойствами. Использование вязкопластичного вещества плотностью меньше 1,0 средней плотности пород не позволит создать необходимого приближенного к естественному противодавления на установленные ликвидационные мосты, а увеличение плотности более 1,2 средней плотности пород нецелесообразно из-за увеличения расхода дорогостоящих утяжелителей. В качестве вязкопластичного вещества используют составы на основе, например, глины, соли и пр.
Пример конкретного выполнения
Эксплуатационная скважина № 1 заложена в своде центральной части газоконденсатной залежи башкирского яруса среднего карбона.
В процессе бурения под первую техническую колонну при забое 2691 м произошел прихват бурильного инструмента с компоновкой низа бурильной колонны (КНБК):
Проведенные аварийные работы положительных результатов не дали. В скважине оставлено 3-шарошечное долото d - 393,7 мм, УБТ - 244,5 мм = 37,66 м, УБТ - 203 мм = 57 м, КПС d - 295 мм = 97,74 м, СБТ-140 мм = 878,6 м. "Голова" аварийного инструмента находится на глубине 1620 м. Для зарезки нового ствола установлен цементный мост в интервале 1500-1390 м. Зарезку нового ствола произвели в интервале 1445-1460 м. При бурении второго ствола на глубине 1620 м встречена "голова" оставленного инструмента.
Установлен новый цементный мост в интервале 976-800 м. Зарезку третьего ствола произвели в интервале 869-876 м. Бурение третьего основного ствола велось без осложнений с периодическим проведением ГИС-инклинометром до глубины 2400 м. В интервале 1175-1425 м зафиксировано максимальное увеличение угла искривления от 4° до 9°30', а затем уменьшение до 2°30' и менее. При забое 2000 м спущена техническая колонна d=324 мм на глубину 1850 м и зацементирована до устья. При забое 3641 м произошло поглощение бурового раствора, интервал поглощения по данным ГИС - 2420-2500 м. С целью ликвидации поглощения был установлен цементный мост под давлением в интервале 2400-2490 м.
В дальнейшем до глубины 4108 м бурение скважины велось без аварий и осложнений. Поглощения напрямую были связаны с первым аварийным необсаженным и незацементированным стволом, забой которого вскрыл кровлю солей и зафиксирован на глубине 2691 м.
Ниже в таблице 1 приводится стратиграфический разрез, вскрытый скважиной.
| Таблица 1 | |
| Возраст отложений | Интервал залегания пород, м |
| Четвертичные отложения (Q) | 0-109 |
| Неогеновые отложения (N) | 109-390 |
| Палеогеновые отложения (Pg) | 390-640 |
| Меловые отложения (К) | 640-2420 |
| Верхний мел (К2) | 640-1940 |
| Нижний мел (К1) | 1940-2420 |
| Юрские отложения (τ) | Отсутствуют |
| Триасовые отложения (Т) | 2420-2650 |
| Пермские отложения (Р) | 2650-3858 |
| Кунгурский ярус (P1kg) | 2650-3781 |
| Филипповский горизонт (P1-kg-f1) | 3749-3781 |
| Сакмаро-артинские отложения (P1 SAR) | 3781-3858 |
| Средний карбон (Башкирский ярус СB 2) | 3858-4108 |
| Глубина скважины | 4108 |
В процессе бурения скважины выдерживались следующие параметры бурового раствора, приведенные в таблице 2.
| Таблица 2 Параметры бурового раствора |
||||
| №№ п/п | Интервал, м | Плотность, кг/м3 | Вязкость, сек. | Водоотдача, см3/мин. |
| 1. | 0-397 | 1100-1200 | 20-30 | 5-8 |
| 2. | 397-2396 | 1190-1240 | 25-40 | 6-8 |
| 3. | 2396-3691 | 1250-1660 | 55-80 | 4-8 |
| 4. | 3691-4108 | 1660-1700 | 60 | 2,5-5,0 |
После окончания строительства скважина приобрела следующую конструкцию, приведенную в таблице 3.
| Таблица 3 | |||
| №№ п/п | Наименование колонн | Фактическая конструкция | |
| Диаметр, мм | Глубина, м | ||
| 1. | Шахтовое направление | 820,0 | 10,0 |
| 2. | Направление | 630,0 | 53,0 |
| 3. | Кондуктор | 426,0 | 396,7 |
| 4. | I промежуточная тех. колонна | 324,0 | 1850,0 |
| 5. | II промежуточная тех. колонна | 244,5 | 3690,8 |
| 6. | Эксплуатационная колонна | 177,8 | 4093,0 |
Высота подъема цемента за всеми колоннами до устья.
После завершения строительства скважины была передана Газопромысловому управлению и введена в эксплуатацию. После длительной эксплуатации и неоднократных капитальных ремонтов было принято решение ликвидировать скважину по техническим причинам и как выполнившую свое назначение. В процессе эксплуатации было выявлено нарушение целостности эксплуатационной и II промежуточной колонны в нескольких интервалах и появилось межколонное давление. Величины и характер устьевого флюида приведены в нижеследующей таблице 4.
| Таблица 4 | ||||
| №№ п/п | Межколонное пространство | Давление, МПа | Тип флюида | Характеристика |
| Минерализованная вода, | ||||
| 1. | 7"×9" | 25,0 | жидкость | с минерализацией от 173 до 301 г/л, рН среды - от 9,3 до 11,9 ед., |
| плотность -1,12-1,19 г/см3 | ||||
| Бессернистый газ метанового ряда. | ||||
| 2. | 9"×12" | 16,3 | газ + вода | Содержание метана - более 98%. Минерализованная вода |
| плотностью 1,06-1,08 | ||||
| 3. | 12"×16" | 0,35 | Газ + | Углекислый газ, метан CO2 - более 80% |
Неоднократные стравливания флюидов из межколонных пространств в течение ряда лет к положительным результатам (к снижению давления) не привели. Перед проведением работ по ликвидации скважины провели дополнительный комплекс геофизических исследований (ТИС), на основании которого и имеющегося до этого и геолого-промыслового материала произвели детальную диагностику технического состояния скважины и выявили возможные потенциальные источники МПП и МКД.
Работы по ликвидации скважины велись по предлагаемому способу. В начале, согласно требованиям РД-08-492-02, был установлен цементный мост в интервале вскрытого продуктивного пласта башкирского яруса (4011-3862 м) и на 100 м выше 4011-3762 м. Затем в кровле высокопластичных галитовых солей кунгурского яруса в интервале 2652-2664 м было вырезано 12-метровое технологическое окно для обеспечения сообщения заколонного пространства с его колонным. Вырезка производилась с применением универсального вырезающего устройства УВУ-178-245 конструкции ВНИИБТ с полным разрушением тела 177,8 мм эксплуатационной и 244,5 мм II промежуточной технической колонны. После вырезки технологического окна в стволе 177,8 мм эксплуатационной колонны был установлен 50 метровый цементный мост в интервале 2720-2670 м, кровля которого расположилась на 6 м ниже отметки (2664 м) нижней границы технологического окна. Перед установкой этого моста ствол скважины в интервале 3762-2720 (1042 м) был заполнен высокопластичным составом плотностью 2,45 г/см3 (1,06 средней плотности пород залегающих в данном интервале) на основе галита.
Затем в интервале вырезки технологического окна (2664-2652 м) и на 15 м выше (2670-2637 м) создали искусственную флюидонепроницаемую покрышку из тампонажного материала, основную составляющую часть которого представлял галит. После ожидания затвердевания раствора (ОЗР) в течение 3 суток (72 часа) кровля флюидонепроницаемой галитовой покрышки была нащупана на глубине 2637 м и проверена на прочность разгрузкой на долото 5 т. После создания искусственной флюидонепроницаемой покрышки выше нее установили контрольный предохранительный цементный мост мощностью 50 м в интервале 2637-2587 м. В результате проведения данного этапа работ межколонное давление между 7"×9" колонными снизилось до 0 МПа, а излив жидкости прекратился.
В процессе диагностики и детального изучения геолого-промыслового и геофизического материала в интервале 1940-1945 м нижнего мела был выявлен газовый пропласток, ранее закольматированный раствором при газопроявлении в процессе бурения, представляющий собой явный источник МПП и МКД. В связи с этим в расположенной выше и в непосредственной к нему близости высокопластичной глинистой породе мощностью более 150 м в интервале 1920-1910 м была создана искусственная флюидонепроницаемая покрышка из тампонажного материала, основную составляющую часть которого представляла бентонитовая глина. После ОЗР и испытания на прочность, выше нее, в стволе скважины установили обеспечивающий с ней монолитность контрольный цементный мост мощностью 50 м в интервале 1910-1860 м. До создания покрышки и после резки технологического окна в 177,8, 244,5 мм обсадных колоннах был установлен 50 м цементный мост в интервале 1980-1930 м, кровля которого расположилась на 10 м ниже отметки (1920 м) нижней границы технологического окна. Ствол скважины в интервале 2720-1980 м (740 м) до этого был заполнен высокопластичным составом плотностью 2,24 г/см3, равной средней плотности залегающих в данном интервале горных глинистых пород, на основе бентонитовой глины.
После проведения этого этапа работ межколонное давление между 9"×12" колоннами снизилось до 0,61 МПа и резко в 10-12 раз сократился объем истекающих флюидов (газа и воды) за единицу времени. Причиной остаточных МПП и МКД, по данным проведенной термометрии, являлся аварийный необсаженный и незацементированный первый ствол (интервал 869-2691 м). Поэтому согласно предлагаемому способу была создана дополнительная искусственная флюидонепроницаемая тампонажная покрышка выше зарезки основного рабочего ствола в интервале глинистой породы покрышки, расположенной в непосредственной к нему близости. При этом вырезку 10-метрового технологического окна в 3-обсадных колоннах произвели в интервале 860-850 м, при этом кровля контрольного цементного моста определена на глубине 790 м. После создания этой дополнительной покрышки межколонное давление между 9"×12" колоннами упало до 0 МПа с прекращением излива флюидов.
Скважина расположена в непосредственной близости (в 100 м от границы горного отвода) к полигону захоронения промстоков ГПЗ, закачку которых, в разрезе скважины, производят в интервале 760-640 м, приученного к верхнемеловым песчано-глинистым отложениям. Поэтому согласно способа и учитывая, что ниже создана искусственная флюидонепроницаемая покрышка, был установлен дополнительный изоляционный тампонажный экран в интервале кровельной глинистой породы-покрышки. Для этого в интервале 620-605 м (15 м) напротив глинистых пород с использованием УВУ вырезали технологическое окно с полным удалением тела 177,8 и 244,5 мм обсадных колонн. Затем с использованием гидроабразивного резака конструкции ЗАО "Октопус" (патент на полезную модель № 32718) в трех местах (618, 609, 604 м) разрезали 324 мм колонну по окружности и сформировали в ее теле вертикально-наклонные щели длиной 200 мм по 6 штук на погонный метр. После этого в ствол скважины закачали расчетный объем тампонажного раствора на основе тонкодисперсного вяжущего типа "Микродур" и продавили в каверны породы, заколонное и межколонные пространства. После продавки тампонажного раствора в стволе скважины в интервале технологического окна и выше на 50 м установили ликвидационный тампонажный мост на основе цемента с добавкой "Микродура". Голова моста была нащупана на глубине 555 м и проверена на прочность. До продавочных работ в стволе скважины был установлен 50-метровый цементный мост в интервале 672-622 м, кровля которого расположилась на 2 м ниже отметки (620 м) нижней границы технологического окна. Ствол скважины в интервале 790-672 м (118 м) до этого был заполнен высокопластичным составом плотностью 2,20 г/см3 (1,1 средней плотности 2,0 г/см3 залегающих в данном интервале горных глинистых пород) также на основе бентонитовой глины.
Зона коллекторов питьевых и слабоминерализованных вод в разрезе скважины наблюдается до глубины 350 метров, ниже которой залегает мощная (до 100 м) подстилающая глинистая толща породы-покрышки.
Исходя из этого согласно предлагаемому способу дополнительно создали искусственную флюидонепроницаемую покрышку на глинистой основе с полным разрушением тела 177,8, 244,5 и 324 мм обсадных колонн в интервале 410-400 м. При этом нижний цементный мост установили в интервале 465-415 м, а верхний - в интервале 380-330 м. Ствол скважины в интервалах 555-465 м (90 м) и 330-20 м (310 м) также был заполнен вязкопластичным веществом (глиной) с удельным весом 1,97, равным среднему удельному весу горных пород в данном интервале. Ствол скважины в интервале 20-0 м был заполнен незамерзающей жидкостью согласно РД-08-492-02. После завершения этого этапа работ межколонное давление между 12"×16" обсадными колоннами снизилось до 0 МПа с прекращением поступления газообразных флюидов (CO2 и пр.). Наличие МКД и газообразных флюидов между этими колоннами было обусловлено дегазацией нижезалегающих пластовых вод. Созданная искусственная покрышка, помимо колонного, перекрыла заколонные и межколонные пути фильтрации газообразных флюидов вверх к устью скважины.
Помимо прочего, в процессе ликвидационных работ в разрезе скважины были изолированы друг от друга комплексы пород, отличающиеся величиной градиента пластового давления. Так, созданием искусственной покрышки в кровле солей изолирован нижний комплекс пород с наивысшим градиентом пластового давления равным 1,5-1,8 кг/см3 на 10 м. Самой верхней покрышкой изолирован средний комплекс пород с градиентом 1,1-1,30 от верхнего комплекса питьевых и слабоминерализованных вод с градиентом 1,0-1,02.
Таким образом, проведение всего комплекса работ по ликвидации скважин согласно предлагаемому способу позволило надежно ликвидировать МПП и МКД, что подтвердилось мониторингом, проводимым в течение 12 месяцев.
Использование предлагаемого способа решает проблему качественной и надежной ликвидации скважины, выполнившей свое назначение, в геологическом измерении времени.
При этом сокращаются затраты, так как не требуется повторная переликвидация (и т.д.) и ускоряется сам процесс ликвидации, так как не требуется время на ожидание затекания высокопластичной породы в колонное пространство, как по прототипу.
Демонтаж стальной конструкции скважины (расчленения ее на части) при создании искусственных флюидонепроницаемых покрышках и установке изоляционных тампонажных экранов, помимо прочего, позволяет качественно перекрыть комплексы пород коллекторов друг от друга, ликвидировать межпластовые перетоки, изолировать загрязненные технологические зоны, сохранить в чистоте зону слабоминерализованных и питьевых вод, предохранить зону вечной мерзлоты от подтопления, предотвратить реальную угрозу грифонообразования и тем самым предохранить окружающую среду (природу) от загрязнения.
В конечном итоге использование предлагаемого способа позволяет восстановить естественную природную разобщенность слагающих пород друг от друг, нарушенную во время бурения и строительства скважины.
Экономический эффект при ликвидации скважины в зависимости от ее глубины, конструкции скважины, сложности геологического разреза осадочного чехла с учетом сокращения затрат на ее переликвидацию, дополнительных работ (мероприятий) по охране недр и окружающей среды, неизбежных при использовании известных способов, составит от 10,0 до 50,0 млн. руб. и более.
Claims (6)
1. Способ ликвидации скважины, включающий установку в обсадной колонне над продуктивным горизонтом изоляционного цементного моста, сообщение заколонного пространства с его колонным пространством через технологическое окно, расположенное в границах интервала высокопластичных пород-покрышек, установку дополнительного изоляционного цементного моста, отличающийся тем, что формируют систему искусственных изоляционных покрышек и тампонажных изоляционных экранов, при этом кровлю дополнительного цементного моста располагают на 2-10 м ниже отметки нижней границы технологического окна, после сообщения заколонного пространства скважины с его колонным пространством создают искусственную изоляционную покрышку из материала, по составу максимально приближенному к составу пород, расположенных в интервале сообщения заколонного пространства с его колонным пространством, колонное пространство скважины между изоляционными цементными мостами заполняют вязко-пластичным веществом плотностью 1,0-1,2 средней плотности пород, вскрытых скважиной, и обладающим флюидонепроницаемым свойством.
2. Способ ликвидации скважины по п.1, отличающийся тем, что для каждого явного источника межпластовых перетоков и межколонных давлений изоляционный тампонажный экран устанавливают в интервале породы-покрышки, расположенной выше и в непосредственной к нему близости.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что изоляционные тампонажные экраны, необходимые для ликвидации и предотвращения перетоков пластовых флюидов в различных комплексах пород, отличающихся друг от друга величиной градиента пластового давления, устанавливают в интервалах пород-покрышек, залегающих в подошве и кровле этих пород.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что изоляционную тампонажную покрышку, необходимую для предотвращения перетоков пластовых флюидов из аварийных стволов-отводов, устанавливают выше зарезки основного рабочего ствола в интервале породы-покрышки, расположенной в непосредственной к нему близости.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что изоляционные тампонажные экраны устанавливают в интервалах подошвенных и кровельных пород-покрышек, ограничивающих вертикальную мощность зоны горного отвода при расположении скважины в технологической зоне или в непосредственной к ней близости.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что искусственные флюидо непроницаемые покрышки устанавливают при расположении скважины в зоне вечной мерзлоты или при наличии в разрезе слагающих пород слабоминерализованных и питьевых вод в интервале ее подстилающей подошвенной породы-покрышки с полным разрушением тела обсадной колонны при сообщении заколонного пространства с его колонным пространством.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004135418/03A RU2283942C2 (ru) | 2004-12-03 | 2004-12-03 | Способ ликвидации скважины |
| PCT/RU2005/000239 WO2006062433A1 (fr) | 2004-12-03 | 2005-06-06 | Procede de fermeture d'un puits |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2004135418/03A RU2283942C2 (ru) | 2004-12-03 | 2004-12-03 | Способ ликвидации скважины |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2283942C2 true RU2283942C2 (ru) | 2006-09-20 |
Family
ID=36578173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2004135418/03A RU2283942C2 (ru) | 2004-12-03 | 2004-12-03 | Способ ликвидации скважины |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2283942C2 (ru) |
| WO (1) | WO2006062433A1 (ru) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2499127C1 (ru) * | 2012-08-15 | 2013-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" (ООО "Газпром ВНИИГАЗ") | Способ ликвидации скважины |
| RU2527446C1 (ru) * | 2013-04-15 | 2014-08-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ ликвидации скважины |
| RU2531965C1 (ru) * | 2013-08-23 | 2014-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ ликвидации скважины |
| RU2576422C1 (ru) * | 2014-10-02 | 2016-03-10 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина (ПАО "Татнефть" им. В.Д. Шашина) | Способ физической ликвидации скважин |
| CN109372465A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-02-22 | 中国石化江汉油田分公司江汉采油厂 | 一种用于空井筒废弃井的封堵方法 |
| RU2770211C2 (ru) * | 2017-03-21 | 2022-04-14 | Веллтек А/С | Система тампонирования и ликвидации скважины |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110284853A (zh) * | 2018-03-19 | 2019-09-27 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种枯竭碳酸盐岩气藏改建储气库废弃井封堵方法 |
| CN110094159A (zh) * | 2019-05-13 | 2019-08-06 | 中煤新集能源股份有限公司 | 工作面上覆采动区地面抽采瓦斯钻井成井方法 |
| CN113494265B (zh) * | 2021-07-23 | 2023-05-02 | 中国地质调查局水文地质环境地质调查中心 | 一种二氧化碳地质封存过程中沿废弃井泄漏的封堵方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3490535A (en) * | 1968-06-17 | 1970-01-20 | Mobil Oil Corp | Formation of plugs within wells |
| SU941546A1 (ru) * | 1980-11-24 | 1982-07-07 | Предприятие П/Я А-3226 | Способ ликвидационного тампонировани отработанных скважин |
| RU2074308C1 (ru) * | 1994-07-04 | 1997-02-27 | Товарищество с ограниченной ответственностью - Фирма "Бурсервис" | Способ ликвидации скважин |
-
2004
- 2004-12-03 RU RU2004135418/03A patent/RU2283942C2/ru not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-06-06 WO PCT/RU2005/000239 patent/WO2006062433A1/ru active Application Filing
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ВОЛОКИТЕНКОВ А.А. и др. Установка искусственных забоев и разделительных мостов буровых скважин. - М.: Недра, 1965, с.4-10. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2499127C1 (ru) * | 2012-08-15 | 2013-11-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт природных газов и газовых технологий - Газпром ВНИИГАЗ" (ООО "Газпром ВНИИГАЗ") | Способ ликвидации скважины |
| RU2527446C1 (ru) * | 2013-04-15 | 2014-08-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ ликвидации скважины |
| RU2531965C1 (ru) * | 2013-08-23 | 2014-10-27 | Открытое акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина | Способ ликвидации скважины |
| RU2576422C1 (ru) * | 2014-10-02 | 2016-03-10 | Публичное акционерное общество "Татнефть" имени В.Д. Шашина (ПАО "Татнефть" им. В.Д. Шашина) | Способ физической ликвидации скважин |
| RU2770211C2 (ru) * | 2017-03-21 | 2022-04-14 | Веллтек А/С | Система тампонирования и ликвидации скважины |
| CN109372465A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-02-22 | 中国石化江汉油田分公司江汉采油厂 | 一种用于空井筒废弃井的封堵方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2006062433A1 (fr) | 2006-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Lee et al. | A critical evaluation of unconventional gas recovery from the marcellus shale, northeastern United States | |
| Thury et al. | The Mont Terri rock laboratory, a new international research project in a Mesozoic shale formation, in Switzerland | |
| CN101539008B (zh) | 煤层气地面立体排采方法 | |
| US9879401B2 (en) | Oil and gas well and field integrity protection system | |
| RU2386787C9 (ru) | Способ строительства конструкции глубокой скважины, тампонажный раствор для его осуществления и конструкция глубокой скважины | |
| Johnson | Development of the Wink Sink in west Texas, USA, due to salt dissolution and collapse | |
| Baumgardner Jr et al. | Formation of the Wink Sink, a salt dissolution and collapse feature, Winkler County, Texas | |
| RU2283942C2 (ru) | Способ ликвидации скважины | |
| Edmonds | Five decades of settlement and subsidence | |
| RU2365735C2 (ru) | Способ вскрытия высоконапорных пластов, насыщенных крепкими рассолами | |
| Hobba Jr | Effects of underground mining and mine collapse on the hydrology of selected basins in West Virginia | |
| Yager et al. | Simulated effects of salt-mine collapse on ground-water flow and land subsidence in a glacial aquifer system, Livingston County, New York | |
| Brudnik et al. | The complex hydrogeology of the unique Wieliczka salt mine | |
| Goldbrunner | Hydrogeology of deep groundwaters in Austria | |
| Abdullah et al. | Sinkhole investigation: An on-going case study in Kuwait | |
| Bajus | SHALE GAS AND TIGHT OIL, UNCONVENTIONAL FOSSIL FUELS. | |
| Johnson | Salt dissolution and subsidence or collapse caused by human activities | |
| Katibeh et al. | Common Approximations to the water inflow into Tunnels | |
| Berest et al. | Dry mine abandonment | |
| RU2790345C1 (ru) | Способ утилизации промышленных стоков предприятия в условиях криолитозоны | |
| Moswathupa | HYDRAULIC CHARACTERISATION OF THE KINSEVERE GEOLOGY, DEMOCRATIC REPUBLIC OF THE CONGO | |
| Yager | Environmental consequences of the Retsof Salt Mine roof collapse | |
| Chironga | Designing a dewatering plan for the Ruashi mine in the Democratic Republic of Congo | |
| Roberts et al. | Case study of a dewatering and recharge system in weak Chalk rock | |
| RU2223392C1 (ru) | Способ разработки нефтяного месторождения на поздней стадии |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20110701 |
|
| HE4A | Notice of change of address of a patent owner | ||
| QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20130708 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20181204 |