RU2102724C1 - Process determining radiation factors of bodies - Google Patents
Process determining radiation factors of bodies Download PDFInfo
- Publication number
- RU2102724C1 RU2102724C1 RU96113062/25A RU96113062A RU2102724C1 RU 2102724 C1 RU2102724 C1 RU 2102724C1 RU 96113062/25 A RU96113062/25 A RU 96113062/25A RU 96113062 A RU96113062 A RU 96113062A RU 2102724 C1 RU2102724 C1 RU 2102724C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reflection
- radiation
- coefficient
- indicatrix
- coefficients
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области измерительной техники, а именно к способам измерения фотометрических характеристик в теплофизике и теплотехнике. The present invention relates to the field of measurement technology, and in particular to methods for measuring photometric characteristics in thermophysics and heat engineering.
Известны способы определения коэффициентов излучения. Например, известен способ определения коэффициентов излучения (ГОСТ 7601-78) по соотношению измеренного теплового излучения исследуемого образца и измеренного теплового излучения "абсолютно черного тела", нагретого до той же температуры, что и измеряемый образец. По этому способу измеряют тепловое излучение нагретого до определенной температуры образца. Доводят "абсолютно черное тело" до этой же температуры и измеряют его тепловое излучение. Коэффициент излучения образца получают, разделив первый результат на второй. Known methods for determining the emissivity. For example, a known method for determining emissivity (GOST 7601-78) by the ratio of the measured thermal radiation of the test sample and the measured thermal radiation of a “completely black body”, heated to the same temperature as the measured sample. This method measures the thermal radiation of a sample heated to a certain temperature. Bring the "absolutely black body" to the same temperature and measure its thermal radiation. The emissivity of the sample is obtained by dividing the first result by the second.
Главным недостатком этого способа является необходимость точного измерения температуры образца и поддержание с необходимой точностью такой же температуры у "черного тела". The main disadvantage of this method is the need for accurate measurement of the temperature of the sample and maintaining with the necessary accuracy the same temperature in the "black body".
Существуют способы, при которых в одном эксперименте одновременно с измерением излучения определяют температуру образца. Например, известен принятый нами в качестве прототипа способ определения коэффициента излучения (патент Японии JP-4-62009, бюллетень "Изобретения стран мира", вып. 83, N 7, 1994), при котором с помощью спектрометра измеряют спектральную интенсивность теплового излучения образца не менее чем на четырех длинах волн и сравнивают значения на трех из них со спектральной интенсивностью идеального теплового излучателя. There are methods in which in one experiment simultaneously with the measurement of radiation determine the temperature of the sample. For example, we know the method of determining the emissivity adopted by us as a prototype (JP-4-62009, Japanese Bulletin, Inventions of the World, issue 83, N 7, 1994), in which the spectral intensity of thermal radiation of a sample is not measured using a spectrometer at less than four wavelengths and compare the values at three of them with the spectral intensity of an ideal heat emitter.
Температуру, при которой минимально расхождение между этой спектральной интенсивностью и соответствующей ей измеренной спектральной интенсивностью теплового излучения, принимают за температуру образца. По найденной температуре определяют спектральный коэффициент теплового излучения для трех вышеуказанных длин волн. Исходя из этих значений и измеренной спектральной интенсивности теплового излучения для четвертой длины волны, близкой к вышеуказанным трем длинам волн, определяют еще (раз) значение температуры. Исходя из полученного значения температуры, измеренной длины волны и спектральной интенсивности теплового излучения, определяют коэффициент теплового излучения образца. The temperature at which the discrepancy between this spectral intensity and the corresponding measured spectral intensity of thermal radiation is minimized is taken as the temperature of the sample. The temperature determined determines the spectral coefficient of thermal radiation for the three above wavelengths. Based on these values and the measured spectral intensity of thermal radiation for the fourth wavelength close to the above three wavelengths, the temperature value is determined (once again). Based on the obtained temperature, measured wavelength and spectral intensity of thermal radiation, determine the coefficient of thermal radiation of the sample.
Недостатком указанного способа является необходимость проведения спектральных измерений ИК-излучения образца, использование для этой цели громоздких ИК-спектрометров, обычно обладающих низкой чувствительностью. Последнее значительно усложняет точные измерения теплового излучения образца, особенно при умеренных температурах, когда к собственному излучению образца прибавляется отраженное тепловое излучение окружающих нагретых предметов, неизбежно присутствующее вокруг образца. The disadvantage of this method is the need for spectral measurements of infrared radiation of the sample, the use for this purpose of bulky infrared spectrometers, usually with low sensitivity. The latter significantly complicates accurate measurements of the thermal radiation of the sample, especially at moderate temperatures, when the reflected thermal radiation of the surrounding heated objects, which is inevitably present around the sample, is added to the sample's own radiation.
Целью заявляемого способа и его техническим результатом является повышение точности путем исключения из процесса определения коэффициентов излучения измерений температуры и устранение влияния теплового излучения окружающей среды. The aim of the proposed method and its technical result is to increase accuracy by eliminating temperature measurements from the process of determining the emissivity and eliminating the influence of thermal radiation from the environment.
Поставленная цель достигается тем, что в способе определения коэффициентов излучения тел, включающем измерение интенсивности излучения, измерения проводят в отраженном видимом свете на масштабном макете тела, помещенном в фотометрический шар и окрашенном модельным покрытием, в качестве последнего подбирают материал, индикатриса отражения которого в видимом диапазоне совпадает с предварительно измеренной индикатрисой отражения действительного покрытия тела в ИК- диапазоне; регистрируют интенсивности отраженного излучения каждого элемента (xy) тела и эталона, по соотношениям которых вычисляют коэффициенты яркости отражения βρ(2π,xy); коэффициенты теплового излучения e(T,xy) каждого элемента тела (xy) определяют по формуле
ε(T,xy) = 1 - βρ(2π,xy) (1)
Здесь bρ(2π,xy) коэффициент яркости отражения элемента поверхности тела с координатами xy при равномерной полусферической подсветке из 2π стерадиан, e (T, xy) коэффициент теплового излучения этого же элемента тела.This goal is achieved by the fact that in the method for determining the emissivity of bodies, including measuring the radiation intensity, the measurements are carried out in reflected visible light on a scale model of the body, placed in a photometric ball and painted with a model coating, as the last one select material whose reflection indicatrix is in the visible range coincides with the previously measured reflection indicatrix of the actual body coverage in the IR range; register the intensity of the reflected radiation of each element (xy) of the body and the standard, the ratios of which calculate the coefficients of reflection brightness β ρ (2π, xy); thermal radiation coefficients e (T, xy) of each body element (xy) are determined by the formula
ε (T, xy) = 1 - β ρ (2π, xy) (1)
Here b ρ (2π, xy) is the reflection luminance coefficient of a body surface element with xy coordinates with uniform hemispherical illumination of 2π steradians, e (T, xy) is the thermal radiation coefficient of the same body element.
В обоснование выражения (1) нами теоретически показано, что процесс теплового излучения тел является частным случаем фундаментального физического двуединого явления пропускания-отражения оптической радиации при падении ее на границу раздела двух сред, обладающих разными скоростями света c/n1 и c/n2 (здесь c скорость света в вакууме, n1 и n2 - показатели преломления сред). Проходя из первой во вторую среду с преломлением по закону синусов (q1 угол падения, равный углу отражения, θ2 угол преломления)
n1Sinθ1 = n2Sinθ2 (2)
с коэффициентом пропускания τ(θ1,θ2), часть радиации отражается в первую среду с коэффициентом ρ(θ1,θ2),, которые выражаются формулами Френеля (Бори М. Вольф Э. Основы оптики, изд. "Наука", 1970, с. 62-77).In support of expression (1), we theoretically showed that the process of thermal radiation of bodies is a special case of the fundamental physical two-sided phenomenon of transmission and reflection of optical radiation when it falls on the interface between two media with different light speeds c / n 1 and c / n 2 ( here c is the speed of light in vacuum, n 1 and n 2 are the refractive indices of the media). Passing from the first to the second medium with refraction according to the law of sines (q 1 angle of incidence equal to the angle of reflection, θ 2 angle of refraction)
n 1 Sinθ 1 = n 2 Sinθ 2 (2)
with a transmittance τ (θ 1 , θ 2 ), part of the radiation is reflected on the first medium with a coefficient ρ (θ 1 , θ 2 ), which are expressed by Fresnel formulas (Bori M. Wolf E. Fundamentals of Optics, ed. "Science", 1970, p. 62-77).
(в целях сокращения здесь приведены выражения только для параллельной составляющей поляризации, но выводы справедливы и для другой - перпендикулярной). При этом по закону сохранения энергии имеем:
τ(θ1,θ2) + ρ(θ1,θ1) = 1 (4)
Нами показано, что при обратном прохождении оптической радиации из второй среды в первую коэффициенты пропускания τ"(θ2,θ1) и отражения ρ"(θ2,θ2) сохраняют свои значения. Тогда формулы (3) при перемене местами индексов 1 и 2 не изменяются, так что имеет место закон обратимости
τ(θ2,θ1) = τ(θ1,θ2) ρ(θ2,θ2) = ρ(θ1,θ1). (5)
Из (1), (4) и (5) вытекает соотношение:
τ(θ2,θ1) + ρ(θ1,θ1) = 1 (6)
Из этого соотношения (6) следует важный практический вывод: коэффициент пропускания оптической радиации из второй среды в первую τ(θ2,θ1) можно вычислить, измерив коэффициент отражения в первой среде ρ(θ1,θ1). Если первая среда воздух, а вторая нагретое тело, то, измерив в воздухе коэффициент отражения ρ(θ1,θ1) от поверхности тела в направлении θ1, коэффициент теплового излучения ε(θ2,θ1),, выходящего изнутри нагретого тела в этом же направлении, который из наших выводов физически является коэффициентом пропускания τ(θ2,θ1) из второй среды в первую, вычисляют по формуле:
ε(θ2,θ1) = 1 - ρ(θ1,θ1) (7)
Генерированное тепловыми колебаниями атомов или молекул тела тепловое излучение падает изнутри на границу тела равномерно под всеми углами θ2 из всей внутренней полусферы и выходит под всеми углами θ1 во внешнюю полусферу (углы θ1 и θ2 связаны взаимно законом синусов (2)). Обозначая внутреннюю полусферу знаком T, а внешнюю знаком 2π, выражение (7) представляем в виде:
e(T,θ) = 1-ρ(θ,2π) (8)
Таким образом, с помощью выражения (8) коэффициент излучения ε(T,θ) в направлении θ определяем, измеряя коэффициент отражения r(θ,2π) при падении радиации под этим же углом θ и не прибегая к использованию температуры тела. Поскольку согласно правилу обратимости Гельмгольца (Гуревич М.М. Фотометрия. Л. Энергоатомиздат, 1983) коэффициент отражения r(θ,2π) в полусферу 2π стерадиан при падении радиации на поверхность под углом q равен коэффициенту яркости отражения bρ(2π,θ) при равномерном диффузном освещении из 2π а углы q для объемных тел связаны с координатами (xy) каждого наблюдаемого элемента поверхности тела, то из (8) следует формула (1).
(for the sake of reduction, expressions are given here only for the parallel component of polarization, but the conclusions are also valid for the other, perpendicular). Moreover, according to the law of conservation of energy, we have:
τ (θ 1 , θ 2 ) + ρ (θ 1 , θ 1 ) = 1 (4)
We have shown that when optical radiation passes back from the second medium to the first, the transmission coefficients τ "(θ 2 , θ 1 ) and reflection ρ" (θ 2 , θ 2 ) retain their values. Then formulas (3) do not change when the indices 1 and 2 are reversed, so that the law of reversibility
τ (θ 2 , θ 1 ) = τ (θ 1 , θ 2 ) ρ (θ 2 , θ 2 ) = ρ (θ 1 , θ 1 ). (5)
From (1), (4) and (5) the relation follows:
τ (θ 2 , θ 1 ) + ρ (θ 1 , θ 1 ) = 1 (6)
An important practical conclusion follows from this relation (6): the transmittance of optical radiation from the second medium to the first τ (θ 2 , θ 1 ) can be calculated by measuring the reflection coefficient ρ (θ 1 , θ 1 ) in the first medium. If the first medium is air and the second is a heated body, then, having measured in air the coefficient of reflection ρ (θ 1 , θ 1 ) from the surface of the body in the direction θ 1 , the coefficient of thermal radiation ε (θ 2 , θ 1 ), emerging from the inside of the heated body in the same direction, which of our conclusions is physically the transmittance τ (θ 2 , θ 1 ) from the second medium to the first, calculated by the formula:
ε (θ 2 , θ 1 ) = 1 - ρ (θ 1 , θ 1 ) (7)
The thermal radiation generated from the thermal vibrations of atoms or molecules in the body falls from the inside to the body boundary uniformly at all angles θ 2 from the entire internal hemisphere and leaves at all angles θ 1 into the external hemisphere (angles θ 1 and θ 2 are mutually related by the law of sines (2)). Denoting the inner hemisphere by T, and the outer by 2π, expression (7) is represented as:
e (T, θ) = 1-ρ (θ, 2π) (8)
Thus, using expression (8), we determine the emissivity ε (T, θ) in the θ direction by measuring the reflection coefficient r (θ, 2π) when radiation falls at the same angle θ and without resorting to using body temperature. Since, according to the Helmholtz reversibility rule (Gurevich M.M. Photometry. L. Energoatomizdat, 1983), the reflection coefficient r (θ, 2π) in the hemisphere of 2π steradians when radiation is incident on the surface at an angle q is equal to the reflection brightness coefficient b ρ (2π, θ) under uniform diffuse illumination from 2π a, the angles q for volumetric bodies are related to the coordinates (xy) of each observed element of the body surface, then formula (1) follows from (8).
Принципиальным отличием выражения (1) от встречающегося в ряде случаев неконкретного выражения вида e = 1 - ρ является то, что здесь нами теоретически установлена некорректность последнего: по коэффициенту отражения r(θ,2π) при освещении из направления θ согласно (8) определяют коэффициент направленного излучения e(T,θ) а коэффициент излучения ε(T,2π) в полусферу, как нами показано, выражается через коэффициент отражения ρ(2π,2π) при полусферической подсветке
ε(T,2π) = 1 - ρ(2π,2π) (9)
Предлагаемое нами определение коэффициентов излучения через коэффициенты отражения без измерения температур позволяет устранить воздействие теплового излучения окружающих предметов, для чего характеристики отражения измеряются в видимом диапазоне на специально окрашенном фотометрически подобном масштабном макете тела. Моделирующее покрытие, наносимое на макет, имеет индикатрису отражения в видимом свете, совпадающую с индикатрисой отражения в ИК-диапазоне материала действительного тела. Фотометрическое подобие тела в ИК- диапазоне и масштабного макета в видимом диапазоне обеспечивается указанным совпадением индикатрис отражения моделирующего и действительного покрытий и геометрическим подобием тела и его макета.The fundamental difference between expression (1) and the non-specific expression encountered in some cases of the form e = 1 - ρ is that we theoretically established the incorrectness of the latter: by the reflection coefficient r (θ, 2π) when illuminated from the θ direction, according to (8), we determine the coefficient directional radiation e (T, θ) and the emissivity ε (T, 2π) in the hemisphere, as we have shown, is expressed in terms of the reflection coefficient ρ (2π, 2π) with hemispherical illumination
ε (T, 2π) = 1 - ρ (2π, 2π) (9)
Our proposed determination of radiation coefficients through reflection coefficients without measuring temperature allows eliminating the effect of thermal radiation from surrounding objects, for which reflection characteristics are measured in the visible range on a specially painted photometrically similar scale model of the body. The modeling coating applied to the model has an indicatrix of reflection in visible light, which coincides with an indicatrix of reflection in the infrared range of the material of the real body. The photometric similarity of the body in the infrared range and the scale model in the visible range is provided by the indicated coincidence of the reflection indicatrix of the modeling and actual coatings and the geometric similarity of the body and its layout.
Полусферическая подсветка для определения коэффициента яркости отражения βρ(2π,xy) в выражении (1) обеспечивается помещением макета внутрь фотометрического шара.Hemispherical illumination for determining the reflection luminance coefficient β ρ (2π, xy) in expression (1) is provided by placing the layout inside the photometric ball.
Определение коэффициентов излучения тел по предлагаемому способу производят в следующей последовательности:
1. Измеряют на гониометрической установке в тепловом диапазоне (например на длинах волн около 10 мкм) индикатрису отражения материала покрытия тела (или нескольких покрытий, если тело разнородно окрашено).The determination of the emissivity of bodies according to the proposed method is carried out in the following sequence:
1. Measure on a goniometric apparatus in the thermal range (for example, at wavelengths of about 10 μm) the reflection indicatrix of the body coating material (or several coatings if the body is heterogeneously colored).
2. Подбирают по совпадению индикатрис отражения в видимом свете покрытие, моделирующее индикатрису отражения действительного покрытия тела в ИК-диапазоне. 2. Coincidence indicatrixes of reflection in visible light are matched by a coating simulating the reflection indicatrix of the actual body coating in the infrared range.
3. Наносят модельное покрытие на масштабный макет тела и освещают его диффузно рассеянным видимым светом в фотометрическом шаре. 3. Apply a model coating to a large-scale model of the body and illuminate it with diffuse scattered visible light in a photometric ball.
4. При помощи фотоприемного устройства регистрируют отраженное видимое излучение наблюдаемых элементов проекции тела. Сравнивая его с излучением эталонного отражателя, определяют коэффициент яркости отражения каждого элемента проекции тела. 4. Using a photodetector, the reflected visible radiation of the observed elements of the projection of the body is recorded. Comparing it with the radiation of the reference reflector, determine the coefficient of reflection brightness of each element of the projection of the body.
5. По выражению (1) определяют коэффициенты излучения элементов проекций тела. 5. By the expression (1) determine the emissivity of the elements of the projections of the body.
Экспериментальное подтверждение способа было проведено на предприятии с телами типа плоскость, двугранный угол, круговой цилиндр, круговой конус, на тех участках тел, где имеют место переотражения. Материалом, моделирующим покрытия в ИК-спектре, оказалось покрытие НЦ-25. Для конуса и двугранного угла в местах переотражения согласно теории эффективное значение коэффициента излучения должно быть равным 1, так как это значение является комплексным и равно
e(T,θ) = β(2π,θ)ε(T,θ) = ε(T,θ) = [1 - ε(T,θ)]ε(T,θ).
Тогда для моделируемых красок МЛ-1279, ПФ-115, МЧ-241 со значением ε(T,θ) = 1 - βρ(2π,θ) = 0,94 и коэффициентом отражения, равным 0,06, эффективный коэффициент излучения участков тела с переотражением должен быть равен 0,94(1+0,06)= 0,999, что подтверждено фотометрированием этих участков на изображениях тел, окрашенных подобранным модельным покрытием.Experimental confirmation of the method was carried out at an enterprise with bodies such as a plane, a dihedral angle, a circular cylinder, a circular cone, in those parts of the bodies where rereflections take place. The material simulating the coatings in the IR spectrum was the NTs-25 coating. For a cone and a dihedral angle in the places of rereflection, according to theory, the effective value of the emissivity should be equal to 1, since this value is complex and equal to
e (T, θ) = β (2π, θ) ε (T, θ) = ε (T, θ) = [1 - ε (T, θ)] ε (T, θ).
Then, for simulated paints ML-1279, PF-115, and МЧ-241 with a value of ε (T, θ) = 1 - β ρ (2π, θ) = 0.94 and a reflection coefficient of 0.06, the effective emissivity of the sections bodies with rereflection should be equal to 0.94 (1 + 0.06) = 0.999, which is confirmed by photometric measurements of these areas on the images of bodies painted with a selected model coating.
Для измерений использовалась спектрогониометрическая установка на длинах волн 0,63 и 10,6 мкм, а изображения (фиг. 1) регистрировались фотокамерой "Киев М" и фотометрировались микроденситометром АМД. For measurements, a spectro goniometric setup at wavelengths of 0.63 and 10.6 μm was used, and images (Fig. 1) were recorded with a Kiev M camera and photometric with an AMD microdensitometer.
Пример существенно сложного распределения коэффициентов излучения тел, полученного предлагаемым способом, представлен на фотографии макета транспортного корабля многократного использования ШАТТЛ (фиг. 2). An example of a substantially complex distribution of the emissivity of bodies obtained by the proposed method is presented in the photograph of the model of the shuttle reusable shuttle (Fig. 2).
Преимущества предлагаемого способа по сравнению с прототипом состоят в следующем:
1. Нет необходимости производить измерение температуры образца и "абсолютно черного тела", так как нами показано, что коэффициенты излучения определяются через другие параметры коэффициенты отражения.The advantages of the proposed method compared to the prototype are as follows:
1. There is no need to measure the temperature of the sample and the “absolutely black body”, since we have shown that the radiation coefficients are determined through other parameters, reflection coefficients.
2. Исключаются неконтролируемые добавки излучения от окружающих тел, так как измерения проводятся в видимом свете, позволяющем легко исключить паразитную подсветку. 2. Uncontrolled additives of radiation from surrounding bodies are excluded, since measurements are carried out in visible light, which makes it possible to easily exclude spurious illumination.
3. Высокая точность измерений отражения в видимом диапазоне по сравнению с ИК-диапазоном обеспечивается высоко развитыми методами и средствами фотометрических измерений в видимом свете. 3. The high accuracy of reflection measurements in the visible range compared to the infrared range is provided by highly developed methods and means of photometric measurements in visible light.
4. Измерения отражения производятся на масштабных макетах тел, а не на самих объектах, что упрощает и удешевляет измерения. 4. Reflection measurements are made on large-scale models of bodies, and not on the objects themselves, which simplifies and reduces the cost of measurements.
5. Способ позволяет определить локальные коэффициенты излучения вогнутых элементов тела, где присутствуют многократные переотражения. 5. The method allows to determine the local emissivity of concave elements of the body, where there are multiple reflections.
Claims (1)
ε(T,xy) = 1 - βρ(2π,xy),
где bρ(2π,xy) - коэффициент яркости отражения элемента наблюдаемой проекции тела с координатами xy при равномерной полусферической подсветке из 2π стерадиан;
e(T,xy) - коэффициент теплового излучения этого же элемента тела.A method for determining the emissivity of bodies, including the measurement of radiation intensities, characterized in that the measurements are carried out in reflected visible light on a scale model of the body, placed in a photometric ball and painted with a model coating, as the last one select the material, the reflection indicatrix of which in the visible range coincides with previously measured by the reflection indicatrix of the actual body coverage in the IR range, the intensities of the reflected radiation of each element of the about the layout of the body and the standard, by the ratio of which the coefficients of reflection brightness are calculated, the emission coefficients of each element of the body are determined by
ε (T, xy) = 1 - β ρ (2π, xy),
where b ρ (2π, xy) is the reflection luminance coefficient of the element of the observed body projection with xy coordinates with uniform hemispherical illumination of 2π steradians;
e (T, xy) is the coefficient of thermal radiation of the same element of the body.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96113062/25A RU2102724C1 (en) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | Process determining radiation factors of bodies |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96113062/25A RU2102724C1 (en) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | Process determining radiation factors of bodies |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2102724C1 true RU2102724C1 (en) | 1998-01-20 |
| RU96113062A RU96113062A (en) | 1998-01-20 |
Family
ID=20182558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96113062/25A RU2102724C1 (en) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | Process determining radiation factors of bodies |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2102724C1 (en) |
-
1996
- 1996-07-02 RU RU96113062/25A patent/RU2102724C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГОСТ 7601/78. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Marschner et al. | Image-based bidirectional reflectance distribution function measurement | |
| Lee et al. | Modeling light reflection for computer color vision | |
| CN101184986B (en) | Measuring an appearance property of a surface using a bidirectional reflectance distribution function | |
| JP6149113B2 (en) | Polygonal color, opacity, pigment characterization, and texture analysis of painted surfaces via visual and / or appliance techniques | |
| Hanssen et al. | Integrating spheres for mid-and near-infrared reflection spectroscopy | |
| Li et al. | Automated three-axis gonioreflectometer for computer graphics applications | |
| Andersen et al. | Comparison between ray-tracing simulations and bi-directional transmission measurements on prismatic glazing | |
| Baribeau et al. | Development of a robot-based gonioreflectometer for spectral BRDF measurement | |
| CN101542271A (en) | Process for generating bidirectional reflectance distribution functions of gonioapparent materials with limited measurement data | |
| Bendada et al. | Subsurface imaging for panel paintings inspection: a comparative study of the ultraviolet, the visible, the infrared and the terahertz spectra | |
| CN105899919A (en) | Texture analysis of a coated surface using kepler's planetary motion laws | |
| Schwarz | Multi-tomographic flame analysis with a schlieren apparatus | |
| Ballestrín et al. | Diagnosis of a Lambertian target in solar context | |
| Germer et al. | Theoretical concepts in spectrophotometric measurements | |
| Bukshtab | Photometry, radiometry, and measurements of optical losses | |
| KR20210079338A (en) | Optical device for measuring optical properties of materials | |
| CN105891156B (en) | A kind of star catalogue material two-way dispersion distribution function test method | |
| Elias et al. | Experimental characterization of a random metallic rough surface by spectrophotometric measurements in the visible range | |
| US3349665A (en) | Characterizing light reflecting properties of a surface | |
| RU2102724C1 (en) | Process determining radiation factors of bodies | |
| Dunn et al. | Ellipsoidal mirror reflectometer | |
| CN106403829B (en) | Coating thickness detector based on double light path infrared reflection method | |
| Doan et al. | Measuring bidirectional reflectance distribution of low reflectivity surfaces in the near infrared | |
| Sokolov et al. | Reconstruction of BSDF based on optimization of microrelief normal distribution | |
| Beecroft et al. | Bidirectional reflectance data to support paint development and signature calculations |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20060703 |