RU2165122C2 - Method and device for checking conductor temperature on overhead power transmission line - Google Patents
Method and device for checking conductor temperature on overhead power transmission line Download PDFInfo
- Publication number
- RU2165122C2 RU2165122C2 RU99102314A RU99102314A RU2165122C2 RU 2165122 C2 RU2165122 C2 RU 2165122C2 RU 99102314 A RU99102314 A RU 99102314A RU 99102314 A RU99102314 A RU 99102314A RU 2165122 C2 RU2165122 C2 RU 2165122C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- wire
- temperature
- output
- input
- conductor
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Indication And Recording Devices For Special Purposes And Tariff Metering Devices (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к электроэнергетике и может быть использовано для краткосрочного прогнозирования гололедообразования и убавления установкой плавки гололеда на проводах воздушной линии электропередачи. The invention relates to the electric power industry and can be used for short-term forecasting of ice formation and reduction by installation of ice melting on wires of an overhead power transmission line.
Известен контактный способ контроля температуры провода, использующий зависимость от температуры электрического сопротивления металлов, сплавов, полупроводников или электродвижущей силы термоэлектрических пар [1, 2]. Недостатком контактного способа является то, что он требует непосредственного контакта первичного термопреобразователя с объектом контроля, находящимся под высоким напряжением, а это затрудняет передачу информации к вторичному измерительному прибору, находящемуся на потенциале земли. A known contact method for controlling the temperature of a wire using temperature-dependent electrical resistance of metals, alloys, semiconductors or the electromotive force of thermoelectric pairs [1, 2]. The disadvantage of the contact method is that it requires direct contact of the primary thermocouple with the control object under high voltage, and this complicates the transmission of information to a secondary measuring device located on the ground potential.
Известен бесконтактный способ контроля температуры провода, использующий зависимость от температуры интенсивности теплового излучения [1, 3]. Он не требует специального канала передачи информации с высокого напряжения на потенциал земли, так как сигнал передается через промежуточную среду, но его недостатком является практическая непригодность для контроля температуры провода воздушной линии электропередачи, особенно в зимних условиях из-за влияния природных факторов (снег, туман, дождь) на поглощение теплового излучения провода промежуточной средой. Known non-contact method for controlling the temperature of the wire, using the temperature dependence of the intensity of thermal radiation [1, 3]. It does not require a special channel for transmitting information from high voltage to earth potential, since the signal is transmitted through an intermediate medium, but its drawback is the practical unsuitability for monitoring the temperature of an overhead power line wire, especially in winter conditions due to the influence of natural factors (snow, fog , rain) on the absorption of thermal radiation from a wire by an intermediate medium.
Известен косвенный способ контроля температуры провода путем ее вычисления с помощью математической модели процесса нагрева провода по факторам, влияющим на тепловой баланс провода: тока провода, температуры окружающей среды, скорости ветра [4]. Недостатком этого способа является сомнительная точность из-за влияния на температуру провода неконтролируемых факторов: направления ветра, влажности воздуха, степени турбулизации воздушного потока, прозрачности атмосферы, мощности солнечного излучения и т.п. There is an indirect method of controlling the temperature of a wire by calculating it using a mathematical model of the process of heating the wire according to factors affecting the heat balance of the wire: wire current, ambient temperature, wind speed [4]. The disadvantage of this method is the dubious accuracy due to the influence of uncontrolled factors on the wire temperature: wind direction, air humidity, degree of turbulization of the air flow, atmosphere transparency, solar radiation power, etc.
Известен способ контроля температуры провода, закрепленного с двух сторон, который использовался ранее в приборах тепловой системы [5], являющийся наиболее близким аналогом. Способ основан на измерении температурного линейного расширения нагреваемого электрическим током провода, которое пропорционально приращению температуры:
Δl = l-l0 = αl0(ψ-ψ0) = αl0Δψ,
где α - температурный коэффициент линейного расширения нити, l0 - длина провода при начальной температуре ψ0
Недостатком указанного способа, препятствующего его прямому использованию для контроля температуры провода воздушной линии электропередачи, является существенная зависимость удлинения провода не только от изменения температуры, но и от изменения механических нагрузок на провод - гололедной и ветровой.A known method of controlling the temperature of the wire, fixed on both sides, which was previously used in the devices of the thermal system [5], which is the closest analogue. The method is based on measuring the linear temperature expansion of the wire heated by electric current, which is proportional to the temperature increment:
Δl = ll 0 = αl 0 (ψ-ψ 0 ) = αl 0 Δψ,
where α is the temperature coefficient of linear expansion of the thread, l 0 is the length of the wire at the initial temperature ψ 0
The disadvantage of this method, which prevents its direct use for controlling the temperature of an overhead power line wire, is a significant dependence of the wire elongation not only on temperature changes, but also on changes in mechanical loads on the wire - icy and wind.
Известно устройство, реализующее косвенный способ контроля температуры провода путем ее вычисления, содержащее первичные измерительные преобразователи факторов, влияющих на температуру провода (тока провода, температуры окружающей среды, скорости ветра), подключенные к вычислительному комплексу [4] . Недостатком устройства является существенное влияние на вычисляемую температуру провода многих неконтролируемых факторов. A device is known that implements an indirect method of controlling the temperature of a wire by calculating it, containing primary measuring transducers of factors affecting the temperature of the wire (wire current, ambient temperature, wind speed) connected to the computer complex [4]. The disadvantage of this device is a significant effect on the calculated temperature of the wire of many uncontrolled factors.
Известно устройство контроля температуры провода, реализующее способ, основанный на измерении температурного линейного расширения провода [5], являющееся наиболее близким аналогом. Устройство содержит механический функциональный преобразователь, присоединенный с одной стороны к точке вблизи середины провода, закрепленного с двух сторон неподвижно, а с другой стороны к ролику с укрепленной на нем стрелкой, являющемуся вторичным измерительным прибором. Механический функциональный преобразователь состоит из металлической нити, называемой мостиком, присоединенной одним концом к проводу, а другим концом к неподвижной точке, и шелковой нити, присоединенной одним концом к середине мостика, а другим, перекинутым через ролик с укрепленной на нем стрелкой, к плоской стальной пружине. При нагревании провод удлиняется, и механический функциональный преобразователь поворачивает ролик со стрелкой на некоторый угол, служащий мерой температуры провода. Соответствующим подбором параметров механического функционального преобразователя (длины мостика, точки его присоединения к проводу, длины шелковой нити и диаметра ролика) можно обеспечить заданный коэффициент пропорциональности между отклонением температуры провода и углом поворота стрелки вторичного измерительного прибора. A device for controlling the temperature of a wire is known that implements a method based on measuring the linear temperature expansion of a wire [5], which is the closest analogue. The device contains a mechanical functional converter connected on one side to a point near the middle of the wire fixed on both sides, and on the other hand to a roller with an arrow mounted on it, which is a secondary measuring device. A mechanical functional converter consists of a metal thread, called a bridge, attached at one end to a wire and at the other end to a fixed point, and a silk thread connected at one end to the middle of the bridge and the other, thrown over a roller with an arrow fixed to it, to a flat steel spring. When heated, the wire lengthens, and the mechanical functional converter rotates the roller with the arrow at a certain angle, which serves as a measure of the temperature of the wire. An appropriate selection of the parameters of the mechanical functional transducer (the length of the bridge, the point of its attachment to the wire, the length of the silk thread and the diameter of the roller) can provide a predetermined proportionality coefficient between the temperature deviation of the wire and the rotation angle of the arrow of the secondary measuring device.
Недостатком устройства, кроме его низкой надежности при эксплуатации на открытом воздухе, является существенная зависимость показания вторичного измерительного прибора от изменения механических нагрузок на провод - гололедной и ветровой. The disadvantage of the device, in addition to its low reliability when operating in the open air, is a significant dependence of the readings of the secondary measuring device on changes in mechanical loads on the wire - ice and wind.
Заявляемое изобретение направлено на решение задачи контроля температуры провода воздушной линии электропередачи. Техническим результатом осуществления изобретения является устранение влияния на результаты контроля температуры изменения гололедной и ветровой нагрузок на провод, что обеспечивает возможность краткосрочного прогнозирования гололедообразования, которое возможно при температуре провода ниже 0oC, и управления установкой плавки гололеда, в частности, в повторно-кратковременном режиме, когда температура провода не должна превышать 70-100oC. При этом результаты контроля температуры практически не зависят от изменения гололедной и ветровой нагрузок на провод.The claimed invention is directed to solving the problem of controlling the temperature of a wire of an overhead power line. The technical result of the invention is to eliminate the influence on the temperature control results of changes in ice and wind loads on the wire, which provides the possibility of short-term forecasting of ice formation, which is possible at a wire temperature below 0 o C, and control the installation of ice melting, in particular, in the intermittent mode when the wire temperature should not exceed 70-100 o C. this temperature control results are not substantially independent of changes in wind and glaze oh load on the wire.
Указанный технический результат обеспечивается заявляемым способом контроля температуры провода воздушной линии электропередачи, основанном на косвенном измерении температурного линейного расширения провода в пролете между натяжной и поддерживающей гирляндами изоляторов. По этому способу измеряют силы тяжения натяжной и поддерживающей гирлянд изоляторов, по ним формируют сигнал, пропорциональный температурному линейному расширению провода, который компенсируют от независимого источника при первой известной температуре провода, а при второй известной температуре провода регулируют коэффициент усиления этого сигнала так, чтобы его значение стало пропорционально с заданным коэффициентом пропорциональности отклонению второй температуры от первой, после чего используют значение выходного сигнала, фиксируемого вторичным измерительным прибором, в качестве значения температуры провода. При этом выбирают первую известную температуру провода около 0oC, а вторую известную температуру провода - около 70oC.The specified technical result is provided by the claimed method for controlling the temperature of the wire of an overhead power transmission line, based on an indirect measurement of the temperature linear expansion of the wire in the span between the tension and supporting insulator strings. Using this method, the tensile forces of the tension and supporting strings of insulators are measured, a signal is generated that is proportional to the linear temperature expansion of the wire, which is compensated from an independent source at the first known temperature of the wire, and at the second known temperature of the wire, the gain of this signal is adjusted so that its value it became proportional with a given coefficient of proportionality to the deviation of the second temperature from the first, after which the value of the output signal is used, iruemogo secondary measuring device as the value of temperature of the conductor. In this case, the first known temperature of the wire is selected at about 0 o C, and the second known temperature of the wire is about 70 o C.
Заявляемый способ осуществляется устройством, содержащим функциональный преобразователь, соединенный с проводом, и вторичный измерительный прибор, причем функциональный преобразователь состоит из двух датчиков силы тяжения, установленных соответственно в натяжной и поддерживающей гирляндах изоляторов, выход каждого датчика силы подключен к соответствующему входу двухвходового нелинейного преобразователя, выход которого через суммирующий элемент, к инверсному входу которого подключен регулируемый независимый источник, и через усилитель с регулируемым коэффициентом усиления подключен к вторичному измерительному прибору. При этом в качестве датчика силы тяжения использован магнитоупругий датчик силы [6], подвешенный между траверсой опоры и гирляндой изоляторов, а двухвходовый нелинейный преобразователь содержит подключенный к первому входу первый блок возведения в квадрат, выход которого подключен к прямому входу первого суммирующего элемента, и подключенные ко второму входу нелинейного преобразователя последовательно первый переменный потенциометр и второй блок возведения в квадрат, выход которого подключен к инверсному входу первого суммирующего элемента и подключен также через второй переменный потенциометр к первому входу блока деления, ко второму входу которого подключен выход первого суммирующего элемента, который подключен также через блок извлечения квадратного корня к прямому входу второго суммирующего элемента, к инверсному входу которого подключен выход блока деления, а выход второго суммирующего элемента является выходом двухвходового нелинейного преобразователя. The inventive method is carried out by a device containing a functional transducer connected to a wire and a secondary measuring device, the functional transducer consisting of two gravity sensors installed respectively in the tension and supporting strings of insulators, the output of each force sensor is connected to the corresponding input of a two-input nonlinear transducer, output which through a summing element, to the inverse input of which an adjustable independent source is connected, and through The variable gain amplifier is connected to a secondary meter. In this case, a magnetoelastic force sensor [6], suspended between the support beam and a string of insulators, is used as a gravity sensor, and a two-input nonlinear converter contains a first squaring unit connected to the first input, the output of which is connected to the direct input of the first summing element, and connected the first variable potentiometer and the second squaring unit, the output of which is connected to the inverse input of the first summing element and is also connected through a second alternating potentiometer to the first input of the division unit, to the second input of which the output of the first summing element is connected, which is also connected through the square root extraction unit to the direct input of the second summing element, to the inverse input of which the output of the division unit is connected, and the output the second summing element is the output of a two-input nonlinear converter.
Сущность заявляемого изобретения поясняется на фиг. 1, 2, 3. Фиг. 1 - функциональная схема устройства, фиг. 2 - схема расположения датчиков силы тяжения, фиг. 3 - диаграммы сил. The essence of the claimed invention is illustrated in FIG. 1, 2, 3. FIG. 1 is a functional diagram of the device, FIG. 2 is a diagram of an arrangement of gravity sensors, FIG. 3 - force diagrams.
Устройство на фиг. 1 содержит датчики силы тяжения 1 и 2. Датчик 1 подключен к входу (1), а датчик 2 к входу (2) двухвходового нелинейного преобразователя 3, который содержит по входу (1) первый блок возведения в квадрат 4, выход которого подключен к прямому входу первого суммирующего элемента 5, по входу (2) - первый переменный потенциометр 6 с коэффициентом передачи C1 и второй блок возведения в квадрат 7, выход которого подключен к инверсному входу первого суммирующего элемента 5 и подключен также через второй переменный потенциометр 8 с коэффициентом передачи C2 к первому входу блока деления 9, ко второму входу которого подключен выход первого суммирующего элемента 5, который подключен также через блок извлечения квадратного корня 10 к прямому входу второго суммирующего элемента 11, к инверсному входу которого подключен выход блока деления 9, а выход второго суммирующего элемента 11 является выходом двухвходового нелинейного преобразователя 3. К выходу 3 через третий суммирующий элемент 12, к инверсному входу которого подключен регулируемый независимый источник 13 сигнала U0, и через усилитель 14 с регулируемым коэффициентом усиления C3 подключен вторичный измерительный прибор 15.The device of FIG. 1 contains
На фиг. 2 показано расположение датчиков силы тяжения 1 и 2. Датчик силы тяжения 1 подвешен между траверсой опоры и натяжной гирляндой изоляторов 16, а датчик силы тяжения 2 подвешен между траверсой опоры и поддерживающей гирляндой изоляторов 17. На фиг. 2 обозначены также геометрические размеры провода 18, где A, В - точки подвеса провода 18 к натяжной и поддерживающей гирляндам изоляторов; O1, O2 - нижние точки провода в соответствующем пролете; а, в, с- расстояния по горизонтали между точками A и O1; O1 и B; B и O2; a + в = l - длина пролета между натяжной и поддерживающей гирляндами изоляторов; в + с = lвес - длина весового пролета.In FIG. 2 shows the location of the
На фиг. 3 показаны диаграммы сил, приложенных к датчику силы тяжения 1 (в точке А') и к датчику силы тяжения 2 (в точке В'). Здесь: VA, PA, HA - составляющие силы тяжения NA датчика 1 в натяжной гирлянде изоляторов 16: вертикальная, поперечная, горизонтальная продольная;
В соответствии с фиг. 2:
где скорректированные размеры равны:
a' = a+G16/g18; (b+c)' = (b+c)+G17/g18;
a''= a+Q16/q18; (b+c)''= (b+c)+Q17/q18;
G16, G17, g18 - вес гирлянды 16, гирлянды изоляторов 17 и 1 м провода 18;
Q16, Q17, q18 - давление ветра на гирлянду изоляторов 16, гирлянду изоляторов 17 и 1 м провода 18.In accordance with FIG. 2:
where the adjusted dimensions are:
a '= a + G 16 / g 18 ; (b + c) '= (b + c) + G 17 / g 18 ;
a '' = a + Q 16 / q 18 ; (b + c) '' = (b + c) + Q 17 / q 18 ;
G 16 , G 17 , g 18 - the weight of the
Q 16 , Q 17 , q 18 - wind pressure on a string of
Поскольку
Сигналы датчиков силы тяжения 1 и 2: U1 = k1NA, U2 = k2NB, где k1, k2 - коэффициенты пропорциональности, следовательно,
(k1HA)2 = U1 2 - (C1U2)2,
где
Отсюда горизонтальная продольная составляющая силы тяжения натяжной гирлянды пропорциональна
На фиг. 1 сигнал на выходе суммирующего элемента 5: U5 = U1 2 - (C1U2)2 = (k1HA)2, сигнал на выходе блока 7: U7 = (C1U2)2, сигнал на выходе блока 10:
The signals of the sensors of gravity 1 and 2: U 1 = k 1 N A , U 2 = k 2 N B , where k 1 , k 2 are the proportionality coefficients, therefore,
(k 1 H A ) 2 = U 1 2 - (C 1 U 2 ) 2 ,
Where
Hence, the horizontal longitudinal component of the tension force of the tension garland is proportional
In FIG. 1 signal at the output of the summing element 5: U 5 = U 1 2 - (C 1 U 2 ) 2 = (k 1 H A ) 2 , the signal at the output of block 7: U 7 = (C 1 U 2 ) 2 , the signal at block 10 output:
В соответствии с известным уравнением состояния провода в пролете (см., например [7] ), выразив напряжение провода в низшей точке σ и удельную нагрузку на провод γ соответственно через HA и NB, получим:
где E - модуль упругости провода; F - расчетное сечение провода; α - температурный коэффициент линейного расширения провода; индекс "0" соответствует условиям, при которых ψ = ψ0 .In accordance with the well-known equation of state of the wire in the span (see, for example, [7]), expressing the voltage of the wire at the lowest point σ and the specific load on the wire γ, respectively, through H A and N B , we obtain:
where E is the elastic modulus of the wire; F is the calculated cross section of the wire; α is the temperature coefficient of linear expansion of the wire; the index "0" corresponds to the conditions under which ψ = ψ 0 .
Подставим в это уравнение вместо сил их выражения через сигналы в схеме фиг. 1, получим:
где
Where
В соответствии с полученным уравнением схема фиг. 1 формирует сигнал, пропорциональный температурному линейному расширению провода при отклонении его температуры ψ от ψ0 , который практически не зависит от изменения гололедной и ветровой нагрузок на провод.In accordance with the obtained equation, the circuit of FIG. 1 generates a signal proportional to the linear temperature expansion of the wire when its temperature ψ deviates from ψ 0 , which is practically independent of changes in ice and wind loads on the wire.
Способ осуществляется устройством следующим образом. Датчиками силы тяжения 1 и 2, подвешенными между траверсой опоры и гирляндой изоляторов, измеряют силы тяжения соответственно натяжной 16 и поддерживающей 17 (фиг. 2) гирлянд изоляторов. По ним с помощью двухвходового нелинейного преобразователя 3 (фиг. 1) формируют сигнал, пропорциональный температурному линейному расширению провода, который компенсируют на нулевое значение с помощью суммирования в элементе 12 с сигналом U0 от независимого источника 13 при первой известной температуре провода ψ0 , т.е. при первой известной температуре провода ψ = ψ0 изменением напряжения U0 независимого источника 13 обеспечивают равенство нулю напряжения на выходе суммирующего элемента 12. При второй известной температуре провода регулируют коэффициент усиления С3 выходного усилителя 14, подключенного к вторичному измерительному прибору 15, так чтобы значение выходного сигнала усилителя 14, которое определяет показания вторичного измерительного прибора 15, соответствовало отклонению второй известной температуры от первой. Таким образом вторичный измерительный прибор 15 оказывается отградуированным в единицах температуры провода (oC). После этого используют показания вторичного измерительного прибора 15 в качестве значения температуры провода. С целью уменьшения погрешности измерения температуры провода в диапазонах ее использования для управления устройством плавки гололеда выбирают первую известную температуру провода около 0oC, а вторую известную температуру провода около 70oC.The method is carried out by the device as follows. Sensors of
Источники информации
1. Туричин А. М. Электрические измерения неэлектрических величин. 5-е изд. - Л.: Энергия, 1975.Sources of information
1. Turichin A. M. Electrical measurements of non-electric quantities. 5th ed. - L .: Energy, 1975.
2. Специальные термометры с термопреобразователями сопротивления /Е.И. Фандеев, Г.А.Лущаев, В.А.Карчков. - М.: Энергоатомиздат, 1987. 2. Special thermometers with resistance thermocouples / Е.И. Fandeev, G.A. Lushchaev, V.A. Karchkov. - M .: Energoatomizdat, 1987.
3. Низкотемпературные пирометры с тепловыми приемниками излучения /Е.И. Фандеев, Б. В.Васильев, А.П.Бараненко, В.М.Горбачев. - М.: Энергоатомиздат, 1993. 3. Low-temperature pyrometers with thermal radiation detectors /E.I. Fandeev, B.V. Vasiliev, A.P. Baranenko, V.M. Gorbachev. - M .: Energoatomizdat, 1993.
4. Петрова Т.Е, Фигурнов Е.П. Защита от перегрузки по току проводов воздушных линий электропередачи. -Электричество, 1991, N 8, с. 29-34. 4. Petrova T.E., Figurnov E.P. Over current protection of wires of overhead power lines. -Electricity, 1991, N 8, p. 29-34.
5. Электрические и магнитные измерения. Под ред. Е.Г.Шрамкова. - Л.-М., 1937, с. 134-135. 5. Electrical and magnetic measurements. Ed. E.G.Shramkova. - L.-M., 1937, p. 134-135.
6. Гуманюк М.Н. Магнитоупругие силоизмерители. - Киев: Техника, 1981. 6. Gumanyuk M.N. Magnetoelastic force meters. - Kiev: Technique, 1981.
7. Идельчик В. И. Электрические системы и сети. - М.: Энергоатомиздат, 1989. 7. Idelchik V. I. Electric systems and networks. - M .: Energoatomizdat, 1989.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99102314A RU2165122C2 (en) | 1999-02-04 | 1999-02-04 | Method and device for checking conductor temperature on overhead power transmission line |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99102314A RU2165122C2 (en) | 1999-02-04 | 1999-02-04 | Method and device for checking conductor temperature on overhead power transmission line |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99102314A RU99102314A (en) | 2001-01-27 |
| RU2165122C2 true RU2165122C2 (en) | 2001-04-10 |
Family
ID=20215544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99102314A RU2165122C2 (en) | 1999-02-04 | 1999-02-04 | Method and device for checking conductor temperature on overhead power transmission line |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2165122C2 (en) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10345508A1 (en) * | 2003-09-30 | 2005-10-20 | Siemens Ag | Method for monitoring railway track contact wires involves measuring position of balance weight on support mast and recording deviation of balance weight from neutral position at known temperature |
| RU2461942C1 (en) * | 2011-07-21 | 2012-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method for detecting ice on overhead electric lines |
| RU2494511C1 (en) * | 2012-04-27 | 2013-09-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method to monitor sagging of power transmission line wire |
| RU2534753C1 (en) * | 2013-06-07 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method of indirect control of temperature of overhead power transmission line wires |
| RU2547837C1 (en) * | 2013-11-19 | 2015-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Temperature control method for wires of power transmission lines |
| RU2554718C2 (en) * | 2013-09-26 | 2015-06-27 | Дмитрий Евгеньевич Титов | Method of detection of ice, hoarfrost and complex deposits on wire and device for its implementation |
| CN111564809A (en) * | 2020-05-06 | 2020-08-21 | 衢州学院 | High-voltage cable ice breaker |
| CN114354050A (en) * | 2021-12-07 | 2022-04-15 | 贵州电网有限责任公司 | Method for monitoring deicing process of power transmission line |
| CN114942367A (en) * | 2022-01-25 | 2022-08-26 | 湖南湖大华龙电气与信息技术有限公司 | An infrared zero-measurement method for disc-shaped suspension porcelain insulators of DC transmission lines |
| CN117686120A (en) * | 2024-02-02 | 2024-03-12 | 赣州市金电电子设备有限公司 | Current online measurement device and method for preventing overheat of power cable |
-
1999
- 1999-02-04 RU RU99102314A patent/RU2165122C2/en active
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10345508A1 (en) * | 2003-09-30 | 2005-10-20 | Siemens Ag | Method for monitoring railway track contact wires involves measuring position of balance weight on support mast and recording deviation of balance weight from neutral position at known temperature |
| DE10345508B4 (en) * | 2003-09-30 | 2006-03-16 | Siemens Ag | Method for monitoring railway track contact wires involves measuring position of balance weight on support mast and recording deviation of balance weight from neutral position at known temperature |
| RU2461942C1 (en) * | 2011-07-21 | 2012-09-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method for detecting ice on overhead electric lines |
| RU2494511C1 (en) * | 2012-04-27 | 2013-09-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method to monitor sagging of power transmission line wire |
| RU2534753C1 (en) * | 2013-06-07 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Method of indirect control of temperature of overhead power transmission line wires |
| RU2554718C2 (en) * | 2013-09-26 | 2015-06-27 | Дмитрий Евгеньевич Титов | Method of detection of ice, hoarfrost and complex deposits on wire and device for its implementation |
| RU2547837C1 (en) * | 2013-11-19 | 2015-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Казанский государственный энергетический университет" (ФГБОУ ВПО "КГЭУ") | Temperature control method for wires of power transmission lines |
| CN111564809A (en) * | 2020-05-06 | 2020-08-21 | 衢州学院 | High-voltage cable ice breaker |
| CN111564809B (en) * | 2020-05-06 | 2021-05-18 | 衢州学院 | A high-voltage cable icebreaker |
| CN114354050A (en) * | 2021-12-07 | 2022-04-15 | 贵州电网有限责任公司 | Method for monitoring deicing process of power transmission line |
| CN114354050B (en) * | 2021-12-07 | 2024-05-17 | 贵州电网有限责任公司 | Power transmission line deicing process monitoring method |
| CN114942367A (en) * | 2022-01-25 | 2022-08-26 | 湖南湖大华龙电气与信息技术有限公司 | An infrared zero-measurement method for disc-shaped suspension porcelain insulators of DC transmission lines |
| CN117686120A (en) * | 2024-02-02 | 2024-03-12 | 赣州市金电电子设备有限公司 | Current online measurement device and method for preventing overheat of power cable |
| CN117686120B (en) * | 2024-02-02 | 2024-04-26 | 赣州市金电电子设备有限公司 | Current online measurement device and method for preventing overheat of power cable |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10317570B2 (en) | Method and system for measuring a perpendicular wind component | |
| KR101390558B1 (en) | A power line temperature and sag monitor system | |
| US7641387B2 (en) | Power line temperature and sag monitor system | |
| RU2165122C2 (en) | Method and device for checking conductor temperature on overhead power transmission line | |
| US6523424B1 (en) | Power line sag monitor | |
| US10197610B2 (en) | Method and system for determining the thermal power line rating | |
| US11255870B2 (en) | Gel and polymer based flow meters | |
| US6441603B1 (en) | Overhead line rating monitor | |
| JPS60233521A (en) | Internal temperature estimating method of power cable | |
| Ramachandran et al. | On-line monitoring of sag in overhead transmission lines with leveled spans | |
| Lawry et al. | Overhead line thermal rating calculation based on conductor replica method | |
| RU2547837C1 (en) | Temperature control method for wires of power transmission lines | |
| US20040105635A1 (en) | Fiber optic transmission conductor and distributed temperature sensing of fiber optic transmission conductor | |
| US3286174A (en) | Apparatus and method for measuring high temperature corrosion and fluid flow rates | |
| US4553092A (en) | Apparatus and method for temperature estimation of overhead conductors | |
| Friehe | Fine-scale measurements of velocity, temperature, and humidity in the atmospheric boundary layer | |
| Davidson | An investigation of the influence of water waves on the adjacent airflow | |
| RU2157040C1 (en) | Indirect temperature control method for overhead power transmission line conductors | |
| RU2534753C1 (en) | Method of indirect control of temperature of overhead power transmission line wires | |
| Ardekani et al. | Development of cylindrical hot-film sensors for measuring instant velocity of fluid flow | |
| SU730069A1 (en) | Bolometric gage of passing laser power | |
| JP3677542B2 (en) | Road surface condition estimation method | |
| Lecuna Tolosa et al. | Non-contact temperature measurement method for dynamic rating of overhead power lines | |
| RU2534456C1 (en) | Meteorological sensor of temperature control | |
| Deacon | Slow-response temperature sensors |