RU2031531C1

RU2031531C1 - Single-cycle reverse-run voltage converter

Info

Publication number: RU2031531C1
Application number: RU93008863A
Authority: RU
Inventors: Василий Арсеньевич Хабузов; Владимир Федорович Худяков; Алексей Петрович Пакидов; Владимир Леонидович Широков
Original assignee: Василий Арсеньевич Хабузов; Владимир Федорович Худяков; Алексей Петрович Пакидов; Владимир Леонидович Широков
Priority date: 1993-02-16
Filing date: 1993-02-16
Publication date: 1995-03-20

Abstract

FIELD: secondary power supply sources. SUBSTANCE: converter is manufactured in accord with single-cycle circuit with reversal of rectifier diode and transformer separation of circuits of supply and load. It is fitted with one or several identical regeneration circuits connected in parallel to each other each including capacitor, diode and choke. Decrease of dynamic losses of power in transistor key is achieved thanks to its unblanking with zero collector current. Choke forms collector current and determines charge current of capacitor. Transistor key blanks with zero collector voltage obtained with the aid of charge capacitor. Switching on of two or more regeneration circuits gives possibility of formation of curve of collector current of transistor key close to rectangular one and of transfer of part of power to load during forward run which reduces installed capacity of transformer and transistor key. EFFECT: reduced installed capacity of transformer and transistor key. 3 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к преобразовательной технике и может использоваться в источниках вторичного электропитания. The invention relates to a conversion technique and can be used in secondary power sources.

Известен однотактный преобразователь напряжения [1], содержащий транзисторный ключ, подключенный к входным выводам через первичную обмотку трансформатора, вторичная обмотка которого через выпрямитель и сглаживающий фильтр соединена с выходными выводами, причем в разрыв между выпрямителем и вторичной обмоткой включен дроссель, а к входам сглаживающего фильтра - конденсатор, образующий вместе с дросселем резонансный контур. Этот контур снижает уровень коммутационных помех и динамические потери мощности в ключевых элементах. Known single-phase voltage Converter [1], containing a transistor switch connected to the input terminals through the primary winding of the transformer, the secondary winding of which is connected through the rectifier and the smoothing filter to the output terminals, and a choke is connected to the gap between the rectifier and the secondary winding, and to the inputs of the smoothing filter - a capacitor, forming together with the inductor a resonant circuit. This circuit reduces the level of switching noise and dynamic power loss in the key elements.

Основной недостаток данного устройства - завышенная установленная мощность электромагнитных элементов и полупроводниковых ключей в связи с увеличенной в несколько раз амплитудой потребляемого тока, обусловленного перезарядом дросселя и конденсатора резонансного контура и протекающего по обмоткам трансформатора и дросселя и по ключевым элементам. The main disadvantage of this device is the overestimated installed power of electromagnetic elements and semiconductor switches due to the several times increased amplitude of the consumed current due to overcharging of the inductor and capacitor of the resonant circuit and flowing through the windings of the transformer and inductor and through key elements.

Известен однотактный обратноходовой преобразователь напряжения [2], наиболее близкий по своей технической сущности к предлагаемому изобретению и выбранный в качестве прототипа. Данное устройство содержит транзисторный ключ, подсоединенный к входным выводам через первичную обмотку трансформатора, вторичная обмотка которого подключена через выпрямительный диод к выходным выводам, связанным с выводами сглаживающего фильтра, причем к выводам вторичной обмотки подключен дроссель, а параллельно выпрямительному диоду - конденсатор. Данный преобразователь имеет пониженный уровень помех, а также пониженные установленные мощности трансформатора, дросселя, конденсатора и транзисторного ключа. Known single-cycle flyback voltage Converter [2], the closest in its technical essence to the proposed invention and selected as a prototype. This device contains a transistor switch connected to the input terminals through the primary winding of the transformer, the secondary winding of which is connected through a rectifier diode to the output terminals associated with the terminals of the smoothing filter, and a choke is connected to the terminals of the secondary winding, and a capacitor in parallel to the rectifier diode. This converter has a reduced noise level, as well as reduced installed power transformer, inductor, capacitor and transistor switch.

Недостаток преобразователя-прототипа - низкий КПД за счет высоких динамических потерь мощности. Данный недостаток обусловлен зарядом конденсатора во время включения транзисторного ключа и появлением броска тока (тока заряда). Ограничение броска тока обеспечивается нахождением транзисторного ключа в активном режиме, а не в насыщении. На всем интервале открытого состояния транзисторного ключа ток в первичной обмотке трансформатора нарастает. При отсечке этого тока запирающимся ключом полярность напряжения на обмотках трансформатора изменяется и процесс запирания происходит при значительных значениях тока и напряжения на ключе. Следовательно, динамические потери в транзисторном ключе при отпирании и запирании будут большими, а КПД преобразователя - низким. Кроме того, из-за относительно высокой амплитуды тока в конце интервала открытого состояния транзисторного ключа имеют повышенную установленную мощность трансформатор и транзистоpный ключ. The disadvantage of the prototype Converter is low efficiency due to high dynamic power losses. This disadvantage is due to the charge of the capacitor during the switching on of the transistor switch and the appearance of a surge current (charge current). The inrush limitation is ensured by finding the transistor switch in active mode, and not in saturation. Over the entire interval of the open state of the transistor switch, the current in the primary winding of the transformer increases. When this current is cut off with a lock key, the polarity of the voltage on the transformer windings changes and the locking process occurs at significant values of the current and voltage on the key. Therefore, the dynamic losses in the transistor key during unlocking and locking will be large, and the efficiency of the converter will be low. In addition, due to the relatively high current amplitude at the end of the open state interval of the transistor switch, the transformer and transistor switch have an increased installed power.

Цель изобретения - повышение КПД преобразователя за счет снижения динамических потерь мощности. The purpose of the invention is to increase the efficiency of the Converter by reducing dynamic power loss.

Цель достигается тем, что известный однотактный обратноходовой преобразователь напряжения, содержащий транзисторный ключ, подсоединенный к входным выводам через первичную обмотку трансформатора, вторичная обмотка которого подключена через выпрямительный диод к выходным выводам, связанным с выводами сглаживающего фильтра, причем к общей точке анода выпрямительного диода и конца вторичной обмотки подключен первый вывод конденсатора, а к началу вторичной обмотки - первый вывод дросселя, снабжен одной или несколькими одинаковыми и соединенными друг с другом параллельно цепями рекуперации, первая из которых содержит диодный узел и упомянутые конденсатор и дроссель, первые выводы которых являются соответственно первым и вторым входами цепи рекуперации, а ее выход подключен к катоду выпрямительного диода и является выходом диодного узла, соединенного первым входом с вторым выводом конденсатора и вторым входом - с вторым выводом дросселя. Диодный узел может быть выполнен в двух вариантах. В первом варианте диодный узел содержит два диода, причем катод первого и анод второго диодов объединены и образуют первый вход, анод первого диода - второй вход и катод второго диода - выход диодного узла. Во втором варианте в диодный узел введен третий диод, анод которого соединен с анодом первого диода, а катод - с катодом второго диода. The goal is achieved by the fact that the known one-stroke flyback voltage converter containing a transistor switch connected to the input terminals through the primary winding of the transformer, the secondary winding of which is connected through the rectifier diode to the output terminals associated with the terminals of the smoothing filter, and to the common point of the anode of the rectifier diode and the end the secondary winding is connected to the first output of the capacitor, and to the beginning of the secondary winding is the first output of the inductor, equipped with one or more of the same and connected parallel to each other with recovery circuits, the first of which contains a diode unit and the mentioned capacitor and inductor, the first conclusions of which are respectively the first and second inputs of the recovery circuit, and its output is connected to the cathode of the rectifier diode and is the output of the diode unit connected to the first input with the second output of the capacitor and the second input with the second output of the inductor. The diode assembly can be made in two versions. In the first embodiment, the diode assembly contains two diodes, the cathode of the first and the anode of the second diodes being combined to form the first input, the anode of the first diode as the second input and the cathode of the second diode as the output of the diode assembly. In the second embodiment, a third diode is introduced into the diode assembly, the anode of which is connected to the anode of the first diode, and the cathode is connected to the cathode of the second diode.

Предлагаемая совокупность существенных признаков, включающая в себя введение одной или нескольких цепей рекуперации, выполнение и подключение этих цепей обеспечивает достижение цели изобретения. Действительно, отпирание транзисторного ключа происходит при нулевом коллекторном токе, который формируется дросселем и начинается с нуля при подаче напряжения на первичную обмотку. При запирании транзисторного ключа отсечка тока коллектора происходит при низком значении коллекторного напряжения (близком к нулю) за счет сохранения уровня и полярности напряжения на обмотках трансформатора с помощью заряженного конденсатора и его тока разряда, протекающего по вторичной обмотке. В результате динамические потери мощности в отпирающемся и запирающемся транзисторном ключе резко снижаются, а КПД преобразователя увеличивается. Кроме того, на интервале открытого состояния транзисторного ключа одновременно запасается энергия в трансформаторе и в конденсаторах цепей рекуперации и частично передается из дросселя в цепь нагрузки. Это позволяет при постоянной мощности нагрузки снизить амплитуду коллекторного тока в момент начала его отсечки, сделать его форму близкой к прямоугольной и в итоге снизить установленную мощность трансформатора и транзисторного ключа. The proposed set of essential features, including the introduction of one or more recovery circuits, the implementation and connection of these circuits ensures the achievement of the purpose of the invention. Indeed, the unlocking of the transistor switch occurs at zero collector current, which is generated by the inductor and starts from zero when voltage is applied to the primary winding. When the transistor switch is locked, the collector current is cut off at a low value of the collector voltage (close to zero) due to the conservation of the level and polarity of the voltage on the transformer windings using a charged capacitor and its discharge current flowing through the secondary winding. As a result, dynamic power losses in the unlocking and locking transistor key are sharply reduced, and the efficiency of the converter increases. In addition, in the open state interval of the transistor switch, energy is simultaneously stored in the transformer and in the capacitors of the recovery circuits and partially transferred from the inductor to the load circuit. This allows for a constant load power to reduce the amplitude of the collector current at the moment of its cut-off, to make its shape close to rectangular and ultimately reduce the installed power of the transformer and transistor switch.

На фиг. 1 приведена принципиальная схема предлагаемого преобразователя напряжения; на фиг.2 - принципиальная схема второго варианта диодного узла. In FIG. 1 shows a schematic diagram of the proposed voltage Converter; figure 2 is a schematic diagram of a second variant of the diode node.

Предлагаемый однотактный обратноходовой преобразователь напряжения (фиг. 1) содержит транзисторный ключ 1 и трансформатор 2, первичная обмотка 3 которого подключена через транзисторный ключ 1 к входным выводам, а вторичная обмотка 4 через выпрямительный диод 5 - к выходным выводам вместе с выводами сглаживающего фильтра 6. Цепи 7 рекуперации выполнены по идентичным схемам и соединены друг с другом параллельно. Первая из цепей рекуперации 7 содержит конденсатор 8 и дроссель 9. Первый вывод конденсатора 8 подключен к общей точке анода выпрямительного диода 5 и конца вторичной обмотки 4 и является первым входом цепи 7 рекуперации, ее второй вход образован первым выводом дросселя 9 и подсоединен к началу вторичной обмотки 4, а ее выход подключен к катоду выпрямительного диода 5. У диодного узла 10 первый и второй входы соединены с вторыми выводами конденсатора 8 и дросселя 9, а выход - с катодом выпрямительного диода 5. Первый вариант диодного узла 10 выполнен на двух диодах 11 и 12, причем катод первого диода 11 и анод второго диода 12 объединены и образуют первый вход, анод первого диода 11 - второй вход, а катод второго диода 12 - выход диодного узла 10. Во втором варианте в выпрямительный узел 10 (фиг.2) введен третий диод 13, подключенный анодом к аноду первого диода 11, а катодом - к катоду второго диода 12. Кроме этих вариантов возможно использование в диодном узле МДП-транзисторов, выполняющих функцию указанных диодов. The proposed single-ended flyback voltage converter (Fig. 1) contains a transistor switch 1 and a transformer 2, the primary winding of which 3 is connected through the transistor switch 1 to the input terminals, and the secondary winding 4 through the rectifier diode 5 is connected to the output terminals together with the terminals of the smoothing filter 6. The recovery circuit 7 is made according to identical schemes and connected to each other in parallel. The first of the recovery circuits 7 contains a capacitor 8 and a inductor 9. The first output of the capacitor 8 is connected to the common point of the anode of the rectifier diode 5 and the end of the secondary winding 4 and is the first input of the recovery circuit 7, its second input is formed by the first output of the inductor 9 and connected to the beginning of the secondary winding 4, and its output is connected to the cathode of the rectifier diode 5. At the diode assembly 10, the first and second inputs are connected to the second terminals of the capacitor 8 and the inductor 9, and the output is connected to the cathode of the rectifier diode 5. The first variant of the diode assembly 10 is made on two diodes 11 and 12, and the cathode of the first diode 11 and the anode of the second diode 12 are combined and form the first input, the anode of the first diode 11 is the second input, and the cathode of the second diode 12 is the output of the diode assembly 10. In the second embodiment, the rectifier assembly 10 ( figure 2) introduced the third diode 13, connected by the anode to the anode of the first diode 11, and the cathode to the cathode of the second diode 12. In addition to these options, it is possible to use MOS transistors in the diode node that perform the function of these diodes.

Работа предлагаемого преобразователя происходит следующим образом. Транзисторный ключ 1 коммутирует первичную обмотку 3 трансформатора 2 с частотой, задаваемой последовательностью прямоугольных импульсов, подаваемых на его базу (фиг. 1). При открывании ключа 1 все питающее напряжение прикладывается к первичной обмотке 3 трансформатора 2. Полярность напряжения на вторичной обмотке 4 для выпрямительного диода 5 является запирающей. На сглаживающем фильтре 6 накоплено напряжение, прикладываемое к нагрузке. Конденсатор 8 заряжается через первый диод 11 и дроссель 9. Однако в первый момент отпирания ключа 1 все напряжение вторичной обмотки прикладывается к дросселю 9, ток в котором равен нулю. Транзисторный ключ 1 сразу входит в насыщение. Затем ток в дросселе 9 начинает нарастать, заряжая конденсатор 8 (второй диод 12 закрыт положительным потенциалом на сглаживающем фильтре 6). По мере заряда конденсатора 8 напряжение на дросселе 9 спадает и становится нулевым при максимальном токе заряда и при напряжении на конденсаторе 8, равном напряжению на вторичной обмотке 4. Далее полярность напряжения на дросселе 9 меняется и его значение увеличивается до тех пор, пока не достигнет уровня выходного напряжения преобразователя. После этого открывается второй диод 12 и ток дросселя 9 потечет в нагрузку и сглаживающий фильтр 6, а конденсатор 8 перестанет заряжаться и напряжение на нем становится постоянным и равным сумме напряжений на вторичной обмотке 4 и сглаживающем фильтре 6. При снижении тока дросселя 9 до нуля первый и второй диоды 11, 12 закрываются. До этого времени по первичной обмотке 3 трансформатора 2 протекают две составляющие тока: приведенный ток дросселя 9 и ток, связанный с накоплением энергии в трансформаторе 2, нарастающий по линейному закону. В начале процесса запирания транзисторного ключа 1 напряжение на первичной обмотке 3 сохраняет свою полярность и значение, равное значению питающего напряжения, что позволяет транзисторному ключу 1 произвести отсечку коллекторного тока, не выходя из насыщения, то есть практически при нулевом коллекторном напряжении. Это объясняется тем, что во время запирания транзисторного ключа 1 от заряженного конденсатора 8 по вторичной обмотке 4 протекает разрядный ток (через второй диод и емкостный фильтр 6), обеспечивающий сохранение напряжения на этой обмотке, равного разности напряжений на конденсаторе 8 и сглаживающем фильтре 6 и имевшего место при открытом транзисторном ключе 1. В результате на коллекторе запирающегоcя транзисторного ключа 1 напряжение остается прежним, близким к нулю. По мере разряда напряжение на конденсаторе 8 снижается. Одновременно снижается и напряжение на вторичной обмотке 4, которое спадает до нуля, а затем, изменяя полярность на противоположную, достигает значения, равного значению напряжения на сглаживающем фильтре 6. Конденсатор 8 к этому моменту полностью разрядился. Сразу же открывается выпрямительный диод 5 и через него в фильтр 6 и нагрузку потечет линейно спадающий ток, определяемый запасенной в трансформаторе энергией. В это время на коллекторе транзисторного ключа 1 напряжение становится равным сумме питающего напряжения и напряжения на нагрузке, приведенного к виткам первичной обмотки 3. Закрытое состояние транзисторного ключа 1 сохраняется до полной отдачи накопленной трансформатором 2 энергии в нагрузку. После открывания транзисторного ключа 1 все процессы повторяются аналогично. Напряжение на нагрузке с помощью сглаживающего фильтра 6 поддерживается постоянным. The operation of the proposed Converter is as follows. The transistor switch 1 commutes the primary winding 3 of the transformer 2 with a frequency specified by a sequence of rectangular pulses supplied to its base (Fig. 1). When you open the key 1, all the supply voltage is applied to the primary winding 3 of the transformer 2. The voltage polarity on the secondary winding 4 for the rectifier diode 5 is blocking. A voltage applied to the load is accumulated on the smoothing filter 6. The capacitor 8 is charged through the first diode 11 and the inductor 9. However, at the first moment of unlocking the key 1, all the voltage of the secondary winding is applied to the inductor 9, the current in which is zero. Transistor switch 1 immediately enters the saturation. Then the current in the inductor 9 begins to increase, charging the capacitor 8 (the second diode 12 is closed by a positive potential on the smoothing filter 6). As the capacitor 8 charges, the voltage on the inductor 9 drops and becomes zero at the maximum charge current and when the voltage on the capacitor 8 is equal to the voltage on the secondary winding 4. Next, the polarity of the voltage on the inductor 9 changes and its value increases until it reaches the level output voltage of the converter. After that, the second diode 12 opens and the current of the inductor 9 flows into the load and the smoothing filter 6, and the capacitor 8 stops charging and the voltage on it becomes constant and equal to the sum of the voltages on the secondary winding 4 and the smoothing filter 6. When the current of the inductor 9 decreases to zero, the first and the second diodes 11, 12 are closed. Until this time, two current components flow through the primary winding 3 of the transformer 2: the reduced current of the inductor 9 and the current associated with the accumulation of energy in the transformer 2, increasing linearly. At the beginning of the process of locking the transistor switch 1, the voltage on the primary winding 3 retains its polarity and a value equal to the value of the supply voltage, which allows the transistor switch 1 to cut off the collector current without leaving saturation, that is, at almost zero collector voltage. This is due to the fact that during the locking of the transistor switch 1 from the charged capacitor 8, a discharge current flows through the secondary winding 4 (through the second diode and capacitive filter 6), which ensures that the voltage across this winding is equal to the voltage difference across the capacitor 8 and the smoothing filter 6 and which took place when the transistor switch is open 1. As a result, the voltage on the collector of the lock-on transistor switch 1 remains the same, close to zero. As the discharge, the voltage across the capacitor 8 decreases. At the same time, the voltage on the secondary winding 4 also decreases, which drops to zero, and then, changing the polarity to the opposite, reaches a value equal to the voltage value on the smoothing filter 6. The capacitor 8 is completely discharged by this moment. The rectifier diode 5 immediately opens and through it into the filter 6 and the load will flow a linearly decreasing current, determined by the energy stored in the transformer. At this time, on the collector of the transistor switch 1, the voltage becomes equal to the sum of the supply voltage and the voltage at the load, reduced to the turns of the primary winding 3. The closed state of the transistor switch 1 is maintained until the energy accumulated by the transformer 2 is completely transferred to the load. After opening the transistor switch 1, all processes are repeated in the same way. The voltage at the load using a smoothing filter 6 is maintained constant.

Включение третьего диода 13 позволяет сократить потери мощности на интервале протекания тока дросселя 9 в цепь нагрузки. Для подключения второй (третьей и т.д.) цепи 7 рекуперации необходимо выбрать у нее емкость конденсатора 8 и индуктивность дросселя 9 так, чтобы период собственных колебаний этой цепи был ниже периода собственных колебаний первой цепи 7 рекуперации. В результате форма кривой суммарного тока в цепи первичной обмотки 3 на интервале открытого состояния транзисторного ключа 1 будет близка к прямоугольной. Это увеличит долю энергии, передаваемую в цепь нагрузки за счет цепей 7 рекуперации, по сравнению с энергией, накапливаемой трансформатором 2 и отдаваемой в цепь нагрузки после запирания транзисторного ключа 1. Обе доли энергии становятся практически равными при прямоугольной форме кривой коллекторного тока при подключении нескольких цепей 7 рекуперации. The inclusion of the third diode 13 can reduce power loss in the interval of the current flow of the inductor 9 into the load circuit. To connect the second (third, etc.) recovery circuit 7, it is necessary to choose the capacitor 8 and the inductance of the inductor 9 so that the period of natural oscillations of this circuit is lower than the period of natural oscillations of the first recovery circuit 7. As a result, the shape of the curve of the total current in the circuit of the primary winding 3 in the open interval of the transistor switch 1 will be close to rectangular. This will increase the proportion of energy transferred to the load circuit due to the recovery circuits 7, compared with the energy accumulated by the transformer 2 and transferred to the load circuit after locking the transistor switch 1. Both fractions of energy become almost equal when the collector current curve is rectangular when several circuits are connected 7 recovery.

Таким образом, повышение КПД преобразователя достигается за счет снижения динамических потерь мощности в транзисторном ключе при его отпирании и запирании. Отпирание ключа происходит при нулевом токе, так как ток заряда конденсатора формируется дросселем и начинается с нуля. В процессе запирания отсечка коллекторного тока осуществляется при низком (близком к нулю) уровне коллекторного напряжения, поскольку за счет тока разряда заряженного конденсатора напряжение на вторичной обмотке, а также и на первичной обмотке сохраняет свое значение и полярность почти на всем интервале отсечки. Следовательно, отпирание при нулевом коллекторном токе, а запирание - при нулевом коллекторном напряжении обеспечивают значительное снижение динамических потерь мощности и повышение КПД преобразователя. За счет подключения нескольких цепей рекуперации можно получить форму кривой тока в первичной обмотке трансформатора, близкую к прямоугольной, и в результате уменьшается амплитуда этого тока (при сохранении мощности нагрузки) и может быть снижена установленная мощность трансформатора и транзисторного ключа. Thus, increasing the efficiency of the converter is achieved by reducing the dynamic power loss in the transistor key when it is unlocked and locked. Unlocking of the key occurs at zero current, since the capacitor charge current is generated by the inductor and starts from zero. In the process of locking, the collector current is cut off at a low (close to zero) collector voltage level, since due to the discharge current of the charged capacitor, the voltage on the secondary winding, as well as on the primary winding, retains its value and polarity over almost the entire cutoff interval. Therefore, unlocking at zero collector current, and locking at zero collector voltage provides a significant reduction in dynamic power losses and increase the efficiency of the converter. By connecting several recovery circuits, it is possible to obtain a current curve shape in the primary winding of the transformer that is close to rectangular, and as a result, the amplitude of this current decreases (while maintaining the load power) and the installed power of the transformer and transistor switch can be reduced.

Проверка предложенного решения проводилась на макете однотактного обратноходового преобразователя с входным напряжением постоянного тока 310 В, выходным напряжением 27 В, мощностью нагрузки 25 Вт, частоте преобразования 60 кГц. Без цепи рекуперации КПД преобразователя не превышал 0,75. При подключении одной цепи рекуперации через нее передавалось около 25% мощности, потребляемой нагрузкой. В результате КПД возрос до 87-90%, потери в транзисторном ключе снизились более, чем в 3 раза. При подключении дополнительной цепи рекуперации увеличения КПД не наблюдалось. Однако форма кривой тока приблизилась к прямоугольной, что дает возможность снизить установленную мощность трансформатора на 10-15% и выбрать транзистор на меньший коллекторный ток. Verification of the proposed solution was carried out on the layout of a single-cycle flyback converter with an input DC voltage of 310 V, an output voltage of 27 V, a load power of 25 W, and a conversion frequency of 60 kHz. Without a recovery circuit, the efficiency of the converter did not exceed 0.75. When connecting one recovery circuit, about 25% of the power consumed by the load was transmitted through it. As a result, the efficiency increased to 87-90%, the losses in the transistor key decreased by more than 3 times. When connecting an additional recovery circuit, an increase in efficiency was not observed. However, the shape of the current curve approached a rectangular one, which makes it possible to reduce the installed power of the transformer by 10-15% and choose a transistor for a lower collector current.

Claims

1. A ONE-START REVERSE VOLTAGE CONVERTER containing a transistor switch connected to the input terminals through the primary winding of the transformer, the secondary winding of which is connected through the rectifier diode to the output terminals connected to the terminals of the smoothing filter, and the first point of the rectifier diode and the end of the secondary terminal are connected to the common point of the anode the output of the capacitor, and to the beginning of the secondary winding - the first output of the inductor, characterized in that the converter is equipped with one or more of the same and Regeneration circuits connected to one another in parallel, the first of which contains a diode unit and the mentioned capacitor and inductor, the first conclusions of which are the first and second inputs of the recovery circuit, respectively, and its output is connected to the cathode of the rectifier diode and is the output of the diode unit connected to the first input with the second output of the capacitor and the second input with the second output of the inductor.

2. The Converter according to claim 1, characterized in that the diode assembly is made up of two diodes, wherein the cathode of the first and the anode of the second diode are combined and form the first input, the anode of the first diode - the second input and the cathode of the second diode - the output of the diode assembly.

3. The Converter according to claim 2, characterized in that a third diode is inserted into the diode assembly, the anode of which is connected to the anode of the first diode, and the cathode is connected to the cathode of the second diode.