[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2013144C1 - Method of continuous helical rolling - Google Patents

Method of continuous helical rolling Download PDF

Info

Publication number
RU2013144C1
RU2013144C1 SU4808122A RU2013144C1 RU 2013144 C1 RU2013144 C1 RU 2013144C1 SU 4808122 A SU4808122 A SU 4808122A RU 2013144 C1 RU2013144 C1 RU 2013144C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
rolls
rolling
roll
workpiece
sets
Prior art date
Application number
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Н.П. Закорко
И.Г. Зуев
С.П. Жерновков
Original Assignee
Закорко Николай Петрович
Зуев Иван Гаврилович
Жерновков Сергей Петрович
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Закорко Николай Петрович, Зуев Иван Гаврилович, Жерновков Сергей Петрович filed Critical Закорко Николай Петрович
Priority to SU4808122 priority Critical patent/RU2013144C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2013144C1 publication Critical patent/RU2013144C1/en

Links

Images

Landscapes

  • Control Of Metal Rolling (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

FIELD: grinding and polishing. SUBSTANCE: each set of rolls for each three-roll stand of rolling mill is adjusted to size D of workpiece, feed angle γ, and frequency n of roll rotation according to cited dependencies for ensuring continuous rolling without workpieces being twisted between the stands. EFFECT: enhanced efficiency of the method. 1 dwg

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением и может быть использовано для винтовой прокатки сплошных и полых профилей. The invention relates to the processing of metals by pressure and can be used for helical rolling of solid and hollow sections.

Известен способ поперечно-винтовой прокатки, включающий прокатку заготовки в двух последовательно смещенных парах рабочих валков, образующих единый непрерывный очаг деформации. При этом валки одной пары устанавливают на угол раскатки противоположного знака, а по величине равным углу подачи валков другой пары [1] . A known method of cross-helical rolling, including rolling the workpiece in two successively offset pairs of work rolls, forming a single continuous focus of deformation. In this case, the rolls of one pair are set to the rolling angle of the opposite sign, and equal in size to the feed angle of the rolls of the other pair [1].

Недостатком способа является то, что он не позволяет достигать большие степени деформации вследствие ограничений, налагаемых конструктивным исполнением винтовой клети для осуществления способа. Очаг деформации одной пары находится в зоне очага деформации другой пары валков. The disadvantage of this method is that it does not allow to achieve large degrees of deformation due to the restrictions imposed by the design of the screw stand for implementing the method. The deformation zone of one pair is located in the zone of the deformation zone of another pair of rolls.

Известен способ поперечно-винтовой прокатки, принятый за прототип, включающий непрерывную прокатку длинномерных гильз в последовательно расположенных отдельно стоящих клетях с валками, развернутыми на угол подачи с вращением раската во всех клетях [2] . A known method of cross-helical rolling, adopted as a prototype, including continuous rolling of long sleeves in sequentially located separately standing stands with rolls deployed at the feed angle with rotation of the roll in all stands [2].

Недостатком способа является то, что при его осуществлении не достигается комплексное решение задачи устранения скручивания раската и согласование осевых скоростей между клетями, что может приводить к дестабилизации процесса деформации. The disadvantage of this method is that its implementation does not achieve a comprehensive solution to the problem of eliminating twisting of the peal and the coordination of axial speeds between the stands, which can lead to destabilization of the deformation process.

Целью изобретения является обеспечение стабильности процесса прокатки и повышение качества проката путем исключения закручивания раската между комплектами валков. The aim of the invention is to ensure the stability of the rolling process and improving the quality of the rolling by eliminating the twisting of the roll between sets of rolls.

Это достигается тем, что в способе непрерывной поперечно-винтовой прокатки, включающем прокатку с вращением заготовки в последовательно расположенных комплектах валков, установленных друг от друга на расстоянии не менее длины валков и развернутых на углы подачи и раскатки, угол подачи последующего по ходу прокатки комплекта валков устанавливают больше предыдущего и определяют его по зависимости
γ2= arctg

Figure 00000001
1,01-1,05
Figure 00000002
tg
Figure 00000003
(1) где γ1 и γ2 - углы подачи рабочих валков двух смежных комплектов,
d1 и d2; d1вн и d2вн - соответственно наружные и внутренние диаметры трубной заготовки на выходе из валков (для заготовки сплошного сечения d1вн = d2вн = 0).This is achieved by the fact that in the method of continuous cross-helical rolling, including rolling with rotation of the workpiece in successive sets of rolls installed from each other at a distance not less than the length of the rolls and deployed at the feed and rolling angles, the feed angle of the subsequent roll set of rolls set more than the previous one and determine it according to
γ 2 = arctg
Figure 00000001
1.01-1.05
Figure 00000002
tg
Figure 00000003
(1) where γ 1 and γ 2 are the feed angles of the work rolls of two adjacent sets,
d 1 and d 2 ; d 1vn and d 2vn are the outer and inner diameters of the tube billet at the exit of the rolls, respectively (for a billet of continuous cross section d 1vn = d 2vn = 0).

Для устойчивого протекания процесса непрерывной прокатки в последовательно расположенных комплектах рабочих валков (по меньшей мере в двух отдельно стоящих клетях винтовой прокатки) необходимо создание условий, обеспечивающих ее стабильность. For a steady process of continuous rolling in successively located sets of work rolls (at least in two separate stands of screw rolling), it is necessary to create conditions that ensure its stability.

Установка произвольным путем углов подач и частоты вращения рабочих валков в смежных комплектах неизбежно приведет к потере устойчивости заготовки и в конечном счете к прекращению процесса. The arbitrary installation of feed angles and speed of the work rolls in adjacent sets will inevitably lead to a loss of stability of the workpiece and ultimately to the termination of the process.

Под стабильностью процесса прокатки в нескольких последовательно расположенных комплектах валков (в отдельных клетях винтовой прокатки) понимается процесс деформации заготовки, происходящий без подпора раската между двумя смежными очагами деформации и без его скручивания между ними. Это достигается путем обеспечения определенных соотношений между технологическими, кинематическими и конструктивными параметрами двух смежных комплектов. The stability of the rolling process in several successive roll sets (in separate screw rolling stands) is understood as the process of deformation of a workpiece that occurs without backing up the roll between two adjacent deformation centers and without twisting between them. This is achieved by providing certain ratios between the technological, kinematic and design parameters of two adjacent sets.

Частота вращения рабочих валков двух смежных комплектов связана соотношением

Figure 00000004
=
Figure 00000005
(2) где n1 и n2 - частоты вращения валков двух смежных комплектов;
D1 и D2 - диаметры валков в начале их калибрующих участков.The frequency of rotation of the work rolls of two adjacent sets is related by the ratio
Figure 00000004
=
Figure 00000005
(2) where n 1 and n 2 are the rotational speeds of the rolls of two adjacent sets;
D 1 and D 2 are the diameters of the rolls at the beginning of their calibrating sections.

Приведенные зависимости (1) и (2) в совокупности их применения исключают условия, приводящие к возникновению подпора и натяжения, а также скpучивания раската между очагами деформации двух смежных клетей. В реальном процессе прокатки это означает равенство секундных объемов в обоих очагах, а установленные частоты вращения валков при определенных углах подачи обеспечивают вращение заготовки между очагами деформации без ее скручивания. The above dependences (1) and (2) in the aggregate of their application exclude conditions leading to the occurrence of backwater and tension, as well as torsion of the roll between the deformation centers of two adjacent stands. In a real rolling process, this means the equality of the second volumes in both centers, and the set roll speeds at certain feed angles ensure the rotation of the workpiece between the deformation zones without twisting it.

Исходя из этого для заготовки сплошного сечения имеем:
F1Voc 1 = F2Voc 2 (3) где F1 и F2 - площади сечения раската на выходе из очага деформации первой и второй клети по ходу прокатки;
Voc 1 и Voc 2 - осевая скорость выхода металла из валков
Известно: Voc = πDnsinγ (4)
Подставляя (4) в (3) получим
d1 2Voc 1 = d2 2Voc 2 или vос1=

Figure 00000006
vос2=
Figure 00000007
(5)
λ2=
Figure 00000008
- вытяжка во второй клети, откуда
Figure 00000009
=
Figure 00000010
(6)
Соотношение (6) связывает конструктивные, кинематические и технологические параметры обоих комплектов валков клетей между собой и обеспечивает условие деформации заготовки без подпора (натяжения) и образования петли. Однако, это соотношение является необходимым, но недостаточным условием для обеспечения устойчивого процесса прокатки.Based on this, for the preparation of a solid section, we have:
F 1 V oc 1 = F 2 V oc 2 (3) where F 1 and F 2 are the sections of the roll section at the exit from the deformation zone of the first and second stands during rolling;
V oc 1 and V oc 2 - the axial velocity of the metal exit from the rolls
It is known: V oc = πDnsinγ (4)
Substituting (4) in (3) we obtain
d 1 2 V oc 1 = d 2 2 V oc 2 or v oc1 =
Figure 00000006
v os2 =
Figure 00000007
(5)
λ 2 =
Figure 00000008
- hood in the second stand, where
Figure 00000009
=
Figure 00000010
(6)
Relation (6) connects the structural, kinematic and technological parameters of both sets of rolls of stands with each other and provides the condition for deformation of the workpiece without backwater (tension) and the formation of a loop. However, this ratio is a necessary but not sufficient condition to ensure a stable rolling process.

Вторым условием обеспечения стабильности процесса является отсутствие скручивания заготовки в промежутке между двумя смежными очагами деформации. Это условие обеспечивается равенством частоты вращения раската в обеих клетях:
n31 = n32
Окружная (тангенциальная) скорость раската на выходе из клети
Vτ= πDncosγ (7)
или Vτ= πdn3 (8)
Приравнивая (7) и (8) получим
n3=

Figure 00000011
nвcosγ (9)
Из равенства n31 = n32 следует
Figure 00000012
=
Figure 00000013
(10) или
Figure 00000014
=
Figure 00000015
(11)
Из выражений (6) и (10) имеем
sinγ2=
Figure 00000016
(12)
cosγ2=
Figure 00000017
(13)
После совместного решения (12) и (13) получим
Figure 00000018
=
Figure 00000019
(14)
Соответственно для полой заготовки (трубы)
Figure 00000020
=
Figure 00000021
(15)
Равенство (15) связывает диаметры раската и углы подачи валков двух смежных клетей.The second condition for ensuring the stability of the process is the absence of twisting of the workpiece in the gap between two adjacent deformation centers. This condition is ensured by the equality of the rotation frequency of the roll in both stands:
n 31 = n 32
The peripheral (tangential) speed of the roll at the exit from the stand
V τ = πDncosγ (7)
or V τ = πdn 3 (8)
Equating (7) and (8) we get
n 3 =
Figure 00000011
n in cosγ (9)
From the equality n 31 = n 32 it follows
Figure 00000012
=
Figure 00000013
(10) or
Figure 00000014
=
Figure 00000015
(eleven)
From expressions (6) and (10) we have
sinγ 2 =
Figure 00000016
(12)
cosγ 2 =
Figure 00000017
(thirteen)
After the joint solution of (12) and (13), we obtain
Figure 00000018
=
Figure 00000019
(14)
Accordingly, for a hollow billet (pipe)
Figure 00000020
=
Figure 00000021
(fifteen)
Equality (15) relates the diameters of the roll and the feed angles of the rolls of two adjacent stands.

Таким образом установленные зависимости (11) и (15) позволяют стабилизировать процесс деформации в двух смежных клетях винтовой прокатки, исключить скручивание заготовки между смежными очагами деформации. Thus, the established dependences (11) and (15) make it possible to stabilize the deformation process in two adjacent stands of screw rolling and to exclude twisting of the workpiece between adjacent deformation centers.

Следует отметить, что непрерывная деформация в двух клетях винтовой прокатки, осуществляемая с одновременным осевым и вращательным движением заготовки, не допускает ведение процесса с подпором. Это объясняется тем, что в случае подпора заготовка изгибается с образованием петли, что при условии ее вращения немедленно приведет к прекращению процесса. Поэтому процесс деформации в этом способе следует вести с соблюдением предложенных соотношений (11) и (14). Однако на практике, в связи с зависимостью стабильности процесса деформации от значительного числа переменных во времени параметров, среди них: температура металла и равномерность распределения ее по длине заготовки, состояние поверхности валков, изменение коэффициента трения и т. д. возникают значительные трудности поддержания условий, позволяющих ведение устойчивого процесса деформации. It should be noted that the continuous deformation in two stands of screw rolling, carried out with simultaneous axial and rotational movement of the workpiece, does not allow the process to be supported. This is because in the case of backwater, the workpiece bends to form a loop, which, provided it rotates, will immediately lead to the termination of the process. Therefore, the deformation process in this method should be carried out in compliance with the proposed relations (11) and (14). However, in practice, in connection with the dependence of the stability of the deformation process on a significant number of time-dependent parameters, among them: the metal temperature and its uniform distribution along the length of the workpiece, the state of the roll surface, a change in the friction coefficient, etc., considerable difficulties arise in maintaining the conditions allowing maintaining a stable deformation process.

Поэтому для предложенного способа не противопоказана возможность ведения процесса с натяжением, величина которого может устанавливаться изменением скорости выхода металла из валков в одной из клетей, например увеличением скорости прокатки во втором комплекте валков. Therefore, the proposed method is not contraindicated the possibility of conducting the process with tension, the value of which can be set by changing the rate of metal exit from the rolls in one of the stands, for example, by increasing the rolling speed in the second set of rolls.

Отношение скорости V выхода металла из валков с натяжением к скорости V1 без натяжения в указанном комплекте валков, может изменяться в пределах
К = V/V1 = 1,01. . . 1,05 (16)
Это соотношение скоростей достигается аналогичным увеличением угла подачи валков во втором комплекте в этих же пределах, в связи с прямо пропорциональной зависимостью осевой скорости от угла подачи, поэтому справедливо соотношение
K =

Figure 00000022
=
Figure 00000023
=
Figure 00000024
= 1,01 . . . 1,05 (17)
Откуда в общем случае (для трубной заготовки), имеем
γ2 = arctg
Figure 00000025
(1,01 . . . 1,05)
Figure 00000026
tg
Figure 00000027
(18)
Минимальное значение К = 1,01 принимается при прокатке марок сталей с наименьшим коэффициентом осевой скорости и сравнительно низких температурах прокатки. Если К < 1,01, то получаемый угол подачи практически не отличается от угла подачи, определяемого при отсутствии натяжения, а это в свою очередь может создать аварийную ситуацию из-за возможного появления подпора вследствие влияния неконтролируемых параметров процесса прокатки.The ratio of the speed V of the exit of metal from the rolls with tension to speed V 1 without tension in the specified set of rolls, can vary within
K = V / V 1 = 1.01. . . 1.05 (16)
This ratio of speeds is achieved by a similar increase in the feed angle of the rolls in the second set within the same limits, due to the direct proportional dependence of the axial speed on the feed angle, therefore, the relation
K =
Figure 00000022
=
Figure 00000023
=
Figure 00000024
= 1.01. . . 1.05 (17)
Where in the general case (for the tube billet), we have
γ 2 = arctg
Figure 00000025
(1.01... 1.05)
Figure 00000026
tg
Figure 00000027
(eighteen)
The minimum value K = 1.01 is taken when rolling steel grades with the lowest axial velocity coefficient and relatively low rolling temperatures. If K <1.01, then the resulting feed angle is practically no different from the feed angle determined in the absence of tension, and this, in turn, can create an emergency due to the possible occurrence of backwater due to the influence of uncontrolled parameters of the rolling process.

Максимальное значение К = 1,05 принимается для марок сталей с максимальным значением коэффициента осевой скорости. Принятие К > 1,05 приводит к значительному натяжению между комплектами валков, создающему условия для разрыва раската между ними. The maximum value of K = 1.05 is accepted for steel grades with a maximum value of the axial velocity coefficient. The adoption of K> 1.05 leads to a significant tension between the sets of rolls, creating conditions for rupture of the roll between them.

На чертеже изображена схема получения сортового проката и труб. The drawing shows a diagram for producing long products and pipes.

Способ получения сортового проката и труб осуществляется на стане с двумя трехвалковыми клетями винтовой прокатки следующим образом. Предварительно выполняют настойку комплекта валков каждой клети на размер d заготовки, угол подачиγ и частоты n вращения валков по приведенным зависимостям. Передний конец заготовки 1, нагретой до температуры прокатки, захватывается валками 2 первой трехвалковой клети и обжимается до промежуточных размеров d1 сортового проката или d1 и d1вн для трубы.The method of obtaining long products and pipes is carried out on a mill with two three-roll stands of helical rolling as follows. Pre-perform tincture of the set of rolls of each stand on the size d of the workpiece, the feed angle γ and the frequency n of rotation of the rolls according to the above dependencies. The front end of the billet 1, heated to a rolling temperature, is captured by rolls 2 of the first three-roll stand and crimped to intermediate sizes d 1 of long products or d 1 and d 1vn for the pipe.

Затем передний конец заготовки захватывается валками 3 второй трехвалковой клети стана и обжимается в ней до конечных размеров d2(соответственно d2 и d2 вн для трубы). С момента захвата заготовки валками второй клети на стане осуществляется процесс непрерывной прокатки в двух клетях винтовой прокатки.Then the front end of the workpiece is captured by the rolls 3 of the second three-roll mill stand and crimped in it to the final dimensions d 2 (respectively d 2 and d 2 VN for the pipe). From the moment the workpiece is captured by the rolls of the second stand, the mill carries out a continuous rolling process in two screw rolling stands.

П р и м е р 1. По описанному выше способу была выполнена прокатка сортовой заготовки из стали 45 диаметром do = 120 мм и длиной 800 мм, диаметр готовой прокатки d2 = 30 мм, температура прокатки 1200оС.EXAMPLE Example 1. By the method described above was performed rolling billets of steel 45 with a diameter d o = 120 mm and 800 mm, the diameter of the finished rolling d 2 = 30 mm, rolling temperature 1200 ° C.

Параметры первой клети: диаметр валков D1 = 137 мм, do = 120 мм, d1= 400 мм, вытяжка λ1 = do 2/d1 2 = (120/40)2 = 9, угол подачи γ1 = 12о, частота вращения валков n1 = 70 мин-1.The parameters of the first stand: roll diameter D 1 = 137 mm, d o = 120 mm, d 1 = 400 mm, hood λ 1 = d o 2 / d 1 2 = (120/40) 2 = 9, feed angle γ 1 = 12 about , the frequency of rotation of the rolls n 1 = 70 min -1 .

Параметры второй клети: диаметр валков D2 = 100 мм, d2 = 30 мм, вытяжка λ= (40/30)2 = 1,78.The parameters of the second stand: roll diameter D 2 = 100 mm, d 2 = 30 mm, hood λ = (40/30) 2 = 1.78.

Необходимо определить угол подачи γ2 и частоту вращения n2 для условий отсутствия подпора и натяжения и наличия натяжения в указанных выше пределах.It is necessary to determine the feed angle γ 2 and the rotational speed n 2 for conditions of lack of backwater and tension and the presence of tension within the above limits.

Для случая отсутствия подпора и натяжения находим:
tgγ2=

Figure 00000028
tgγ =
Figure 00000029
0,2126 = 0,5039 γ2= 26°45′
n2=
Figure 00000030
=
Figure 00000031
= 78,8 мм-1
По известным зависимостям определим осевую скорость Voс заготовки на выходе из очага деформации:
I клеть
Voc1= πD1n1sinγ1/60·1000= 3,14·137·70·0,2079/60·1000 = 0,104 м/с
II клеть: Vос 2 = 3,14 х 100 х 78,8 х 0,45/60 х 1000 = 0,185 м/с
Окружная скорость заготовки Vс
I клеть
V
Figure 00000032
= πD1n1cosγ1/60·1000 = 3,14·137·70·0,9781/60·1000 = 0,491 м/с
II клеть
V
Figure 00000033
= 3,14·100·78,8·0,893/60·1000 = 0,369 м/с
Частота вращения заготовки
I клеть:
n31=
Figure 00000034
· n·ητ·cosγ =
Figure 00000035
·70·1·0,9781 = 234,5 мин-1
II клеть
n32=
Figure 00000036
· 78,81·0,893 = 234,5 мин-1
Из анализа проведенных расчетов имеем: Отношение
Figure 00000037
=
Figure 00000038
= 1,78 равно λ2 = 1,78, а n31 = n32 = 234,5 мин-1
При наличии натяжения (с учетом коэффициента К = 1,01. . . 1,05) имеем:
угол подачи γ2 = 26о56' при К = 1,01
γ2 = 27о53' при К = 1,05
Таким образом, гарантированный устойчивый процесс прокатки обеспечивается в зависимости от марки стали в диапазоне изменения угла подачи γ2 = 26о56' . . . 27о53', при этом скорость прокатки изменяется V2= 0,187. . . 0,194 м/с.For the case of lack of back pressure and tension, we find:
tgγ 2 =
Figure 00000028
tgγ =
Figure 00000029
0.2126 = 0.5039 γ 2 = 26 ° 45 ′
n 2 =
Figure 00000030
=
Figure 00000031
= 78.8 mm -1
According to the known dependencies, we determine the axial velocity V o of the workpiece at the exit of the deformation zone :
I crate
V oc1 = πD 1 sinγ n 1 1/1000 = 60 · 3.14 · 137 · 0.2079 · 70/60 · 1000 = 0.104 m / s
II stand: V OS 2 = 3.14 x 100 x 78.8 x 0.45 / 60 x 1000 = 0.185 m / s
The peripheral speed of the workpiece V with
I crate
V
Figure 00000032
= ΠD 1 n 1 cosγ 1/1000 = 60 · 3.14 · 137 · 0.9781 · 70/60 · 1000 = 0.491 m / s
II crate
V
Figure 00000033
= 3.14 · 100 · 78.8 · 0.893 / 60 · 1000 = 0.369 m / s
Workpiece rotation frequency
I stand:
n 31 =
Figure 00000034
N η τ cosγ =
Figure 00000035
70.1 - 0.9781 = 234.5 min -1
II crate
n 32 =
Figure 00000036
78.81 0.893 = 234.5 min -1
From the analysis of the calculations we have:
Figure 00000037
=
Figure 00000038
= 1.78 is equal to λ 2 = 1.78, and n 31 = n 32 = 234.5 min -1
In the presence of tension (taking into account the coefficient K = 1.01... 1.05) we have:
feed angle γ 2 = 26 about 56 'at K = 1.01
γ 2 = 27 about 53 'at K = 1.05
Thus, a guaranteed stable rolling process is provided depending on the steel grade in the range of variation of the feed angle γ 2 = 26 about 56 '. . . 27 about 53 ', while the rolling speed changes V 2 = 0,187. . . 0.194 m / s.

Прокатка стали 45 осуществлялась при угле подачи γ2 = 27о и частоте вращения валков n2 = 79 мин-1, при этом процесс деформации происходил стабильно, без заметного скручивания металла между клетями.Rolling of steel 45 was carried out at an angle of supplying γ 2 = 27 and the frequency of rotation of the rollers 2 n = 79 min-1, the deformation process occurred stably without appreciable twisting of the metal between the stands.

П р и м е р 2. Прокатка полой (трубной) заготовки do = 108 мм, d0вн = 68 мм из стали 20 производилась при 1150оС. PRI me R 2. Rolling a hollow (pipe) billet d o = 108 mm, d 0vn = 68 mm from steel 20 was performed at 1150 about C.

Параметры первой клети: диаметр валков D1 = 137 мм, d1 = 53 мм, d1вн = 27 мм, вытяжка
λ =

Figure 00000039
=
Figure 00000040
=
Figure 00000041
= 3,38 угол подачи γ1 = 10о, частота вращения валков n1 = 60 мин-1.The parameters of the first stand: the diameter of the rolls D 1 = 137 mm, d 1 = 53 mm, d 1in = 27 mm
λ =
Figure 00000039
=
Figure 00000040
=
Figure 00000041
= 3.38 feed angle γ 1 = 10 about , the rotation frequency of the rolls n 1 = 60 min -1 .

Параметры второй клети: диаметр валков D2 = 100 мм, d2 = 33 мм, = 19 мм, вытяжка
λ2=

Figure 00000042
= 2,86
Угол подачи определяем по формуле (1):
Figure 00000043
g
Figure 00000044
·tgγ1=
Figure 00000045
×
γ2 = 39о15' . . . 40о20'
Угол подачи принимаем равным γ2 = 40о. Пpи этом частота вращения валков
n2= n1
Figure 00000046
= 60
Figure 00000047
= 65,8 мин-1
Частота вращения заготовки
n31=
Figure 00000048
n1ητ·cosγ1=
Figure 00000049
·60·1,03·0,9848 = 152,7 мин-1
n32=
Figure 00000050
· 65,8·1,05·0,766 = 152,7 мин-1 откуда n3= n31= n32 .Parameters of the second stand: roll diameter D 2 = 100 mm, d 2 = 33 mm, = 19 mm, hood
λ 2 =
Figure 00000042
= 2.86
The feed angle is determined by the formula (1):
Figure 00000043
g
Figure 00000044
Tgγ 1 =
Figure 00000045
×
γ 2 = 39 about 15 '. . . 40 about 20 '
The feed angle is taken equal to γ 2 = 40 about . In this case, the frequency of rotation of the rolls
n 2 = n 1
Figure 00000046
= 60
Figure 00000047
= 65.8 min -1
Workpiece rotation frequency
n 31 =
Figure 00000048
n 1 η τ · cosγ 1 =
Figure 00000049
60 · 1.03 · 0.9848 = 152.7 min -1
n 32 =
Figure 00000050
65.8 1.05 0.766 = 152.7 min -1 where n 3 = n 31 = n 32 .

В результате прокатки получена полая (трубная) заготовка с качественной поверхностью, при этом процесс деформации происходил устойчиво. As a result of rolling, a hollow (tube) billet with a high-quality surface was obtained, while the deformation process was stable.

Предложенный способ непрерывной поперечно-винтовой прокатки позволяет увеличить вытяжку металла за проход, обеспечить стабильность процесса прокатки и повысить качество проката путем исключения его скручивания между очагами деформации двух смежных клетей винтовой прокатки. The proposed method of continuous cross-helical rolling allows to increase the exhaust of metal per passage, to ensure the stability of the rolling process and to improve the quality of the rolling by eliminating its twisting between the deformation zones of two adjacent helical rolling stands.

Claims (1)

СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ ПОПЕРЕЧНО-ВИНТОВОЙ ПРОКАТКИ, включающий прокатку с вращением заготовки в последовательно расположенных комплектах рабочих валков, установленных друг от друга на расстоянии не менее длины валков и развернутых на углы подачи и раскатки, отличающийся тем, что, с целью обеспечения стабильности процесса прокатки и повышения качества проката путем исключения закручивания раската между комплектами валков, угол подачи последующего по ходу прокатки комплекта валков устанавливают больше предыдущего и определяют его по зависимости
γ2= arctg
Figure 00000051
1,01-1,05
Figure 00000052
tg
Figure 00000053
,
где γ1 , γ2 - углы подачи валков предыдущего и последующего комплектов соответственно;
d1, d2 - диаметры раската на выходе из валков смежных комплектов;
d1вн, d2вн - внутренние диаметры трубной заготовки (для заготовки сплошного сечения d1bh = d2вн = 0).METHOD OF CONTINUOUS CROSS-SCREW ROLLING, including rolling with rotation of the workpiece in sequentially arranged sets of work rolls, set apart from each other at a distance not less than the length of the rolls and deployed at the feed and rolling angles, characterized in that, in order to ensure the stability of the rolling process and increase quality of rolled products by eliminating the twisting of the roll between sets of rolls, the angle of supply of the subsequent set of rolls during rolling is set greater than the previous one and determined by values
γ 2 = arctg
Figure 00000051
1.01-1.05
Figure 00000052
tg
Figure 00000053
,
where γ 1 , γ 2 are the feed angles of the rolls of the previous and subsequent sets, respectively;
d 1 , d 2 - diameters of the roll at the exit from the rolls of adjacent sets;
d 1vn , d 2vn - inner diameters of the pipe billet (for a billet of continuous cross section d 1bh = d 2vn = 0).
SU4808122 1990-04-02 1990-04-02 Method of continuous helical rolling RU2013144C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4808122 RU2013144C1 (en) 1990-04-02 1990-04-02 Method of continuous helical rolling

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU4808122 RU2013144C1 (en) 1990-04-02 1990-04-02 Method of continuous helical rolling

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2013144C1 true RU2013144C1 (en) 1994-05-30

Family

ID=21504958

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU4808122 RU2013144C1 (en) 1990-04-02 1990-04-02 Method of continuous helical rolling

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2013144C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2617191C1 (en) * 2015-11-02 2017-04-21 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") Cold rolling method for metal sections

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2617191C1 (en) * 2015-11-02 2017-04-21 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" (ФГБОУ ВПО "МГТУ") Cold rolling method for metal sections

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100464882C (en) Method of manufacturing seamless tube
US4409810A (en) Process for manufacturing seamless metal tubes
RU2013144C1 (en) Method of continuous helical rolling
SE446434B (en) SET TO MAKE SOMLESS METAL ROWS
JP2806264B2 (en) Rolling equipment row of 3 roll mandrel mill
CA1179170A (en) Method of manufacturing seamless steel pipes
US4685320A (en) Method of rolling steel rods and wires with grooveless rolls and grooveless rolling entry guide
JPH071009A (en) Method for cold rolling tube
JPS6035206B2 (en) Seamless steel pipe manufacturing method
SU586936A1 (en) Tool for longitudinal rolling of tubes
RU2048219C1 (en) Method for manufacture of pipes from nonferrous metals and alloys
RU2009739C1 (en) Method of cross-screw piercing
SU880525A1 (en) Method of pilger tube rolling
SU1673228A1 (en) Method for patterning rolled product
SU825214A1 (en) Tube die rolling method
SU1523201A1 (en) Method of rolling tubes on sinking mill and rolling mill tools for effecting same
RU2148445C1 (en) Tube rolling method
JPS6087907A (en) Continuous rolling mill for steel pipe
JP2682356B2 (en) Cold rolling method of steel pipe
GB2099346A (en) Tube rolling mill
SU804021A1 (en) Technological tool for piercing skew-roll mill
JPS6116528B2 (en)
SU931246A1 (en) Screw rolling mill tool
SU1072933A1 (en) Method of tube screw rolling
SU816588A1 (en) Method of helical expanding of tubes