[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

RU2000117458A - METHOD OF REFORMING A GAS-DETERMINANT IN THE PROCESS OF OXIDE REDUCTION IN A PSE-WATERATED LAYER - Google Patents

METHOD OF REFORMING A GAS-DETERMINANT IN THE PROCESS OF OXIDE REDUCTION IN A PSE-WATERATED LAYER

Info

Publication number
RU2000117458A
RU2000117458A RU2000117458/02A RU2000117458A RU2000117458A RU 2000117458 A RU2000117458 A RU 2000117458A RU 2000117458/02 A RU2000117458/02 A RU 2000117458/02A RU 2000117458 A RU2000117458 A RU 2000117458A RU 2000117458 A RU2000117458 A RU 2000117458A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
gaseous
deoxidizer
methane
reactor
iron dust
Prior art date
Application number
RU2000117458/02A
Other languages
Russian (ru)
Other versions
RU2196834C2 (en
Inventor
Оскар Дж. ДАМ
Вольфганг АЛЬБАРРАН
Original Assignee
Брайфер Интернэшнл Лтд.
ФЕСТ-АЛЬПИНЕ Индустрианлагенбау ГмбХ унд КО
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US08/982,744 external-priority patent/US5912400A/en
Application filed by Брайфер Интернэшнл Лтд., ФЕСТ-АЛЬПИНЕ Индустрианлагенбау ГмбХ унд КО filed Critical Брайфер Интернэшнл Лтд.
Publication of RU2000117458A publication Critical patent/RU2000117458A/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2196834C2 publication Critical patent/RU2196834C2/en

Links

Claims (24)

1. Способ реформинга газообразного раскислителя в проводимом в псевдоожиженном слое процессе раскисления руды в ряде раскисляющих руду реакторов, заключающийся в том, что руду пропускают через несколько раскислительных реакторов, включающих последний реактор и по меньшей мере один предыдущий реактор, через последний реактор пропускают газообразный раскислитель с тем, чтобы раскислить руду в этом последнем реакторе, благодаря чему из этого последнего реактора отходит поток частично отработанного газообразного раскислителя, включающего метан и металлизированную железную пыль, с частично отработанным газообразным раскислителем смешивают источник кислорода с тем, чтобы этим источником кислорода сжечь часть метана в присутствии металлизированной железной пыли и получить подвергнутый реформингу газообразный раскислитель, и подвергнутый реформингу газообразный раскислитель подают в предыдущий реактор.1. A method of reforming a gaseous deoxidizing agent in a fluidized bed deoxidation process in a series of deoxidizing ore reactors, which consists in passing the ore through several deoxidizing reactors comprising the last reactor and at least one previous reactor, and the gaseous deoxidizer is passed through the last reactor with a gaseous deoxidizer so as to deoxidize the ore in this last reactor, whereby a part of the exhausted gaseous deoxidizer flows from this last reactor, including methane and metallized iron dust, with a partially used gaseous deoxidizing agent, mix the oxygen source so that this oxygen source can burn off part of the methane in the presence of metallized iron dust and get the reformed gaseous deoxidizer, and the reformed gaseous deoxidizer is fed into the previous reactor. 2. Способ по п. 1, в котором раскислительная способность (NR) частично отработанного газообразного раскислителя составляет 4,5 и в котором раскислительная способность подвергнутого реформингу газообразного раскислителя составляет 6,2, при этом раскислительную способность определяют следующим образом
NR= (H2+СО)/(Н2О+СО2),
где под Н2, СО, Н2О и СО2 подразумевают процентное объемное содержание этих компонентов в частично отработанном газообразном раскислителе и подвергнутом реформингу газообразном раскислителе.2. The method according to claim 1, wherein the deoxidizing capacity (N R ) of the partially spent gaseous deoxidizing agent is 4.5 and in which the deoxidizing capacity of the gaseous deoxidizing agent subjected to reforming is 6.2, and the deoxidizing ability is determined as follows
N R = (H 2 + CO) / (H 2 O + CO 2 ),
where H 2 , CO, H 2 O and CO 2 mean the percentage volume content of these components in the partially spent gaseous deoxidizer and the gaseous deoxidizer subjected to reforming. 3. Способ по п. 1, в котором частично отработанный газообразный раскислитель, отходящий из последнего реактора, характеризуется следующим объемным составом: примерно 48-52% водорода, 6-10% монооксида углерода, 20-27% метана, 1,0-1,5% диоксида углерода, 10-12% водяного пара и остальное азот, и температурой в пределах от примерно 750 до примерно 790o, а подвергнутый реформингу газообразный раскислитель характеризуется следующим объемным составом: примерно 50-62% водорода, 12-20% монооксида углерода, 4-12% метана, 1-4% диоксида углерода, 8-10% водяного пара и остальное азот, и температурой в пределах от примерно 780 до примерно 800oС.3. The method according to p. 1, in which the partially exhaust gaseous deoxidizer, exhaust from the last reactor, characterized by the following volumetric composition: about 48-52% hydrogen, 6-10% carbon monoxide, 20-27% methane, 1.0-1 , 5% carbon dioxide, 10-12% water vapor and the rest nitrogen, and temperatures ranging from about 750 to about 790 o , and the reformed gaseous deoxidizer is characterized by the following volume composition: about 50-62% hydrogen, 12-20% monoxide carbon, 4-12% methane, 1-4% carbon dioxide, 8-10% water vapor and the rest azo t, and a temperature in the range from about 780 to about 800 o C. 4. Способ по п. 3, в котором на стадии смешения получают смесь продуктов частичного сгорания, которая характеризуется следующим объемным составом: примерно 40-46% водорода, 6-8% монооксида углерода, 17-20% метана, 3-6% диоксида углерода, 12-18% водяного пара и остальное азот, и температурой в пределах от примерно 780 до примерно 820oС.4. The method according to p. 3, in which at the stage of mixing receive a mixture of products of partial combustion, which is characterized by the following volumetric composition: about 40-46% hydrogen, 6-8% carbon monoxide, 17-20% methane, 3-6% dioxide carbon, 12-18% water vapor and the rest nitrogen, and a temperature in the range from about 780 to about 820 o C. 5. Способ по п. 1, в котором частично отработанный газообразный раскислитель включает металлизированную железную пыль в количестве от примерно 5 до примерно 50 г/м3.5. A method according to claim 1, wherein the partially spent gaseous deoxidizer comprises metallized iron dust in an amount from about 5 to about 50 g / m 3 . 6. Способ по п. 5, в котором металлизированная железная пыль содержит от примерно 78 до примерно 85% металлического железа. 6. A method according to claim 5, in which the metallized iron dust contains from about 78 to about 85% metallic iron. 7. Способ по п. 1, в котором последний реактор и предыдущий реактор сообщаются с помощью газовой линии для перемещения частично отработанного газообразного раскислителя и в котором в эту газовую линию вводят источник кислорода для смешения с частично отработанным газообразным раскислителем. 7. A method according to claim 1, wherein the last reactor and the previous reactor communicate via a gas line to transfer the partially spent gaseous deoxidizer and in which a source of oxygen is introduced into this gas line to mix with the partially used gaseous deoxidizer. 8. Способ по п. 7, в котором источник кислорода выбирают из группы, включающей воздух, кислород и их смеси. 8. The method of claim 7, wherein the oxygen source is selected from the group consisting of air, oxygen, and mixtures thereof. 9. Способ по п. 1, в котором на стадии смешения получают смесь газообразных продуктов частичного сгорания, поступающую в предыдущий реактор, и в котором в этом предыдущем реакторе имеются внутренние поверхности, с которыми контактирует смесь газообразных продуктов частичного сгорания, при этом способ включает далее стадии управления этим процессом таким образом, чтобы металлизированная железная пыль на этих поверхностях образовывала отложения, в результате чего на этих поверхностях образуются отложения металлизированной железной пыли, благодаря чему такие отложения металлизированной железной пыли действуют в качестве катализатора для конверсии смеси газообразных продуктов частичного сгорания в подвергнутый реформингу газообразный раскислитель. 9. The method according to claim 1, wherein in the mixing step, a mixture of gaseous products of partial combustion is obtained, which enters the previous reactor, and in which in this previous reactor there are internal surfaces with which the mixture of gaseous products of partial combustion contacts, and the method further includes managing this process in such a way that metallized iron dust forms deposits on these surfaces, resulting in deposits of metallized iron dust on these surfaces, whereby such deposits of metallized iron dust act as a catalyst for converting a mixture of gaseous products of partial combustion into a reformed gaseous deoxidizer. 10. Способ по п. 9, в котором отложения металлизированной железной пыли характеризуются следующим массовым составом: примерно 78-85% металлического железа, 0,1-0,6% оксида кальция, 0,1-0,3% оксида магния, 0,9-2,5% диоксида кремния, 0,5-1,8% оксида алюминия и 12-20% оксида железа. 10. The method according to p. 9, in which the deposits of metallized iron dust are characterized by the following mass composition: about 78-85% metallic iron, 0.1-0.6% calcium oxide, 0.1-0.3% magnesium oxide, 0 , 9-2.5% silica, 0.5-1.8% alumina and 12-20% iron oxide. 11. Способ по п. 9, в котором отложения металлизированной железной пыли характеризуются удельной площадью поверхности в пределах от примерно 3 до примерно 10 см2/г.11. The method according to claim 9, wherein the deposits of metallized iron dust are characterized by a specific surface area ranging from about 3 to about 10 cm 2 / g. 12. Способ по п. 9, который включает начальную стадию, при осуществлении которой предыдущий реактор работает при температуре в пределах от примерно 780 до примерно 790oС и на которой на упомянутых поверхностях образуются отложения металлизированной железной пыли, и последующую стадию, при осуществлении которой предыдущий реактор работает при температуре в пределах от примерно 760 до примерно 770oС и на которой подавляется дальнейшее образование отложений металлизированной железной пыли.12. The method according to claim 9, which includes an initial stage in which the previous reactor operates at a temperature ranging from about 780 to about 790 o C and on which deposits of metallized iron dust are formed on said surfaces, and a subsequent stage in which the previous reactor operates at a temperature in the range from about 760 to about 770 o C and which suppresses further formation of deposits of metallized iron dust. 13. Способ по п. 1, в котором стадия смешения включает смешение источника кислорода с частично отработанным газообразным раскислителем таким образом, чтобы получить смесь, которая характеризуется значением реформингового соотношения (CH4/Nох) в пределах от примерно 57 до 72, где СН4 обозначает объемное процентное содержание метана, а значение Nох определяют следующим образом
Nох= (CO2+H2O)/(CO+CO2+H2+H2O),
где под СО, СО2, Н2 и Н2О подразумевают процентное объемное содержание этих компонентов в смеси.13. The method according to p. 1, in which the stage of mixing includes mixing the oxygen source with a partially exhaust gaseous deoxidizer in such a way as to obtain a mixture, which is characterized by the value of the reforming ratio (CH 4 / N oh ) ranging from about 57 to 72, where CH 4 indicates the volume percentage of methane, and the value of N ooh is determined as follows
N oh = (CO 2 + H 2 O) / (CO + CO 2 + H 2 + H 2 O),
where CO, CO 2 , H 2 and H 2 O mean the percentage by volume of these components in the mixture. 14. Способ по п. 1, в котором последний реактор и предыдущий реактор работают при разнице температур не более примерно 20oС.14. The method according to claim 1, wherein the last reactor and the previous reactor operate at a temperature difference of not more than about 20 o C. 15. Способ по п. 1, в котором стадию смешения осуществляют в условиях, выбранных таким образом, чтобы металлизированная железная пыль действовала в качестве катализатора реакции конверсии метана в частично отработанном газообразном раскислителе. 15. The method of claim 1, wherein the mixing step is carried out under conditions selected so that the metallized iron dust acts as a catalyst for the methane conversion reaction in a partially spent gaseous deoxidizer. 16. Способ по п. 1, который перед стадией смешения включает, кроме того, 10 стадию введения в частично отработанный газообразный раскислитель дополнительного количества метана. 16. The method according to claim 1, which before the stage of mixing includes, in addition, 10 stage of introduction into the partially exhaust gaseous deoxidizer additional methane. 17. Способ по п. 1, в котором реакторы работают при технологической температуре и в котором далее предусмотрен процесс предварительного нагрева, в ходе проведения которого реакторы нагревают до этой технологической температуры, при этом (а) смесь инертного газа с метаном пропускают через последний реактор таким образом, чтобы в этом последнем реакторе она контактировала с рудой, вследствие чего из последнего реактора отходит поток газа, включающего инертный газ, метан и уносимую железную пыль, (б) с потоком газа смешивают источник кислорода таким образом, чтобы источник кислорода сжигал часть метана в присутствии железной пыли, в результате чего образуется газообразный раскислитель, включающий водород и монооксид углерода, и в предыдущий реактор подают газообразный раскислитель таким образом, чтобы в этом предыдущем реакторе происходило предварительное раскисление руды. 17. The method according to claim 1, wherein the reactors operate at a process temperature and in which a preheating process is further provided, during which the reactors are heated to this process temperature, while (a) the mixture of inert gas with methane is passed through the last reactor such in such a way that in this last reactor it contacts with ore, as a result of which a gas stream comprising inert gas, methane and iron dust carried away from the last reactor, (b) an oxygen source is mixed with the gas stream so that the oxygen source burns part of the methane in the presence of iron dust, resulting in a gaseous deoxidizer, including hydrogen and carbon monoxide, and a gaseous deoxidizer is supplied to the previous reactor so that the ore is preliminary deoxidized. 18. Способ по п. 17, в котором далее стадии (а)-(в) осуществляют при температуре в предыдущем реакторе в пределах от примерно 700oС до технологической температуры.18. The method according to p. 17, in which the next stage (a) - (C) is carried out at a temperature in the previous reactor in the range from about 700 o With up to the process temperature. 19. Способ по п. 18, в котором технологическая температура составляет примерно 900oС.19. The method according to p. 18, in which the process temperature is approximately 900 o C. 20. Способ приготовления газообразного раскислителя во время предварительного нагрева до технологической температуры в ходе проведения процесса раскисления руды в псевдоожиженном слое в ряде раскисляющих руду реакторов, заключающийся в том, что (а) смесь инертного газа с метаном пропускают через последний реактор таким образом, чтобы в этом последнем реакторе она контактировала с рудой, вследствие чего из последнего реактора отходит поток газа, включающего инертный газ, метан и уносимую железную пыль, (б) с потоком газа смешивают источник кислорода таким образом, чтобы источник кислорода сжигал часть метана в присутствии железной пыли, в результате чего образуется газообразный раскислитель, включающий водород и монооксид углерода, и (в) в предыдущий реактор подают газообразный раскислитель таким образом, чтобы в этом предыдущем реакторе происходило предварительное раскисление руды. 20. A method of preparing a gaseous deoxidizer during preheating to the process temperature during the process of deoxidizing ore in a fluidized bed in a series of deoxidizing ore reactors, consisting in that (a) an inert gas mixture with methane is passed through the last reactor so that this last reactor was contacted with the ore, as a result of which a stream of gas, including inert gas, methane and carried away iron dust, flows from the last reactor, (b) sources are mixed with the gas stream oxygen in such a way that the oxygen source burns part of the methane in the presence of iron dust, resulting in a gaseous deoxidizer, including hydrogen and carbon monoxide, and (c) a gaseous deoxidizer is supplied to the previous reactor so that preliminary deoxidation occurs in this previous reactor ore. 21. Способ по п. 20, далее включающий осуществление стадий (а)-(в), когда температура в предыдущем реакторе находится в пределах от примерно 700oС до технологической температуры.21. The method according to p. 20, further comprising the implementation of stages (a) - (C), when the temperature in the previous reactor is in the range from about 700 o C to the process temperature. 22. Способ по п. 21, в котором технологическая температура составляет примерно 900oС.22. The method according to p. 21, in which the process temperature is approximately 900 o C. 23. Способ по п. 1, в котором раскислительная способность (NR) частично отработанного газообразного раскислителя составляет от примерно 4,0 до примерно 5,6.23. The method according to claim 1, wherein the deoxidizing ability (N R ) of the partially spent gaseous deoxidizer is from about 4.0 to about 5.6. 24. Способ по п. 1, в котором раскислительная способность (NR) подвергнутого реформингу газообразного раскислителя составляет от примерно 4,4 до примерно 9,1.24. The method according to p. 1, in which the deoxidizing ability (N R ) subjected to the reforming gaseous deoxidizer is from about 4.4 to about 9.1.
RU2000117458/02A 1997-12-02 1998-12-01 Method for reforming reducing gas in the process of reducing ore in fluidized bed RU2196834C2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/982,744 1997-12-02
US08/982,744 US5912400A (en) 1997-12-02 1997-12-02 Method for reforming reducing gas in a fluidized bed process for reduction of ore

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2000117458A true RU2000117458A (en) 2002-06-10
RU2196834C2 RU2196834C2 (en) 2003-01-20

Family

ID=25529472

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2000117458/02A RU2196834C2 (en) 1997-12-02 1998-12-01 Method for reforming reducing gas in the process of reducing ore in fluidized bed

Country Status (22)

Country Link
US (1) US5912400A (en)
EP (1) EP1042514B1 (en)
JP (1) JP3492633B2 (en)
KR (1) KR100376068B1 (en)
AR (1) AR008967A1 (en)
AT (1) ATE304611T1 (en)
AU (1) AU733656B2 (en)
BR (1) BR9815075A (en)
CA (1) CA2312488C (en)
CO (1) CO5040142A1 (en)
DE (1) DE69831599T2 (en)
DK (1) DK1042514T3 (en)
DZ (1) DZ2664A1 (en)
EG (1) EG22249A (en)
ES (1) ES2251790T3 (en)
ID (1) ID26272A (en)
MY (1) MY118458A (en)
PE (1) PE132399A1 (en)
RU (1) RU2196834C2 (en)
SA (1) SA99191106B1 (en)
UA (1) UA46168C2 (en)
WO (1) WO1999028511A1 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101220683B1 (en) * 2010-12-28 2013-01-09 주식회사 포스코 Apparatus of manufacturing reduced iron using syngas and method for manufacturing reduced iron using the same
KR101550893B1 (en) 2013-12-10 2015-09-18 주식회사 포스코 Method and apparatus for manufacturing molten iron
KR102222202B1 (en) * 2019-04-23 2021-03-03 부경대학교 산학협력단 Method for manufacturing direct reduced iron with multi-stage fluid bed reduction using reformed coke oven gas
CN115341065B (en) * 2021-05-14 2023-08-11 宝山钢铁股份有限公司 Production method of hot-pressed iron block with carbon emission lower than zero

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2990269A (en) * 1959-03-17 1961-06-27 Little Inc A Refining of ores with hydrocarbon gases
US3246978A (en) * 1963-04-19 1966-04-19 Exxon Research Engineering Co Fluid bed process
US3910769A (en) * 1972-12-06 1975-10-07 Exxon Research Engineering Co Apparatus for fluidized solid systems
IT1013498B (en) * 1974-06-17 1977-03-30 Centro Speriment Metallurg PROCEDURE FOR THE REDUCTION OF IRON MINERALS
CA1164388A (en) * 1980-12-22 1984-03-27 Masayasu Arikawa Process for the production of reduced iron and thermal cracking of heavy oils
US5064467A (en) * 1987-11-02 1991-11-12 C.V.G. Siderurgica Del Orinoco, C.A. Method and apparatus for the direct reduction of iron
US5082251A (en) * 1990-03-30 1992-01-21 Fior De Venezuela Plant and process for fluidized bed reduction of ore
US5192486A (en) * 1990-03-30 1993-03-09 Fior De Venezuela Plant and process for fluidized bed reduction of ore
CA2090906A1 (en) * 1992-03-05 1993-09-06 Corporacion Venezolana De Guayana (Cvg) Method for improving quality of reforming gas used in the direct reduction of metal oxides
AT402937B (en) * 1992-05-22 1997-09-25 Voest Alpine Ind Anlagen METHOD AND SYSTEM FOR DIRECTLY REDUCING PARTICULATE IRON OXIDE MATERIAL
US5185032A (en) * 1992-05-26 1993-02-09 Fior De Venezuela Process for fluidized bed direct steelmaking
DE4233140A1 (en) * 1992-10-02 1994-04-07 Metallgesellschaft Ag Reducing iron@-contg. material - using reducing gas under pressure in several fluidised bed reactors
EP0630975B1 (en) * 1993-06-19 1997-07-23 Metallgesellschaft Ag Process for the direct reducing of material containing iron oxide

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5387274A (en) Process for the production of iron carbide
JPH0624703A (en) Preparation of high purity hydrogen
US20140343339A1 (en) Method for obtaining olefins from furnace gases of steel works
JPH03274213A (en) Direct reduction of iron-containing metal oxide
CN1003580B (en) process for producing synthesis gas
RU2726175C1 (en) Methods and systems for increasing carbon content in cancellous iron in reducing furnace
US5840097A (en) Method for direct reduction of oxides
US4040816A (en) Process for the production of sponge iron
GB1585650A (en) Treatment of coke-oven gas
RU2000117458A (en) METHOD OF REFORMING A GAS-DETERMINANT IN THE PROCESS OF OXIDE REDUCTION IN A PSE-WATERATED LAYER
CN208430065U (en) The system of blast furnace gas synthesis ammonia or urea is utilized based on chemical chain reaction
US5078788A (en) Method for the direct reduction of iron
GB2243840A (en) Liquid steel production
JP2001213610A (en) Process of producing gas enriched of hydrogen and carbon monoxide and apparatus therefor
EP0209861B1 (en) Melt-reductive iron making method from iron ore
RU2001100538A (en) METHOD AND REACTOR FOR PRODUCING GAS ENRICHED WITH HYDROGEN AND CARBON OXIDE.
RU2196834C2 (en) Method for reforming reducing gas in the process of reducing ore in fluidized bed
CN117413075A (en) Method for directly reducing iron ore
FI72752B (en) DESOXIDATION AV SMAELT KOPPAR.
US7041273B2 (en) Apparatus and method of generating a carburizing atmosphere
JPH01234496A (en) Production of gas rich in carbon monoxide by decomposing hydrocarbon
JPH08120314A (en) Production of iron carbide
TH11924B (en) A method for reforming a reductive gas in a fluidized bed process for producing a reductive reaction to an ore.
TH39273A (en) A method for reforming a reductive gas in a fluidized bed process for producing a reductive reaction to an ore.
JP3814780B2 (en) Carburizing method and its transformation furnace for atmospheric gas production