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KR910010108B1 - 편봉지형 메탈해라이드 램프 - Google Patents

편봉지형 메탈해라이드 램프 Download PDF

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KR910010108B1
KR910010108B1 KR1019890006909A KR890006909A KR910010108B1 KR 910010108 B1 KR910010108 B1 KR 910010108B1 KR 1019890006909 A KR1019890006909 A KR 1019890006909A KR 890006909 A KR890006909 A KR 890006909A KR 910010108 B1 KR910010108 B1 KR 910010108B1
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coils
electrode
valve
discharge space
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KR1019890006909A
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가즈오 혼다
아쯔시 마쯔우라
히사노리 사노
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도오시바 라이텍크 가부시기가이샤
쯔루오 쯔도무
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Abstract

내용없음.

Description

편봉지형 메탈해라이드 램프
제1도 내지 제3도는 본 발명의 제1실시예를 표시하되, 제1도는 발광관의 종단면도.
제2도는 제1도의 Ⅱ-Ⅱ선의 단면도.
제3도는 전극코일 경과 방전공간의 내경과의 비교와 램프전압의 분산관계를 표시한 그래프.
제4도는 본 발명의 제2실시예를 예시한 발광관의 종단면도.
제5도는 본 발명의 제3실시예를 예시한 발광관의 종단면도.
제6도는 본 발명의 제4실시예를 예시한 발광관의 종단면도.
제7도는 본 발명의 제5실시예를 예시한 발광관의 종단면도.
본 발명은 편봉지형(片封止形) 메탈해라이드 램프에 관한 것으로, 보다 상세하게는 높은 부하로 점등되는 소형의 메탈해라이드 램프에 관한 것이다.
종래 고휘도 방전등(High intensity-discharge lamp=HID)은, 옥외의 조명이나 공간이나 공장내의 조명에 사용되어 왔으나, 최근 점포 등의 낮은 천정 건물의 옥내조명에도 사용하기 시작하였다.
고휘도 방전등중에서도 특히 메탈해라이드 램프는 고효율로 고연색성(高演色性)이어서 이것을 소형화하여 상기 용도에 사용되는 경우가 많아졌다.
종래의 메탈해라이드 램프는 발광관 밸브의 양단을 각각 봉지하여 더블 사이드 시일구조를 하고 있다.
이 구조는 봉지하는 곳이 복수이기 때문에 성형에 많은 수공이 요구된다.
또 발광관 밸브의 전체적에 대하여 봉지부가 점령하는 체적이 상대적으로 커짐으로서 형상이 대형으로 된다.
또 방전공간을 둘러싸는 벽을 전파하여 각 봉지부에 열이 전달되며 이들 봉지부에서 열이 외부로 방출되므로, 열손실이 크다는 결점이 있다.
램프의 소형화를 기하기 위해서는 일본국 특허공개공보(특공개소 60-232662호)에 표시되어 있는 바와 같이 밸브의 일단에 봉지부를 형성함과 동시에 타단에 방전공간을 포위할 포위부를 형성하여 편봉지형의 구조를 채용하는 것이 유리하다.
편봉지형의 발광관 밸브는 봉지부가 1개이므로 열손실이 적어지고, 발광효율을 향상한다.
또 봉지부가 1개이므로 봉지가공의 소공이 필요없고, 또 전체를 소형화할 수 있다는 이점이 있다.
이러한 편봉지형 발광관은 상기 한쪽의 봉지부에 모리브텐등과 같은 1쌍의 금속 반도체를 봉착하고, 이들 금속박도체에 각각 전극의 로드의 그 일단을 접속하고, 이들 로드의 타단을 방전공간으로 유도하여 이들 로드의 선단에 각각 전극코일을 형성하여 구성하고 있다.
그러나 이러한 편봉지형의 소형 메탈해라이드 램프는 발광효율을 다시 한층 높이기 위하여 램프의 입력전력을 WL(왓트), 방전공간의 내표면적을 S(㎠)로 했을 때, WL/S의 값은 20-70을 만족할 레벨의 높은 램프부하로 점등된다.
이러한 고부하에서 점등되는 종래의 램프의 경우, 발광관 밸브의 조기흑화(黑化)가 되고 광속유지율이 저하하여 램프의 수명이 짧다는 문제가 있다.
즉, 종래의 경우, 전극은 그 전극로드 및 전극코일등 모두 텅스텐(W)와이어, 또는 트리에티드 텅스텐(Tho2-W)와이어에 의하여 형성되었다.
그리고 이런류의 램프는 상기 발광관 밸브의 일방의 봉지단부에 상기 한쌍의 전극을 봉착할 경우, 한쌍의 금속박에 접속한 전극을 발광관 밸브의 일방의 개구단부에 삽입해 두고, 그 상태에서 밸브의 개구단부를 가열 연화한 다음 이 연화단부를 압압하도록 되어 있다.
이때, 밸브의 개구단부에 1개의 전극을 삽입하는 경우에 비하여 2개의 전극을 삽입하는 경우가 전극이 발광관 밸브의 벽에 비교적 접근하게 된다.
따라서 밸브의 개구단부를 가열연화 할 때에는 2개의 전극로드의 경우측이 고온에 바래서 산화하기 쉽다.
전극로드가 산화하면, 전극로드 물질이 비산하기 쉽고, 이 비산한 물질이 밸브내면에 부착하여 밸브벽이 흑화하기 쉽게 된다.
특히 이런류의 램프는 발광관 표면적이 작으므로 약간의 전극 물질의 비산에서도 흑화가 단시간내에 진해되어 광속 유지율이 크게 저하한다는 결점이 있다.
텅스텐(W) 또는 트리에티드 텅스텐에 의하여 구성된 종래의 전극은 상대적으로 열전도율이 높고, 그러므로 점등중에 전극 로드의 근원부까지 열이 전도되어 비교적 고온으로 되기 쉽다.
또 밸브가 소형이어서 평봉지형이어서 1쌍의 전극에 있어서의 전극로드 근원부간의 거리도 작아 상기 고온으로 되기 쉬운것과 관련하여 전극로드 근원부 사이에 아크스포트가 옮겨져 전극로드 간의 방전을 발생하기 쉽다.
이러한 방전은 전극축부의 물질을 비산시켜 전극로드의 절손을 초래, 이점에서도 수명저하의 큰 원인이 된다.
본 발명의 목적은 밸브의 흑화를 방지하여 광속유지율을 높이며, 또 절손을 방지하므로서 수명이 향상된 램프를 제공코져하는 것이다.
본 발명에 의하면, 일단에 봉지부가 형성됨과 동시에 타단에 시동용 휘가스, 수은 및 금속할로겐화물을 포함한 충진가스를 봉입한 방전공간을 둘러싸는 포위부가 형성된 발광관 밸브와, 상기 봉지부에 봉착한 1쌍의 금속박도체와, 1쌍의 전극수단과 이들 전극수단은 각각이 로드 및 이들 로드의 선단에 형성된 코일 등을 포함하며 코일은 소정간격을 띄우고 상기 방전공간내에서 서로 대향하며, 상기 로드는 상기 봉지부내에 유도되어 각각 상기 금속박도체에 접속되어 있음을 포함하며, 입력전력이 WL(watt)로 상기 방전공간이 내표면적을 S(㎠)로 했을 때, 부등식 20≤WL/S≤70을 만족하는 범위에서 점등되며, 또 상기 전극로드의 적어도 표면층은 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금에 의하여 형성되어 있는 램프를 제공하는 것이다.
이 램프에 있어서는 텅스텐(W)은 300-500℃ 정도로 산화하는 성질이 있는 것에 대하여; 레니움(Re)은 약 1000℃로 산화하는 성질이 있다.
또 레니움(Re)의 열전도율은 약 0.095[cal(sec.(㎠).(℃/cm)임에 대하여 텅스텐(W)의 열전도율은 0.4[cal(sec.(㎠).(℃/cm)이므로, 레니움(Re)은 텅스텐에 비하여 열전도율이 낮다.
따라서 전극로드의 적어도 표면측의 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금에 의하여 형성한 본 발명에 의하면 봉착시에 전극로드가 가열되어도 산화하기 어렵고, 따라서 점등중에 전극로드의 물질의 비산이 방지되어 관벽에 부착하기 어렵게 되어 흑화가 저감된다.
또 점등중에는 전극로드의 열전도율이 낮으므로 전극로드의 온도상승을 억제하여 전극로드간의 방전발생이 방지되며, 전극로드의 절손이 경감된다.
따라서 광속유지율이 높아지며 램프수명을 향상시킨다.
제1도는 램프입력 전력 150W의 메탈해라이드 램프의 발광관을 표시하며, 도면중 10은 석영유리로 된 발광관 밸브이다.
이 발광관 밸브(10)는, 일단만이 압궤(壓潰) 봉지부(11)가 형성되어 있으며, 타단에 방전공간(12)을 포위할 포위부(13)가 형성되어 있다.
포위부(13)는 관찰하는 각도에 따라 타원형 또는 원형으로 되며, 따라서 대체로 타원구형으로 형성되어 있다.
이 포위부(13)으로 둘러싸인 상기 방전공간(12)은 내용적이 0.5cc이다.
이러한 포위부(13)는 타원형의 장축방향의 밸브축 o-o이 되며, 이 밸브축 o-O과 교차한 방향의 일단에 상기 봉지부(11)가 형성되어 있다.
이 봉지부(11)는 압궤봉지 되었으므로, 편평형을 이루고 있다.
상기 밸브(10)내에는 밸브축 o-o 방향으로 떨어져 대향하여 1쌍의 전극(14a)(14b)이 배치되어 있다.
이들 전극(14a)(14b)는 모두 상기 편측의 압궤봉지부(12) 봉착되어 있다.
전극(14a)(14b)는 전극로드(15a)(15b)와, 이들로드(15a)(15b)의 선단에 형성된 전극코일(16a)(16b)를 포함, 본실시예의 경우, 로드(15a)(15b)와 코일(16a)(16b)는 따로따로 형성되어 있다.
로드(15a)(15b)는 순레니움 또는 레니움 텅스텐 합금선으로 형성되며, 선단은 굴곡되어 있다.
코일(16a)(16b)는 순 텅스텐 또는 트리에티드 텅스텐으로 된 와이어(16aa)(16bb)로 형성되며 이들 코일(16a)(16b)는 상기 로드(15a)(15b)의 굴곡선 선단부에 각각 3-4회 감아져 있다.
바람직한 구체예로서는, 로드(15a)(15b)는 선경 0.5mm의 순레니움 금속으로 형성되고, 코일(16a)(16b)는 선경 0.5mm의 트리에티드 텅스텐으로된 와이어(16aa)(16bb)로서 형성되어 있다.
따라서 본 실시예의 코일(16a)(16b)는 외경 d3이 1.5mm로 되어 있다.
상기 1쌍의 코일(16a)(16b)는 방전공간(12)내에서 밸브축방향 o-o을 따라 6.8mm 정도 떨어져 서로 마주하고 있다.
상기 압궤 봉지부(11)에는 몰리브덴(Mo)등과 같은 금속박도체(17a,17b)가 서로 떨어져 봉착되어 있다.
상기 1쌍의 로드(15a)(15b)는 그 기단이 상기 코일(16a)(16b)의 선단사이의 거리보다 크게 떨어져 있으며, 이들 로드(15a)(15b)의 기단은 각각 상기 금속박도체(17a)(17b)에 접속되어 있다.
금속박도체(17a)(17b)는 각각 상기 압궤봉지부(11)에서 밖으로 유도된 외부리드선(18a)(18b)에 접속되어 있다.
상기 밸브(10)내에는 시동용 휘가스와 소정량의 수은 및 SnI2,NaI,TlI,InI, NaBr,LiBr 등의 금속할로겐화물이 봉입되어 있다.
이러한 발광관 밸브(10)는 발광중심위치, 즉 1쌍의 코일(16a)(16b) 사이의 중앙에 있어서 아크와 수직인 방향의 방전공간(12)의 최대내경 D가 코일(16a)(16b)의 외경 d3와의 관계에 있어서,
Figure kpo00001
의 부등식을 만족하도록 설정되어 있다.
구체적으로는 발광관 밸브(10)의 최대내경 D을 13mm로 하고 있으며, 이 경우 d3/D=0.115로 되어 있다.
이러한 편봉지형 메탈해라이드 램프에 있어서는 안정점등시의 램프전류 1가 1.8A로서, 이때의 램프이 입력전력 WL는 150W로 되게 설정되어 있다.
이 경우 상기 1/d1의 값은 3.6으로 되어 있다.
또 방전공간(12)의 내면 표면적 S는 약 3.5㎠이며, 발광관 단위표면적당의 램프부하는 약 43W/㎠로 되어 있으며, 따라서 종래의 양봉지형 메탈해라이드 램프에 비하여 램프부하는 대체로 2배이상 높아져 있다.
이러한 구성의 편봉지형 메탈해라이드 램프에 대하여 작용을 설명하며, 전극(14a)(14b)는, 그 로드(15a)(15b)가 순레니움으로 형성되어 있으며, 레니움(Re)은 산화하는 온도가 높으므로, 밸브(10)의 단부를 압궤봉지(Pinch Seil)하여 압궤봉지부(11)을 형성할 때, 밸브(10)를 연화할 목적으로 가열한 경우에 로드(15a)(15b)가 산화하는 비율이 적어진다.
그러므로, 로드(15a)(15b)의 물질의 비산이 적어지고, 그 물질은 포위부(13)의 내면에 부착함을 방지하여 광속유지가 높아진다.
또, 로드(15a)(15b)가 레니움(Re)에 의하여 형성되므로서, 코일(16a)(16b)의 열이 로드(15a)(15b)에 전도하기 어렵게 된다.
따라서 점등중의 로드(15a)(15b)의 온도상승이 억제되고 따라서 로드(15a)(15b)의 근원부 사이에 아크스포트가 옮겨지지도 않고, 로드사이의 방전이 방지된다.
그러므로, 로드(15a)(15b)의 부스러짐이 방지되어 로드(15a)(15b)의 절손이 해소되어 수명이 길어진다.
또 로드(15a)(15b)의 선경 dl(mm)는, 램프의 안정점등시의 램프전류를 I(Amp)로 한 경우,
Figure kpo00002
의 범위가 좋다.
그 이유를 설명하면 로드(15a)(15b)의 선경 d은 굵어지면, 열용량이 증가하므로, 로드(15a)(15b)의 온도 상승이 억지된다.
이 결과, 로드의 물질의 비산 및 부스러짐이 적어져 광속유지율을 높여 절손을 방지하여 램프수명을 향상시킬 수가 있다.
그러나, 로드(15a)(15b)의 선경 dl이 지나치게 굵어지면, 전극온도가 과잉으로 낮아져 꺼지거나, 할로겐 사이클을 저해하는 등의 불합리점이 있게 된다.
따라서 본 발명자 등의 실험에 의하여 로드(15a)(15b)의 선경d(mm)과 안정점등시의 램프전류 I(암페어)와의 관계는 2.4≤1/d≤4.5의 범위가 양호함을 확인한 바 있다.
또 이 수치관계는 150W의 메탈해라이드 램프뿐 아니라, 기타 정격 왓트의 램프에서도 같다.
또 전극 로드(15a)(15b)의 선경을 di(mm), 코일(16a)(16b)의 와이어경을 d2(mm)로 하면,
Figure kpo00003
의 관계를 만족하는 것이 좋다.
즉, 코일(16a)(16b)의 와이어경 d2가 굵어지면, 열용량이 증가하고, 온도가 상승하기 어렵게 되며, 아크스포트가 코일(16a)(16b)에 발생하기 어렵게 된다.
이 때문에 코일(16a)(16b)의 선경을 로드(15a)(15b)의 선경 dl에 비하여 동등이하로 하고, 상기 0.3≤d2/d1≤1의 관계를 만족하면 안정한 방전이 유지된다.
한편, 발광관 밸브(10)는 발광중심에 있어서, 아크와 수직인 방향의 방전공간(12)의 최대내경 D이 코일(16a)(16b)의 외경 d3에 대하여 (1)식으로 표시한 바와같이 d3/D≤0.2의 부등식을 만족하도록 설정하므로, 코일(16a)(16b) 사이에 발생하는 아크와 발광관 밸브(10)의 내면과의 거리가 크게 되어 있다.
이 때문에 코일(16a)(16b)의 표면에서 아크스포트가 이동해도, 아크의 열이 발광관 밸브(10)의 벽을 가열할 염려가 적어진다.
그리고, 발광관 밸브(10)에 있어서는, 아크에서 거리가 먼 전극코일(16a)(16b)의 후부(점 p,p로 표시함)에 최냉부가 발생하는 것이나, 아크가 이동해도 이 최냉부 p,p는 타의 장소에 발생하는 사례가 적으며, 또 최냉부의 온도가 변화함도 적어질 뿐 아니라, 램프전압 및 발광특성의 변화도 경감된다.
또 발광관 밸브(10)의 벽이 아크에 의하여 국부적으로 가열됨도 적어지므로 부분적인 열팽창도 방지하게 된다.
코일(16a)(16b)의 외경 d3와, 방전공간 12의 발광중심의 최대내경 D와의 비를 d3/D≤0.2로 하는 이유는 본 발명자 등의 실험에 의한 것이다.
즉, 제3도는 코일 외경 d3와 방전공간의 최대내경 D와의 비 d/D의 값을 여러 가지로 바꾼 경우, 램프전압이 어떻게 변동하는 가를 조사한 측정결과의 그래프이다. 사전으로 기록한 영역의 각 변동폭은 각각 10회의 측정에 의한 분산의 평균치를 표시한 것이다. 이 제3도의 특성에서, d/D의 값이 커질수록 변동폭이 커지는 것을 알 수 있다.
또 아래 표 1는 d/D와 발광관 밸브 1의 팽창 발생상태의 관계를 조사한 것이다.
[표 1]
Figure kpo00004
상기 표 1에서 램프의 수명중에 가열에 의하여 팽창이 발생하는 것은 d/D≤0.2의 범위이다.
따라서 코일외경 d3과 방전공간이 최대내경 D와의 비d/D를 d/D≤0.2로 규제하면 수명중의 팽창발생을 방지할 수 있음을 알 수 있다.
또 상기 실시예에서는 로드(15a)(15b)를 순레니움(Re)에 의하여 형성한 경우를 설명했으나, 로드(15a)(15b)를 레니움과 텅스텐의 합금으로 형성해도 종래의 순텅스텐 또는 트리에티드 텅스텐에 의하여 형성한 것에 비하여 효과를 인정한다.
이러한 레니움 텅스텐 합금을 사용하는 경우는 레니움과 텅스텐의 혼합비(중량비) Re/W를 0.05 이상으로 하면 좋다.
이 혼합이 Re/W는 0.05 미만이면 레니움을 사용하는 초기 목적을 달성할 수 없고, 전국 물질의 비산 및 부스러지기 쉬워 광속유지율이 저하하며, 절손에 의하여 램프 수명이 짧아진다.
이점을 확인한 실험결과를 아래 표 2에 표시하며, 평가 X는 불가이며, O은 양호이다.
[표 2]
Figure kpo00005
상기 표 2에 표시된 결과에서 레니움 텅스텐 합금의 혼합비 Re/W는 0.05 이상으로 할 것임을 뒷받침하고 있다.
또 혼합비 Re/W는 0.1이상이면 더욱 바람직하며, 또 상한은 0.5이하임이 바람직하다.
상한이 0.5인 것은 레니움은 고가이므로 다량으로 사용하면 단가가 높아지기 때문이다.
제4도는 본 발명의 기타에 적합한 예시를 한 것이다. 이 실시예에서 제1실시예와 상위한 점은 전극(14a,14b)의 코일(16a)(16b)가 로드(15a)(15b)와 일체로 형성되어 있는 점이다.
코일(16a)(16b)와 로드(15a)(15b)는 모두 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금으로 형성되어 있다. 이러한 구성의 경우 제1실시예의 효과외에 점등중에 코일(16a)(16b)의 온도가 과도하게 상승함을 방지하므로, 코일(16a)(16b)에서 로드(15a)(15b)에의 열전도가 적어진다.
따라서 로드(15a)(15b)의 온도상승이 방지된다.
제5도는 본 발명의 또다른 예시를 하는 바, 이 실시예에서, 제1실시예와 상위한 점은 전극(14a)(14b)는 코일(16a)(16b)와 로드(15a)(15b)가 모두 텅스텐 또는 트리에티드 텅스텐에 의하여 일체로 형성되어 있는 점과, 그 로드(15a)(15b)에는 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금으로 형성된 튜브(20a)(20b)를 피복한 점이다.
이러한 구성의 경우는 발광관 밸브(10)의 일단을 봉지할 때, 아직 봉지하지 않은 밸브의 개구단부에서 전극(14a)(14b)를 삽입하여 그 로드(15a)(15b)가 가열되어도, 이 로드(15a)(15b)는 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금으로 된 튜브(10)로 피복되어 있어서 텅스텐으로 된 로드(15a)(15b)가 산화됨을 방지한다.
또 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금은 산화하기 어려우므로 이 튜브(20a)(20b)의 산화도 방지된다.
이 때문에, 램프점등중에 로드(15a)(15b) 및 튜브(20a)(20b)의 물질이 비산함이 적어지며, 밸브의 흑화가 방지되어 광속유지율이 향상된다.
제5도의 구성인 튜브(20a)(20b) 대신에 로드(15a)(15b)의 표면에 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금으로 된 피막, 피층을 형성해도 된다.
피막이나 피층은 도금, 분말의 도부 등의 수단으로 구성할 수도 있다.
제6도는 제4실시예를 표시하는 바, 이 실시예에서 제1실시예와 상이한 점은, 레니움 또는 레니움 텅스텐 합금으로 된 1쌍의 전극로드(15a)(15b)를 압궤봉지부(11)에서 방전공간 12에 도출한 곳에서 1쌍의 코일(16a)(16b)를 서로 멀지않게 배부방향을 향하여 굴곡시킨 점이다.
본 실시예의 경우 1쌍의 로드(15a)(15b)는, 포위부(13)의 내면을 따라 만곡성형시켜져 있다. 이러한 구조에 의하면 로드(15a)(15b)를 밸브(10)의 내면을 따르도록 만곡성형되어 있으므로, 로드(15a)(15b)의 굴곡부(30a)(30b)가 밸브축방향 o-o을 따라 밸브벽에 접근한다.
따라서 이들 로드(15a)(15b)의 굴곡부(30a)(30b)는 밸브벽을 폭사열로 데워주게 된다. 따라서 굴곡부(15aa)(15bb)와 대향한 부분에 발생하는 최냉부(P,P) 온도가 높아져, 이 때문에 방전공간 12내의 증기압이 높아지고 발광효율이 향상됨과 동시에 연색성이 향상된다. 또 로드(15a)(15b)는 밸브(10)의 내면에 가까워지도록 만곡성형되어 있어서, 코일(16a)(16b)를 서로 멀게 배치할 수 있다.
그러므로 밸브(10)는 적어도 전극의 떨어진 거리를 크게 할 수가 있어서, 아크 길이를 크게 할 수 있어서 발광효율이 향상된다.
제7도는 제5실시예를 표시한 것인바, 이 실시예는 상기 제6도에 표시한 제4실시예의 변형이며, 제6도의 실시예와 상이한 점은, 제6도의 로드(15a)(15b)가 밸브(10)의 내면을 따라 연장하도록 만곡성형되어 있음에 대하여 제7도에 표시한 제5실시예에서는, 코일(16a)(16b)의 후방향에 대응한 부분(31a)(31b)만이 밸브벽에 가까워지도록 굴곡시켜져 있는 점이다.
또 이들 제6도 및 제7도에 표시된 각 실시예에서도 전극(14a)(14b)는 로드와 코일을 일체로 형성해도 된다.
또 본 발명은 램프의 입력전력 WL(왓트)와 방전공간 12의 내면표면적 S(㎠)의 관계 WL/S가, 20-70 W/㎠의 범위에서 점등되는 램프에 적용되나, 특히 20-50W/㎠로 사용하는 경우에 적합하다.
이상 설명한 바와 같이 본 발명에 의하면, 밸브의 흑화가 방지되어 광속유지율이 높아지며, 또 전극로드의 절손이 방지되어 수명이 향상된다.

Claims (2)

  1. 일단에 봉지부(11)가 형성됨과 동시에, 타단에 시동용 휘가스, 수은 및 금속할로겐화물을 포함한 충전가스를 봉입한 방전공간을 포위하는 포위부(13)가 형성된 발광관밸브(10)와, 상기 봉지부(11)에 봉착한 1쌍의 금속박도체(metal foil)(17a)(17b)와 1쌍의 전극수단(14a)(14b)와, 이들 전극수단(14a)(14b)는 각각이 로드(15a)(15b) 및 이들 로드(15a)(15b)의 선단에 형성된 코일(16a)(16b) 등을 포함, 코일(16a)(16b)은 소정의 간격을 두고 상기 방전공간(12)내에서 서로 대향하고, 상기 로드(15a)(15b)는 상기 봉지부(11)내에 유도되어 각각 상기 금속박도체(17a)(17b)에 접속되어 있도록 한 편봉지형 메탈해라이드 램프에 있어서, 압력전력은 WL(watt)로 상기 방전공간(12)의 내표면적을 S(㎠)로 했을 때, 부등식 20≤WL/S≤70를 만족하는 범위로 점등하며, 상기 전극로드(15a)(15b)의 적어도 표면적(20a)(20b)은 순레니움 금속 또는 레니움 텅스텐 합금으로 형성되어 있음을 특징으로 하는 편봉지형 메탈해라이드 램프.
  2. 제1항에 있어서, 상기 전극코일(16a)(16b)의 외경을 d3(mm)로, 상기 방전공간(12)에서의 발광중심 위치에서 아크와 수직방향의 최대내경을 D(mm)로 한 경우, 부등식 d3/D≤0.2를 만족하는 것을 특징으로 하는 편봉지형 메탈해라이드 램프.
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