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KR880000599B1 - 수평편향 회로용 정류기 - Google Patents

수평편향 회로용 정류기 Download PDF

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KR880000599B1
KR880000599B1 KR1019810004265A KR810004265A KR880000599B1 KR 880000599 B1 KR880000599 B1 KR 880000599B1 KR 1019810004265 A KR1019810004265 A KR 1019810004265A KR 810004265 A KR810004265 A KR 810004265A KR 880000599 B1 KR880000599 B1 KR 880000599B1
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KR
South Korea
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winding
deflection
voltage
scr
period
Prior art date
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KR1019810004265A
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네일 티보듀 레슬리
와렌 러즈 데이비드
에드워드 힉스 제임스
Original Assignee
알 씨 에이 코포레이션
글렌 에이취. 브루스틀
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Abstract

내용 없음.

Description

수평편향 회로용 정류기
제1도는 본 발명에 의한 편향회로의 정류 회로도.
제2도는 본 발명에 의한 플라이백 변압기의 특정한 실시예의 구성도.
제3a도내지 제3e도는 제1도 회로의 동작과 관련된 파형도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
16 : 입력전원 30 : 플라이백전압기
32 : 제1권선장치 33 : 제2권선장치
34 : 제3권선장치 36 : 권선장치
70 : 수평편형회로 73 : 수평발진기 및 구동기
77 : 제어장치 80 : 제어가능한 스위치
81 : 스윗칭정류기 84 : 귀선펄스전압
본 발명은 편향회로용의 정류기에 관한 것이다. 스윗칭 정류기는 수평편향주파수의 비교적 고주파수에서 작동되어 텔레비젼 수상기용의 소비전력이 적은 비교적 소형의 정류전원이 된다. 이러한 한 스윗칭 정류기로서는 SCR이 사용되며 이 SCR은 수평편향주파수에서 제어가능하게 작동한다. 그 SCR은 정류되지 않은 입력전압단자와 B+전원단자사이에 배치된다.
정류기 제어회로는 매수평편향주기의 소인선기간내에서 SCR을 턴온시켜 정류되지 않은 전압단자로부터 정류된 B+전원단자로 흐르는 입력전류를 발생시킨다. 이 입력전류를 제한하기 위해 SCR에 인덕턴스를 직렬로 결합시킨다. 또한, SCR에는 플라이백 변압기의 2차 권선을 직렬로 결합시킨다. 2차 권선에 의해 발생된 편향귀선펄스전압이 입력전류를 감소시키면, 매 편향주기의 귀선기간내에서 SCR이 오프된다.
SCR의 정류기간은 편향귀선펄스전압이 직렬 인덕턴스에 공급되어 입력전류가 영으로 감소되는 시간이 된다. 즉, 정류기간은 직렬인덕턴스의 크기 및 여기에 공급되는 편향귀선펄스전압의 크기에 의해 정해진다.
이 전류기간은 귀선펄스전압의 공급이 증가하면 짧아지고 직렬인덕턴스가 커지면 길어진다. 직렬인덕턴스와 편향귀선펄스 전압의 값은, 입력전압으로 작동하고 또 부하가 변하는 모든 정상적인 편향회로에 있어서, 귀선기간이 끄탄기 전에 정류기 SCR이 오프될 수 있도록 선택되어야 한다. SCR이 귀선기간의 종료전에 오프상태로 절환되지 않으면 정류가 되지 않는다.
직렬인덕턴스를 만들기 위해 개별적인 분리인덕턴스를 사용하는 대신에 정류기의 2차 권선을 플라이백 변압기의 1타 권선에 자기적으로는 느슨하게 결합할 수도 있다. 이렇게 하면 두 권선간의 누설 인덕턴스는 원하는 직렬인덕턴스가 된다. 귀선기간동안 누설인덕턴스에 공급된 총전압은 편향귀선펄스전압 진폭과 같고, 정류되지 않은 입력전압과 정류된 B+전압간의 차이보다 작다. 공급된 총전압과 누설인덕턴스의 크기는 소정의 피크압력전류치에서 귀선기간내의 SCR 정류기간을 결정한다.
일반적으로 , 직렬인덕턴스의 크기는 피크입력전류치가 증가하는 고입력 전압상태에서도 SCR을 귀선기간내에서 정류시킬 수 있도록 충분히 작게 선택된다. 직렬인덕턴스로서 누설인덕턴스를 사용할 때는 1차권선의 회선수에 대해 2차 권선의 회선수를 작게하여 플라이백 변압기에는 비교적 작은 누설인덕턴스가 흐르게된다. 그러나, 2차 권선의 회선수는 편향귀선펄스전압의 크기를 결정함으로, 2차 권선의 회선수가 작으면 편향귀선 펄스전압크기가 감소되고 또한 입력전류가 감소되어, SCR의 정류시간이 짧아지지 않는다.
본 발명의 특징은 적절한 양의 누설인덕턴스를 필요한 만큼 선택하는 융통성 있는 플라이백 변압기 정류기 권선장치를 제공하여, 고입력전압상태하에서도 정류기권선장치에 의해 편향된 귀선펄스전압의 크기에 악영향을 미치지 않고 SCR을 정류시키는 것이다.플라이백 변압기의 제1권선에는 수평편향권선양단의 편향발생기에 의해 발생된 귀선 펄스전압이 공급된다. 이 플라이백 변압기의 제2 및 제3 정류 기권선은 입력전압원 양단의 제어가능한 스위치를 가진 직렬장치와 결합된다. 제어가능한 스위치가 각 편향주기의 소인선기간내의 제어가능한 순간에서 턴온되면, 상기 직렬장치에는 전원으로 부터의 전류가 흐른다. 플라이백 변압기의 제1 권선에 편향권선귀선펄스 전압이 공급되면 입력전류의 크기가 감소되어 각 편향주기의 귀선기간내에서 제어가능한 스위치가 오프된다. 제1 권선과 제3 권선의 자기결합을 제1 권선과 제2 권선의 자기결합보다 작게되도록 설계된다. 서로 다른 자기결합으로된 제2 및 제3 플라이백변압기권선의 직렬장치를 사용하는데 의하여 제3 및 제1 권선의 느슨한 결합으로부터 제어가능한 스위치와 직렬로 원하는 인덕턴스가 얻어진다.
편향귀선 펄스전압진폭은 제2 및 제3 권선의 전체 회선수에 따라 크게 변할 수 있다. 제2 권선은 회선수에 대해 제3 권선의 회선수를 변화시키는데 의해(제2 권선 및 제3 권선의 전체회수는 사실상 동일하면), 전체의 편향귀선펄스전압의 진폭을 사실상 변화시키지 않고서도 제어가능한 스위치와 직렬로 되는 누설인덕턴스량을 변화시킬 수가 있다. 따라서, 누설인덕턴스를 적절한 양으로 선택할 수 있는 융통성에 의해 고입력 전압상태하에서도 전체의 편향귀선펄스전압 진폭을 변경 시키지 않고 정류기 SCR은 적당한 정류를 행하게 된다.
본 발명의 실시예에 있어서, 플리이백 변압기는 일반적인 사각형 코어가 포함되어 있다. 코어의 한쪽 다리에는 제1 및 제2 권선이 배치되며 반대편 다리에는 제3 권선이 배치된다. 제1 및 제2 권선이 배치되며 반대편 다리에는 제3 권선이 배치된다. 제1 및 제2 권선은 서로 비교적 단단히 감겨지며 반면에 제1 및 제3 권선은 서로 비교적 느슨하게 결합된다. 그러므로, 누설인덕턴스는 사실상 제1 및 제3 권선간의 결합정도에 따라 결정된다. 제3 권선으로부터 권선의 회선을 벗겨 여기에 제2 권선을 감게되면 사실상 누설인덕턴스가 감소된다. 편향귀선펄스전압을 발생하는 권선의 전체회선수는 변하지 않으므로 편향귀선펄스전압의 전체양은 거의 변하지 않는다.
이하, 첨부된 도면에 도시된 실시예을 참조하여 본 발명을 더욱 상세히 설명하기로 한다.
제1도는 본 발명을 텔레비젼 수상기에 적용시킨 것으로서, 수평편향회로 10에 있어서, 수평출력 또는 플라이백 변압기 30은 복수의 권선장치 32 내지 42를 구비하고 있으며, 각각의 권선장치는 자화가능한 코어 31에 감겨져 있다. 이 권선장치로부터는 탭 도선을 포함한 도선이 도출되어 각각 관련된 단자 43 내지 65에 전기적으로 접속된다.
권선장치 32는 플라이백 변압기의 1차 권선으로서 이것의 단자 46은 고전압 동조회로망을 거쳐 B+전원단자에 결합되어 있으며, 고전압 동조화로망은 캐패시터 83 및 이와 병렬접속된 인덕터 82로 구성된다. B+단자에서는, 정류된 직류 B+주사전압 Vo가 발생된다. 단자 47에는 수평편향회로 70의 수평편향권선 71이 결합된다. 수평편향되로 70은 수평발진기 및 구동기 73과 수평출력트랜지스터 74와 댐퍼 다이오드 75와 귀선 캐패시터 76과 수평편향권선 71의 직렬장치 및 S형 캐패스터 72를 구비하고 있다.
수평출력트랜지스터 74의 스윗칭 작용에 의해 수평편향권선 71의 양단에서는 수평비가 1/TH인 귀선펄스 전압이 발생되며, 이 귀선펄스전압은 제1도에 수평출력트랜지스터 74의 콜렉터에서 발생된 전압 84로 도시되어있다. 수평편향권선의 귀선펄스전압은 플라이백 변압기의 1차 권선 32의 양단전압 VP는 수평귀선기간 Tr동안 시간 t3내지 t6사이의 정극성펄스전압 85 및 소인선기간동안 시간 t0내지 t3사이의 부극성전압 86과 같다.
플라이백 변압기의 1차 권선 32 양단에 귀선 펄스 전압이 공급되면 다른 권선의 양단에서 펄스 전압이 발생한다. 권선 35의 양단전압은, 예를 들면, 도시되지 않은 회로망에 의해 정류 및 여파되어 수직편향회로나 오디오 회로 등의 회로에 대한 DC공급전압이 된다. 권선 36에서 발생된 펄스전압은 예를 들면, 수상관 브래킹회로용의 타이밍신호를 사용된다.
고전압 공급회로 185는 틀라이백 변압기 32의 권선장치 37 내지 42와 정류기 66 내지 68 및 저항 69를 구비하여 단자 U에서 텔레비젼수상기의 수상관용 DC 울터전압을 발생한다. 단자 54는 종래의 비임 제한회로의 입력단자 BL에 접속된다. 권선장치 37 및 38의 쌍과 39 및 40의 쌍과 41 및 42의 쌍은 각각 짧은 도선에 의해 단자 55 및 56의 쌍과 59 및 60의 쌍과 63 및 64의 쌍에 접속된다. 단자 57 및 58사이에는 정류기 66이 접속되고, 단자 61 및 62 사이에는 정류기 67이 접속되며, 단자 65 및 저항69 사이에는 정류기 68이 접속된다. 이들 정류기 66 내지 68은 수평귀선 기간 동안 권선장치 37내지 42의 양단에서 발생된 전압을 정류하여 단자 U에 울터 전압을 공급하며, 이 전압은 수상솬의 울터 캐패시턴스(도시안됨)에 의해 여파된다.
DC전원 16은 전파 브릿지 정류기 23의 입력단자 24 및 25의 양단에 결합된 교류극성의 주전원 21과, 단자 26 및 순환교류 또는 접지당자 27사이에 결합된 필터 캐패시터 28을 구비하고 있다. 주전원 21 및 단자 24 사이에는 전류 제한저항 22가 결합되어 있다. 단자 26에는 정류되지 않는 DC입력전압 Vin이 공급된다.
스윗칭 정류기 81은 수평편향주파수에서 작동하여 단자 26에서 발생된 정류되지 않은 DC 입력전압 Vin을 B+단자에서 정류된 B+주사압 Vo로 정류시킨다. 수평비율의 맥동전압을 여파시키기 위해 두 단자간에는 필터 캐패시터 29가 결합된다. 스윗칭정류기 81은 플라이백 변압기 2차 권선장치 33 및 34의 직렬장치와 제어가능한 스위치 SCR 80을 구비하고 있으며, 이 SCR 80은 B+전원단자를 거쳐 DC전원 16의 양단에 결합되어 있으며, SCR 80은 결합변압기 78을 통해 SCR의 게이트에 공갑되며 또, 정류기 제어회로 77에서 발생되는 게이프펄스에 의해 수평비율로 절환된다. 단자 49 및 50 양단에서 발생된 귀선펄전압을 정류기 제어회로 77에 인가시켜 수평주사와 등기화된다.
플라이백 변압기의 권선장치 33은 1차 권선 32와 자기적으로 팽팽하게 결합되고 결합계수 K1=0.92이다.
결합계수
Figure kpo00001
이고, 여기에서, LT는 직렬접속된 권선에 의해 측정된 두 권선의 총인덕턴스이고, L1, L2는 개방된 다른 권선으로 측정된 권선의 인덕턴스이다.
그러므로, 권선장치 33의 양단에서 발생되는 전압 Vs1의 파형은 일반적으로 제3e도의 전압 Vs1로 도시된 바와 같이 1차 권선 32의 양단전압 Vp와 동일한(곡성은 반전된) 파형이 된다. 따라서 귀선기간 t3내지 t6동안, 전압 Vs1은 1차 권선전압 Vp의 펄스 85에 대응하는 펄스 88이 된다.
플라이백 변압기의 권선장치 34는 1차 권선 32와 비교적 느슨하게 결합되며, 권선 32 및 34간의 결합계수 K2=0.78이다. 정류기 권선 34 및 1차 권선 32간의 결합이 느슨한 것으로 인해 누설인덕턴스가 생긴다. 이 누설 인덕턴스는 제1도에서 권선 34와 직렬로된 인덕턴스 87로 도시되어 있다. 권선 33은 1차 권선 32와 비교적 팽팽히 결합되어 있기 때문에 SCR 80과 직렬인 우수한 인덕턴스에는 느슨하게 결합된 권선장치 34와 관련된 누설 인덕턴스 87이 포함된다.
정류기 제어회로 77은 매 편향주기의 소인선기간내의 제어가능한 순간에 예를들면 제3a도 내지 제3e도에 도시된 시간 t1에서 SCR80을 턴온시킨다. 제3b도에 도시된 바와 같이 입력전류 i0는 시간 t1에서 입력전원 단자 26으로부터 권선장치 33 및 34와 SCR 80의 직렬장치를 통해 B+전원단자로 흐르기 시작한다. 시간 t1내지 t3사이에서, t3까지 소인선기간이 끝나고, 입력전류 i0는 시간 t3에서 피크치 IP에 도달하는 상승램프전류 89를 포함한다.
누설 인덕턴스 87은 직렬임피던스를 구비하여, 입력전류에 램프파형을 형성하고 또한 단자 26 및 B+전원단자간의 입력전류의 흐름을 제한한다. 시간 t0내지 t3간의 소인선 기간동안, 누설 인덕턴스 87의 한 단부에 공급된 전압은 느슨하게 결합된 권선장치 34내로 편향된 소인선 전압과 직렬이며 또 견고하게 결합된 권선장치 33내로 편향된 소인선전압과 직렬인 정류되지 않은 DC 입력전압 Vim을 포함한다. 누설인덕터스 87의 다른 단부에 공급된 전압은 SCR이 도통되면 정류된 B+주사전압 V0를 포함한다. 그러므로, 누설 인덕턴스 87의 양단에 인가된 전압 VL=VT+△V로 되고, 여기에서 VT는 정류기 권선 33 및 34 양단의 편향소인선전압의 합과 동일하며 △V는 전압차로서 △V=Vin-V0이다. 입력전류 i0는 정극성 또는 상부로 경사지며 경사 di0/dt=VL/L이고, 여기에서 L은 SCR 80과 직렬의 유효인덕턴스를 나타내며, 이 유효 임피던스는 느슨하게 결합된 권선정치 34와 관련된 누설인덕턴스 87보다 현저하다.
SCR은 입력전류 90이 감소하는 귀선기간동안 오프되어 시간 t4근방에서는 전류가 영으로 된다. 이 SCR 80의 양단에는 스너버(snubber) 회로망 79가 결합된다. 귀선기간 t3내지 t6내의 시간 t3내지 t4사이에, 입력전류 i0는 부극성 또는 하부로 경사된다. 권선장치 33 및 34로 편향되는 반대극성의 귀선펄스전압이 발생하는데 의하여 이 경사의 극성이 반전된다. 시간 t3내지 t4간의 기간은 정류 시간 또는 기간으로서 시간 t3부근에서 귀선이 시작되어 SCR 80을 턴오프시키는데 필요한 시간이며 그동안 입력전류가 감소된다. SCR의 정류기간동안 입력전류의 부극성경사는 -di0/dt=(VR-△V)/L이고 여기에서 VR은 정류기 권선 33 및 34로 편향된 귀선펄스전압의 합과 동일하다. 정류시간 Tc=Lip(VR-△V)이다. 따라서, 귀선이 시작되는데서 흐르는 피크입력전류 Ip가 증가하면, 또한 직렬인덕턴스 L이 증가하면 입려전압 Vim의 값이 △V만큼 증가하여 SCR의 정류시간이 증가한다.
입력전류 i0의 평균치 Iavg는 B+단자로부터 흐르는 평균부하 전류를 나타내는 것으로서 울터단자 U에 부하되는 비임전류가 증가하고 또, 권선장치 35에 결합된 전원상의 부하가 증가하면 이 평균치도 증가하게 된다.
정류된 B+주사전압 Vo를 유지하기 위하여 B+단자의 전압은 도선 93을 따라 정류기 제어회로 77로 퀘환된다. 정류기 제어회로 77은 SCR 80의 소인선기간 내에서 턴온순간을 변화시키며, B+주사전압은 이들 변화를 조정하기 위해 변환된다. 제3b도 의 입력전규 i0는 정류되지 않은 DC 입력전압 Vin의 높은 값인 제3b도의 점선파형으로 얻어진다. SCR 80은 소인선기간내의 t2이후에 턴온된다. 입력전압레벨이 높으면 전압차 △V도 크다. 입력전류 i0의 정극성 램프부분 91의 경사는 입력전압이 낮을 때 얻어진 램프전류 89의 경사보다 더 급격하다.
만약, 텔레비젼수상기에 의해 소비되는 전력이 입력전압 변화로 사실상 변화되지 않고 유지된다면, 입력전류의 평균치 Iavg는 이들 변화와 반대로 변화할 것이다. 그럼에도 불구하고, 시간 t3에서 귀선이 시작되면 전류 i0의 피크치 I'p는 낮은 압력하에서도 높은 입력의 피크치보다 클 것이다. 그 이유는 램프부분 91의 경사가 램프부분 89의 경사보다 더 급격하기 때문이다. 입력전류의 피크치는 낮은 입력상태보다도 높은 입력상태에 대해 상당히 크고 또한, 하부로 경사지는 입력전류는 높은 입력상태하에서 약간 오목해지기 때문에, SCR의 정륙시간은 제3도 b에서 입력전류 i0의 하부 경사램프 부분 92로 도시된 바와 같이 기간 t3내지 t5로 증가된다.
SCR 80이 시간 t5부근에서 오프된후, SCR의 순방향 저지접합이 순방향공핍영역을 형성하여 순방향저지 전압이 발생되기 전에, 정류오프시간 tf가 완료되어야 한다. SCR 80의 순방향 저지전압은 시간 t6에서 권선장치 33 및 34로 편향된 소인선전압이 SCR의 양극에 정극성전압을 공급하면 다음 소인선 기간이 시작될 때 순방향 양극전류도통을 저지한다.
스윗칭 정류기 81은 모든 정상적인 작동상태하에서 SCR을 적절히 정류시킬 수 있어야 한다. 다시 말하면, SCR의 정류시간 Tc및 턴오프시간 t8의 합은 SCR이 순방향저지상태로 절환되도록 귀선기간 TR보다 훨씬 짧아야 되고, 이 절환은 시간 t6부근에서 다음 소인선기간이 시작될 즈음 SCR의 양극에 순방향전압이 제공급되기 전에 이루어져야 한다.
종래의 기술에 있어서는, 단일 플라이백변압기의 2차 권선은 1차 권선과 느슨하게 결합되어 정류기 SCR과 직렬로 배치된다. 직렬 임피턴스를 단일 2차 권선의 누설인덕턴스로 사용하여 SCR이 도통하는 소인선 기간동안 입력전류의 흐름을 제한한다. 플아이백 변압기는 구성상 많은 제약점이 있기 때문에 기본적인 변압기의 설계방법이 선택되면 누설인덕턴스를 조정하는 단지 몇가지의 방법만이 활용되고 있다. 그중의 한방법으로 정류기 2차 권선의 회선수를 조정하는 방법이 있다. 예를 들면, 정류기의 2차 권선의 회선수를 감소시키면, 누설인덕턴스가 감소된다.
플라이백변압기의 단지 한 정류기 2차 권선을 사용할 경우, 일단 기본적인 플라이백 변압기가 설계되면, SCR 정류기의 작동 영역을 넓히기 위한 융통성이 줄어든다. 예를 들면, 고입력 전압 및 고부하레벨을 정류하기 위해 SCR 정류기의 작동영역을 넓히는게 바람직할 경우, 귀선이 개시될 때 피크입력전류가 커진다. SCR의 정류시간도 증가된다.
SCR의 정류시간이 귀선 기간내에서 충분히 짧게되어 다음 소인선기간이 시작되기 전에 SCR을 순방향 저지단에 도달시키기 위하여 정류기 2차 권선의 누설인덕턴스를 감소시키는 것이 바람직하다. 이때 기본적인 변압기설계는 이미 완료되었으므로, 누설인덕턴스는 정류기의 2차 권선의 회선수를 감소시키는데 의해, 감소된다. 그러나, SCR의 정류 시간은 정류기의 2차 권선에 의해 편향된 귀선펄스전압전폭의 함수가 되므로, 2차 권선의 회선수를 감소시키면 편향 귀선펄스전압이 감소되어 정류시간이 길어지게 된다. 권선수를 감소시켜 누설인덕턴스를 감소시키는데 의해 편향된 귀선펄스 전압이 감소되어 정류시간이 길어지므로 원칙적으로 정류시간이 짧아야 하는 점에 사실상 모순이 생긴다.
또한 단지 한개의 정류기 2차 권선을 사용하게 되면, SCR 장치의 작동온도 영역도 제한되어 이에 따라 많은 방열장치가 필요하게 된다. SCR이 일단 오프되어 순방향저지상태로 되는데 필요한 SCR의 턴오프시간 tf는 사실상 SCR장치의 작동온도에 따라 영향을 받는다. 즉, 작동온도가 높으면 SCR장치의 턴오프시간 tf는 길어지게 된다. 따라서, 높은 주변온도나 또는 적은 방열장치에서 작동할 때 SCR의 긴 턴오프시간 t는 필이 조절되어 짧아져야 한다. 앞서 언급된 바와 같이, 정류기의 2차 권선의 회선수를 감소시키는 것으로서는 일단 기본적인 변압기 설계가 완료되었을 경우, 사실상 SCR의 정류시간을 감소시킬 수 없게 된다.
본 발명의 특징은 일단 기본적인 플라이백 변압기의 형태가 어떤 소정의 설계법에 의해 선택되었을 때라도, 스윗칭조절기의 여러 작동영역을 자유롭게 조정할 수 있는 설계법을 제공하는 것이다. 본 발명에서는 한개의 정류기 2차 권선을 사용하는 대신 제1도의 권선장치 33 및 34의 두 권선을 사용한다. 권선장치 33은 1차 권선 32와 자기적으로 견고하게 결합되고, 권선장치 34는 1차 권선 32와 자기적으로 느슨하게 결합된다. 도시된 실시예에서와 같이, 권선장치 33의 결합계수 K1은 0.92이고, 권선장치 34의 결합계수는 이보다 덜 견고한 0.78이다.
권선장치 33이 1차 권선 32와 견고하게 결합되어 있으므로, 두 권선간의 누설인덕턴스는 거의 없고, 반면에 권선장치 34 및 1차 권선 32간에는 누설인덕턴스가 생기게 된다. 따라서, 이 권선장치 34의 누설인덕턴스가 SCR 80과 직렬인 우수한 인덕턴스성분이 된다.
제3d도에는 느슨하게 결합된 권선장치 34의 단자 양단에서 발생하는 전압 Vs2가 도시된다. 느슨하게 결합된 권선장치 34의 양단전압 Vs2는 시간 t0내지 t1및 t4내지 t6사이에서 SCR 80이 차단되는 매 수평편향주기내의 기간동안 일반적으로 1차 권선전압 Vp의 파형을 따른다. 시간 t4내지 t6간의 귀선 기간동안 전압 Vs2는 필스파형 98이고, 시간 t0내지 t1간의 소인선기간동안 전압 Vs2는 필스파형 94가 된다.
제3C도에는 단자 26 및 SCR 80의 양극간의 전압 Vs가 도시된다. 전압 Vs는 권선장치 33 및 34의 양단에서 발생한 정압의 합과 같다. 따라서, Vs=Vs1+Vs2이다. 시간 t1내지 t4간의 SCR 80 의 도통시간동안, 전압 Vs는 전압부분 95를 포함하며, 비교적 일정한 크기의 전압인 전압차 △V=Vin-V0와 동일한 크기이다. 견고하게 결합된 권선장치 33 양단의 전압 Vs1은, SCR 80의 도통시간 t1내지 t4동안에도, 1차 권선 전압 Vp의 파형을 따르기 때문에, 두 권선전압의 합의 전압 Vs의 정전압부분 95와 동일해지기 위해서는, 전압 Vs2는 1차 권선전압 파형으로부터 떨어져야만 한다.
제3d도에 도시된 바와 같이, SCR 80이 시간 t1내지 t3간의 소인선 기간동안 도통되면 느슨하게 결합된 권선 34양단의 전압 Vs2는 전압부분 96이 된다. 이 전압부분 96의 극성은 시간 t1이전에 있던 소인선부분 94의 극성과는 반전된 극성이다. SCR 80이 시간 t3내지 t4간의 귀선기간동안 도통되면, 전압 Vs2는 다시 극성반전되어 정극성전압부분 97이 된다. 따라서, 시간 t1내지 t4사이에서 전압 Vs2는 1차 권선 전압 파형을 따르지 않게 된다. 권선장치 34의 누설인덕턴스는 필요한 전압을 발생하여 시간 t1내지 t4사이에서 전압 Vs2를 시간 t1내지 t4사이의 편향파형전압 Vs1및 정전압 Vs간의 전압차와 동일하게 한다.
시간 t4이후, SCR 80이 오프되고, 전압 Vs가 전압 △V로 이미 크램프 되지 않으면, 전압 Vs2는 1차 권선전압의 일반적인 파형을 다시 계속할 수 있으며, 도면에는 시간 t4내지 t6간의 귀선기간동안의 펄스 98 및 시간 t0내지 t1간이 소인선전압부분을 94로 도시된다.
제3b도에 도시된 바와 같이, 입력전류 i0의 하부경사 램프부분 90 또는 92를 형성하기 위해, 권선장치 34의 누설인덕턴스에는 정류 기권선장치 33 및 34 내로 편향된 귀선펄스전압이 직렬로 공급된다. 총 편향귀선펄스전압은 직렬로된 권선장치 33 및 34의 총 회선수에 의해 결정된다. 따라서, 총 편향귀선펄스전압의 진폭은 총 권선수 n1=n1+n2의 함수가 되고, 여기에서 n1은 견고하게 결합된 귀선장치 33의 회선수이며, n2는 느슨하게 결합된 권선장치 34의 회선수이다.
고압력전압과, 고입력전류레벨 및 SCR 장치의 고작동온도에 대한 스윗칭 정류기 81의 작동영역을 넓히기 위해 견고하게 결합된 권선장치 33의 회선수에 대해 느슨하게 결합된 정류기 권선장치 34의 회선수를 감소시켜 권선장치 34의 누설인덕턴스를 감소시키며, 그러나, 이때 권선장치의 전체 회선수 nt는 변화시키지 않고 일정하게 유지시킨다. 즉, 느슨하게 결합된 2차 권선장치 34의 회선을 제거하여 견고하게 결합된 권선장치 33에 상기 제거한 만큼의 회선을 부가시킨다. 권선장치 34의 회선을 감소시키면 이것의 누설 인덕턴스가 감소하여 이에 의해 SCR 80과 직렬인 인덕턴스가 작동영역을 넓히기 위해 요구되는 만큼 감소하게 된다. 견고하게 결합된 권선장치 33에 동일량의 회선수를 부가시키면 총회선수 nt가 변하지 않게 된다. 더우기, 권선장치 33에 회선을 부가하면 그 결합이 더욱 견고해지기 때문에 SCR과 직렬인 누설 인덕턴스는 사실상 증가하지 않게 된다.
제2도는 본 발명에 의한 제1도의 플라이백 변압기 30의 특정한 실시예의 구성을 도시한다. 플라이백 변압기 30의 코어 31은 두 개의 C형 코어부재를 구비하여 도시된 바와같이 일반적인 4각형 코어를 형성하고 있다. 4각형코어 31의 다리 31a에는 1차 권선 32와 권선장치 36과 권선장치 35 및 고전압권선장치37 내지 42가 동심으로 감겨진다. 각각의 고전압 권선장치 37 내지 42는 플라스틱 보빈 15에 형성된 슬로트에 감겨진다.
4각형권선장치 33 및 1차 권선 32간의 결합을 견고히 하기 위해, 권선장치 33은 1차 권선 32가 감겨진 동일란 다리 31a에 감겨진다. 제2도에서, 견고하게 결합된 권선장치 33은 같은 다리 31a 상의 1차 권선 32부근에 감겨진 것으로 도시되어 있다. 권선장치 33은 1차 권선 32와 동심으로 1차 권선의 밑에서 감겨질 수 도 있고 또는 그위에 감겨질 수도 있다. 권선장치 34 및 1차 권선 32간의 결합을 느슨하게 하기 위해, 권선장치 34는 코어 31의 반대편 다리 31b에 감겨진다.
느슨하게 결합된 권선장치 34는 1차 권선 32의 다리와는 반대측에 감겨지기 때문에,상당한 누설자속통로가 생기고 따라서, 권선장치 32 및 34중의 한개를 결합시키는 사실상의 자속량은 다른 권선장치를 결합시키지 않는다. 느슨하게 결합된 권선장치 34의 회선수를 조정하는것 이외에도, 권선장치 34의 누설 인덕턴스는 반대측 코어다리 31b에 배치된 권선장치 34의 위치를 변경시키는 데 의해 조정할 수도 있다.
1차 권선과 비교적 느슨하게 결합시킨 한 권선장치와 1차 권선과 비교적 견고하게 결합시킨 다른 한 권선장치인 두 권선장치를 설치하는데 의해 소인선기간동안 SCR에 공급되는 총 편향귀선펄스진폭에 해로운 영향을 미치지 않고도 누설 인덕턴스량을 적절히 조정할 수 있는 진보된 설계법이 제공될 수가 있다.

Claims (1)

  1. 편향 권선과, 상기 편향 권선에 결합되어 매 편향주기동안 상기 편향 권선에 주사 전류를 발생시키고, 또한 매 편향 주기의 귀선 기간동안 상기 편향권선 양단에 귀선 펄스 전압을 발생시키는 편향발생기와, 입력전원과, 제어가능한 스위치와, 공급된 편향권선의 귀선펄스 전압으로 다른 플라이백 변압기의 권선양단에 귀선 펄스 전압을 발생시키는 제1권과, 상기 입력전원(16) 양단의 상기 제어가능한 스위치(80)와 직렬 결합된 제2권선(33) 및 제3권선(34)을 구비한 플라이백 변압기로 구성된 정류 편향 회로에 있어서, 제1권선(32)과 제3권선(34)을 제1권선(32)과 제2권선(33)의 결합보다 느슨하게 자기 결합시키고, 제어가능한 스위치에 결합되어 매 편향주기의 소인선 기간내의 제어가능한 순간에 제어가능한 스위치를 턴온시키는 제어장치(77)를 설치하여, 제어가능한 순간에서 시작되는 매 편향주기동안 상기 입력 전원(16)의 입력전류를 직렬 결합된 제2및 제3권선에 공급하며, 편향 권선의 귀선 펄스 전압(84)이 플라이백 변압기의 제1구너선(32)에 공급되면 매 편향주기의 귀선 기간내에서 제어가능한 스위치(80)를 오프시켜 입력전류의 크기를 감소시키고, 상기 제어장치(77)에 편향회로의 에너지 레벨을 나타내는 신호를 공급하는 장치(36)를 설치하여 이 장치가 에너지 레벨을 정류하여 제어가능한 순간을 변화시키는 것을 특징으로 하는 수평 편향 회로용 정류기.
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