KR20160011136A - 내식성이 향상된 마그네슘 합금 및 이를 이용하여 제조한 마그네슘 합금 부재의 제조방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은, 2.0 중량% 이상 10.0 중량% 미만의 알루미늄(Al), 0 중량% 초과 3.0 중량% 이하의 아연(Zn), 0.1 중량% 이상 1.0 중량% 이하의 칼슘(Ca), 0.05 중량% 이상 1.0 중량% 이하의 이트륨(Y) 및 0 중량% 초과 1.0 중량% 이하의 망간(Mn)을 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금에 대한 것으로서, 본 발명에 따른 마그네슘 합금은 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)을 특정 함량으로 포함함으로써 상용 Mg-Al-Zn계 마그네슘 합금에 준하는 연신율을 가지면서도 내식성은 현저히 향상되어, 고내식성 및 고연신율 특성을 요구하는 차세대 자동차용 소재 등으로 유용하게 이용될 수 있다.
Description
본 발명은 내식성이 향상된 마그네슘 합금 및 이를 이용하여 제조한 마그네슘 합금 부재의 제조방법에 관한 것이다.
마그네슘 합금(Magnesium alloy)은 높은 비강도를 갖는 최경량의 합금으로서 다양한 주조 및 가공 공정에 적용이 가능하며, 경량화가 요구되는 다양한 분야에 적용이 가능하고, 응용범위 또한 넓다.
특히, 마그네슘 합금은 연비향상의 증대를 꾀하는 자동차 산업의 경량화소재로 주목받고 있는데, 이와 같이 자동차 부품에 사용되는 마그네슘 합금은, 자동차의 작동환경이 부식환경 등의 가혹조건을 포함하고 있음을 고려할 때, 내구성을 확보하기 위하여 구조재로서의 일정 수준 이상의 내식성을 가져야 한다.
마그네슘 합금은 마그네슘 기지와 석출상 또는 불순물에 의하여 형성된 금속간 화합물 사이의 갈바닉 전지를 형성하여 양극으로 작용하는 부분에서 부식이 일어나기 때문에, 마그네슘 합금에 철(Fe), 니켈(Ni) 및 구리(Cu)와 같은 불순물이 존재하면, 마그네슘 합금의 내식성이 크게 떨어진다. 이들 불순물의 함량은, 특정 한계치 이상일 때 부식속도가 급격히 증가할 수 있지만, 그 이하일 때에는 부식속도에 큰 영향이 없어, 각 불순물에 대한 허용치가 존재한다.
지금까지 마그네슘 합금의 내식성을 향상시키기 위한 시도는, 주로 마그네슘 합금 제조단계에서 불순물을 허용치 이하로 엄격히 제한하는 방향으로 진행되어 왔다. 구체적으로 예를 들면, 내식성에 가장 치명적인 역할을 하는 철의 경우에는, 마그네슘 합금을 용해하여 제조하는 단계에서, 강(steel)재 도가니와 주형으로부터 철이 불순물로 함유되기 때문에, 그 제어에 어려움이 있었는데, 철의 악영향을 감소시키기 위하여 망간을 합금원소로 첨가하고, 용탕 중에 첨가된 망간은 철과 결합하여 용탕 바닥에 침전되거나 용탕 중에 있는 철을 감싸줌으로써, 국부적인 음극으로 작용하는 철의 기능을 저하시켜, 마그네슘 합금의 내식성을 다소 향상시키는 방법 등이 제시되었다.
그러나, 기존 기술에 따르면 마그네슘 합금에 내식성을 향상시키면 연신율이 떨어져 성형성이 저하되는 문제점이 발생하여 고연성을 유지하면서도 내부식성을 향상시킬 수 있는 방법에 대한 연구가 필요한 실정이다.
본 발명이 해결하고자 하는 기술적 과제는, Mg-Al-Zn계 마그네슘 합금에 특정 합금 원소를 특정 함량으로 첨가함으로써 연신율의 저하가 최소화되면서 내식성이 현저히 향상된 마그네슘 합금 및 이를 이용한 마그네슘 합금 부재의 제조방법을 제공하는 것이다.
전술한 기술적 과제를 달성하기 위해, 본 발명은 2.0 중량% 이상 10.0 중량% 미만의 알루미늄(Al), 0 중량% 초과 3.0 중량% 이하의 아연(Zn), 0.1 중량% 이상 1.0 중량% 이하의 칼슘(Ca), 0.05 중량% 이상 1.0 중량% 이하의 이트륨(Y) 및 0 중량% 초과 1.0 중량% 이하의 망간(Mn)을 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금을 제안한다.
또한, 상기 알루미늄(Al)의 함량이 2.0 중량% 이상 5.5 중량% 이하일 때 상기 칼슘(Ca)과 상기 이트륨(Y)의 함량은 아래 관계식을 만족시키는 것을 특징으로 하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금을 제안한다:
1/(1+WAl) ≤ (WCa+WY) ≤ 1/(WAl-0.5)+1.0
(상기 식에서 WCa는 Ca의 함량(중량%)이고, WY는 Y의 함량(중량%)이고, WAl은 Al의 함량(중량%)임).
또한, 상기 알루미늄(Al)의 함량이 5.5 중량% 초과 10.0 중량% 미만일 때 상기 칼슘(Ca)과 상기 이트륨(Y)의 함량은 아래 관계식을 만족시키는 것을 특징으로 하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금을 제안한다:
1/WAl+0.05 ≤ (WCa+WY) ≤ 1/WAl+1.0
(상기 식에서 WCa는 Ca의 함량(중량%)이고, WY는 Y의 함량(중량%)이며, WAl은 Al의 함량(중량%)임).
또한, 본 발명은 (a) 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 마그네슘 합금을 준비하는 단계 및 (b) 주조 공정, 반용융/반응고 성형 공정, 소성 가공 공정 또는 분말 야금 공정을 통해 상기 마그네슘 합금을 성형하는 단계를 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금 부재 제조방법을 제안한다.
또한, 상기 단계 (a)는, (ⅰ) 마그네슘(Mg), 2.0 중량% 이상 10.0 중량% 미만의 알루미늄(Al), 0 중량% 초과 3.0 중량% 이하의 아연(Zn) 및 0 중량% 초과 1.0 중량% 이하의 망간(Mn)을 포함하는 마그네슘 합금을 준비하는 단계 및 (ⅱ) 상기 마그네슘 합금에 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)을 첨가하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 단계 (ⅱ)에서, 상기 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)의 함량은 상기 알루미늄(Al)의 함량이 2.0 중량% 이상 5.5 중량% 이하일 때 아래 관계식을 만족시키는 것을 특징으로 한다:
1/(1+WAl) ≤ (WCa+WY) ≤ 1/(WAl-0.5)+1.0
(상기 식에서 WCa는 Ca의 함량(중량%)이고, WY는 Y의 함량(중량%)이며, WAl은 Al의 함량(중량%)임).
또한, 상기 단계 (ⅱ)에서, 상기 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)의 함량은 상기 알루미늄(Al)의 함량이 5.5 중량% 초과 10 중량% 미만일 때 아래 관계식을 만족시키는 것을 특징으로 한다:
1/WAl+0.05 ≤ (WCa+WY) ≤ 1/WAl+1.0
(상기 식에서 WCa는 Ca의 함량(중량%)이고, WY는 Y의 함량(중량%)이며, WAl은 Al의 함량(중량%)임).
또한, 상기 주조 공정은, 금형 주조 공정, 사형 주조 공정, 중력 주조 공정, 가압 주조 공정, 연속 주조 공정, 박판 주조 공정, 다이 캐스팅법, 정밀 주조 공정, 소실 모형 주조 공정, 분무 주조 공정 및 반응고 주조 공정으로부터 선택되는 1종의 방법으로 상기 마그네슘 합금을 성형하는 단계인 것을 특징으로 한다.
또한, 본 발명은 (a) 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 기재된 마그네슘 합금으로 이루어진 빌렛(billet)을 준비하는 단계, (b) 상기 마그네슘 합금 빌렛을 균질화 열처리(homogenizaton heat treatment)하는 단계 및 (c) 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 빌렛을 압출하여 압출재를 제조하는 단계를 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금 압출재의 제조방법을 제안한다.
또한, 상기 단계 (c)에서, 상기 압출재는 봉상(rod) 형태, 파이프(pipe), 각재, 판재 또는 이형류의 형상인 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 마그네슘 합금은 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)을 특정 함량으로 포함함으로써 상용 Mg-Al-Zn계 마그네슘 합금에 버금가는 연신율을 가지면서도 내식성은 현저히 향상되어, 고내식성 및 고연신율 특성을 요구하는 차세대 자동차용 소재 등으로 유용하게 이용될 수 있다.
도 1은 본원 실시예에 따른 내식성이 향상된 마그네슘 합금 압출재 제조과정을 나타내는 공정도이다.
도 2는 본원 실시예 및 비교예에서 제조된 마그네슘 합금 압출재의 합금 조성별 부식속도 및 연신율을 나타내는 그래프이다.
도 2는 본원 실시예 및 비교예에서 제조된 마그네슘 합금 압출재의 합금 조성별 부식속도 및 연신율을 나타내는 그래프이다.
이하, 본 발명을 상세하게 설명한다.
본 발명에 따른 내식성이 향상된 마그네슘 합금은 필수 합금 원소로서 알루미늄(Al), 아연(Zn), 칼슘(Ca), 이트륨(Y) 및 망간(Mn)을 동시에 포함하며, 보다 구체적으로는, 2.0 중량% 이상 10.0 중량% 미만의 알루미늄(Al), 0 중량% 초과 3.0 중량% 이하의 아연(Zn), 0.1 중량% 이상 1.0 중량% 이하의 칼슘(Ca), 0.05 중량% 이상 1.0 중량% 이하의 이트륨(Y) 및 0 중량% 초과 1.0 중량% 이하의 망간(Mn)을 포함하여 이루어진다.
본 발명에 따른 마그네슘 합금에서 알루미늄(Al)은 마그네슘 합금 표면에 안정한 산화알루미늄(Al2O3) 화합물을 형성하여 내식성을 향상시키는 역할을 하는데, 내식성 향상에 기여할 수 있을 정도의 산화알루미늄 화합물을 형성하기 위해서는 2.0 중량% 이상의 알루미늄이 첨가되되, 알루미늄(Al) 함량이 10.0 중량% 이상인 경우 경질의 조대한 마그네슘 합금(Mg17Al12) 상이 과다하게 형성되어 연성이 크게 저하되므로 알루미늄(Al)을 10 중량% 미만으로 첨가하는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 마그네슘 합금에서 아연(Zn)은 알루미늄(Al)과 함께 첨가될 때 마그네슘 합금의 결정립을 미세화하고 강도를 증가시키는 역할을 한다. 아연 함량이 증가할수록 주조시 열간균열(hot tearing)이 발생할 가능성이 증가하여, 주조재 내에 결함을 발생시킬 수 있으며, 이러한 결함은 마그네슘 합금의 내식성 및 기계적 특성에 악영향을 줄 수 있는데, 소량의 이트륨과 함께 첨가될 경우에는 3 중량%까지 첨가해도 무방하다.
본 발명에 따른 마그네슘 합금에서 망간(Mn)은 내식성에 악영향을 미치는 철과 반응하여 마그네슘 합금의 내식성을 향상시키는 역할을 하지만, 망간이 1.0 중량%를 초과하여 첨가된 경우 조대한 β-Mn 상 혹은 Al8Mn5 상의 형성으로 인해 마그네슘 합금의 기계적 특성이 저하될 수 있어, 1.0 중량% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 마그네슘 합금에서 칼슘(Ca)은 마그네슘 합금에 첨가되었을 때, 알루미늄과 함께 (Al,Mg)2Ca 상을 형성하여 강도 및 내열 특성을 향상시키고, CaO 산화층을 형성시켜 내식성을 높이는 역할을 한다. 내식성 향상에 기여할 수 있을 정도의 CaO 화합물을 형성하기 위해서는 0.1 중량% 이상의 칼슘이 첨가하되, 칼슘이 1.0 중량%를 초과하여 첨가된 경우 마그네슘 합금의 내식성에 악영향을 미치는 상이 과다하게 형성되어 내식성이 급격히 저하될 수 있어 1.0 중량%를 상한으로 해서 첨가하는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 마그네슘 합금에서 이트륨(Y)은 산화이트륨(Y2O3)을 형성시켜 내식성을 향상시키는 역할을 한다. 내식성 향상에 기여할 수 있을 정도의 산화이트륨(Y2O3) 화합물을 형성하기 위해서는 0.05 중량% 이상의 이트륨이 첨가되어야 하나, 이트륨의 첨가량이 1.0 중량%를 초과하는 경우, 합금의 가격이 상승하고 (Al,Mg)2Y 입자가 조대하게 형성되어 연성이 감소할 수 있어, 마그네슘 합금에서 이트륨 첨가량의 상한은 1.0 중량%로 하는 것이 바람직하다.
한편, 본 발명에 따른 마그네슘 합금에 칼슘 및 이트륨을 첨가할 경우 각각 (Al,Mg)2Ca 및 (Al,Mg)2Y 상을 형성시키며 일부는 마그네슘 합금 내로 고용된다. 고용된 칼슘 및 이트륨은 마그네슘 합금의 내식성 및 연성 향상시키는 역할을 하는 반면에 (Al,Mg)2Ca 및 (Al,Mg)2Y 상은 연성을 저해한다. 이와 같이, 기지 내로 고용되는 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)의 양과 칼슘(Ca)과 이트륨(Y) 첨가에 의해 형성되는 (Al,Mg)2Ca 및 (Al,Mg)2Y 상의 분율은 알루미늄(Al) 함량에 따라 변화하기 때문에, 본 발명에 따른 내식성 및 연성이 우수한 마그네슘합금의 경우 칼슘과 이트륨의 함량은 알루미늄의 함량이 2.0 중량% 이상 5.5 중량% 이하일 때에는 아래 식 1에 따르는 범위 내에서 칼슘과 이트륨의 함량을 첨가하고, 알루미늄의 함량이 5.5 중량% 초과 10 중량% 미만일 때에는 아래 식 2에 따르는 범위 내에서 포함되는 것이 더욱 바람직하다.
[식 1]
1/(1+WAl) ≤ (WCa+WY) ≤ 1/(WAl-0.5)+1.0
(상기 식에서 WCa는 Ca의 함량(중량%)이고, WY는 Y의 함량(중량%)이고, WAl은 Al의 함량(중량%)임).
[식 2]
1/WAl+0.05 ≤ (WCa+WY) ≤ 1/WAl+1.0
(상기 식에서 WCa는 Ca의 함량(중량%)이고, WY는 Y의 함량(중량%)이며, WAl은 Al의 함량(중량%)임).
다음으로, 상기 본 발명에 따른 내식성이 향상된 마그네슘 합금으로 이루어진 마그네슘 합금 부재의 제조방법에 대해 설명한다.
본 발명에 따른 내식성이 향상된 마그네슘 합금 부재 제조방법은 (a) 전술한 조성을 가지는 마그네슘 합금을 준비하는 단계 및 (b) 주조 공정, 반용융/반응고 성형 공정, 소성 가공 공정 또는 분말 야금 공정을 통해 상기 마그네슘 합금을 성형하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 단계 (a)는, (ⅰ) 2.0 중량% 이상 10.0 중량% 미만의 알루미늄(Al), 0 중량% 초과 3.0 중량% 이하의 아연(Zn) 및 0 중량% 초과 1.0 중량% 이하의 망간(Mn) 및 마그네슘(Mg) 잔부를 포함하는 용탕을 준비하는 단계 및 (ⅱ) 상기 용탕에 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)을 첨가하는 단계를 포함해 이루어질 수 있다.
이때, 상기 단계 (ⅱ)에서, 용탕에 첨가되는 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)의 함량은, 상기 알루미늄(Al)의 함량이 2.0 중량% 이상 5.5 중량% 이하일 때, 전술한 식 1을 만족시키는 범위인 것이 바람직하며, 상기 알루미늄(Al)의 함량이 5.5 중량% 초과 10 중량% 미만일 때 전술한 식 2를 만족시키는 범위인 것이 바람직하다.
본 단계 (a)를 통해 형성되는 용탕 또는 잉곳(ingot)은 전술한 본 발명에 따른 합금 조성을 가지며, 이는 후속 단계에서 이루어지는 성형에 제공된다.
다음으로, 상기 단계 (b)에서는 전 단계에서 준비된 마그네슘 합금을 최종적으로 제조하고자 하는 부재 또는 부품의 형태로 성형하는 단계로서, 이를 수행하기 위한 구체적인 성형 방법은 특별히 제한되지 않으며, 주조(다이캐스팅법, 사형·금형 주조법, 정밀주조법 등), 반용융/반응고 성형(틱소몰딩법 등), 소성 가공(압출, 단조, 압연 등) 및 분말 야금 공정 등에 의해 성형이 이루어질 수 있다.
또한, 상기 주조 공정은, 금형 주조 공정, 사형 주조 공정, 중력 주조 공정, 가압 주조 공정, 연속 주조 공정, 박판 주조 공정, 다이 캐스팅법, 정밀 주조 공정, 소실 모형 주조 공정, 분무 주조 공정 및 반응고 주조 공정등의 방법으로 상기 마그네슘 합금을 성형하는 것이 바람직하며, 이에 한정되는 것은 아니다.
또한, 본 발명에 따른 내식성이 우수한 마그네슘 합금으로 이루어진 압출재를 제조할 경우에는, (가) 전술한 조성을 가지는 마그네슘 합금으로 이루어진 빌렛(billet)을 준비하는 단계, (나) 상기 마그네슘 합금 빌렛을 균질화 열처리(homogenizaton heat treatment)하는 단계 및 (다) 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 빌렛을 압출하여 압출재를 제조하는 단계를 포함할 수 있다.
이때, 상기 단계 (가)의 마그네슘 합금 빌렛을 준비하는 단계는 압출 공정에 제공되는 빌렛을 제조하는 단계로서, 1) 마그네슘 및 합금원소 들을 포함하는 용탕을 준비하는 단계 및 2) 상기 용탕을 금속 몰드에 주입하여 빌렛을 형성하는 단계를 포함할 수 있다.
여기서, 상기 단계 1)은 빌렛을 이루는 마그네슘 합금의 용탕을 준비하는 단계로서 용탕을 제조할 수 있는 공지의 방법이기만 하면 본 단계를 수행하기 위한 구체적인 방법은 특별히 제한되지 않으며, 예를 들어, 주성분인 마그네슘(Mg)을 도가니에 장입한 후 마그네슘 합금의 발화를 방지하기 위해 이산화탄소(CO2), 육플루오린화황(SF6), 이산화황(SO2), 프레온 가스, 냉매(NovecTM612) 또는 이들의 혼합 가스 등을 보호 가스나 용제(Flux)를 투입한 상태에서 가열하여 마그네슘을 용해시킨 후, 상기한 합금원소 들을 첨가하여 용탕을 형성할 수 있다.
그리고, 상기 단계 2)는, 예열된 스틸몰드(steel mould) 등의 금속몰드에 상기 용탕을 주입하는 단계로서 상기 금속몰드 내의 습기 제거 달성 및 지나친 예열에 따른 경제성 저하 등을 모두 고려하여 적절한 온도로 예열된 금속몰드에 상기 단계 1)에서 제조된 마그네슘 합금 용탕을 주입함으로써 본 단계가 완성된다.
다음으로, 상기 단계 (나)의 마그네슘 합금 빌렛을 균질화 열처리(homogenization heat treatment)하는 단계는, 전 단계에서 제조된 마그네슘 합금 빌렛의 마그네슘 기지 내에 존재하는 조성적 편석을 균질화하기 위해 열처리하는 단계로서, 마그네슘 기지 내에 분산되어 내식성에 악영향을 끼칠 수 있는 Mg17Al12 등과 같은 이차상이 마그네슘 기지 내로 충분히 고용될 수 있는 한편, 열처리 온도의 지나친 증가에 따른 경제성 저하를 초래하지 않는 범위 내에서 열처리 온도 및 시간을 적절히 설정하여 수행될 수 있다.
상기 단계 (다)에서는 전 단계에서 균질화 처리가 완료된 마그네슘 합금 빌렛을 압출을 통해 성형하는 단계로서 구체적인 압출 조건은 특별히 제한되지 않는다.
한편, 본 단계에 있어서 압출 공정을 수행하기 위한 구체적인 방법은 특별히 제한되지 않으며, 예를 들어, 간접 압출법(indirect extrusion process), 직접 압출법(direct extrusion process), 정수압 압출법(hydrostatic extrusion process) 또는 충격 압출법(impact extrusion process)을 이용해 본 단계의 압출을 행할 수 있다.
또한, 상기한 내식성이 향상된 마그네슘 합금으로 제조된 압출재의 형상은 특별히 제한되지 않으며, 봉재(rod), 파이프(pipe), 각재, 판재, 이형류 등 다양한 형상을 가질 수 있다.
아래에서 본 발명에 대해 실시예를 기초로 하여 상세하게 설명한다. 제시된 실시예는 예시적인 것으로 본 발명의 범위를 제한하기 위한 것은 아니다.
<
실시예
1 ~ 12>
도 1은 본 실시예에 따른 내식성이 향상된 마그네슘 합금 압출재 제조과정을 나타내는 공정도이다.
도 1에 나타낸 바와 같이 본 실시예에 따른 마그네슘 합금 압출재는, 출발 원료 물질로서 아래 표 1의 실시예 1 내지 12에 기재된 함량으로 마그네슘(Mg), 알루미늄(Al), 아연(Zn) 및 망간(Mn)으로 이루어지는 잉곳를 가열한 후 유도 용해하여 마그네슘 합금 용탕을 제조하고, 칼슘(Ca) 및 이트륨(Y)를 추가로 첨가한 후, 700 ℃에서 주조하여 마그네슘 합금 빌렛을 제조하고, 이와 같이 제조된 빌렛을 400 ℃에서 24 시간 동안 유지하여 빌렛의 미세조직을 균질화한 후, 300 ℃에서 3 시간 동안 예열시키고, 300 ℃에서 램 속도를 1mm/s, 압출비를 30 : 1로 설정한 후 압출하여 아래 표 1의 조성을 가지는 실시예 1 내지 12에 따른 마그네슘 합금압출재를 제조하였다.
<
비교예
1 ~ 6>
출발 원료 물질로서 아래 표 1의 비교예 1 내지 6에 기재된 함량으로 마그네슘(Mg), 알루미늄(Al), 아연(Zn) 및 망간(Mn)을 포함하는 잉곳을 가열한 후 유도 용해하여 마그네슘 합금 용탕을 제조하고, 여기에 칼슘(Ca)을 첨가 또는 미첨가한 후, 700 ℃에서 주조하여 마그네슘 합금 빌렛을 제조하였다. 제조한 빌렛을 400 ℃에서 24 시간 동안 유지하여 빌렛의 미세조직을 균질화한 후, 300 ℃에서 3 시간 동안 예열시키고, 300 ℃에서 램 속도를 1mm/s, 압출비를 30 : 1로 설정한 후 압출하여 아래 표 1의 조성을 가지는 비교예 1 내지 6에 따른 마그네슘 합금 압출재를 제조하였다.
[표 1]
< 실험예 > 실시예 및 비교예에서 제조된 마그네슘 합금 압출재에 대한 내부식 성 및 연신율 측정
본원 실시예 및 비교예에서 제조된 마금네슘 합금 압출재의 부식속도(corrosion rate)를 측정하기 위하여 표면을 연마한 마그네슘 합금 시험편을 염수분무시험기에 장입한 후 ASTM B 117 규정에 따라 72 시간 동안 염수분무시험을 실시하였다. 염수분무시험을 종료한 후 표면의 부식생성물을 제거하고 염수분무시험 전후의 무게변화를 측정하여 각 시편의 평균부식속도를 계산하여 내식성을 평가하였고, 이와 함께 내식성의 변화에 따른 성형성의 변화를 관찰하기 위해 본원 실시예 및 비교예에서 제조된 마금네슘 합금 압출재에 대한 연신율(elongation rate)도 측정하였으며, 그 결과를 도 2에 나타냈다.
도 2에 알 수 있는 바와 같이, 본원 실시예에 따른 마그네슘 합금은 비교예에 따른 모재 합금(상용합금) 또는 모재 합금에 칼슘만이 첨가된 합금에 비해 내식성이 현저히 향상되었음을 확인할 수 있다.
또한, 본원 실시예에 따른 마그네슘 합금은 조성에 따라 모재 합금에 비해 다소 연신율이 감소한 경우도 있지만 특정 조성에서는 오히려 연신율이 증가한 것을 확인할 수 있다.
Claims (3)
- 6.0 중량% 이상 10.0 중량% 미만의 알루미늄(Al), 0 중량% 초과 3.0 중량% 이하의 아연(Zn), 0.1 중량% 이상 0.75 중량% 이하의 칼슘(Ca), 0.05 중량% 이상 0.25 중량% 이하의 이트륨(Y), 0 중량% 초과 1.0 중량% 이하의 망간(Mn), 마그네슘(Mg) 잔부 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금.
- (a) 제1항에 기재된 마그네슘 합금을 준비하는 단계; 및
(b) 주조 공정, 반용융/반응고 성형 공정, 소성 가공 공정 및 분말 야금 공정으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 1종의 공정을 통해 상기 마그네슘 합금을 성형하는 단계를 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금 부재 제조방법. - (가) 제1항에 기재된 마그네슘 합금으로 이루어진 빌렛(billet)을 준비하는 단계;
(나) 상기 마그네슘 합금 빌렛을 균질화 열처리(homogenizaton heat treatment)하는 단계; 및
(다) 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 빌렛을 압출하여 압출재를 제조하는 단계를 포함하는 내식성이 향상된 마그네슘 합금 압출재의 제조방법.
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A107 | Divisional application of patent | ||
| PA0107 | Divisional application |
Comment text: Divisional Application of Patent Patent event date: 20150325 Patent event code: PA01071R01D Filing date: 20140721 Application number text: 1020140092047 |
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| PG1501 | Laying open of application | ||
| PC1203 | Withdrawal of no request for examination | ||
| WITN | Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid |