KR102423654B1 - 성형성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 시트 - Google Patents

Abstract

성형성 편석이 개선된 고강도 시트의 제조 방법으로서, 상기 시트는, 중량% 로, 이하의 화학적 조성의 강을 포함하고: 0.1% ≤ C ≤ 0.4%, 4.2% ≤ Mn ≤ 8.0%, 1% ≤ Si ≤ 3%, 0.2% ≤ Mo ≤ 0.5%, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물들이고; 상기 제조 방법은, 상기 강의 Ac₃ 변태점 보다 높은 어닐링 온도 (AT) 에서 상기 강으로 제조된 압연된 시트를 균열처리함으로써 상기 압연된 시트를 어닐링하는 단계, 적어도 65% 의 마텐자이트와 적어도 20% 의 잔류 오스테나이트를 포함하고 페라이트와 베이나이트 함량들의 합이 10% 보다 적은 최종 조직을 얻기 위하여, Ms 변태점 내지 Mf 변태점의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭하는 단계, 360℃ 내지 500℃ 의 과시효 온도 (PT) 까지 상기 시트를 가열하고, 그리고 10 s 보다 큰 시간 (Pt) 동안 상기 온도에서 상기 시트를 유지하는 단계, 그리고 분위기 온도까지 상기 시트를 냉각하는 단계를 포함한다. 얻어진 시트.

Description

성형성이 개선된 고강도 강 시트의 제조 방법 및 얻어진 시트{METHOD FOR MANUFACTURING A HIGH STRENGTH STEEL SHEET HAVING IMPROVED FORMABILITY AND SHEET OBTAINED}

본 발명은 성형성 및 강도가 우수한 고강도 강 시트들 및 이들의 제조 방법에 관한 것이다.

자동차 부품들, 트레일러들, 트럭들 등과 같은 다양한 장비들을 제조하기 위하여, DP (복합조직) 또는 TRIP (변태유기소성) 강들과 같은 강들로 제조된 고강도 강 시트들이 사용된다.

에너지 소비를 줄이기 위해 매우 바람직한 것으로 장비들의 무게를 줄이기 위해서, 항복 강도 또는 인장 강도와 같은 보다 나은 기계적 성질들을 갖는 강들을 사용하는 것이 바람직하다. 하지만, 이러한 강들은 양호한 성형성을 가져야 한다.

이를 위하여, 약 0.2% C, 2.5% Mn, 1.5% Si 를 함유하고, 그리고 마텐자이트와 잔류 오스테나이트로 이루어진 조직을 갖는 강들을 사용하는 것이 제안되었다. 상기 시트들은 어닐링, 단계 켄칭 (interrupted quenching) 및 과시효로 이루어진 열처리에 의해서 연속 어닐링 라인들에서 생산된다. 과시효의 목적은 잔류 오스테나이트의 안정성을 증가시키기 위하여 마텐자이트로부터의 이동에 의해서 잔류 오스테나이트의 탄소 농축 (enrichment) 을 발생시키는데 있다. 이들 강들에서, Mn 함량은 항상 3.5% 보다 작게 유지된다. 이러한 강들에 의해서 흥미로운 성질들을 얻는 것이 가능하지만, 보다 나은 특성들을 얻기 위하여 보다 나은 안정성을 갖는 잔류 오스테나이트를 얻는 것이 바람직하다. 하지만, 양호한 성형성을 갖는데 필요한 연성은 양호하게 유지되어야 하며, 특히 양호한 신장 플랜지성이 바람직하다.

이러한 이유들로, 연속적인 열처리 라인들에서 고강도 강 시트들을 용이하게 제조하는 프로세스 및 강이 필요하다.

이를 위하여, 본 발명은 성형성이 개선된 고강도 시트를 용이하게 제조하기 위한 방법에 관한 것으로서, 상기 강 시트는, 중량% 로, 이하의 화학적 조성의 강을 포함하고:

0.1% ≤ C ≤ 0.4%

4.2% ≤ Mn ≤ 8.0%

1% ≤ Si ≤ 3%

0.2% ≤ Mo ≤ 0.5%

잔부는 Fe 및 불가피한 불순물들이고;

상기 방법은,

- 상기 강의 Ac₃ 변태점 보다 높은 어닐링 온도 (AT) 에서 상기 강으로 제조된 압연된 시트를 균열처리함으로써 상기 압연된 시트를 어닐링하는 단계,

- 적어도 50% 의 마텐자이트와 적어도 10% 의 잔류 오스테나이트를 포함하고 페라이트와 베이나이트의 합이 10% 보다 적은 조직을 얻기 위하여, 상기 강의 Ms 변태점 내지 Mf 변태점의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭하는 단계,

- 300℃ 내지 500℃ 의 과시효 온도 (PT) 까지 상기 시트를 가열하고, 그리고 10 s 보다 큰 시간 (Pt) 동안 상기 온도에서 상기 시트를 유지하는 단계, 그리고

- 실온까지 상기 시트를 냉각하는 단계를 포함한다.

바람직하게는, 상기 강의 화학적 조성은 4.5% ≤ Mn ≤ 5.5% 이다.

바람직하게는, 상기 강의 화학적 조성은 0.15% ≤ C ≤ 0.25%, 1.4% ≤ Si ≤ 1.8%, 0.2% ≤ Mo ≤ 0.35% 이다.

바람직하게는, 상기 강의 화학적 조성은,

0.15% ≤ C ≤ 0.25%

4.5% ≤ Mn ≤ 5.5%

1.4% ≤ Si ≤ 1.8%

0.2% ≤ Mo ≤ 0.35%

을 포함하고,

그리고, 어닐링 온도 (AT) 는 780℃ 보다 높고 950℃ 보다 낮고, 켄칭 온도는 130℃ 내지 180℃ 이고, 그리고 과시효 시간은 100 s 내지 600 s 이다.

선택적으로, 상기 시트는 합금화 유무에 관계없이 예를 들면 용융 도금 코팅 (hot dip coating) 에 의해서 추가로 코팅될 수 있고, 상기 코팅은 상기 시트를 실온까지 냉각시키기 전에 가능할 수 있다.

또한, 본 발명은 고장력 강 시트에 관한 것으로서, 상기 고장력 강 시트는, 중량% 로, 이하의 화학적 조성의 강으로 제조되고:

0.1% ≤ C ≤ 0.4 %

4.2 % ≤ Mn ≤ 8 %

1% ≤ Si ≤ 3%

0.2% ≤ Mo ≤ 0.5%

잔부는 Fe 및 불가피한 불순물들이고;

상기 고장력 강 시트는 적어도 50% 의 마텐자이트, 적어도 10% 의 잔류 오스테나이트, 그리고 페라이트와 베이나이트의 합이 10% 보다 적은 조직을 갖고, 광학 현미경으로 관찰할 때 중심 편석 (central segregation) 이 없다.

특히, 바람직하게는, 상기 강의 화학적 조성은 4.2 % ≤ Mn ≤ 8.0% 이다.

바람직하게는, 상기 강의 화학적 조성은 4.5% ≤ Mn ≤ 5.5% 이다.

바람직하게는, 상기 강의 화학적 조성은,

0.15% ≤ C ≤ 0.25%

4.5% ≤ Mn ≤ 5.5%

1.4% ≤ Si ≤ 1.8%

0.2% ≤ Mo ≤ 0.35%

을 포함한다.

항복 강도 (YS) 는 1000 MPa 이상이고, 인장 강도는 1300 MPa 이상이고, 균일 연신율 (UE) 은 10% 이상이고, 총 연신율은 13% 이상이고, 그리고 표준 ISO 16630:2009 에 따라 측정된 구멍 확장비 (HER) 는 15% 이상이다.

선택적으로, 시트의 적어도 하나의 면은, 예를 들면 금속성 용융 도금 코팅에 의해서 코팅된다.

본 발명은 이제 제한들을 도입하지 않으면서 상세하게 설명되고 실시예들에 의해서 예시될 것이다.

본 발명에 따른 강의 조성은, 중량% 로, 이하와 같다:

- 만족스러운 강도를 얻고, 그리고 잔류 오스테나이트의 안정성을 개선하기 위하여 0.1% ≤ C ≤ 0.4%, 그리고 바람직하게는 0.15% ≤ C 및/또는 C ≤ 0.25%. 탄소의 함량이 너무 높으면, 용접성이 감소된다.

- 4.2% ≤ Mn ≤ 8.0%. Mn 함량은 Mn 에서 오스테나이트의 더 높은 농축에 의해서, 그리고 오스테나이트 결정립도를 감소시킴으로써 잔류 오스테나이트의 안정성을 개선하기 위하여 4.2% 보다 높다. 오스테나이트 결정립도의 감소는 마텐자이트로부터 오스테나이트로 탄소 및 망간을 이동시키는데 필요한 확산 거리를 감소시켜서 과시효 단계 동안 이들 원소들의 확산을 고정시키는 이점을 갖는다. 게다가, 4.2% 보다 높은 망간 함량은 Ms, Ac₁ 및 Ac₃ 변태점들을 감소시키고, 이는 열 처리의 달성을 보다 용이하게 한다. 바람직하게는, Mn 함량은 4.5% 초과이다. 하지만, 망간 함량은 연성이 너무 많이 감소하지 않도록 하기 위하여 8% 보다 낮게, 그리고 바람직하게는 5.5% 보다 낮게 유지되어야 한다.

- Si ≥ 1%, 바람직하게는 Si ≥ 1.4 %, 또한 Si ≤ 3%, 바람직하게는 Si ≤ 1.8%. 규소는 오스테나이트를 안정화시키고, 고용체 강화를 제공하고, 그리고 마텐자이트로부터 오스테나이트로의 탄소 재분배 동안 탄화물들의 형성을 지연시키는데 유용하다. 하지만, 규소 함량이 너무 높으면, 코팅성 및 연성을 열화시키는 규소 산화물들이 시트의 표면에서 형성될 것이다.

- 0.2% ≤ Mo ≤ 0.5%. Mo 는 높은 망간 함량을 초래할 수 있고, 그리고 신장 플랜지성을 열화시키는 중심 편석을 감소시키기 위하여 0.2% 초과여야 한다. 0.5% 를 초과하면, 몰리브덴은 연성을 열화시킬 수도 있는 탄화물들을 너무 많이 형성할 수 있다. 바람직하게는, Mo 함량은 0.35% 이하이다.

잔부는 Fe 및 용융에 기인한 불순물들이다. 이러한 불순물들은 N, S, P, 그리고 Cr, Ni, B 및 Al 와 같은 잔류 원소들을 포함한다.

일반적으로, N 함량은 0.01% 보다 작고, S 함량은 0.01% 보다 작고, P 함량은 0.02% 보다 작고, Cr 함량은 0.1% 보다 작고, Ni 함량은 0.1% 보다 작고, Cu 함량은 0.2% 보다 작고, B 함량은 0.0005% 보다 작고, 그리고 Al 함량은 0.001% 보다 작다. 하지만, Al 은 강을 탈산화하기 위하여 부가될 수도 있다는 것에 주목해야 한다. 이런 경우에, Al 함량은 0.04% 에 이를 수 있다. 게다가, Al 은 어닐링 동안 오스테나이트 결정립 성장을 제한하는데 사용될 수 있는 소량의 AlN 석출물들을 형성할 수 있다.

본 발명에 따른 강에서는 Ti, V, 및 Nb 와 같은 미세 합금화를 목표로 삼고 있지 않다. 이러한 원소들 함량들은 개별적으로 0.050% 로 제한되고, 바람직하게는, Nb, Ti, V 의 합은 0.1% 로 제한된다.

두께가 2 내지 5 mm 인 열간 압연 시트는 이 강에 대한 공지된 방식으로 생산될 수 있다. 열간 압연후, 시트는 300 초 내지 10 시간 동안 400℃ 내지 600℃ 의 온도에서 배치 어닐링될 수 있다. 열간 압연된 시트는 산세되고, 그리고 두께가 0.5　mm 내지 2 mm 인 냉간 압연된 시트를 얻도록 냉간 압연될 수 있다.

그 다음에, 상기 시트는 연속 어닐링 라인에서 열 처리된다.

열 처리전, 최적의 켄칭 온도 (QTop) 가 결정된다. 이 최적의 켄칭 온도는 최적의 함량의 잔류 오스테나이트를 얻기 위하여 켄칭이 정지되어야 하는 온도이다. 이런 최적의 켄칭 온도는 Andrews 및 Koistinen Marburger 관계들을 사용하여 계산될 수 있다.

Ms = 539 - 423 x C - 30.4 x Mn - 12.1 x Cr - 7.5 x Mo - 7.5 x Si

및:

fα' = 1 - exp{-0.011 x (Ms-T)}

fα' 는 켄칭하는 동안 온도 (T) 에서의 마텐자이트의 비율이고,

그리고, 온도 (QT) 까지 켄칭후 강이 QT 보다 높은 온도에서 과시효되고, 그리고 과시효로 인하여, 마텐자이트와 잔류 오스테나이트 사이에서 탄소의 파티셔닝 (partitioning) 이 완전히 실현된다는 것이 가정된다.

이 분야의 당업자는 이런 계산을 하는 방법을 알고 있다.

열 처리의 목적은 페라이트 또는 베이나이트를 가능한 한 적게 가지면서 적어도 50%, 바람직하게는 적어도 65% 의 마텐자이트와 적어도 10%, 바람직하게는 적어도 20% 의 잔류 오스테나이트로 이루어진 조직을 얻는데 있다. 페라이트와 베이나이트 표면 분율의 합은 10% 보다 작고, 바람직하게는 5% 보다 작다.

이 분야의 당업자에게는 이 조직이 최종 조직, 즉 완전 처리후의 최종 조직인 것이 명백하다. 켄칭 직후, 상기 조직은 마텐자이트와 오스테나이트만을 포함한다.

마텐자이트, 페라이트 및 베이나이트의 비율들은 이들 구성 성분들의 면적 분율들이다. 잔류 오스테나이트의 비율은 X선 회절에 의해서 측정된다. 이 분야의 당업자는 이들 비율들을 결정하는 방법을 알고 있다.

이를 위하여, 상기 시트는 오스테나이트 결정립들이 너무 많이 조대화되지 않도록 하기 위하여 강의 Ac₃ 변태점 보다 높지만 바람직하게는 950℃ 보다 낮은 어닐링 온도 (AT) 에서 어닐링된다.

그 다음에, 상기 시트는 강의 Ms 변태점 보다 낮고, 그리고 바람직하게는 QTop - 20℃ 내지 QTop + 20℃ 인 켄칭 온도 (QT) 까지 0.1℃/s 보다 큰 냉각 속도로 냉각시킴으로써 켄칭된다. 이것은 경화능이 본 발명에 따른 강에서 높기 때문에 본 발명의 중요한 특징이다. 결과적으로, 페라이트는 3℃/s 와 같은 낮은 냉각 속도에서도 냉각시 형성되지 않으므로 가속 냉각을 필요로 하지 않는다. 바람직하게는, 냉각 속도는 0.1℃/s 내지 70℃/s 이다.

켄칭후, 상기 시트는 탄화물들을 형성하지 않으면서 마르텐자이트로부터 오스테나이트로 탄소를 이동시키기 위하여 300℃ 내지 500℃ 의 과시효 온도로 가열되고, 그리고 적어도 10 s, 바람직하게는 100 s 내지 600 s 의 시간 동안 이 온도에서 또는 이 온도 주변에서 유지된다.

조성이 0.15% 내지 0.25% C, 4.5% 내지 5.5% Mn, 1.4% 내지 1.8% Si 및 0.2% 내지 0.35% Mo 를 포함하는 강에 대하여, 어닐링 온도는 780℃ 내지 950℃ 일 수 있고, 그리고 켄칭 온도는 130℃ 내지 180℃ 일 수 있다.

과시효후, 상기 시트는 실온까지 냉각된다. 이 강 및 이 프로세스에 의해서, 1000 MPa 보다 큰 항복 강도 (YS), 1300 MPa 보다 큰 인장 강도 (TS), 10% 이상인 균일 연신율 (UE), 및 13% 이상의 총 연신율 (TE) 을 갖고, 광학 현미경으로 관찰할 때 중심 편석이 없는 시트가 얻어질 수 있다.

실시예 및 비교예로서, 표 1 에서 중량% 로의 조성들, 변태점들 및 최적의 켄칭 온도 (QTop) 를 갖는 강들이 생산되었다. 화학적 조성에 대하여, C, Si, Mn 및 Mo 함량들만이 주어지고, 잔부는 Fe 및 불순물들이다. Ac₁ 및 Ac₃ 값들이 측정되었다. Ms 및 Mf 값들은 Andrews 및 Koistinen Marburger 관계들을 사용하여 계산되었다.

두께가 2.4 mm 인 열간 압연 시트들이 생산되었다. 상기 시트들은 5 시간 동안 600℃ 에서 어닐링되었고, 그 다음에 산세되었고, 그 다음에 두께가 1.2 mm 인 냉간 압연 시트들을 얻기 위하여 냉간 압연되었다. 3개의 샘플들의 냉간 압연된 시트들은 켄칭 온도 (QT) 를 변화시킴으로써 열 처리되었다.

열 처리 조건들 및 상기 열 처리에 기인한 기계적 성질들은 표 2 에 기록된다.

이 표 2 에서, AT 는 어닐링 온도이고, QT 는 켄칭 온도이고, PT 는 과시효 온도이고, Pt 는 과시효 시간이고, YS 는 항복 강도이고, TS 는 인장 강도이고, UE 는 균일 연신율이고, TE 는 총 연신율이고, HER 은 구멍 확장비이고, α는 굽힘 시험에 의해서 측정된 접힘 각도이고, 그리고 RA 는 미세 조직으로의 잔류 오스테나이트의 양이다. 신장 플랜지성에 대한 측정인 구멍 확장비는 표준 ISO 16630:2009 에 따른 방법을 사용하여 측정된다. 측정 방법들간의 차이들로 인하여, ISO 표준에 따른 비 (HER) 의 값은 JFS T 1001 표준 (일본 철강 연맹 표준) 에 따른 비 (λ) 의 값과 매우 다르고 비교할 수 없다. 접힘 각도는 이 분야의 당업자에 의해서 공지된 임의의 방법을 사용하여 측정된다.

본 발명에 따른 강에 의해서, 동시에 높은 항복 강도, 높은 인장 강도, 매우 양호한 신장율들, 및 유사한 QT 온도들에 대하여, 몰리브덴을 포함하고 있지 않은 "비교예" 의 강 보다 현저하게 나은 구멍 확장비를 얻을 수 있다는 것을 알 수 있다.

실시예 1 및 실시예 2 와 실시예 3 및 실시예 4 의 비교는 강의 Ac₃ 변태점 보다 더 높은 어닐링 온도 (AT) 가 증가될 때, 오스테나이트 결정립도는 증가되고, 이는 일반적으로 보다 나은 연신 성질들을 유도한다고 예시한다.

실시예 4 및 실시예 5 의 비교는 켄칭 온도가 증가될 때, 미세 조직으로의 낮은 함량의 템퍼링된 마텐자이트의 존재로 인하여, 항복 강도는 감소하는 반면에 인장 강도는 증가한다는 것을 나타낸다.

실시예 6 의 강은 Mf 아래의 켄칭 온도에서 켄칭되고, 이는 훨씬 낮은 함량의 잔류 오스테나이트를 함유하고, 따라서 불만족스러운 연신 성질들을 갖는 조직을 유도한다.

실시예 7 및 실시예 8 의 켄칭 온도들은 강의 강 포인트들의 Ms 변태점 내지 Mf 변태점이지만, 적어도 10% 의 잔류 오스테나이트를 포함하는 최종 조직이 얻어지도록 하는 것은 아니다. 특히, 실시예 7 의 켄칭 온도는 적어도 10% 의 잔류 오스테나이트 함량을 보장하기에는 너무 낮다. 실시예 8 의 켄칭 온도는 너무 높아서 강이 켄칭 온도에 도달할 때, 마텐자이트의 양은 시트가 과시효 온도에서 유지될 때 오스테나이트의 충분한 안정화를 보장하기에는 너무 낮다. 따라서, 실시예 6, 실시예 7 및 실시예 8 의 균일 연신율 및 총 연신율은 불충분하다.

게다가, 본 발명에 따른 강들에서, 강의 미세 조직을 광학 현미경으로 관찰할 때 중심 편석이 존재하지 않는다는 것이 현미경 조사에서 나타났다. 중심 편석이 사용중인 성질들 (in-use-properties) 을 열화시키기 때문에 성형성이 개선되는 이유가 여기에 있다.

전술한 시트는 코팅되어 있지 않다. 하지만, 시트는 임의의 수단에 의해서, 즉 용융 도금 코팅에 의해서, 전해 코팅 (electro-coating) 에 의해서, JVD 또는 PVD 와 같은 진공 코팅 등에 의해서 코팅될 수도 있다는 것이 명백하다. 시트가 용융 도금 코팅될 때, 코팅은 합금화 (갈바닐링) 유무에 관계없이 갈바나이징될 수 있다. 이들 경우들에서, 분위기 온도까지 시트를 냉각시키기 전에 이루어지는 용융 도금, 그리고 궁긍적으로 합금화에 대응하는 열 처리가 고려되어야 한다. 이 분야의 당업자는 과시효 온도 및 시간을 최적화하기 위하여, 예를 들면 시험들에 의해서, 이를 행하는 방법을 알고 있다. 이 경우에서, 시트의 적어도 하나의 면은 코팅될 수 있고, 그리고 보다 구체적으로 금속 코팅될 수 있다.

Claims (12)

1. 강 시트의 제조 방법으로서, 상기 강 시트는, 중량% 로, 이하의 화학적 조성의 강으로 제조되고:
   0.1% ≤ C ≤ 0.4%
   4.5% ≤ Mn ≤ 5.5%
   1% ≤ Si ≤ 3%
   0.2% ≤ Mo ≤ 0.5%
   잔부는 Fe 및 불가피한 불순물들이고;
   상기 방법은,
   - 상기 강의 Ac₃ 변태점 보다 높은 어닐링 온도 (AT) 에서 상기 강으로 제조된 압연된 시트를 균열처리함으로써 상기 압연된 시트를 어닐링하는 단계,
   - 면적 분율 (%) 을 기준으로, 적어도 50% 의 마텐자이트와 적어도 10% 의 잔류 오스테나이트를 포함하고 페라이트와 베이나이트의 합이 10% 보다 적은 최종 조직을 얻기 위하여, 282℃ 와 97℃ 사이의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭하는 단계,
   - 300℃ 내지 500℃ 의 과시효 온도 (PT) 까지 상기 시트를 가열하고, 그리고 10 s 보다 큰 과시효 시간 (Pt) 동안 상기 과시효 온도 (PT) 에서 상기 시트를 유지하는 단계, 그리고
   - 실온까지 상기 시트를 냉각하는 단계를 포함하는, 강 시트의 제조 방법.
2. 제 1 항에 있어서,
   상기 강의 화학적 조성은 0.15% ≤ C ≤ 0.25%, 1.4% ≤ Si ≤ 1.8%, 0.2% ≤ Mo ≤ 0.35% 이고,
   그리고, 상기 어닐링 온도 (AT) 는 780℃ 보다 높고 950℃ 보다 낮고, 상기 켄칭 온도 (QT) 는 130℃ 내지 180℃ 이고, 그리고 상기 과시효 시간 (Pt) 은 100 s 내지 600 s 인 것을 특징으로 하는, 강 시트의 제조 방법.
3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
   상기 강은 상기 최종 조직이 이하의 조건들 중 하나 이상을 만족하도록 상기 켄칭 온도 (QT) 로 냉각되는 것을 특징으로 하는, 강 시트의 제조 방법:
   - 마텐자이트의 함량은 적어도 65% 이고,
   - 잔류 오스테나이트의 함량은 적어도 20% 이고,
   - 페라이트와 베이나이트의 합은 5% 보다 작다.
4. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
   상기 시트는 추가로 코팅되는 것을 특징으로 하는, 강 시트의 제조 방법.
5. 제 4 항에 있어서,
   상기 시트는 합금화 유무에 관계없이 용융 도금 코팅 (hot dip coating) 에 의해서 코팅되고, 상기 코팅은 상기 시트를 실온까지 냉각시키기 전에 이루어지는 것을 특징으로 하는, 강 시트의 제조 방법.
6. 강 시트로서, 상기 강 시트는, 중량% 로, 이하의 화학적 조성의 강으로 제조되고:
   0.1% ≤ C ≤ 0.4%
   4.5% ≤ Mn ≤ 5.5%
   1% ≤ Si ≤ 3%
   0.2% ≤ Mo ≤ 0.5%
   잔부는 Fe 및 불가피한 불순물들이고;
   상기 강 시트는 면적 분율 (%) 을 기준으로, 50% 보다 큰 마텐자이트, 10% 보다 큰 잔류 오스테나이트, 페라이트와 베이나이트의 합이 10% 보다 적은 조직을 갖고, 상기 강 시트는 광학 현미경으로 관찰할 때 중심 편석 (central segregation) 이 없는, 강 시트.
7. 제 6 항에 있어서,
   상기 강의 화학적 조성은 0.15% ≤ C ≤ 0.25 %, 1.4% ≤ Si ≤ 1.8%, 0.2% ≤ Mo ≤ 0.35% 인 것을 특징으로 하는, 강 시트.
8. 제 6 항 또는 제 7 항에 있어서,
   상기 강 시트는 1000 MPa 이상의 항복 강도 (YS), 1300 MPa 이상의 인장 강도, 10% 이상의 균일 연신율 (UE), 13% 이상의 총 연신율, 그리고 15% 이상의 구멍 확장비 (HER) 를 갖는 것을 특징으로 하는, 강 시트.
9. 제 6 항 또는 제 7 항에 있어서,
   상기 조직은 이하의 조건들 중 하나 이상을 만족하는 것을 특징으로 하는, 고장력 강 시트:
   - 마텐자이트의 함량은 적어도 65% 이고,
   - 잔류 오스테나이트의 함량은 적어도 20% 이고,
   - 페라이트와 베이나이트의 합은 5% 보다 작다.
10. 제 8 항에 있어서,
    상기 조직은 이하의 조건들 중 하나 이상을 만족하는 것을 특징으로 하는, 고장력 강 시트:
    - 마텐자이트의 함량은 적어도 65% 이고,
    - 잔류 오스테나이트의 함량은 적어도 20% 이고,
    - 페라이트와 베이나이트의 합은 5% 보다 작다.
11. 제 6 항 또는 제 7 항에 있어서,
    상기 강 시트의 적어도 하나의 면은 코팅되는 것을 특징으로 하는, 고장력 강 시트.
    
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