KR102312510B1

KR102312510B1 - 내지연파괴 특성이 우수한 냉간압조용 선재, 부품 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR102312510B1
Application number: KR1020190169264A
Authority: KR
Inventors: 정병인
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2019-12-17
Filing date: 2019-12-17
Publication date: 2021-10-14
Also published as: EP4079916A4; US20230023191A1; EP4079916A2; CN114787410B; WO2021125749A3; KR20210077529A; WO2021125749A2; CN114787410A

Abstract

내지연파괴 특성이 우수한 냉간압조용 선재, 부품 및 그 제조방법이 제공된다.
본 발명의 선재는, 중량%로, C: 0.3~0.5%, Si: 0.01~0.3%, Mn: 0.3~1.0%, Cr: 0.3~1.5%, Mo: 0.3~1.5%, Ni: 2.0% 이하(0%는 제외) 및 V: 0.01~0.4%, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 관계식 1을 만족하는 화학 조성을 가지며, 면적%로, 마르텐사이트 5~20%, 펄라이트 0.1~1%, 잔여 베이나이트를 포함하는 미세조직을 가진다.

Description

내지연파괴 특성이 우수한 냉간압조용 선재, 부품 및 그 제조방법{Wire rod for cold head quality steel with excellent resistance to hydrogen delayed fracture, and method for manufacturing thereof}

본 발명은 기계구조 및 자동차 부품 등에 사용되는 냉간 압조용 선재의 제조에 관한 것으로써, 보다 상세하게는 고용강화를 일으키는 원소로 널리 알려져 있는 Si 함량을 최소한으로 줄여 냉간단조성을 확보하고, 하부 베이나이트 변태 활성화 및 충격인성을 확보하기 위해 Ni을 첨가하고, 펄라이트 및 베이나이트 변태 지연을 통한 소입성 확보를 위해 Mo를 첨가하고, 강도 증가 및 결정립 미세화를 위해 V을 첨가하여 열처리 후 수소지연파괴 저항성이 향상될 수 있는 냉간압조용 선재 및 그 제조방법에 관한 것이다.

일반적인 냉간 압조용 선재 제품은 선재, 냉간 신선, 구상화 열처리, 냉간 신선, 냉간 압조, 급냉 및 소려를 진행하여 기계 구조 및 자동차 부품 등으로 제조된다. 최근의 냉간압조용 강재의 기술개발 동향은 열처리 및 가공공정 등을 생략한 공정 생략형 선재와 더불어 전세계적 자동차 연비 구제에 대응하기 위한 부품 경량화를 이룰 수 있는 고강도 냉간압조용 강재 개발에 집중되고 있는 추세이다.

일 예로, 대기 환경 개선을 위한 전세계적인 자동차 연비 규제에 대응하기 위해 차량 경량화가 진행 중이며 이를 위해 엔진 등의 부품을 소형화, 고출력화하고 있다. 이러한 소형화, 고출력화 부품을 제조하기 위해서는 고강도 냉간압조용 강재가 필요하다.

이러한 고강도 냉간압조용 강재는 냉간 압조 후 급냉, 소려 열처리를 진행하며 이 때 형성되는 미세조직인 템퍼드 마르텐사이트 조직은 1300MPa 이상의 고강도에서는 수소지연파괴에 매우 민감하여 사용이 어렵다. 이를 극복하기 위해 템퍼드 마르텐사이트 조직에 비해 수소지연파괴에 덜 민감한 조직인 베이나이트 조직을 사용하는 방법이 있다.

다만, 베이나이트 조직으로 변태시키기 위해서는 열처리 시간이 기존보다 많이 소요되어 제조비용이 많아지는 단점이 있다. 이에 베이나이트 열처리 시간을 단축시킬 수 있는 냉간압조용 선재의 개발이 필요하다.

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일본 공개특허공보 특개평06-306543호 일본 공개특허공보 특개2003-183733호 한국 공개특허공보 제10-2002-0034474호

본 발명의 일측면은 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도, 고인성 냉간압조용 선재 및 그 제조방법을 제공함을 목적으로 한다.

또한 본 발명의 일측면은 상기 선재를 이용하여 제조되는 고강도, 고인성 열처리 부품 및 그 제조방법을 제공함을 목적으로 한다.

본 발명의 과제는 상술한 내용에 한정되지 아니한다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 본 발명 명세서의 전반적인 사항으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움이 없을 것이다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은,

중량%로, C: 0.3~0.5%, Si: 0.01~0.3%, Mn: 0.3~1.0%, Cr: 0.3~1.5%, Mo: 0.3~1.5%, Ni: 2.0% 이하(0%는 제외) 및 V: 0.01~0.4%, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 화학 조성을 가지며,

면적%로, 마르텐사이트 5~20%, 펄라이트 0.1~1%, 잔여 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 냉간압조용 선재에 관한 것이다.

[관계식 1]

1.21Cr + 3.94Mo + 15V ≥ 3.567

여기서, Cr, Mo, V는 각 원소의 중량%를 의미한다.

또한 본 발명은,

중량%로, C: 0.3~0.5%, Si: 0.01~0.3%, Mn: 0.3~1.0%, Cr: 0.3~1.5%, Mo: 0.3~1.5%, Ni: 2.0% 이하(0%는 제외) 및 V: 0.01~0.4%, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 상기 관계식 1을 만족하는 화학 조성을 갖는 강재를 850~1100℃ 범위에서 마무리 압연함으로써 오스테나이트 평균 입경 크기가 30㎛ 이하인 조직을 갖는 열연강재를 제조한 후, 권취하는 공정;

상기 권취된 강재를 0.1~1.0℃/s의 냉각속도로 냉각함으로써 면적%로, 마르텐사이트 5~20%, 펄라이트 0.1~1%, 잔여 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 선재를 제조하는 공정;을 포함하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 냉간압조용 선재의 제조방법에 관한 것이다.

또한 본 발명은,

오토 템퍼드 마르텐사이트 5~20 면적%와 잔여 하부 베이나이트의 복합 미세조직을 갖는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품에 관한 것이다.

[관계식 1]

1.21Cr + 3.94Mo + 15V ≥ 3.567

여기서, Cr, Mo, V는 각 원소의 중량%를 의미한다.

또한 본 발명은,

상기 조성성분을 갖는 선재를 냉간단조 후 850~1050℃ 온도범위로 가열하는 공정;

상기 가열된 선재를 600~800℃로 급냉 후 600~1800초 동안 1차 항온 열처리하는 공정; 및

상기 1차 항온 유지된 선재를 250~350℃에서 5000~10000초간 2차 항온 열처리함으로써 5~20면적%의 오토 템퍼드 마르텐사이트와 잔여 하부 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 열처리 부품을 제조하는 공정;을 포함하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품의 제조방법에 관한 것이다.

상기 제조된 열처리 부품은 인장강도 1600MPa 이상, 충격인성 60J 이상을 가질 수 있다.

본 발명은 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도, 고인성 냉간압조용 강재를 제조함에 있어, 강재 조성성분을 제어함과 아울러, 냉간단조 이후, 후속 열처리공정에서 1-2차 항온열처리공정을 이용함으로써 수소지연파괴 저항성 및 충격인성이 우수한 하부 베이나이트 미세조직을 확보하고, 기존 QT열처리의 ??칭단계를 생략하여 구 오스테나이트 결정립계에서의 얇은 필름 형태의 탄화물 생성을 방지하여 수소지연파괴 저항성을 향상시킬 수 있다.

따라서 본 발명에서 열처리 후 얻어진 최종 부품이 인장강도 1600MPa 이상, 충격인성 60J 이상을 가질 수 있다.

이하, 본 발명을 설명한다.

본 발명은 고용강화를 일으키는 원소로 널리 알려져 있는 Si 함량을 최소한으로 줄여서 냉간단조성을 확보하고, 충격인성이 우수한 하부 베이나이트 미세조직 확보하기 위해 Ni을 첨가하고, 나아가, 펄라이트 및 베이나이트 변태 지연을 통한 소입성 확보를 위해 Mo를 첨가하고 결정립 미세화를 위해 V을 첨가하였다. 아울러, Cr, Mo 및 V의 함량을 최적으로 제어함으로써 냉간압조용 선재의 강도 증대 및 수소지연파괴 저항성을 제고할 수 있었다.

또한 제조된 선재를 1 단계 항온 열처리를 통해 확산성 수소를 트랩할 나노 크기의 미세 탄화물을 석출 분산 분포시키고, 2 단계 항온 열처리를 통해 수소지연파괴 저항성 및 충격인성이 우수한 하부 베이나이트 미세조직을 확보하고, 기존 QT열처리의 ??칭단계를 생략하여 구 오스테나이트 결정립계에서의 얇은 필름 형태의 탄화물 생성을 방지하여 수소지연파괴 저항성을 향상시킬 수 있음을 확인하고 본 발명을 제시하는 것이다.

먼저, 본 발명의 선재와 열처리 부품의 합금조성 성분 및 그 제한사유를 설명한다. 이하에서, "%"은 달리 규정한 바가 없으면 중량%를 의미한다.

본 발명의 선재 및 열처리부품은, 중량%로, C: 0.3~0.5%, Si: 0.01~0.3%, Mn: 0.3~1.0%, Cr: 0.3~1.5%, Mo: 0.3~1.5%, Ni: 2.0% 이하(0%는 제외) 및 V: 0.01~0.4%, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 화학 조성을 가진다.

조성성분[선재 및 열처리부품]

·C: 0.3~0.5%

0.3% 미만의 함량에서는 충분한 소재강도를 얻기가 쉽지 않고, 최종 QT 열처리 후 충분한 소입성 확보가 용이하지 않다. 또한, 0.5%를 초과하게 되면 탄화물이 과도하게 생성되어 피로수명이 저하되는 단점이 있다. 본 발명에서는 상기 탄소함량을 하한을 바람직하게는 0.32%, 보다 바람직하게는 0.35%로 관리하는 것이다. 또한 상기 탄소함량의 상한을 바람직하게는 0.47%, 보다 바람직하게는 0.45%로 관리하는 것이다.

·Si: 0.01~0.3%

실리콘은 강의 탈산을 위해서 사용되며, 고용 강화를 통한 강도 확보에도 효과적이지만 냉간단조성을 열위하게 하는 원소이다. 실리콘 함량이 0.01% 미만일 경우 강의 탈산 및 고용 강화를 통한 강도 확보가 충분치 않고, 0.3%를 초과하는 경우에는 냉간단조성이 저하되어 볼트와 같은 복잡한 형상의 부품의 가공이 어렵게 되어 바람직하지 않다.

·Mn: 0.3~1.0%

Mn은 강재의 소입성을 향상시켜 강도를 확보하는데 유리한 합금원소이며 압연성을 증가시키고 취성을 감소시키는 역할을 한다. 0.3% 미만으로 첨가될 경우, 충분한 강도를 확보하기가 어려우며, 1.0%를 초과하여 첨가되면 열간압연 후 냉각시 경조직이 발생하기 쉽고 MnS 개재물의 다량으로 생성되어 피로특성이 저하할 우려가 있기 때문에 제한할 필요가 있다. 바람직하게는, Mn 함량의 하한을 0.5%, 그 상한을 0.95%로 제한하는 것이다.

·Cr: 0.3~1.5%

Cr(크롬)은 Mn과 함께 경화능 향상에 유효하고, 강의 내식성을 향상시키는 원소로 0.3% 이상 첨가할 수 있다. 다만 그 함량이 과도할 경우, 충격인성이 저하되고 수소 지연파괴 저항성에 열위한 조대한 탄화물이 형성되는 문제가 있으므로, 그 상한을 1.5%로 제한할 수 있다. 바람직하게는, 0.5~1.5% 범위로 관리하는 것이다.

·Mo: 0.3~1.5%

·Mo은 미세한 탄화물의 석출에 의한 석출강화와 고용강화를 통해 소입성을 향상시키는 원소로서 그 효과가 Mn이나 Cr보다 훨씬 크다. Mo 함량이 0.3% 미만인 경우에는 펄라이트 및 베이나이트 변태 지연을 통한 소입성 확보가 충분하지 않아 열처리 후 강도 확보가 용이하지 않고, 반면, 1.5%를 초과하는 경우에는 펄라이트, 베이나이트 변태지연이 과도하게 되어 열처리 소요시간이 증가하여 경제성이 떨어지는 단점이 있다. 바람직하게는, 0.5~1.5% 범위로 관리하는 것이다.

·Ni: 2.0% 이하(0%는 제외)

Ni은 탄화물 미형성 원소로, 페라이트, 펄라이트, 베이나이트 변태를 지연시키는 역할을 한다. 베이나이트 항온 열처리시 강도, 인성 조합이 상대적으로 열위한 상부 베이나이트 변태를 억제시키고 강도, 인성 조합이 우수한 하부 베이나이트 미세조직을 충분히 확보할수 있도록 한다. 그러나 2.0%를 초과하여 첨가되면 bainite 변태에 소요되는 열처리 시간이 길어져서 경제성이 저하되기 때문에 제한할 필요가 있다.

한편 너무 적은 Ni이 첨가될 경우, 베이나이트 nose가 충분히 장시간으로 이동되지 못하여, 냉각 중 상부 베이나이트 미세조직이 발생할 우려가 있으므로, Ni함량을 0.5~2.0% 범위로 제한함이 보다 바람직하다.

·V: 0.01~0.4%

V는 VC, VN, V(C, N) 등의 미세 탄화물을 형성하여 강의 조직을 미세화하는 원소이다. V의 함량이 0.01% 미만인 경우에는 모재 내 V 석출물의 분포가 적어져 오스테나이트 입계를 고정시키는 못하며 이에 따라 열처리 공정에서 재가열시 결정립이 조대화되는 문제가 있어 강도 저하가 발생한다. 이와 반대로 V의 함량이 0.4%를 초과하면 조대한 탄질화물이 형성되어 인성에 악영향을 미친다. 이에 본 발명에서는 V의 함량을 0.01~0.4%로 제한함이 바람직하다.

본 발명에서는 또한 상기 Cr, Mo 및 V 이 하기 관계식 1을 만족하도록 첨가될 것이 요구된다.

[관계식 1]

1.21Cr + 3.94Mo + 15V ≥ 3.567

여기서, Cr, Mo, V는 각 원소의 중량%를 의미한다.

수소지연파괴 저항성을 향상시키기 위해서는 확산성 수소를 트랩할 수 있는 미세한 탄화물을 확보해야 한다. 수소를 트랩할 수 있는 미세 탄화물로는 각각 Cr, Mo, V을 주성분으로 하는 CrC, MoC, VC 탄화물들이 있으며, 이들 탄화물이 일정 수준 이상의 개수로 존재해야만 1600MPa 이상의 강도를 확보함과 동시에 수소 트랩 효과도 극대화시킬 수 있다. 즉, Cr, Mo, V 함량의 조합이 상기 관계식 1을 만족하도록 적정 수준 이상으로 제어하면 냉간압조용 강의 강도 증대 및 수소지연파괴 저항성을 향상시킬 수 있다.

[선재 제조방법 및 미세조직]

먼저, 본 발명에서는 상기와 같은 조성성분을 갖는 강재를 마련한 후, 이를 가열한다. 그리고 상기 강재를 850~1100℃ 범위에서 마무리 압연한다. 상기 마무리 압연은 동적 재결정을 통한 결정립 미세화를 목적으로 한다. 만일 그 압연온도가 850℃ 미만이면 압연시 설비 부하가 크게 증가하여 설비 수명이 급격히 저하될 수 있다. 1100℃를 초과하면 높은 온도로 인한 급격한 결정립 성장으로 결정립 미세화 효과가 감소하는 문제가 있다.

이러한 마무리 열간압연을 통하여 오스테나이트 평균 입경 크기가 30㎛ 이하인 조직을 갖는 열연강재를 제조할 수 있다.

이어, 본 발명에서는 상기 열연강재를 권취한다.

이후, 본 발명에서는 상기 권취된 열연강재를 0.1~1.0℃/s의 냉각속도로 상온으로 냉각한다. 이러한 냉각으로 면적%로, 마르텐사이트 5~20%, 펄라이트 0.1~1%, 잔여 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 갖는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 냉간압조용 선재를 제조할 수 있다.

[열처리부품 제조방법 및 미세조직]

본 발명에서는 본 발명에서는 상기 조성성분과 내부조직을 갖는 선재를 700~800℃ 사이의 온도에서 연화열처리를 하여 강도를 낮추고, 이어, 냉간단조후 850~1050℃ 온도범위로 가열함으로써 부품을 제조한다. 이러한 가열은 완전 오스테나이트 조직을 확보하기 위한 목적으로 하는 것으로, 그 온도가 850℃ 미만이면 구상 세멘타이트가 재용해되지 않아 후속 열처리시 물성 저하의 원인이 되고 1050℃를 초과하면 오스테나이트 결정립이 과도하게 성장되어 후속 열처리시 물성 저하가 발생하는 문제가 있다.

이어, 본 발명에서는 상기 가열된 선재를 600~800℃로 급냉 후 600~1800초 동안 1차 항온 열처리한다. 이러한 1차 항온 열처리는 확산성 수소를 트랩할 미세 탄화물을 석출 분산 분포시키기 위한 공정으로서, 그 열처리온도가 600℃ 미만이면 탄화물이 석출하기에 충분한 에너지가 공급되지 못하여 확산성 수소를 트랩할 미세탄화물의 확보가 어려우며, 800℃를 초과하면 석출된 탄화물이 재용해되기 시작하여 확산성 수소를 트랩할 미세탄화물을 충분히 확보하기가 어렵다. 또한 유지시간이 적으면 전술한 열처리 효과를 가져올 수 없으며, 과다하면 그 효과가 포화된다.

그리고 본 발명에서는 상기 1차 항온 유지된 선재를 250~350℃에서 5000~10000초간 2차 항온 열처리한다. 이러한 2차 항온 열처리공정은 하부 베이나이트와 오토 템퍼드 마르텐사이트 미세조직의 확보를 목적으로 하며, 만일 그 온도가 250℃ 미만이면 하부 베이나이트 분율이 과도하게 낮아져서 부품의 물성 저하가 발생하는 문제가 있고, 350℃를 초과하면 상부 베이나이트 미세조직이 발생되기 시작하여 물성이 저하되는 문제가 있다.

본 발명에서는 이러한 1-2차 항온 열처리를 실시함으로써, 수소지연파괴 저항성 및 충격인성이 우수한 하부 베이나이트 미세조직을 확보하고, 기존 QT열처리의 ??칭단계를 생략하여 구 오스테나이트 결정립계에서의 얇은 필름 형태의 탄화물 생성을 방지하여 수소지연파괴 저항성을 향상시킬 수 있다.

한편 본 발명에서는 전술한 1-2차 항온 열처리를 통하여, 오토 템퍼드 마르텐사이트 5~20 면적%와 잔여 하부 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 열처리 부품을 얻을 수 있으며, 상기 미세조직내에는 500nm 이하의 미세한 CrC, MoC 및 VC 탄화물을 포함할 수 있다. 만일 상기 오토 템퍼드 마르텐사이트 분율이 과다하면 열처리부품의 연성 및 인성이 좋지 않으며, 과소하면 소망하는 열처리부품 강도를 얻지 못할 수 있다.

이러한 열처리 부품은 인장강도 1600MPa 이상, 충격인성 60J 이상을 가질 수 있다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다.

(실시예 1)

하기 표 1과 같은 성분조성을 갖는 빌렛을 각각 마련하였다.

구분		합금조성 (wt%)						1.21Cr + 3.94Mo + 15V
구분	C	Si	Mn	Cr	Mo	V	Ni	1.21Cr + 3.94Mo + 15V
발명재1	0.38	0.13	0.52	1.22	0.64	0.12	0.52	5.7978
발명재2	0.47	0.25	0.89	1.02	0.85	0.05	1.85	5.3332
발명재3	0.42	0.22	0.73	0.83	0.82	0.09	1.22	5.5851
발명재4	0.43	0.27	0.91	0.98	0.54	0.19	1.33	6.1634
발명재5	0.32	0.23	0.52	0.57	1.47	0.15	1.94	8.7315
발명재6	0.39	0.13	0.53	1.1	0.61	0.13	0.35	5.6844
비교재2	0.46	0.25	0.89	0.78	0.78	0.05	2.25	4.767
비교재3	0.39	0.12	0.54	0.32	0.51	0.07	0.61	3.4466
비교재4	0.46	0.26	0.87	0.83	0.46	0.03	1.78	3.2667
비교재5	0.42	0.23	0.71	0.61	0.35	0.09	1.25	3.4671
비교재6	0.42	0.25	0.83	0.34	0.32	0.12	1.36	3.4722
비교재7	0.33	0.24	0.53	0.78	0.62	0.01	1.91	3.5366

상기의 조성으로 제조된 빌렛은 900~1200℃로 가열한 후, 850~1100 ℃에서 마무리압연 및 권취하였고, 권취 후 0.1~1.0℃/s의 냉각속도로 상온으로 냉각하여 선재를 제조하였다.

	구분	가열온도(℃)	1차 항온 열처리		2차 항온 열처리		최종 조직
	구분	가열온도(℃)	온도(℃)	시간(s)	온도(℃)	시간(s)	최종 조직
발명재1	발명예1	950	600	1000	250	6000	LB,TM, FC,
발명재1	비교예1	900	550	800	250	6000	LB, TM
발명재2	발명예2	950	750	900	300	6500	LB, TM, FC
발명재2	비교예2	900	850	600	300	6500	LB, TM
발명재3	발명예3	950	650	1100	270	8000	LB, TM, FC
발명재3	비교예3	950	650	1000	240	8000	LB, TM, FM, FC
발명재4	발명예4	950	700	900	320	9000	LB, TM, FC
발명재4	비교예4	900	700	900	360	9000	UB, LB, FC
발명재5	발명예5	950	800	1200	350	10000	LB, TM, FC
발명재5	비교예5	840	800	1000	350	10000	LB, TM, CC
발명재6	비교예6	950	600	800	230	9000	LB, TM, FM, FC
비교재2	비교예7	950	800	900	370	8000	UB,LB, FC
비교재3	비교예8	950	560	1000	270	9000	LB, TM
비교재4	비교예9	950	820	1000	340	9000	LB, TM
비교재5	비교예10	950	600	800	260	10000	LB,TM,FC
비교재6	비교예11	950	700	800	300	9000	LB,TM,FC
비교재7	비교예12	950	800	800	340	9000	LB,TM,FC

*표 2에서, LB는 Lower bainite, UB는 Upper bainite, FM은 Fresh martensite, TM은 Tempered martensite, FC는 500nm 이하의 Fine carbide, 그리고 CC는 500nm를 초과하는 Coarse carbide를 나타낸다.

상기와 같이 마련된 각각의 선재를 ASTM E 8 규격에 맞게 인장시편으로 가공한 후, 상기 표 2와 같은 조건을 열처리하였다. 이후, 열처리된 시편에 대하여 인장시험 및 충격시험을 실시하여 각 시편의 인장강도 충격인성을 측정하였다. 그 구체적인 측정방법은 ASTM E8M 과 ASTM E23 방법을 따랐다.

이러한 측정 결과, 본 발명예 1-5의 경우, 모두 1600 MPa 이상의 인장강도, 60J 이상의 충격인성을 보임에 반해, 비교예 1-12는 1600MPa 미만의 인장강도를 보이고 있거나, 60J 미만의 충격인성을 나타내었다.

본 발명은 상기 구현 예 및 실시 예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현 예 및 실시 예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해 해야만 한다.

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중량%로, C: 0.3~0.5%, Si: 0.01~0.3%, Mn: 0.3~1.0%, Cr: 0.3~1.5%, Mo: 0.3~1.5%, Ni: 2.0% 이하(0%는 제외) 및 V: 0.01~0.4%, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 화학 조성을 가지며,
오토 템퍼드 마르텐사이트 5~20 면적%와 잔여 하부 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품.
[관계식 1]
1.21Cr + 3.94Mo + 15V ≥ 3.567
여기서, Cr, Mo, V는 각 원소의 중량%를 의미한다.
제 3항에 있어서, 상기 열처리 부품의 미세조직 내에는 원상당 평균 직경 크기가 500nm 이하인 CrC, MoC 및 VC 탄화물이 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품.
제 3항에 있어서, 상기 열처리 부품은 인장강도 1600MPa 이상, 충격인성 60J 이상을 가지는 것을 특징으로 하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품.
중량%로, C: 0.3~0.5%, Si: 0.01~0.3%, Mn: 0.3~1.0%, Cr: 0.3~1.5%, Mo: 0.3~1.5%, Ni: 2.0% 이하(0%는 제외) 및 V: 0.01~0.4%, 잔부 Fe 및 기타 불순물을 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 화학 조성을 가지는 선재를 700~800℃ 사이의 온도에서 연화열처리를 하고, 이어, 냉간단조 후 850~1050℃ 온도범위로 가열하는 공정;
상기 가열된 선재를 600~800℃로 급냉 후 600~1800초 동안 1차 항온 열처리하는 공정; 및
상기 1차 항온 유지된 선재를 250~350℃에서 5000~10000초간 2차 항온 열처리함으로써 5~20 면적%의 오토 템퍼드 마르텐사이트와 잔여 하부 베이나이트를 포함하는 미세조직을 갖는 열처리 부품을 제조하는 공정;을 포함하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품의 제조방법.
[관계식 1]
1.21Cr + 3.94Mo + 15V ≥ 3.567
여기서, Cr, Mo, V는 각 원소의 중량%를 의미한다.
제 6항에 있어서, 상기 냉간단조 전 선재는, 면적%로, 마르텐사이트 5~20%, 펄라이트 0.1~1%, 잔여 베이나이트를 포함하는 미세조직을 가지는 것을 특징으로 하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품의 제조방법.
제 6항에 있어서, 상기 열처리 부품의 미세조직 내에는 원상당 평균 직경 크기가 500nm 이하의 CrC, MoC 및 VC 탄화물이 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 수소지연파괴 저항성이 우수한 고강도 열처리부품의 제조방법.