KR102308582B1

KR102308582B1 - 용융도금 강 기재의 제조 방법

Info

Publication number: KR102308582B1
Application number: KR1020217005482A
Authority: KR
Inventors: 미셸 보르디뇽; 조나스 스토뜨
Original assignee: 아르셀러미탈
Priority date: 2017-12-19
Filing date: 2018-10-22
Publication date: 2021-10-05
Also published as: MX2020006339A; UA125836C2; HUE056204T2; US11674209B2; PL3728681T3; EP3728681B1; CA3084306A1; JP7083900B2; KR20210024676A; EP3728681A1; BR112020008167B1; ZA202002381B; US20230272516A1; ES2895100T3; CN111433385A; CA3084306C; MA51268B1; KR20200071140A; JP2021507986A; WO2019122959A1

Abstract

본 발명은 용융도금 강 기재 및 이 용융도금 강 기재의 제조 방법에 관한 것이다.

Description

용융도금 강 기재의 제조 방법{METHOD OF A HOT-DIP COATED STEEL SUBSTRATE}

본 발명은 용융도금 강 기재 및 이 용융도금 강 기재의 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명은 자동차 산업에 특히 적합하다.

차량의 중량을 줄이기 위해, 자동차 제조에 고강도 강을 사용하는 것이 알려져 있다. 예를 들어, 구조 부품의 제조를 위해, 그러한 강의 기계적 특성이 개선되어야 한다. 강의 기계적 특성을 개선하기 위해 합금 성분을 추가하는 것이 알려져 있다. 따라서, TRIP (Transformation-Induced Plasticity) 강, DP (Dual Phase) 강 및 HSLA (High-Strength Low Allowed) 를 포함하는 고강도 강 또는 초고강도 강이 제조되고 사용되며, 상기 강의 판은 높은 기계적 특성을 갖는다.

일반적으로, 이들 강은 내식성, 인산염 처리성 (phosphatability) 등의 특성을 개선하는 금속 코팅으로 코팅된다. 금속 코팅은 강판의 어닐링 후에 용융도금 (hot-dip coating) 에 의해 디포짓팅될 수 있다. 그러나, 이들 강의 경우, 연속 어닐링 라인에서 수행되는 어닐링 동안, 망간 (Mn), 알루미늄 (Al), 실리콘 (Si) 또는 크롬 (Cr) 과 같은 (철에 비해) 산소에 대한 더 높은 친화성을 갖는 합금 원소가 산화되어 표면에 산화물 층을 형성한다. 예컨대 산화망간 (MnO) 또는 산화규소 (SiO₂) 인 이러한 산화물은 강판 표면에 연속적인 필름의 형태로 또는 불연속적인 노듈이나 작은 패치의 형태로 존재할 수 있다. 이는 적용되는 금속 코팅의 적절한 부착을 방지하고, 최종 제품에 코팅이 부존재하는 구역이나 코팅 박리와 관련된 문제를 초래할 수 있다.

특허출원 JP2000212712 는 0.02 중량% 이상의 P 및/또는 0.2 중량% 이상의 Mn 을 포함하는 아연도금 강판의 제조 방법을 개시하며, 여기서 강판은 비산화성 분위기 하에서 가열 및 어닐링되고, 그 후, Al 을 함유하는 아연도금 (galvanizing) 욕에 침지되어 아연도금을 실시하고, 금속량으로 전환된 양으로서 1 내지 200 mg.m^- ² 의 범위에서 Ni, Co, Sn 및 Cu 염기의 금속 화합물 중에서 선택된 1 종 이상으로 구성된 코팅이 어닐링 전에 강판 표면에 부착된다.

그러나, 상기 특허출원에서 인용된 강판은 IF (interstitial free) 강 또는 BH (bake-hardening) 강을 포함하는, 종래 강판으로도 불리는 저탄소강판이다. 실제로, 예에서, 강판은 매우 적은 양의 C, Si, Al 을 포함하므로, 코팅이 이들 강에 부착된다. 또한, Ni, Co 및 Cu 를 포함하는 프리코팅만이 테스트되었다.

따라서, 고강도 강 및 초고강도 강, 즉 특정량의 합금 원소를 포함하는 강 기재의 젖음성 및 코팅 접착성을 개선하는 방법을 찾을 필요가 있다.

따라서, 본 발명의 목적은 젖음성 및 코팅 접착성이 크게 개선된, 합금 요소를 포함하는 화학 조성을 갖는 코팅된 강 기재를 제공하는 것이다. 다른 목적은 상기 코팅된 금속 기재의, 실행이 용이한 제조 방법을 제공하는 것이다.

이러한 목적은 청구항 1 내지 13 에 따른 코팅된 금속 기재를 제공함으로써 달성된다.

다른 목적은 청구항 14 내지 27 중 어느 한 항에 따른 이 코팅된 강 기재의 제조 방법을 제공함으로써 달성된다.

마지막으로, 목적은 청구항 28 에 따른 코팅된 강 기재의 용도를 제공함으로써 달성된다.

본 발명의 다른 특징 및 이점은 본 발명에 대한 이하의 상세한 설명으로부터 명백해질 것이다.

이하의 용어가 정의된다:

-“중량%" 는 중량 백분율을 의미한다.

본 발명은 아연 또는 알루미늄계 코팅에 의해 직접 덮인 (topped) Sn 층으로 코팅된 용융도금 강 기재 (hot-dip coated steel substrate) 에 관한 것으로, 상기 강 기재는 중량% 로 다음의 화학 조성:

0.10 ≤ C ≤ 0.4%,

1.2 ≤ Mn ≤ 6.0%,

0.3 ≤ Si ≤ 2.5%,

Al ≤ 2.0%,

그리고 순전히 선택적인 기준에 따라,

P < 0.1 %,

Nb ≤ 0.5 %,

B ≤ 0.005%,

Cr ≤ 1.0%,

Mo ≤ 0.50%,

Ni ≤ 1.0%,

Ti ≤ 0.5%

과 같은 하나 이상의 원소,

철 및 정교화 (elaboration) 로 인한 불가피한 불순물로 구성된 잔부를 갖고, 상기 강 기재는 강 기재 표면으로부터 10 ㎛ 까지 연장되는 영역에서 0.0001 내지 0.01 중량% 의 Sn 을 더 포함한다.

어떤 이론에도 구속되려는 의도 없이, 특정 강 기재는 특히 재결정 어닐링 동안 크게 개질된 표면을 갖는 것으로 보인다. 특히, Sn 은 강 기재의 표면 장력을 감소시키는 Gibbs 메커니즘에 의해 강 기재의 표면 층에서 10 ㎛ 이내의 영역에서 편석되는 것으로 여겨진다. 더욱이, 얇은 Sn 모노층이 강 기재에 여전히 존재한다. 따라서, 선택적 산화물은 높은 젖음성 및 높은 코팅 접착성을 허용하는 선택적 산화물의 연속 층 대신에 강 기재 표면에 노듈 형태로 존재하는 것으로 보인다.

강의 화학 조성과 관련하여, 탄소 양은 0.10 내지 0.4 중량% 이다. 탄소 함량이 0.10 % 미만이면, 인장 강도가 예를 들어 900 MPa 미만과 같이 불충분할 위험이 있다. 더욱이, 강 미세조직이 잔류 오스테나이트를 함유하면, 충분한 연신을 달성하는데 필요한 안정성을 얻을 수 없다. 0.4 % 초과 C 에서는, 스폿 용접의 용융 구역 또는 열영향부에서 저인성 미세조직이 생성되기 때문에 용접성이 감소된다. 바람직한 실시형태에서, 탄소 함량은 0.15 내지 0.4 %, 더 바람직하게는 0.18 내지 0.4 % 이며, 이로써 1180 MPa 보다 높은 인장 강도를 얻을 수 있다.

망간은 예컨대 900 MPa 초과의 높은 인장 강도를 얻는데 기여하는 고용 경화 원소이다. 이러한 효과는 Mn 함량이 적어도 1.2 중량% 일 때에 얻어진다. 그러나, 6.0 % 초과에서, Mn 첨가는 용접부 기계적 특성에 악영향을 줄 수 있는 과도하게 뚜렷한 편석 구역들을 갖는 조직의 형성을 야기할 수 있다. 바람직하게는, 망간 함량은 이러한 효과를 얻기 위해 2.0 내지 5.1 %, 더 바람직하게는 2.0 내지 3.0 % 이다.

규소는 기계적 특성과 용접성의 요구되는 조합을 달성하기 위해 0.3 내지 2.5 %, 바람직하게는 0.5 내지 1.1 또는 1.1 내지 3.0 %, 더 바람직하게는 1.1 내지 2.5 % 그리고 유리하게는 1.1 내지 2.0 중량% 의 Si 이어야 하며; 규소는 시멘타이트에서의 그의 낮은 용해도로 인해 그리고 이 원소가 오스테나이트에서의 탄소의 활성을 증가시킨다는 사실로 인해 판의 냉간 압연 후 어닐링 동안에 탄화물 석출을 감소시킨다.

알루미늄은 2.0 % 이하, 바람직하게는 0.5 % 이상, 더 바람직하게는 0.6 % 이상이어야 한다. 잔류 오스테나이트의 안정화와 관련하여, 알루미늄은 규소와 비교적 유사한 영향을 갖는다. 바람직하게는, Al 의 양이 1.0 % 이상인 때, Mn 의 양은 3.0 % 이상이다.

강은 선택적으로 P, Nb, B, Cr, Mo, Ni 및 Ti 와 같은 원소를 함유하여, 석출 경화를 달성할 수 있다.

P 은 제강으로 인한 잔류 요소로 간주된다. 0.1 중량% 미만의 양으로 존재할 수 있다.

티타늄 및 니오븀은 또한 석출물을 형성함으로써 경화 및 강화를 달성하기 위해 선택적으로 사용될 수 있는 원소이다. 그러나, Nb 또는 Ti 함량이 0.50 % 초과이면, 과도한 석출로 인해 인성이 저하될 위험이 있기 때문에, 이는 회피되어야 한다. 바람직하게는, Ti 의 양은 0.040 중량% 내지 0.50 중량% 또는 0.030 중량% 내지 0.130 중량% 이다. 바람직하게는, 티타늄 함량은 0.060 중량% 내지 0.40 중량%, 예를 들어 0.060 중량% 내지 0.110 중량% 이다. 바람직하게는, Nb 의 양은 0.070 중량% 내지 0.50 중량% 또는 0.040 내지 0.220 % 이다. 바람직하게는, 니오븀 함량은 0.090 중량% 내지 0.40 중량%, 유리하게는 0.090 중량% 내지 0.20 중량% 이다.

강은 또한 선택적으로 0.005 % 이하의 양의 붕소를 함유할 수도 있다. 결정립계에서의 편석에 의해, B 는 결정립계 에너지를 감소시키고, 따라서 액체 금속 취화에 대한 저항을 증가시키는데 유리하다.

크롬은 어닐링 사이클 동안 최대 온도에서의 유지 후 냉각 단계 동안 초석정 페라이트의 형성을 지연시켜, 더 높은 강도 레벨을 달성할 수 있게 한다. 따라서, 크롬 함량은 비용 때문에 그리고 과도한 경화를 방지하기 위해 1.0 % 이하이다.

0.5 % 이하의 양의 몰리브덴은 이 원소가 오스테나이트의 분해를 지연시키므로 경화성을 증가시키고 잔류 오스테나이트를 안정화시키는데 효과적이다.

강은 인성을 향상시키기 위해 1.0 % 이하의 양으로 니켈을 선택적으로 함유할 수 있다.

바람직하게는, 강 기재는 강 기재 표면으로부터 10 ㎛ 까지 연장되는 영역에서 0.005 중량% 미만, 유리하게는 0.001 중량% 미만의 Sn 을 포함한다.

바람직하게는, Sn 층은 0.3 내지 200 mg.m^-2, 더 바람직하게는 0.3 내지 150 mg.m^-2, 유리하게는 0.3 내지 10O mg.m^-2, 예컨대 0.3 내지 50 mg.m^- ² 의 코팅 중량을 갖는다.

바람직하게는, 강 기재 미세조직은 페라이트, 잔류 오스테나이트 및 선택적으로 마텐자이트 및/또는 베이나이트를 포함한다.

바람직하게는, 강 기재의 인장 응력은 500 MPa 초과, 바람직하게는 500 내지 2000 MPa 이다. 유리하게는, 연신율은 5 % 초과, 바람직하게는 5 내지 50 % 이다.

바람직한 실시형태에서, 알루미늄계 코팅은 15 % 미만의 Si, 5.0 % 미만의 Fe, 선택적으로 0.1 내지 8.0 % 의 Mg 및 선택적으로 0.1 내지 30.0 % 의 Zn, 잔부인 Al 을 포함한다.

다른 바람직한 실시형태에서, 아연계 코팅은 0.01 내지 8.0 % Al, 선택적으로 0.2 내지 8.0 % Mg, 잔부인 Zn 을 포함한다. 더 바람직하게는, 아연계 코팅은 0.15 내지 0.40 중량% 의 Al, 잔부인 Zn 을 포함한다.

용융 욕은 잉곳 공급으로부터 또는 용융 욕에의 강 기재의 통과로부터 잔류 원소 및 불가피한 불순물을 또한 포함할 수 있다. 예를 들어, 선택적으로 불순물은 Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr 또는 Bi 로부터 선택되며, 각각의 추가적인 원소의 중량 기준 함량은 0.3 중량% 미만이다. 잉곳 공급으로부터의 또는 용융 욕에의 강 기재의 통과로부터의 잔류 원소는 최대 5.0 중량%, 바람직하게는 3.0 중량% 함량의 철일 수 있다.

본 발명은 또한, 가열 섹션, 소킹 (soaking) 섹션, 냉각 섹션, 선택적으로 균일화 (equalizing) 섹션을 포함하는 용융도금 강 기재의 제조 방법에 관한 것으로, 상기 방법은 다음의 단계들을 포함한다:

A. 본 발명에 따른 화학 조성을 갖는 강 기재를 제공하는 단계,

B. Sn 으로 이루어진 코팅을 디포짓팅하는 단계,

C. 하위 후속 단계들:

i. 이슬점 DP1 이 -45 ℃ 이하인 적어도 하나의 불활성 가스 및 8 부피% 미만의 H2 를 포함하는 분위기 (A1) 를 갖는 가열 섹션에서 프리코팅된 강 기재를 가열하는 단계,

ii. 이슬점 DP2 가 -45 ℃ 이하인 적어도 하나의 불활성 가스 및 30 부피% 미만의 H2 를 포함하는 분위기 (A2) 를 갖는 소킹 섹션에서 강 기재를 소킹하는 단계,

iii. 냉각 섹션에서 강 기재를 냉각시키는 단계, 및

iv. 선택적으로, 균일화 섹션에서 강 기재를 균일화시키는 단계

를 포함하는, 단계 B) 에서 수득된 프리코팅된 강 기재를 재결정 어닐링하는 단계,

D. 아연 또는 알루미늄계 코팅으로 용융도금하는 단계.

어떤 이론에도 구속되려는 의도 없이, 분위기가 8 부피% 초과를 포함하고 그리고/또는 DP 가 -45 ℃ 초과라면, 얇은 것의 감소로 인해 재결정 어닐링 동안 물이 형성되는 것으로 보인다. 물은 강 중의 철과 반응하여 강 기재를 덮는 산화철을 형성하는 것으로 여겨진다. 따라서, 선택적 산화를 제어하지 않을 위험이 있으며, 따라서 선택적 산화물이 강 기재 상에 연속 층 형태로 존재하여 젖음성을 상당히 감소시킬 위험이 있다.

바람직하게는, 단계 B) 에서, Sn 으로 이루어진 코팅은 전기도금, 무전해 도금, 시멘테이션 (cementation), 롤 코트, 또는 진공 디포지션에 의해 디포짓팅된다. 바람직하게는, Sn 코팅은 전착 (electrodeposition) 에 의해 디포짓팅된다.

바람직하게는, 단계 B) 에서, Sn 으로 이루어진 코팅은 0.6 내지 300 mg.m^-2, 바람직하게는 6 내지 180 mg.m^-2, 더 바람직하게는 6 내지 150 mg.m^- ² 의 코팅 중량을 갖는다. 예를 들어, Sn 으로 이루어진 코팅은 120 mg.m^-2, 더 바람직하게는 30 mg.m^-2 의 코팅 중량을 갖는다.

바람직하게는, 단계 C.i) 에서, 프리코팅된 강 기재는 주위 온도로부터 700 내지 900 ℃ 의 온도 T1 까지 가열된다.

유리하게는, 단계 C.i) 에서, 소킹은 7% 이하, 더 바람직하게는 3 부피% 미만, 유리하게는 1 부피% 이하 그리고 더 바람직하게는 0.1 % 이하의 양으로 H₂ 및 불활성 가스를 포함하는 분위기에서 수행된다.

바람직한 실시형태에서, 가열은 예열 섹션을 포함한다.

바람직하게는, 단계 C.ii) 에서, 프리코팅된 강 기재는 700 내지 900 ℃ 의 온도 T2 에서 소킹된다.

예를 들어, 단계 C.ii) 에서, H2 의 양은 20 부피% 이하, 더 바람직하게는 10 부피% 이하 그리고 유리하게는 3 부피% 이하이다.

유리하게는, 단계 C.i) 및 C.ii) 에서, DP1 및 DP2 는 서로 독립적이며 -50 ℃ 이하, 더 바람직하게는 -60 ℃ 이하이다. 예를 들어, DP1 및 DP2 는 동일하거나 상이할 수 있다.

바람직하게는, 단계 C.iii) 에서, 프리코팅된 강 기재는 T2 로부터 400 내지 500 ℃ 의 온도 T3 로 냉각되며, T3 는 욕 온도이다.

유리하게는, 냉각은 이슬점 DP3 가 -30 ℃ 이하인 불활성 가스 및 30 부피% 미만의 H2 를 포함하는 분위기 (A3) 에서 수행된다.

선택적으로, 이슬점 DP4 가 -30 ℃ 이하인 불활성 가스 및 30 부피% 미만의 H2 를 포함하는 분위기 (A4) 를 갖는 균일화 섹션에서, 온도 T3 에서부터 400 내지 700 ℃ 의 온도 T4 까지 강 기재의 균일화가 수행된다.

바람직하게는, 단계 C.i) 내지 C.iv) 의 모든 단계에서, 적어도 하나의 불활성 가스는 질소, 아르곤 및 헬륨 중에서 선택된다. 예를 들어, 재결정 어닐링은 DFF (direct flame furnace) 및 RTF (radiant tube furnace) 를 포함하는 노에서 또는 풀 (full) RTF 에서 수행된다. 바람직한 실시형태에서, 재결정 어닐링은 풀 RTF 에서 수행된다.

마지막으로, 본 발명은 자동차 부품의 제조를 위한 본 발명에 따른 용융도금 강 기재의 용도에 관한 것이다.

이제, 단지 정보를 위해 수행된 시험들에서 본 발명이 설명될 것이다. 이들은 제한적이지 않다.

예

다음의 조성을 갖는 다음의 강판이 사용되었다:

일부 시험은 전기도금에 의해 디포짓팅된 주석 (Sn) 으로 코팅되었다. 그리고, 모든 시험은 질소 및 선택적으로 수소를 포함하는 분위기에서 1 분 동안 800 ℃ 의 온도에서 풀 RTF 노에서 어닐링되었다. 이어서, 시험은 아연 코팅으로 용융 아연도금되었다.

젖음성을 육안으로 그리고 광학 현미경으로 분석하였다. 0 은 코팅이 연속적으로 디포짓팅됨을 의미하고; 1 은 매우 적은 미도금부 (bare spot) 가 관찰되더라도 코팅이 강판에 잘 부착됨을 의미하며; 2 는 많은 미도금부가 관찰됨을 의미하고; 3 은 코팅에서 코팅되지 않은 넓은 영역이 관찰되거나 강에 코팅이 없음을 의미한다.

마지막으로, 강 1 및 4 의 경우 135°의 각도, 강 6의 경우 90°의 각도, 시험 5 의 경우 180°의 각도로 샘플을 굽힘으로써 코팅 접착성을 분석하였다. 그 다음, 접착 테이프를 제거하기 전에 샘플에 적용하여 코팅이 벗겨지는지를 결정하였다. 0 은 코팅이 벗겨지지 않았음, 즉 접착 테이프에 코팅이 없음을 의미하고, 1 은 코팅의 일부가 벗겨졌음, 즉 접착 테이프에 코팅의 일부가 존재함을 의미하며, 2 는 접착 테이프에 전체 또는 거의 전체 코팅이 존재함을 의미한다. 젖음성이 3 일 때, 강에 코팅이 존재하지 않으면, 코팅 접착성은 수행되지 않았다.

결과는 하기 표와 같다:

본 발명에 따른 모든 시험은 높은 젖음성 및 높은 코팅 접착성을 나타낸다.

Claims

가열 섹션, 소킹 (soaking) 섹션, 냉각 섹션, 선택적으로 균일화 (equalizing) 섹션을 포함하는 용융도금 강 기재의 제조 방법으로서, 상기 방법은 다음의 단계들:
A. 중량% 로 다음의 화학 조성:
0.10 ≤ C ≤ 0.4%,
1.2 ≤ Mn ≤ 6.0%,
0.3 ≤ Si ≤ 2.5%,
0.5 ≤ Al ≤ 2.0%,
그리고 순전히 선택적인 기준에 따라,
P < 0.1 %,
Nb ≤ 0.5 %,
B ≤ 0.005%,
Cr ≤ 1.0%,
Mo ≤ 0.50%,
Ni ≤ 1.0%,
Ti ≤ 0.5%
과 같은 하나 이상의 원소,
철 및 정교화 (elaboration) 로 인한 불가피한 불순물로 구성된 잔부를 갖는 화학 조성을 갖는 강 기재를 제공하는 단계,
B. Sn 으로 이루어진 코팅을 디포짓팅하는 단계,
C. 하위 후속 단계들:
i. 이슬점 DP1 이 -65 ℃ 이상 -45 ℃ 이하인 적어도 하나의 불활성 가스 및 8 부피% 미만의 H2 를 포함하는 분위기 (A1) 를 갖는 상기 가열 섹션에서 프리코팅된 강 기재를 가열하는 단계,
ii. 이슬점 DP2 가 -65 ℃ 이상 -45 ℃ 이하인 적어도 하나의 불활성 가스 및 30 부피% 미만의 H2 를 포함하는 분위기 (A2) 를 갖는 상기 소킹 섹션에서 상기 강 기재를 소킹하는 단계,
iii. 상기 냉각 섹션에서 상기 강 기재를 냉각시키는 단계, 및
iv. 선택적으로, 상기 균일화 섹션에서 상기 강 기재를 균일화시키는 단계
를 포함하는, 단계 B) 에서 수득된 프리코팅된 강 기재를 재결정 어닐링하는 단계,
D. 아연 또는 알루미늄계 코팅으로 용융도금하는 단계
를 포함하는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 B) 에서, 상기 Sn 으로 이루어진 코팅은 전기도금, 무전해 도금, 시멘테이션, 롤 코트, 또는 진공 디포지션에 의해 디포짓팅되는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 B) 에서, 상기 Sn 으로 이루어진 코팅은 0.6 내지 300 mg.m^- ² 의 코팅 중량을 갖는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 3 항에 있어서,
상기 Sn 으로 이루어진 코팅은 6 내지 180 mg.m^- ² 의 코팅 중량을 갖는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 4 항에 있어서,
상기 Sn 으로 이루어진 코팅은 6 내지 150 mg.m^- ² 의 코팅 중량을 갖는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 C.i) 에서, 상기 프리코팅된 강 기재는 주위 온도로부터 700 내지 900 ℃ 의 온도 T1 까지 가열되는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 C.i) 에서, H2 의 양은 7 % 이하의 양인, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 7 항에 있어서,
단계 C.i) 에서, H2 의 양은 3 부피% 미만인, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 8 항에 있어서,
단계 C.i) 에서, H2 의 양은 1 부피% 이하인, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 9 항에 있어서,
단계 C.i) 에서, 가열에서의 H2 의 양은 0.1 부피% 이하인, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 C.ii) 에서, 상기 프리코팅된 강 기재는 700 내지 900 ℃ 의 온도 T2 에서 소킹되는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 C.i) 및 C.ii) 에서, DP1 및 DP2 는 서로 독립적이며 -65 ℃ 이상 -50 ℃ 이하인, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 12 항에 있어서,
단계 C.i) 및 C.ii) 에서, DP1 및 DP2 는 서로 독립적이며 -65 ℃ 이상 -60 ℃ 이하인, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
제 1 항에 있어서,
단계 C.i) 및 C.ii) 에서, 상기 적어도 하나의 불활성 가스는 질소, 아르곤 및 헬륨 중에서 선택되는, 용융도금 강 기재의 제조 방법.
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