KR102239185B1 - 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법 및 이로부터 제조된 마그네슘 합금 판재 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 스트립 캐스팅에 의해 마그네슘 합금 판재를 제조함에 있어서, 주조재 및 압연재의 조직 균질화로부터 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제공하고자 하는 것이다.
Description
본 발명은 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제조하는 방법 및 이로부터 제조된 마그네슘 합금 판재에 관한 것이다.
마그네슘(Mg) 합금은 차세대 구조용 경량소재로서 성장가능성이 매우 높은 금속이며, 특히 마그네슘 합금 판재의 경우 알루미늄(Al)과 아연(Zn)이 각각 3중량%, 1중량% 정도로 함유된 AZ31 합금이 대표적인 구조용 소재로서 널리 사용되고 있다.
마그네슘 합금 판재는 크게 2 가지의 공정으로 제조할 수 있다.
첫 번째는 20T(mm) 이상의 슬라브(slab)를 주조한 후 열연 및 압연 공정을 통해 1~3T 수준의 박판으로 제조하는 공정이며, 두 번째는 스트립 캐스팅(strip casting) 공정을 통해 10T 이하의 박판을 주조한 다음, 최종 두께로 압연하는 공정이다.
슬라브를 주조하는 경우, 압연재를 제조하기까지 95% 이상의 압하율이 부여되므로 압연 공정 중에 주조상태의 일부 불균일한 조직의 균질화가 충분히 이루어지는 반면, 스트립 캐스팅의 경우에는 총 압하율이 80~85%의 수준에 불과하여 주조조직의 결함 또는 조직의 불균일도가 최종 조직에 잔류하는 경우가 많다.
따라서, 스트립 캐스팅에 의하여 마그네슘 합금 판재를 제조함에 있어서, 주조공정의 기술 고도화가 요구되며, 특히 주조 후의 균질화 처리에 의한 압연재의 조직 균질화는 성형성에 영향을 미친다.
그러므로, 상대적으로 상온 성형성이 낮은 마그네슘 합금 판재의 성형성을 향상시키기 위해서는 주조 후 균질화 처리 조건이 매우 중요하며, 최적의 균질화 처리 조건을 도출하기 위한 연구가 요구되고 있는 실정이다.
본 발명의 일 측면은, 스트립 캐스팅에 의해 마그네슘 합금 판재를 제조함에 있어서, 주조재 및 압연재의 조직 균질화로부터 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제공하고자 하는 것이다.
본 발명의 과제는 상술한 내용에 한정하지 아니한다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 누구라도 본 발명 명세서 전반에 걸친 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 어려움이 없을 것이다.
본 발명의 일 측면은, 중량%로 알루미늄(Al): 0.5~4.0%, 아연(Zn): 0.5~1.5%, 잔부 마그네슘(Mg) 및 불가피한 불순물을 포함하는 합금 용탕을 주조하여 주조재를 제조하는 단계; 상기 주조재를 400℃ 초과~450℃ 이하의 온도범위에서 24~48시간 동안 본 열처리하는 단계; 상기 본 열처리된 주조재를 압연하여 압연재를 제조하는 단계; 및 상기 압연재를 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 본 열처리된 주조재는 평균 결정립 크기가 100㎛ 이상이며, 평균 결정립 크기가 50㎛ 이하인 미세 결정립의 비율이 20% 미만, 쌍정(twin)을 포함하는 결정립의 분율이 10% 미만인 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법을 제공한다.
본 발명의 다른 일 측면은, 상술한 제조방법에 의하여 제조되고, 평균 결정립 크기가 10㎛ 이하인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제공한다.
본 발명에 의하면, 상온 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예과 비교예의 열처리된 주조재 조직 사진을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예의 압연 시점에 따른 조직 상태를 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예와 비교예의 압연 시점에 따른 조직 상태를 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 열처리된 주조재의 조직 상태에 따른 굽힘 가공성 결과를 그래프화하여 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예의 압연 시점에 따른 조직 상태를 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 발명예와 비교예의 압연 시점에 따른 조직 상태를 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 열처리된 주조재의 조직 상태에 따른 굽힘 가공성 결과를 그래프화하여 나타낸 것이다.
본 발명자들은 스트립 캐스팅 공정을 통해 마그네슘 합금 판재를 제조함에 있어서, 주조재의 불균일 조직이 압연재까지 잔존함에 따라 최종 제품에서 성형성이 저하되는 문제가 있음을 확인하였다.
이에, 본 발명자들은 주조재의 불균일 조직을 효과적으로 해소할 수 있는 방안에 대하여 깊이 연구하였다. 그 결과, 주조 이후 주조재에 대해 균질화 처리를 행하는 한편, 상기 균질화 처리시 조건을 최적화하는 것으로부터 성형성 특히, 상온 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제공할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 일 측면에 따른 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재는 의도하는 마그네슘 합금 판재를 얻기 위한 합금 용탕을 주조하여 주조재를 제조하는 단계; 상기 주조재를 균질화 열처리하는 단계; 상기 열처리된 주조재를 압연하여 압연재를 제조하는 단계 및 상기 압연재를 소둔하는 단계를 포함할 수 있다.
우선, 상기 합금 용탕은 마그네슘 합금 판재를 얻을 수 있는 조성인 것이라면 무방한 바, 그 합금조성에 대해서 특별히 한정하지 아니한다. 다만, Al과 Zn을 일정량 함유하고, 잔부로 Mg을 포함하는 조성의 것일 수 있으며, 한가지 구현예로서 상기 Al과 Zn은 각각 중량%로 0.5~4.0%, 0.5~1.5%로 포함할 수 있다.
뿐만 아니라, 상기 합금 용탕은 이미 상용화되어 있는 AZ31 합금, AL5083 합금 등을 이용할 수 있음을 밝혀둔다.
본 발명에서는 상술한 합금 용탕을 주조하여 주조재를 얻을 수 있으며, 이때 스트립 캐스팅 공정을 이용할 수 있다.
구체적으로, 상기 합금 용탕을 회전하는 한 쌍의 주조롤 사이에 공급한 다음, 상기 용탕을 응고시키면서 상기 주조롤 사이로 배출시킴으로써 주조재(주편)를 얻을 수 있다.
이때, 상기 주조재의 두께는 5~10mm일 수 있다. 상기 주조재의 두께가 5mm 미만이면 85% 이하의 압하율에 의한 압연 공정에서 균질한 조직을 얻기 어려우며 반면 10mm를 초과하게 되면 역편석 등의 발생으로 역시 균질한 조직을 가질 수 없게 된다.
스트립 캐스팅 공정을 이용하여 판재를 제조하는 경우, 상기와 같이 주조재를 제조한 후 압연공정을 통해 압연재를 제조하는 것이 일반적이나, 본 발명에서는 상기 주조재를 압연하기에 앞서 균질화 처리하는 공정을 행하는 것이 바람직하다.
본 발명에서 상기 균질화 처리는 상기 주조재를 특정 온도에서 열처리하는 공정이며, 구체적으로 상기 열처리는 400℃ 초과~450℃ 이하의 온도범위에서 24~48시간 동안 행하는 본 열처리인 것이 바람직하다.
상기 주조재를 균질화 열처리하는 경우, 이때의 열처리 온도와 시간은 주조재의 두께방향 중심부와 표면부의 조직 균질화는 물론, 폭 방향 중앙부와 주변부의 조직 균질화에 영향을 미치는 중요한 인자이다.
또한, 균질화 열처리를 행한 후 주조재의 결정립 입자의 크기 및 분포는 후속하는 압연 공정시 가공에 따른 변형기구의 작동에 영향을 미치므로, 결정립 크기를 제어할 필요가 있다.
따라서, 본 발명에서는 상기 균질화 열처리시 온도 및 시간을 최적화하여 균질화 열처리된 주조재와 더불어 그러한 주조재를 이용하여 얻은 압연재의 결정립을 제어함으로써 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재를 제공함에 기술적 의의가 있다.
앞서 언급한 바와 같이, 본 발명은 상기 주조재의 균열화 열처리시 400℃ 초과~450℃ 이하의 온도범위에서 24~48시간 동안 행하며, 이와 같이 열처리된 주조재는 평균 결정립 크기 100㎛ 이상의 조대 결정립을 균질하게 형성할 수 있다.
상기 균질화 열처리시 온도가 400℃ 이하이면 주조시 발생한 결함을 해소하는데에 과도한 시간이 요구되며, 쌍정(twin)이 잔류하여 조직 균질화가 불충분할 수 있다. 반면, 그 온도가 450℃를 초과하게 되면 주조재 표면에 산화층이 형성되어 표면품질이 불량해질 우려가 있다.
상술한 온도범위에서의 균질화 열처리시 그 시간이 24시간 미만이면 조직 성장이 충분히 일어나지 못하여 불균일한 조직이 형성되며, 반면 그 시간이 48시간을 초과하게 되면 생산성의 저하를 초래하므로 바람직하지 못하다.
보다 유리하게, 상기 균질화 열처리는 420~440℃의 온도범위에서 24~36시간 동안 행할 수 있다.
상술한 온도 및 시간으로 균질화 열처리를 행한 주조재는 조대 결정립을 균일하게 포함하며, 구체적으로 평균 100㎛ 이상, 보다 구체적으로는 평균 100~200㎛의 크기를 가지는 조대 결정립을 포함한다. 만일, 열처리된 주조재의 결정립이 평균 100㎛ 미만이면 주조시 형성된 조직이 잔류하게 되고, 이는 후속 압연 공정에 의한 압연재에서도 잔존함에 따라 크랙 등을 유발할 가능성이 높아진다.
이와 같이 균질화 열처리에 의해 조대 결정립을 포함하는 주조재는 평균 결정립 크기가 50㎛ 이하인 미세 결정립의 비율이 20% 미만이며, 쌍정(twin)을 포함하는 결정립의 분율이 10% 미만인 것이 바람직하다.
즉, 본 발명에 따라 균질화 열처리를 행함에 의하여, 열처리된 주조재는 미세 결정립 대비 조대 결정립을 주로 포함하는 한편, 이때 쌍정이 대부분 제거된 조대 결정립을 포함함으로써, 주조조직을 효과적으로 제거하고, 균질한 조직을 포함하는 것이다.
여기서, 상기 결정립 크기가 50㎛ 이하인 미세 결정립과 쌍정(twin)을 포함하는 결정립 전체에 대해서 비정상 결정립(abnormal grain)이라 칭할 수 있으며, 이러한 비정상 결정립의 분율이 30% 미만, 보다 바람직하게는 10% 미만인 것이 바람직하다. 이와 같이, 균질화 열처리에 의하여 비정상 결정립의 면적을 최소화함으로써 최종 조직에서 균질하고 미세한 조직을 얻을 있어, 벤딩성과 같은 성형성을 향상시킬 수 있다.
한편, 상기 본 발명의 본 열처리를 행하기에 앞서, 상기 주조재를 예비적으로 열처리하는 공정 즉, 예비 열처리하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 예비 열처리 공정은 주조재 내부에 형성된 2차상(φ상) 등의 제거를 목적으로 행할 수 있으며, 상기 2차상 등은 상대적으로 저온에서 용해되므로 300~350℃의 온도범위에서 1~2시간 동안 행할 수 있다.
상기 예비 열처리는 주조재의 조직 구성에 따라 실시 여부를 결정할 수 있으므로, 본 발명에서는 반드시 행하지 않아도 무방하다.
상기에 따라 균질화 열처리를 행한 주조재를 압연하여 압연재를 제조할 수 있다.
마그네슘 합금재의 경우 상온에서 압연을 행할 경우 크랙 등의 결함이 발상할 가능성이 높으므로, 본 발명에서는 250~350℃의 온도범위에서 상기 압연을 행할 수 있다.
상기 압연시 온도가 250℃ 미만이면 압연시 표면에 크랙을 유발할 가능성이 높아지며, 재결정을 위한 에너지가 부족하여 후속 열처리가 요구되는 문제가 있다. 반면, 그 온도가 350℃를 초과하게 되면 결정립이 지나치게 성장하여 압연에 의한 결정립 미세화 효과를 얻을 수 없게 된다.
상술한 온도범위에서 압연을 행함에 있어서, 패스(pass) 당 압하율이 5~25%이고, 총 압하율이 80% 이상인 것이 바람직하다.
상기 압연시 패스 당 압하율이 5% 미만이면 생산성이 저하되며, 반면 25%를 초과하게 되면 에지 크랙(edge crack) 등의 결함이 발생할 우려가 있다.
특별히, 본 발명에서는 압연시 패스 당 압하율을 제어하여 여러 번의 패스를 거쳐 압연을 행함으로써 최종 조직에서 미세한 결정립을 가지는 판재를 얻을 수 있다.
도 2에 나타낸 바와 같이, 압연 초기(a) 즉, 최초 1 내지 3회 패스의 압연을 통해 총 압하율이 10~30% 정도가 되는 때에는 균질화 열처리에 의해 형성된 조대 결정립 내부의 전위(dislocation) 등이 결정립 핵생성 위치(site)로 작용하여 주로 표층부에서 미세 결정립의 형성 및 성장이 진행되고, 총 압하율이 30%를 초과하는 압연 중기(b) 시점에서는 중심부의 결정화가 진행되면서 변형 쌍정(deformation twin)에 의한 미세 결정립의 재결정화에 의해, 압연 후기(c)에서 재결정 밴드(band)가 관찰될 수 있다.
이와 같이, 압연 단계별로 결정화 기구가 작동함에 따라, 최종 조직(d)에서 미세하고 균질한 조직을 얻을 수 있으며, 바람직하게는 평균 결정립 크기가 10㎛ 이하인 조직을 얻을 수 있다.
상기에 따라 압연을 완료하여 얻은 압연재를 소둔 열처리할 수 있으며, 이는 압연시 발생된 응력을 해소하기 위한 공정이다.
이러한 소둔 열처리 공정은 최종 압연이 종료된 후 행할 수 있으며, 또한 압연 중간 즉, 패스와 패스 사이에 행할 수도 있다. 하나의 구현예로서, 1패스의 압연을 행한 후 상기 소둔 열처리를 1회 행한 다음, 최종 목표 두께까지 최종 압연을 행할 수 있으며, 이에 한정하는 것은 아니다.
상기 압연재의 소둔 열처리 공정은 통상의 조건으로 행할 수 있으나, 일 예로 300~500℃의 온도범위에서 30분 내지 2시간 동안 행할 수 있다.
본 발명의 다른 일 측면에 따른 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재는 본 발명에서 제안하는 제조방법 즉, 상술한 제조공정에 의하여 얻을 수 있으며, 평균 결정립 크기가 10㎛ 이하로 미세하고 균일한 조직을 가지는 특징이 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
(
실시예
)
AZ31 합금 조성을 이용하여 스트립 캐스팅을 통해 6mm의 AZ31 주조재를 제조한 후, 하기 표 1에 나타낸 조건에 따라 각각의 주조재를 균질화 열처리하였다. 이때, 상기 각각의 주조재에 대해 320℃에서 1시간 예비 열처리를 행한 후에 표 1의 조건에 따른 열처리(본 열처리)를 행하였다. 그 다음, 하기 표 1에 나타낸 조건으로 압연을 행하여 압연재를 제조한 후, 최종 소둔 열처리를 행하여 마그네슘 합금 판재를 제조하였다.
상기에 따라 균질화 열처리된 주조재 또는 압연재의 미세조직을 관찰하였으며, 최종 마그네슘 합금 판재의 굽힘 가공성을 평가하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
이때, 주조재 또는 압연재의 미세조직은 전자주사현미경으로 관찰하였으며, 각 판재의 굽힘 가공성은 각각의 판재를 V-벤딩 한 후 크랙이 발생하지 않는 최소곡률반경(R)을 각 판재의 두께(T(mm))로 나눈 값으로 나타내었다.
| 주편 번호 |
균질화 열처리 | 압연 | 소둔 열처리 (℃/hr) |
구분 |
|||
| 온도 (℃) |
시간 (hr) |
압연 온도 (℃) |
패스 당 압하율(%) |
총 압하율(%) |
|||
| 1 | 370 | 18 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 1 |
| 2 | 370 | 24 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 2 |
| 3 | 370 | 36 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 3 |
| 4 | 400 | 18 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 4 |
| 5 | 400 | 24 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 5 |
| 6 | 400 | 36 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 6 |
| 7 | 430 | 12 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 7 |
| 8 | 430 | 18 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 비교예 8 |
| 9 | 430 | 24 | 250 | 17 | 84 | 360/1 | 발명예 1 |
| 구분 | 미세조직 (분율%) | 굽힘 가공성 (R/t) |
||
| (A) 결정립 크기가 50㎛ 이하인 조직 비율 |
(B) 쌍정 포함 결정립의 조직 비율 |
(A)+(B) | ||
| 비교예 1 | 23 | 40 | 63 | 6 |
| 비교예 2 | 18 | 53 | 71 | 6 |
| 비교예 3 | 24 | 28 | 52 | 5 |
| 비교예 4 | 35 | 8 | 43 | 5 |
| 비교예 5 | 50 | 5 | 55 | 5 |
| 비교예 6 | 15 | 7 | 22 | 3 |
| 비교예 7 | 35 | 4 | 39 | 4 |
| 비교예 8 | 28 | 0 | 28 | 2.5 |
| 발명예 1 | 8 | 0 | 8 | 2 |
상기 표 1 및 2에 나타낸 바와 같이, 주조재의 균질화 열처리시 본 발명에서 제안하는 조건에 의하여 행한 발명예 1은 결정립 크기가 50㎛ 이하인 미세 결정립의 비율이 10% 미만이고, 쌍정을 포함하는 결정립은 전혀 남아있지 않음을 확인할 수 있다. 이에 따라, 최종 판재의 굽힘 가공성이 우수하였다.
반면, 주조재의 균질화 열처리시 본 발명의 조건을 벗어나는 비교예 1 내지 8은 대부분의 시편에서 쌍정과 미세 결정립이 잔존함을 확인할 수 있다. 이에 따라, 모든 비교예에서 굽힘 가공성이 열위하였다.
도 1은 발명예 1(a)과 비교예 6(b)의 열처리된 주조재의 조직 사진을 나타낸 것이다.
도 1에 나타낸 바와 같이, 발명예 1은 430℃에서 열처리를 행한 경우로서 열처리 시간이 24시간 정도여도 주조 조직의 대부분이 균질화되어 100~200㎛ 크기의 조대한 결정립이 형성된 것을 확인할 수 있다. 반면, 열처리 온도가 상대적으로 낮은 비교예 6의 경우에는 36시간 동안 열처리를 행하더라도 주조 조직 내 미세 결정립의 성장이 제한되어 주조 조직이 그대로 잔류하고 있음을 확인할 수 있다.
도 2는 발명예 1의 압연 시점에 따른 조직 상태를 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
도 2에 나타낸 바와 같이, 압연 초기(총 압하율 25%)에는 조대 결정립 내부의 전위가 결정립 핵생성 위치로 작용함에 따라 미세 결정립의 형성 및 성장이 진행됨을 확인할 수 있다. 이후, 압연 중기(총 압하율 45%)에는 변형 쌍정에 의해 재결정화가 진행되어 압연 후기(총 압하율 80%)에 재결정 밴드가 형성된 것을 확인할 수 있으며, 이에 따라 최종 조직에서 결정립 크기가 10㎛ 이하의 미세한 조직이 균일하게 형성된 것을 확인할 수 있다.
도 3은 비교재 5의 압연 후기(총 압하율 84%)의 조직 상태와 발명예 1의 압연 후기의 조직 상태를 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
앞서 비교재 5의 열처리된 주조재의 조직 상태에서 미세 결정립과 조대 결정립이 공존함을 확인하였다 (표 2 참조). 이러한 주조재를 압연 한 경우, 변형 쌍정에 의해 조대 결정립의 재결정 기구가 작동하기 전에 변형 쌍정에 의한 미세 결정립의 재결정화가 우선적으로 진행되어, 압연 후기(a)에도 중심부에 조대한 결정립이 존재함에 따라, 최종 조직(b)이 균일하게 형성되지 못하여 최종 판재의 성형성에 악영향을 미친 것으로 보여진다.
한편, 발명예 1은 도 2에서도 확인한 바와 같이 압연 단계별로 결정화 기구가 작동됨에 따라 압연 후기(c)에도 균질한 조직을 얻을 수 있었으며, 최종 조직(d)에서 미세한 결정립이 균일하게 형성됨에 따라 판재의 성형성이 우수하였다.
도 4는 표 1의 열처리된 주조재의 (A)+(B) 값에 따른 굽힘 가공성의 결과를 그래프화하여 나타낸 것이다.
도 4에 나타낸 바와 같이, 열처리된 주조재의 (A)+(B) 값이 커질수록 최종 판재의 굽힘 가공성이 열위해짐을 확인할 수 있다.
Claims (9)
- 중량%로 알루미늄(Al): 0.5~4.0%, 아연(Zn): 0.5~1.5%, 잔부 마그네슘(Mg) 및 불가피한 불순물로 이루어지는 합금 용탕을 주조하여 주조재를 제조하는 단계;
상기 주조재를 300~350℃의 온도범위에서 1~2시간 동안 예비 열처리하는 단계;
상기 예비 열처리된 주조재를 420~440℃의 온도범위에서 24~48시간 동안 본 열처리하는 단계;
상기 본 열처리된 주조재를 압연하여 압연재를 제조하는 단계; 및
상기 압연재를 소둔하는 단계를 포함하고,
상기 본 열처리된 주조재는 평균 결정립 크기가 100㎛ 이상이며, 평균 결정립 크기가 50㎛ 이하인 미세 결정립의 비율이 10% 미만, 쌍정(twin)을 포함하는 결정립의 분율이 10% 미만인 것을 특징으로 하는 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 본 열처리는 24~36시간 동안 행하는 것인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 삭제
- 제 1항에 있어서,
상기 압연은 250~350℃ 온도범위에서 패스(pass) 당 압하율 5~25%, 총 압하율 80% 이상으로 행하는 것인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 소둔은 300~500℃의 온도범위에서 30분 내지 2시간 동안 행하는 것인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 주조재는 5mm~10mm의 두께를 가지는 것인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 압연재는 평균 결정립 크기가 10㎛ 이하인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 제 1항에 있어서,
상기 마그네슘 합금 판재는 스트립 캐스팅 공정으로 제조하는 것인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재의 제조방법.
- 제 1항 내지 제 2항, 제 4항 내지 제 8항 중 어느 한 항의 제조방법에 의해 제조된 마그네슘 합금 판재로서,
중량%로 알루미늄(Al): 0.5~4.0%, 아연(Zn): 0.5~1.5%, 잔부 마그네슘(Mg) 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 평균 결정립 크기가 10㎛ 이하인 성형성이 우수한 마그네슘 합금 판재.
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