KR101949629B1

KR101949629B1 - 스테인리스강 및 그 제조 방법

Info

Publication number: KR101949629B1
Application number: KR1020177015144A
Authority: KR
Inventors: 아키토 미즈타니; 마사타카 요시노; 미츠유키 후지사와; 아야코 타
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2014-12-11
Filing date: 2015-07-02
Publication date: 2019-02-18
Also published as: CN107002199B; TW201621063A; US10626486B2; EP3231882B1; EP3231882A1; US20170349984A1; CN107002199A; TWI567208B; KR20170078822A; EP3231882A4; WO2016092713A1

Abstract

질량％ 로, C : 0.005 ∼ 0.050 ％, Si : 0.01 ∼ 1.00 ％, Mn : 0.01 ∼ 1.0 ％, P : 0.040 ％ 이하, S : 0.01 ％ 이하, Cr : 15.5 ∼ 18.0 ％, Ni : 0.01 ∼ 1.0 ％, Al : 0.001 ∼ 0.10 ％ 및 N : 0.005 ∼ 0.06 ％ 를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물의 조성으로 하고, 조직 전체에 대한 체적률로 1 ∼ 10 ％ 의 마텐자이트상을 함유시킴으로써, 성형성 및 내리징 특성이 우수함과 함께, 높은 생산성 하에서 제조하는 것 가능한 스테인리스강을 제공한다.

Description

스테인리스강 및 그 제조 방법{STAINLESS STEEL AND PRODUCTION METHOD THEREFOR}

본 발명은 스테인리스강, 특히 성형성 및 내 (耐) 리징 특성이 우수한 스테인리스강에 관한 것이다.

SUS430 로 대표되는 페라이트계 스테인리스강은, 경제적이고 내식성이 우수하기 때문에 가전 제품, 주방 기기 등에 사용되고 있다. 최근에는 자성이 있는 점에서, IH (유도 가열) 방식으로 대응할 수 있는 조리 기구에 대한 적용이 증가하고 있다. 냄비 등의 조리 기구는 장출 (張出) 가공이나 드로잉 가공에 의해서 성형되는 경우가 많고, 소정의 형상으로 성형하기 위해서는 충분한 연신율 및 평균 랭크 포드치 ((압연 평행 방향의 r 치 ＋ 2 × 압연 45°방향의 r 치 ＋ 압연 직각 방향의 r 치) ÷ 4, 이하, 평균 r 치로 표기하는 경우가 있다) 가 필요해진다.

장출 성형이나 드로잉 성형을 행했을 경우, 강판 재질의 이방성이 작은 것이 중요해진다. 예를 들어, 장출 성형했을 경우, 강판의 평균 파단 연신율 ((압연 평행 방향의 파단 연신율 ＋ 2 × 압연 45°방향의 파단 연신율 ＋ 압연 직각 방향의 파단 연신율) ÷ 4, 이하, 평균 El 로 표기하는 경우가 있다) 이 컸다고 해도, 그 성형 한계는 강판의 가장 파단 연신율이 낮은 방향의 파단 연신율에 율속된다. 이 때문에, 장출 성형을 안정적으로 실시하기 위해서는, 파단 연신율의 면내 이방성 ((압연 평행 방향의 파단 연신율 － 2 × 압연 45°방향의 파단 연신율 ＋ 압연 직각 방향의 파단 연신율) ÷ 2 의 절대치, 이하 ｜ΔEl｜ 로 표기하는 경우가 있다) 이 작을 것이 요구된다.

또, 드로잉 가공에 있어서는, 강판의 r 치의 면내 이방성 ((압연 평행 방향의 r 치 － 2 × 압연 45°방향의 r 치 ＋ 압연 직각 방향의 r 치) ÷ 2 의 절대치, 이하 ｜Δr｜ 로 표기하는 경우가 있다) 에서 기인한 귀 (耳) 가 발생한다. 귀는 ｜Δr｜ 이 큰 강판일수록 커진다. 이 때문에, ｜Δr｜ 이 큰 강판을 드로잉 가공할 경우에는, 프레스 성형 전의 블랭크 직경을 크게 할 필요가 있게 되어, 제조 수율이 저하된다는 문제가 있다. 그런 이유에서, ｜Δr｜ 이 작을 것이 요구된다.

한편, 조리 냄비 등은 표면 외관도 상품 가치를 크게 좌우한다. 통상적으로, 페라이트계 스테인리스강을 성형하면, 리징이라고 하는 표면 요철이 형성되어 성형 후의 표면 외관이 악화된다. 과도한 리징이 발생했을 경우, 성형 후에 요철을 제거하는 연마 공정이 필요해져 제조 비용이 증가된다는 과제가 있다. 그 때문에 리징이 작을 것이 요구된다. 리징은, 유사한 결정 방위를 갖는 페라이트립의 집합체 (이하, 페라이트 콜로니 혹은 콜로니로 표기하는 경우가 있다) 에서 기인한다. 주조시에 생성되는 조대한 주상정 조직이 열간 압연에 의해서 펼쳐 신장되고, 펼쳐져 신장된 입자 혹은 입자군이 열연판 어닐링, 냉간 압연 및 냉연판 어닐링을 거친 후에도 잔존함으로써, 콜로니가 형성된다고 생각되고 있다.

상기한 과제에 대해서, 예를 들어 특허문헌 1 에서는,「γmax 가 20 이상 70 미만인 페라이트계 스테인리스강의 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 급랭하고, 얻어진 열연판을 600 ℃ 미만에서 권취하고, 페라이트상과 탄소 고용량이 많은 마텐자이트상의 2 상 조직으로 한 후, 열연판 어닐링을 실시하지 않고, 2 상 조직 그대로 압연율 20 ∼ 80 ％ 의 중간 냉간 압연을 행하여 페라이트상에 변형을 축적하고, 그 후, 상형로에 의한 장시간의 어닐링 (배치 어닐링) 을 실시하고, 변형이 축적된 페라이트상을 재결정시킴과 동시에 탄소 고용량이 많은 마텐자이트상을 페라이트상에 재결정시켜 집합 조직을 랜덤화한 후, 추가로 마무리 냉간 압연과 재결정 어닐링을 행함으로써 페라이트 단상 조직으로 하여, 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판을 얻는 제조 방법」이 개시되어 있다. 여기서, γmax = 420C － 11.5Si ＋ 7Mn ＋ 23Ni － 11.5Cr － 12Mo ＋ 9Cu － 49Ti － 50Nb － 52Al ＋ 470N ＋ 189 이다. 또한, C, Si, Mn, Ni, Cr, Mo, Cu, Ti, Nb, Al 및 N 은, 각각의 원소의 함유량 (질량％) 을 의미한다.

또, 특허문헌 2 에서는,「중량％ 로, C : 0.02 ∼ 0.05 ％, Si : 1.0 ％ 이하, Mn : 1.5 ％ 이하, N : 0.02 ∼ 0.05 ％, Cr : 15 ∼ 18 ％, Al : 0.10 ∼ 0.30 ％, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 화학 조성을 갖는 강편을, 1100 ∼ 1250 ℃ 로 가열 후, 열간 압연을 실시하고, 최종 패스 출측 온도 950 ℃ 이상에서 열간 압연을 종료하고, 열간 압연 후, 20 ∼ 80 ℃/s 의 냉각 속도로 500 ∼ 650 ℃ 의 권취 온도까지 냉각하여, 페라이트상과 마텐자이트상의 복합 조직으로 이루어지며, 또한 체적률로 10 ∼ 20 ％ 의 마텐자이트를 갖는 열연판으로 하고, 얻어진 열연판에 계속하여 850 ∼ 980 ℃ 의 온도 범위에서 180 ∼ 300 초의 어닐링을 행하고, 이어서 15 ℃/초 이상의 냉각 속도로 급랭하는 열연판 어닐링을 실시하고, 추가로 그 열연 어닐링판에 냉간 압연 그리고 마무리 어닐링을 실시하여 페라이트 단상 조직으로 함으로써, 내리징 특성, 프레스 성형성이 우수하고, 표면 성상의 양호한 알루미늄 함유 페라이트계 스테인리스 강판을 얻는 제조 방법」이 개시되어 있다.

일본 특허공보 4744033호 일본 공개특허공보 평9-111354호

그러나, 특허문헌 1 의 방법에서는, 파단 연신율의 면내 이방성에 대해서는 일절 언급되어 있지 않다. 또, 강판의 제조시에, 열간 압연 후에 어닐링을 실시하지 않고 냉간 압연을 실시할 필요가 있기 때문에, 압연 부하가 증가되고, 추가로 장시간의 박스 어닐링과 2 회의 냉간 압연 공정을 필요로 하기 때문에 생산성이 낮아져 버린다.

또, 특허문헌 2 에 기재된 방법에서는, 0.10 중량％ ∼ 0.30 중량％ 의 Al 을 함유할 필요가 있고, 주조시에 생성된 다량의 Al₂O₃ 에서 기인한 벗겨짐 등의 표면 결함이 발생되기 쉬웠다.

본 발명은 상기한 현상황을 감안하여 개발된 것으로서, 성형성 및 내리징 특성이 우수함과 함께, 높은 생산성 하에서 제조하는 것이 가능한 스테인리스강을, 그 제조 방법과 함께 제공하는 것을 목적으로 한다.

또한,「우수한 성형성」이란, JIS Z 2241 에 준거한 인장 시험에 있어서, 이하의 (1) 식에 의해서 산출되는 평균 파단 연신율 (평균 El) 이 25 ％ 이상, 다음의 (2) 식에 의해서 산출되는 파단 연신율의 면내 이방성 ｜ΔEl｜ 이 3.0 ％ 이하, JIS Z 2241 에 준거한 인장 시험에 있어서 15 ％ 의 변형을 부여했을 때에 이하의 (3) 식에 의해서 산출되는 평균 r 치가 0.70 이상, 및 이하의 (4) 식에 의해서 산출되는 r 치의 면내 이방성 ｜Δr｜ 이 0.30 이하인 것을 의미한다.

평균 El = (El_L ＋ 2 × El_D ＋ El_C)/4 (1)

｜ΔEl｜ = ｜(El_L － 2 × El_D ＋ El_C)/2｜ (2)

평균 r 치 = (r_L ＋ 2 × r_D ＋ r_C)/4 (3)

｜Δr｜ = ｜(r_L － 2 × r_D ＋ r_C))/2｜ (4)

여기서, El_L 및 r_L 은 압연 방향으로 평행한 방향에서 채취한 시험편에서 얻어진 파단 연신율 및 r 치, El_D 및 r_D 는 압연 방향에 대해서 45°의 방향에서 채취한 시험편에서 얻어진 파단 연신율 및 r 치, El_C 및 r_C 는 압연 직각 방향에서 채취한 시험편에서 얻어진 파단 연신율 및 r 치이다.

또,「우수한 내리징 특성」이란, 다음에서 서술하는 방법으로 측정한 리징 높이가 2.5 ㎛ 이하인 것을 의미한다. 리징 높이의 측정은, 먼저, 압연 방향으로 평행하게 JIS 5 호 인장 시험편을 채취한다. 이어서, 채취된 시험편의 표면을 ＃600 의 에머리 페이퍼를 사용하여 연마한 후, 20 ％ 의 인장 변형을 부여한다. 이어서, 시험편의 평행부 중앙의 연마면에서, 압연 방향으로 직각인 방향으로, 표면 조도 합계로 JIS B 0601 (2001 년) 로 규정되는 산술 평균 굴곡 Wa 를 측정한다. 측정 조건은 측정 길이 16 ㎜, 하이 커트 필터 파장 0.8 ㎜, 로 커트 필터 파장 8 ㎜ 이다. 이 산술 평균 굴곡을 리징 높이로 한다.

상기 과제를 해결하기 위해서, 발명자들은 예의 검토를 거듭하였다. 특히, 발명자들은, 생산성을 높이기 위해서, 현재 일반적으로 행해지고 있는 박스 어닐링 (배치 어닐링) 에 의한 장시간의 열연판 어닐링이 아니고, 연속 어닐링로를 사용한 단시간의 열연판 어닐링에 의해서, 우수한 성형성 및 내리징 특성을 확보하는 방법에 대해서 예의 검토를 거듭하였다.

그 결과, 연속 어닐링로를 사용한 단시간의 열연판 어닐링을 행하는 경우여도, 열연판 어닐링시에 마텐자이트상을 생성시키고, 그 상태에서 냉간 압연을 행함으로써, 주조 단계에서 생성된 페라이트 콜로니를 효과적으로 파괴할 수 있는 것을 알아내었다.

또한, 이와 같이 하여 얻어진 냉연판을, 적정한 조건 하에서, 냉연판 어닐링하고, 냉연 소둔판의 조직을 마텐자이트상과 페라이트상으로 이루어지는 2 상 조직으로 하고, 마텐자이트상의 조직 전체에 대한 체적률을 적정하게 제어함으로써, 우수한 성형성과 내리징 특성이 동시에 얻어지는 것을 알아내었다.

본 발명은 상기 지견에 기초하여, 더욱 검토한 끝에 완성된 것이다.

즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.

1. 질량％ 로, C : 0.005 ∼ 0.050 ％, Si : 0.01 ∼ 1.00 ％, Mn : 0.01 ∼ 1.0 ％, P : 0.040 ％ 이하, S : 0.010 ％ 이하, Cr : 15.5 ∼ 18.0 ％, Ni : 0.01 ∼ 1.0 ％, Al : 0.001 ∼ 0.10 ％ 및 N : 0.005 ∼ 0.06 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성으로 이루어지고,

조직 전체에 대한 체적률로 1 ∼ 10 ％ 의 마텐자이트상을 포함하는, 스테인리스강.

2. 상기 성분 조성이, 추가로 질량％ 로, Cu : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 0.5 ％ 및 Co : 0.01 ∼ 0.5 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는, 상기 1 에 기재된 스테인리스강.

3. 상기 성분 조성이, 추가로 질량％ 로, V : 0.01 ∼ 0.25 ％, Ti : 0.001 ∼ 0.05 ％, Nb : 0.001 ∼ 0.05 ％, Ca : 0.0002 ∼ 0.0020 ％, Mg : 0.0002 ∼ 0.0050 ％, B : 0.0002 ∼ 0.0050 ％ 및 REM : 0.01 ∼ 0.10 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는, 상기 1 또는 2 에 기재된 스테인리스강.

4. 평균 파단 연신율이 25 ％ 이상, 파단 연신율의 면내 이방성 ｜ΔEl｜ 이 3 ％ 이하, 평균 랭크 포드치가 0.70 이상, 랭크 포드치의 면내 이방성 ｜Δr｜ 이 0.30 이하, 및 리징 높이가 2.5 ㎛ 이하인, 상기 1 ∼ 3 중 어느 한 항에 기재된 스테인리스강.

5. 상기 1 ∼ 4 중 어느 한 항에 기재된 스테인리스강을 제조하기 위한 방법으로서,

상기 1 ∼ 3 중 어느 한 항에 기재된 성분 조성으로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하여, 열연판으로 하는 공정과,

상기 열연판을 900 ℃ 이상 1050 ℃ 이하의 온도 범위에서 5 초 ∼ 15 분간 유지하는 열연판 어닐링을 행하여, 열연 어닐링판으로 하는 공정과,

상기 열연 어닐링판을 냉간 압연하여, 냉연판으로 하는 공정과,

상기 냉연판을 850 ℃ 이상 950 ℃ 이하의 온도 범위에서 5 초 ∼ 5 분간 유지하는 냉연판 어닐링을 행하는 공정을 구비하는, 스테인리스강의 제조 방법.

본 발명에 의하면, 성형성 및 내리징 특성이 우수한 스테인리스강을 얻을 수 있다.

또, 본 발명의 스테인리스강은, 박스 어닐링 (배치 어닐링) 에 의한 장시간의 열연판 어닐링이 아니고, 연속 어닐링로를 사용한 단시간의 열연판 어닐링에 의해서 제조할 수 있기 때문에 생산성 면에서 매우 유리하다.

이하, 본 발명을 구체적으로 설명한다.

먼저, 본 발명의 스테인리스강이, 우수한 성형성과 내리징 특성을 갖는 이유에 대해서 설명한다.

스테인리스강의 내리징 특성을 향상시키기 위해서는, 유사한 결정 방위를 갖는 결정립의 집합체인 페라이트 콜로니를 파괴하는 것이 유효하다.

본 발명자들은, 생산성의 관점에서, 현재 일반적으로 행해지고 있는 박스 어닐링 (배치 어닐링) 에 의한 장시간의 열연판 어닐링이 아니고, 연속 어닐링로를 사용한 단시간의 열연판 어닐링에 의해서, 우수한 성형성 및 내리징 특성을 확보하기 위해서 검토를 거듭한 결과, 열연판 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상의 2 상 온도역까지 승온하여 재결정을 촉진시킴과 함께, 오스테나이트상을 생성시켜 열연판 어닐링 후에 일정량의 마텐자이트상을 확보하고, 이 상태에서 냉간 압연함으로써, 페라이트상에 압연 변형이 효과적으로 부여되어 페라이트 콜로니가 효율적으로 파괴되는 것을 알아내었다.

또한, 본 발명자들은, 이와 같이 하여 얻어진 냉연판에, 페라이트-오스테나이트상의 2 상역까지 가열하여 냉연판 어닐링을 행하고, 마텐자이트상을 적당량 잔존 및/또는 생성시킴으로써, 과도한 압연 방향으로의 집합 조직의 발달이 억제되고, 최종 제품에 있어서의 r 치 및 파단 연신율의 면내 이방성이 작아지는 것을 알아내었다. 또, 상기와 같은 냉연판 어닐링을 행하여 재결정을 촉진시키면서, 오스테나이트상 (냉각 후에 마텐자이트상으로 변태) 을 생성시킴으로써, 페라이트 콜로니를 더욱 효과적으로 파괴할 수 있는 것을 알아내었다.

그러나, 마텐자이트상의 체적률이 일정 이상으로 많아진 경우, 강도가 상승하여, 파단 연신율이 현저하게 저하된다. 그래서 발명자들은, 소정의 성형성 및 내리징 특성이 얻어지는 마텐자이트상의 체적률에 대해서 상세하게 검토하였다.

그 결과, 마텐자이트상의 체적률을 조직 전체에 대한 체적률로 1 ∼ 10 ％ 의 범위로 제어함으로써, 강판 강도의 상승에 의한 파단 연신율의 저하를 수반하지 않고, 소정의 성형성 및 내리징 특성이 얻어지는 것을 알아내었다.

냉연판 어닐링에서는, 냉간 압연에 의해서 변형이 도입된 페라이트상 및 마텐자이트상의 재결정이 발생된다. 여기서는, 상기 서술한 바와 같이, 냉연판 어닐링에 있어서, 열연판 어닐링에 의해서 생성된 마텐자이트상을 적당량 잔존시키거나, 혹은 적당량의 오스테나이트상 (냉각 후에 마텐자이트상으로 변태한다) 을 생성시키는 것이 중요하다.

즉, 냉연판 어닐링시에 적당량의 마텐자이트상 혹은 오스테나이트상이 존재 함으로써, 페라이트 결정립의 압연 평행 방향으로의 우선적인 성장이 억제된다. 이 효과를 얻기 위해서는, 최종 제품에 있어서, 조직 전체에 대한 체적률로 1 ％ 이상의 마텐자이트상을 함유시킬 필요가 있다. 한편, 마텐자이트상의 체적률이 10 ％ 를 초과하면, 과도한 마텐자이트상의 함유에 의해서 강판이 경질화되어, 소정의 평균 El 을 얻을 수 없다. 그 때문에, 마텐자이트상의 조직 전체에 대한 체적률은 1 ∼ 10 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 1 ％ ∼ 5 ％ 의 범위이다. 또한, 마텐자이트상 이외의 조직은 페라이트상이 된다.

다음으로, 본 발명의 스테인리스강에 있어서의 성분 조성의 한정 이유에 대해서 설명한다. 또한, 성분 조성에 있어서의 원소의 함유량의 단위는 모두「질량％」이지만, 이하, 특별히 언급하지 않는 한 간단히「％」로 나타낸다.

C : 0.005 ∼ 0.050 ％

C 는, 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 페라이트상과 오스테나이트상의 2 상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이들 효과를 얻기 위해서는, C 의 0.005 ％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, C 함유량이 0.050 ％ 를 초과하면 강판이 경질화되어, 소정의 평균 El 이 얻어지지 않는다. 그 때문에, C 함유량은 0.005 ∼ 0.050 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.008 ∼ 0.025 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.010 ∼ 0.020 ％ 의 범위이다.

Si : 0.01 ∼ 1.00 ％

Si 는, 강 용제시에 탈산제로서 작용하는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는, Si 의 0.01 ％ 이상의 첨가가 필요하다. 그러나, Si 함유량이 1.00 ％ 를 초과하면, 강판이 경질화되어 소정의 평균 El 이 얻어지지 않는 것에 추가하여, 어닐링시에 생성되는 표면 스케일이 강고해져, 산세가 곤란해지기 때문에 바람직하지 않다. 그 때문에, Si 함유량은 0.01 ∼ 1.00 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.10 ∼ 0.75 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.10 ∼ 0.30 ％ 의 범위이다.

Mn : 0.01 ∼ 1.0 ％

Mn 은, C 와 마찬가지로 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상의 2 상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, Mn 의 0.01 ％ 이상의 첨가가 필요하다. 그러나, Mn 함유량이 1.0 ％ 를 초과하면 MnS 의 생성량이 증가되어 내식성이 저하된다. 그 때문에, Mn 함유량은 0.01 ∼ 1.0 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.50 ∼ 1.0 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.60 ∼ 0.90 ％ 의 범위이다. 보다 더 바람직하게는 0.75 ∼ 0.85 ％ 의 범위이다.

P : 0.040 ％ 이하

P 는, 입계 편석에 의한 입계 파괴를 조장하는 원소이기 때문에, 낮은 편이 바람직하고, 상한을 0.040 ％ 로 한다. 바람직하게는 0.030 ％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 0.020 ％ 이하이다. 또한, P 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 제조 비용 등의 관점에서는 0.010 ％ 정도이다.

S : 0.010 ％ 이하

S 는, MnS 등의 황화물계 개재물로 되어 존재하여 연성이나 내식성 등을 저하시키는 원소로서, 특히 함유량이 0.010 ％ 를 초과한 경우에 그것들의 악영향이 현저하게 발생된다. 그 때문에 S 함유량은 최대한 낮은 편이 바람직하고, S 함유량의 상한은 0.010 ％ 로 한다. 바람직하게는 0.007 ％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 0.005 ％ 이하이다. 또한, S 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 제조 비용 등의 관점에서는 0.001 ％ 정도이다.

Cr : 15.5 ∼ 18.0 ％

Cr 은, 강판 표면에 부동태 피막을 형성하여 내식성을 향상시키는 효과를 갖는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 Cr 함유량을 15.5 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, Cr 함유량이 18.0 ％ 를 초과하면, 어닐링시에 오스테나이트상의 생성이 불충분해져, 소정의 재료 특성이 얻어지지 않는다. 그 때문에, Cr 함유량은 15.5 ∼ 18.0 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 16.0 ∼ 17.5 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 16.5 ∼ 17.0 ％ 의 범위이다.

Ni : 0.01 ∼ 1.0 ％

Ni 는, C, Mn 과 마찬가지로 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2 상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, Ni 함유량을 0.01 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, Ni 함유량이 1.0 ％ 를 초과하면 가공성이 저하된다. 그 때문에, Ni 함유량은 0.01 ∼ 1.0 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.1 ∼ 0.6 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.1 ∼ 0.4 ％ 의 범위이다.

Al : 0.001 ∼ 0.10 ％

Al 은, Si 와 마찬가지로 탈산제로서 작용하는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는, Al 의 0.001 ％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Al 함유량이 0.10 ％ 를 초과하면, Al₂O₃ 등의 Al 계 개재물이 증가되어, 표면 성상이 저하되기 쉬워진다. 그 때문에, Al 함유량은 0.001 ∼ 0.10 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.001 ∼ 0.05 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.001 ∼ 0.03 ％ 의 범위이다.

N : 0.005 ∼ 0.06 ％

N 은, C, Mn 과 마찬가지로 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2 상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, N 함유량을 0.005 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, N 함유량이 0.06 ％ 를 초과하면 연성이 현저하게 저하되는 데다, Cr 질화물의 석출을 조장함에 따른 내식성의 저하를 초래한다. 그 때문에, N 함유량은 0.005 ∼ 0.06 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.008 ∼ 0.045 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.010 ∼ 0.020 ％ 의 범위이다.

이상으로, 기본 성분에 대해서 설명했지만, 본 발명의 스테인리스강에서는, 제조성 혹은 재료 특성을 향상시키는 목적에서, 필요에 따라서 이하에서 서술하는 원소를 적절히 함유시킬 수 있다.

Cu : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 0.5 ％ 및 Co : 0.01 ∼ 0.5 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상

Cu : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 0.5 ％

Cu 및 Mo 는, 모두 내식성을 향상시키는 원소로서, 특히 높은 내식성이 요구되는 경우에는 함유하는 것이 유효하다. 또, Cu 에는 오스테나이트상의 생성을 촉진하여, 어닐링시에 페라이트상과 오스테나이트상이 출현하는 2 상 온도역을 확대하는 효과가 있다. 이들 효과는 각각 0.1 ％ 이상의 함유에서 얻어진다. 그러나, Cu 함유량이 1.0 ％ 를 초과하면 열간 가공성이 저하되는 경우가 있어 바람직하지 않다. 그 때문에 Cu 를 함유하는 경우에는 0.1 ∼ 1.0 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.2 ∼ 0.8 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.3 ∼ 0.5 ％ 의 범위이다. 또, Mo 함유량이 0.5 ％ 를 초과하면 어닐링시에 오스테나이트상의 생성이 불충분해져, 소정의 재료 특성이 얻어지지 않게 되어 바람직하지 않다. 그 때문에, Mo 를 함유하는 경우에는 0.1 ∼ 0.5 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.2 ∼ 0.3 ％ 의 범위이다.

Co : 0.01 ∼ 0.5 ％

Co 는, 인성을 향상시키는 원소이다. 이 효과는 Co 의 0.01 ％ 이상의 첨가에 의해서 얻어진다. 한편, Co 함유량이 0.5 ％ 를 초과하면 제조성을 저하시킨다. 그 때문에, Co 를 함유하는 경우에는 0.01 ∼ 0.5 ％ 의 범위로 한다. 더욱 바람직하게는 0.02 ∼ 0.20 ％ 의 범위이다.

V : 0.01 ∼ 0.25 ％, Ti : 0.001 ∼ 0.05 ％, Nb : 0.001 ∼ 0.05 ％, Ca : 0.0002 ∼ 0.0020 ％, Mg : 0.0002 ∼ 0.0050 ％, B : 0.0002 ∼ 0.0050 ％ 및 REM : 0.01 ∼ 0.10 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상

V : 0.01 ∼ 0.25 ％

V 는, 강중의 C 및 N 과 결합하여 고용 C, N 를 저감한다. 이로써, 평균 r 치를 향상시킨다. 또한, 열연판에서의 탄질화물의 석출을 억제하여 열연·어닐링에서 기인하는 선상 흠집의 발생을 억제하여, 표면 성상을 개선한다. 이들 효과를 얻기 위해서는 V 함유량을 0.01 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 그러나, V 함유량이 0.25 ％ 를 초과하면 가공성이 저하됨과 함께, 제조 비용의 상승을 초래한다. 그 때문에, V 를 함유하는 경우에는 0.01 ∼ 0.25 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.03 ∼ 0.15 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.03 ∼ 0.05 ％ 의 범위이다

Ti : 0.001 ∼ 0.05 ％, Nb : 0.001 ∼ 0.05 ％

Ti 및 Nb 는, V 와 마찬가지로 C 및 N 과의 친화력이 높은 원소로서, 열간 압연시에 탄화물 혹은 질화물로서 석출되고, 모상 중의 고용 C, N 을 저감시켜, 냉연판 어닐링 후의 가공성을 향상시키는 효과가 있다. 이들 효과를 얻기 위해서는, 0.001 ％ 이상의 Ti 혹은 0.001 ％ 이상의 Nb 를 함유시킬 필요가 있다. 그러나, Ti 함유량 혹은 Nb 함유량이 0.05 ％ 를 초과하면, 과잉된 TiN 및 NbC 의 석출에 의해서 양호한 표면 성상을 얻을 수 없다. 그 때문에, Ti 를 함유하는 경우에는 0.001 ∼ 0.05 ％ 의 범위, Nb 를 함유하는 경우에는 0.001 ∼ 0.05 ％ 의 범위로 한다. Ti 함유량은 바람직하게는 0.003 ∼ 0.010 ％ 의 범위이다. Nb 함유량은 바람직하게는 0.005 ∼ 0.020 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.010 ∼ 0.015 ％ 의 범위이다.

Ca : 0.0002 ∼ 0.0020 ％

Ca 는, 연속 주조시에 발생되기 쉬운 Ti 계 개재물의 정출 (晶出) 에 의한 노즐의 폐색을 방지하는 데 유효한 성분이다. 그 효과를 얻기 위해서는 0.0002 ％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Ca 함유량이 0.0020 ％ 를 초과하면 CaS 가 생성되어 내식성이 저하된다. 그 때문에, Ca 를 함유하는 경우에는 : 0.0002 ∼ 0.0020 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005 ∼ 0.0015 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005 ∼ 0.0010 ％ 의 범위이다.

Mg : 0.0002 ∼ 0.0050 ％

Mg 는, 열간 가공성을 향상시키는 효과가 있는 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.0002 ％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, Mg 함유량이 0.0050 ％ 를 초과하면 표면 품질이 저하된다. 그 때문에, Mg 를 함유하는 경우에는 0.0002 ∼ 0.0050 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005 ∼ 0.0035 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005 ∼ 0.0020 ％ 의 범위이다.

B : 0.0002 ∼ 0.0050 ％

B 는, 저온 2 차 가공 취화를 방지하는 데 유효한 원소이다. 이 효과를 얻기 위해서는 0.0002 ％ 이상의 함유가 필요하다. 그러나, B 함유량이 0.0050 ％ 를 초과하면 열간 가공성이 저하된다. 그 때문에, B 를 함유하는 경우에는 0.0002 ∼ 0.0050 ％ 의 범위로 한다. 바람직하게는 0.0005 ∼ 0.0035 ％ 의 범위이다. 더욱 바람직하게는 0.0005 ∼ 0.0020 ％ 의 범위이다.

REM : 0.01 ∼ 0.10 ％

REM (Rare Earth Metals) 은, 내산화성을 향상시키는 원소로서, 특히 용접부의 산화 피막 형성을 억제하여 용접부의 내식성을 향상시키는 효과가 있다. 이 효과를 얻기 위해서는, REM 의 0.01 ％ 이상의 첨가가 필요하다. 그러나, REM 함유량이 0.10 ％ 를 초과하면, 냉연 소둔시의 산세성 등의 제조성을 저하시킨다. 또, REM 은 고가의 원소이기 때문에, 과도한 첨가는 제조 비용의 증가를 초래하여 바람직하지 않다. 그 때문에, REM 을 함유하는 경우에는 0.01 ∼ 0.10 ％ 의 범위로 한다.

이상으로, 본 발명의 스테인리스강에 있어서의 성분 조성에 대해서 설명하였다.

또한, 본 발명에 있어서의 성분 조성 중, 상기 이외의 성분은 Fe 및 불가피적 불순물이다.

다음으로, 본 발명의 스테인리스강의 제조 방법에 대해서 설명한다.

상기한 성분 조성으로 이루어지는 용강을, 전로, 전기로, 진공 용해로 등의 공지된 방법으로 용제하고, 연속 주조법 혹은 조괴-분괴법에 의해서 강 소재 (슬래브) 로 한다. 이 슬래브를 1100 ∼ 1250 ℃ 에서 1 ∼ 24 시간 가열하거나, 혹은 가열하지 않고 주조 그대로 직접, 열간 압연하여 열연판으로 한다.

그 후, 열연판을 페라이트상과 오스테나이트상의 2 상역 온도가 되는 900 ℃ 이상 1050 ℃ 이하의 온도에서 5 초 ∼ 15 분간 유지하는 열연판 어닐링을 행하여, 열연 어닐링판으로 한다. 이어서, 열연 어닐링판에 대해서, 필요에 따라서 산세를 실시한 후, 냉간 압연을 실시하여, 냉연판으로 한다. 그 후, 냉연판에 대해서 냉연판 어닐링을 행하여, 냉연 소둔판으로 한다. 추가로 냉연 소둔판에 대해서 필요에 따라서 산세를 실시하여, 제품으로 한다.

여기서, 냉간 압연은 신장성, 굽힘성, 프레스 성형성 및 형상 교정의 관점에서, 50 ％ 이상의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 또, 본 발명에서는 냉간 압연-어닐링을 2 회 이상 반복해도 된다. 또, 냉연판 어닐링은 850 ℃ 이상 950 ℃ 이하의 온도에서 5 초 ∼ 5 분간 유지함으로써 행한다. 보다 광택을 구현하기 위해서 BA 어닐링 (광휘 어닐링) 을 행해도 된다.

또한, 더욱 표면 성상을 향상시키기 위해서, 연삭이나 연마 등을 실시해도 된다.

이하, 상기한 제조 조건 중, 열연판 어닐링 및 냉연판 어닐링 조건의 한정 이유에 대해서 설명한다.

열연판 어닐링 조건 : 900 ℃ 이상 1050 ℃ 이하의 온도에서 5 초 ∼ 15 분간 유지

열연판 어닐링은 본 발명이 우수한 성형성 및 내리징 특성을 얻기 위해서 매우 중요한 공정이다. 열연판 어닐링에 있어서의 유지 온도가 900 ℃ 미만에서는 충분한 재결정이 발생되지 않는 데다가, 페라이트 단상역이 되기 때문에, 2 상역 어닐링에 의해서 발현되는 본 발명의 효과가 얻어지지 않는 경우가 있다. 한편, 유지 온도가 1050 ℃ 를 초과하면, 열연판 어닐링 후에 생성되는 마텐자이트상의 체적률이 감소되기 때문에, 그 후의 냉간 압연에 있어서의 페라이트상으로의 압연 변형의 집중 효과가 저감되고, 페라이트 콜로니의 파괴가 불충분해져, 소정의 내리징 특성이 얻어지지 않는 경우가 있다.

또, 유지 시간이 5 초 미만인 경우, 소정의 온도에서 어닐링했다고 해도 오스테나이트상의 생성과 페라이트상의 재결정이 충분히 발생되지 않기 때문에, 원하는 성형성이 얻어지지 않는 경우가 있다. 한편, 유지 시간이 15 분을 초과하면, 오스테나이트상 중으로의 C 농화가 조장되고, 열연판 어닐링 후에 마텐자이트상이 과잉으로 생성되어 열연판 인성이 저하되는 경우가 있다. 그 때문에, 열연판 어닐링은, 900 ℃ 이상 1050 ℃ 이하의 온도에서 5 초 ∼ 15 분간 유지하는 것으로 한다. 바람직하게는, 920 ℃ 이상 1030 ℃ 이하의 온도에서 15 초 ∼ 3 분간 유지한다.

냉연판 어닐링 조건 : 850 ∼ 950 ℃ 의 온도에서 5 초 ∼ 5 분간 유지

냉연판 어닐링은 열연판 어닐링에서 형성된 페라이트상을 재결정시킴과 함께, 최종 제품에 있어서의 마텐자이트상의 체적률을 소정의 범위로 조정하기 위해서 중요한 공정이다. 냉연판 어닐링에 있어서의 유지 온도가 850 ℃ 미만에서는 재결정이 충분히 발생되지 않아 소정의 평균 El 및 평균 r 치를 얻을 수 없다. 한편, 유지 온도가 950 ℃ 를 초과했을 경우, 마텐자이트상이 과잉으로 생성되고, 강판이 경질화되어 소정의 평균 El 을 얻을 수 없다.

또, 유지 시간이 5 초 미만인 경우, 소정의 온도에서 어닐링했다고 해도 페라이트상의 재결정이 충분히 발생되지 않기 때문에, 소정의 평균 El 및 평균 r 치를 얻을 수 없다. 한편, 유지 시간이 5 분을 초과하면, 결정립이 현저하게 조대화하여, 강판의 광택도가 저하되기 때문에 표면 미려성의 관점에서 바람직하지 않다. 그 때문에, 냉연판 어닐링은 850 ∼ 950 ℃ 의 온도에서 5 초 ∼ 5 분간 유지로 한다. 바람직하게는, 880 ℃ ∼ 940 ℃ 에서 15 초 ∼ 3 분간 유지이다

실시예

표 1 에 나타내는 성분 조성을 갖는 강을 50 ㎏ 소형 진공 용해로에서 용제하였다. 이들 강괴를 1150 ℃ 에서 1 h 가열 후, 열간 압연을 실시하여 3.0 ㎜ 두께의 열연판으로 하였다. 열간 압연 두께는 600 ℃ 까지 수랭한 후에 공랭하였다. 이어서, 이들 열연판에 표 2 에 기재된 조건에서 열연판 어닐링을 실시한 후, 표면에 숏 블라스트 처리와 산세에 의한 탈스케일을 행하였다. 추가로 판두께 0.8 ㎜ 까지 냉간 압연한 후, 표 2 에 기재된 조건에서 냉연판 어닐링 (냉연판 어닐링) 을 행하고, 산세에 의한 탈스케일 처리를 행하여 냉연 소둔판을 얻었다.

이렇게 하여 얻어진 냉연 소둔판에 대해서 이하의 평가를 행하였다.

(1) 조직 관찰

·마텐자이트상의 체적률

냉연 소둔판으로부터 단면 관찰용의 시험편을 제작하고, 왕수에 의한 에칭 처리를 실시한 후, 광학 현미경에 의한 관찰을 행하였다. 조직 형상과 에칭 강도로부터 마텐자이트상과 페라이트상을 구별한 후, 화상 처리에 의해서 마텐자이트상의 체적률을 산출하였다. 관찰은 10 시야에 대해서 배율 100 배로 실시하고, 그 평균치를 마텐자이트상의 체적률로 하였다. 또한, 마텐자이트상 이외의 조직은 페라이트상이었다.

(2) 성형성의 평가

·평균 파단 연신율 (평균 El) 및 파단 연신율의 면내 이방성 ｜ΔEl｜

냉연 소둔판으로부터, 압연 방향에 대해서 평행 (L 방향), 45°(D 방향), 직각 (C 방향) 이 되는 방향이 각각 시험편의 길이 방향이 되도록 JIS 13B 호 인장 시험편을 채취하고, 인장 시험을 JIS Z 2241 에 준거하여 행하여 파단 연신율을 측정하였다.

그리고, 이하의 식을 사용하여 평균 파단 연신율 (평균 El) 을 산출하여, 25 ％ 이상인 경우를 합격 (○), 25 ％ 미만인 경우를 불합격 (×) 으로 하였다.

평균 El = (El_L ＋ 2 × El_D ＋ El_C)/4

다음으로, 이하의 식을 사용하여 ｜ΔEl｜ 을 산출하여, 3.0 ％ 이하인 경우를 합격 (○), 3.0 ％ 초과인 경우를 불합격 (×) 으로 하였다.

｜ΔEl｜ = ｜(El_L－ 2 × El_D ＋ El_C)/2｜

·평균 r 치 및 r 치의 면내 이방성 ｜Δr｜

냉연 소둔판으로부터, 압연 방향에 대해서 평행 (L 방향), 45°(D 방향), 직각 (C 방향) 이 되는 방향이 각각 시험편의 길이 방향이 되도록 JIS 13B 호 인장 시험편을 채취하고, JIS Z 2241 에 준거한 인장 시험에 있어서 15 ％ 의 변형을 부여했을 때의 각 방향의 r 치 (r_L, r_D, r_C)를 구하였다. 여기서, r_L, r_D, r_C 는 각각, L 방향, D 방향, C 방향의 평균 랭크 포드치 (평균 r 치) 이다.

이어서, 이하의 식에 의해서 평균 r 치를 구하고, 이 평균 r 치가 0.70 이상인 경우를 합격 (○), 0.70 미만인 경우를 불합격 (×) 으로 하였다.

평균 r 치 = (r_L ＋ 2 × r_D ＋ r_C)/4

또, 이하의 식에 의해서 ｜Δr｜ 을 산출하고, 이 ｜Δr｜ 이 0.30 이하인 경우를 합격 (○), 0.30 초과인 경우를 불합격 (×) 으로 하였다.

｜Δr｜ = ｜(r_L － 2 × r_D ＋ r_C)/2｜

(3) 내리징 특성의 평가

냉연 소둔판으로부터, 압연 방향으로 평행한 방향이 시험편의 길이가 되도록 JIS 5호 인장 시험편을 채취하고, 그 표면을 ＃600 의 에머리 페이퍼를 사용하여 연마한 후, 인장 시험을 JIS Z 2241 에 준거하여 행하여, 20 ％ 의 인장 변형을 부여하였다. 그 후, 그 시험편의 평행부 중앙의 연마면에서 압연 방향으로 직각인 방향으로, 표면 조도계를 사용하여, JIS B 0601 (2001년) 에서 규정되는 산술 평균 굴곡 Wa 를, 측정 길이 16 ㎜, 하이 컷 필터 파장 0.8 ㎜, 로 컷 필터 파장 8 ㎜ 로 측정하였다. Wa 가 2.0 ㎛ 이하인 경우를 특히 우수한 내리징 특성으로서 합격 (◎), 2.0 ㎛ 초과 2.5 ㎛ 이하인 경우를 합격 (○), 2.5 ㎛ 초과인 경우를 불합격 (×) 으로 하였다.

(4) 내식성의 평가

냉연 소둔판으로부터, 60 × 100 ㎜ 의 시험편을 채취하여, 표면을 ＃600 에머리 페이퍼에 의해서 연마 마무리한 후, 단면부를 시일한 시험편을 제작하고, JIS H 8502 에 규정된 염수 분무 사이클 시험에 제공하였다. 염수 분무 사이클 시험은, 염수 분무 (5 질량％ NaCl, 35 ℃, 분무 2 h) → 건조 (60 ℃, 4 h, 상대 습도 40 ％) → 습윤 (50 ℃, 2 h, 상대 습도 ≥ 95 ％) 을 1 사이클로 하여 8 사이클 행하였다.

염수 분무 사이클 시험을 8 사이클 실시 후의 시험편 표면을 사진 촬영하고, 화상 해석에 의해서 시험편 표면의 녹 발생 면적을 측정하여, 시험편 전체 면적과의 비율로부터 녹 발생률 ((시험편 중의 녹 발생 면적/시험편 전체 면적) × 100 [％]) 을 산출하였다. 녹 발생률이 10 ％ 이하를 특히 우수한 내식성으로서 합격 (◎), 10 ％ 초과 25 ％ 이하를 합격 (○), 25 ％ 초과를 불합격 (×) 으로 하였다.

상기 (1) ∼ (4) 의 평가 결과를 표 2 에 병기한다.

표 2 로부터, 발명예에서는 모두, 성형성 및 내리징 특성이 우수함과 함께, 내식성에 대해서도 우수한 것을 알 수 있다.

특히, Cu 를 0.32 ％ 함유한 No.3 (강 AC), Mo 를 0.21 ％ 함유한 No.5 (강 AE), Cr 을 17.8 ％ 함유한 No.11 (강 AK), 및 N 을 0.020 ％ 이하로 억제한 No.15 ∼ 19 (강 AO ∼ AS) 에서는, 염수 분무 사이클 시험 후의 녹 발생률이 10 ％ 이하로 되어 있어, 내식성이 더욱 향상되어 있는 것을 알 수 있다.

한편, C 함유량이 적정 범위를 상회하는 No.20 (강 BA) 에서는, 소정의 평균 El 및 내식성이 얻어지지 않았다. Cr 함유량이 적정 범위를 상회하는 No.21 (강 BB) 에서는, 마텐자이트상의 체적률이 적정 범위를 하회하기 때문에, 소정의 ｜ΔEl｜, ｜Δr｜ 및 내리징 특성이 얻어지지 않았다. Cr 함유량이 적정 범위를 하회하는 No.22 (강 BC) 에서는 소정의 내식성이 얻어지지 않았다.

열연판 어닐링의 유지 온도가 적정 범위를 하회하는 No.23 (강 AA) 에서는, 마텐자이트상의 체적률이 적정 범위를 하회하기 때문에, 소정의 ｜ΔEl｜, ｜Δr｜ 및 내리징 특성이 얻어지지 않았다. 열연판 어닐링의 유지 온도가 적정 범위를 상회하는 No.24 (강 AA) 에서는, 마텐자이트상의 체적률이 적정 범위를 하회하기 때문에, 소정의 ｜ΔEl｜, 평균 r 치, ｜Δr｜ 및 내리징 특성이 얻어지지 않았다. 냉연판 어닐링의 유지 온도가 적정 범위를 하회하는 No.25 (강 AA) 에서는, 재결정이 충분히 발생되지 않아, 소정의 평균 El, ｜ΔEl｜, 평균 r 치, ｜Δr｜ 및 내리징 특성이 얻어지지 않았다. 냉연판 어닐링의 유지 온도가 적정 범위를 상회하는 No.26 (강 AA) 에서는, 마텐자이트상의 체적률이 적정 범위를 상회하기 때문에, 소정의 평균 El 및 평균 r 치가 얻어지지 않았다.

이상으로부터, 본 발명에 의하면, 우수한 내리징 특성 및 성형성을 갖고, 추가로 내식성도 우수한 스테인리스강이 얻어지는 것을 알 수 있다.

산업상 이용가능성

본 발명에 의해서 얻어지는 스테인리스강은, 장출이나 드로잉를 주체로 한 프레스 성형품이나 높은 표면 미려성이 요구되는 용도, 예를 들어 주방 기구나 식기에의 적용에 특히 바람직하다..

Claims

질량％ 로, C : 0.005 ∼ 0.050 ％, Si : 0.01 ∼ 1.00 ％, Mn : 0.01 ∼ 1.0 ％, P : 0.040 ％ 이하, S : 0.010 ％ 이하, Cr : 15.5 ∼ 18.0 ％, Ni : 0.01 ∼ 1.0 ％, Al : 0.001 ∼ 0.10 ％ 및 N : 0.005 ∼ 0.06 ％ 를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물의 성분 조성으로 이루어지고,
조직 전체에 대한 체적률로 1 ∼ 10 ％ 의 마텐자이트상을 포함하고,
평균 파단 연신율이 25 ％ 이상, 파단 연신율의 면내 이방성 ｜ΔEl｜ 이 3 ％ 이하, 평균 랭크 포드치가 0.70 이상, 랭크 포드치의 면내 이방성 ｜Δr｜ 이 0.30 이하, 및 리징 높이가 2.5 ㎛ 이하인, 스테인리스강.
제 1 항에 있어서,
상기 성분 조성이, 추가로 질량％ 로, Cu : 0.1 ∼ 1.0 ％, Mo : 0.1 ∼ 0.5 ％ 및 Co : 0.01 ∼ 0.5 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는, 스테인리스강.
제 1 항에 있어서,
상기 성분 조성이, 추가로 질량％ 로, V : 0.01 ∼ 0.25 ％, Ti : 0.001 ∼ 0.05 ％, Nb : 0.001 ∼ 0.05 ％, Ca : 0.0002 ∼ 0.0020 ％, Mg : 0.0002 ∼ 0.0050 ％, B : 0.0002 ∼ 0.0050 ％ 및 REM : 0.01 ∼ 0.10 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는, 스테인리스강.
제 2 항에 있어서,
상기 성분 조성이, 추가로 질량％ 로, V : 0.01 ∼ 0.25 ％, Ti : 0.001 ∼ 0.05 ％, Nb : 0.001 ∼ 0.05 ％, Ca : 0.0002 ∼ 0.0020 ％, Mg : 0.0002 ∼ 0.0050 ％, B : 0.0002 ∼ 0.0050 ％ 및 REM : 0.01 ∼ 0.10 ％ 중에서 선택되는 1 종 또는 2 종 이상을 함유하는, 스테인리스강.
제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 기재된 성분 조성으로 이루어지는 강 슬래브를 열간 압연하여, 열연판으로 하는 공정과,
상기 열연판을 900 ℃ 이상 1050 ℃ 이하의 온도 범위에서 5 초 ∼ 15 분간 유지하는 열연판 어닐링을 행하여, 열연 어닐링판으로 하는 공정과,
상기 열연 어닐링판을 냉간 압연하여, 냉연판으로 하는 공정과,
상기 냉연판을 850 ℃ 이상 950 ℃ 이하의 온도 범위에서 5 초 ∼ 5 분간 유지하는 냉연판 어닐링을 행하는 공정을 구비하는,
조직 전체에 대한 체적률로 1 ∼ 10 ％ 의 마텐자이트상을 포함하고,
평균 파단 연신율이 25 ％ 이상, 파단 연신율의 면내 이방성 ｜ΔEl｜ 이 3 ％ 이하, 평균 랭크 포드치가 0.70 이상, 랭크 포드치의 면내 이방성 ｜Δr｜ 이 0.30 이하, 및 리징 높이가 2.5 ㎛ 이하인, 스테인리스강의 제조 방법.