[go: up one dir, main page]
More Web Proxy on the site http://driver.im/

KR101136336B1 - Method for repairing of cooling roll - Google Patents

Method for repairing of cooling roll Download PDF

Info

Publication number
KR101136336B1
KR101136336B1 KR1020090122671A KR20090122671A KR101136336B1 KR 101136336 B1 KR101136336 B1 KR 101136336B1 KR 1020090122671 A KR1020090122671 A KR 1020090122671A KR 20090122671 A KR20090122671 A KR 20090122671A KR 101136336 B1 KR101136336 B1 KR 101136336B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
cooling roll
coating
powder
repairing
weld
Prior art date
Application number
KR1020090122671A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20110065964A (en
Inventor
김형준
천창근
김성욱
Original Assignee
재단법인 포항산업과학연구원
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 재단법인 포항산업과학연구원, 주식회사 포스코 filed Critical 재단법인 포항산업과학연구원
Priority to KR1020090122671A priority Critical patent/KR101136336B1/en
Publication of KR20110065964A publication Critical patent/KR20110065964A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101136336B1 publication Critical patent/KR101136336B1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
    • B22D11/057—Manufacturing or calibrating the moulds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
    • B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/38—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for roll bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C9/00—Alloys based on copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C24/00—Coating starting from inorganic powder
    • C23C24/08—Coating starting from inorganic powder by application of heat or pressure and heat

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)

Abstract

본 발명은 냉각롤의 보수 방법에 관한 것이다. 특히, 박판주조기용 냉각롤을 재사용할 수 있는 보수 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a repairing method of a cooling roll. In particular, it relates to a repair method that can reuse the cooling roll for sheet casting machine.

본 발명의 일실시예에 따른 냉각롤의 보수 방법은 냉각롤의 채널과 덮개 사이의 용접부에 발생되는 균열부를 보수하는 방법으로서, 상기 냉각롤의 용접부를 검사하는 단계와, 상기 용접부의 균열 검출 부위(균열부)에 코팅홈을 형성하는 단계와, 상기 코팅홈에 코팅 분말을 분사하여 적층시키는 단계와, 상기 냉각롤을 열처리시키는 단계 및 상기 용접부의 코팅 표면을 연마하여 돌출부를 제거하는 단계를 포함한다.Repairing method of the cooling roll according to an embodiment of the present invention is a method for repairing the cracks generated in the weld between the channel and the cover of the cooling roll, the step of inspecting the weld of the cooling roll, crack detection site of the weld Forming a coating groove in the (cracking part), spraying and laminating coating powder on the coating groove, heat treating the cooling roll, and removing the protrusion by polishing the coating surface of the welding part. do.

냉각롤, 구리합금롤, 박판주조, 코팅, 열처리 Cold Roll, Copper Alloy Roll, Sheet Casting, Coating, Heat Treatment

Description

냉각롤의 보수 방법{Method for repairing of cooling roll}Method for repairing of cooling roll}

본 발명은 냉각롤의 보수 방법에 관한 것이다. 특히, 박판주조기용 냉각롤을 재사용할 수 있는 보수 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a repairing method of a cooling roll. In particular, it relates to a repair method that can reuse the cooling roll for sheet casting machine.

일반적으로, 쌍롤식 박판주조기는 용탕으로부터 직접 박판(strip)을 제조할 수 있는 장치이다. 도 1을 참조하여 일반적인 쌍롤식 박판주조기(1)의 구성을 개략적으로 살펴보면, 래들(ladle; 2)에 담긴 용강은 턴디쉬(tundish; 3)로 공급되어 일시 저장되고, 턴디쉬(3)에 저장된 용강은 용강공급노즐(4)을 통해 한 쌍의 냉각롤(cooling roll; 10) 사이에 투입된다. 이때, 한 쌍의 냉각롤(10; 10a, 10b)의 양 측면은 내화물 재질의 에지댐(edge dam; 5)에 의해 차단된다. 따라서, 마주하는 한 쌍의 냉각롤(10a, 10b)이 반대 방향(R1, R2)으로 회전되고, 냉각롤(10)의 외주면을 따라 용강이 하측 방향을 밀리면서 박판(6)이 형성된다.In general, a twin roll sheet caster is a device that can produce a strip directly from the molten metal. Referring to the configuration of the general twin-roll sheet caster 1 with reference to Figure 1, the molten steel contained in the ladle (ladle) 2 is supplied to the tundish (3) and temporarily stored, the tundish (3) The stored molten steel is introduced between the pair of cooling rolls 10 through the molten steel supply nozzle 4. At this time, both sides of the pair of cooling rolls 10; 10a and 10b are blocked by edge dams 5 of refractory material. Therefore, the pair of cooling rolls 10a and 10b facing each other are rotated in opposite directions R 1 and R 2 , and the thin plate 6 is formed while the molten steel pushes downward along the outer circumferential surface of the cooling roll 10. do.

냉각롤(10)을 통과한 박판(6)은 이후 다수의 핀치롤(7) 및 압연롤(8)을 통과하면서 일정한 형상을 갖도록 냉각되고, 권취기(미도시)에 의해 롤(9) 형상으로 감겨 제품화된다. (여기서, 도 1은 일반적인 쌍롤식 박판주조기의 구성을 개략적으로 도시한 도면이다.)The thin plate 6 which has passed through the cooling roll 10 is then cooled to have a constant shape while passing through the pinch rolls 7 and the rolling rolls 8, and is formed in a roll 9 by a winding machine (not shown). It is wound and commercialized. (Here, Figure 1 is a view schematically showing the configuration of a general twin-roll sheet caster.)

쌍롤식 박판주조기(1)에 적용되는 냉각롤(10)은 고온의 용융 금속과 접촉되기 때문에 열전도도 및 고온 강도가 우수한 재질로 형성된다. 또한, 냉각롤(10)의 내부에는 냉각롤(10)을 냉각시킬 수 있도록 냉각수가 순환되는 통로, 즉 채널(channel)이 형성된다. 한편, 채널은 냉각롤(10)의 양 수평단면에서 용접 방식으로 결합되는 덮개(cover)에 의해 밀폐된다.The cooling roll 10 applied to the twin roll sheet caster 1 is formed of a material having excellent thermal conductivity and high temperature strength because it is in contact with the hot molten metal. In addition, a passage through which cooling water is circulated, that is, a channel, is formed in the cooling roll 10 to cool the cooling roll 10. On the other hand, the channel is closed by a cover which is joined in a welding manner at both horizontal cross-sections of the cooling roll 10.

그런데, 냉각롤(10)은 박판주조공정 시 고온의 환경에 노출되고, 가열 및 냉각이 반복되어 취약부, 즉 용접부(채널과 덮개 또는 냉각롤 몸체와 덮개의 용접 부위)에서 균열(crack)이 발생되는 문제점이 있었다. (여기서, 냉각롤(10)의 용접부는 용접 작업시 인장응력이 잔류되고, 경도가 높아 냉각롤(10)에서 가장 취약한 부위를 형성한다.)However, the cooling roll 10 is exposed to a high temperature environment during the sheet casting process, and the heating and cooling are repeated, so that cracks are generated at the vulnerable portion, that is, the welded portion (the channel and the cover or the welded portion of the cooling roll body and the cover). There was a problem. (Here, the weld of the cooling roll 10, the tensile stress is retained during the welding operation, the hardness is high to form the most vulnerable portion in the cooling roll 10.)

만약, 냉각롤(10)의 용접부에서 균열이 발생된 상태로 박판주조공정이 진행되면 채널을 순환하는 냉각수의 누수를 초래하고, 이로 인해 폭발 등의 대형 조업사고를 야기할 수 있는 문제점이 있었다. 따라서, 종래에는 대형 조업사고를 방지하기 위해 냉각롤(10)의 용접부에 대한 검사가 주기적으로 실시되었다.If the sheet casting process is performed in a state in which cracks are generated in the welded part of the cooling roll 10, leakage of the cooling water circulating through the channel may occur, thereby causing a large-scale operation accident such as an explosion. Therefore, conventionally, the inspection of the welded portion of the cooling roll 10 was periodically performed in order to prevent a large operation accident.

그러나, 종래와 같이 주기적인 냉각롤(10)의 검사를 통해 용접부에서 균열을 검출하더라도 냉각롤(10)의 균열부를 보수하여 냉각롤(10)을 재사용할 수 있는 적절한 방법이 없었다. 즉, 냉각롤(10)의 용접부에서 균열이 발생되면 냉각롤(10)의 교체가 이루어지고, 교체된 냉각롤(10)은 폐기 처리되었다. 따라서, 종래에는 박판주조공정에서 고가(高價)의 냉각롤(10)을 교체하는데 과다한 비용이 소요되어 생산성이 저하되는 문제점이 있었다.However, even if the crack is detected in the weld through periodic inspection of the cooling roll 10 as in the prior art, there was no suitable way to repair the crack of the cooling roll 10 to reuse the cooling roll 10. That is, when a crack is generated in the welding part of the cooling roll 10, the cooling roll 10 is replaced, and the replaced cooling roll 10 is disposed of. Therefore, in the related art, excessive cost is required to replace an expensive cooling roll 10 in a thin plate casting process, and thus there is a problem in that productivity is lowered.

본 발명은 냉각롤, 특히 박판주조기용 냉각롤을 재사용할 수 있는 보수 방법을 제공한다.The present invention provides a repair method that can reuse a cooling roll, in particular a cooling roll for sheet casting machine.

본 발명은 박판주조기용 냉각롤의 용접부에서 발생하는 균열부에 코팅 분말을 분사하고 열처리시켜 냉각롤을 재사용할 수 있는 보수 방법을 제공한다.The present invention provides a repair method capable of reusing a cooling roll by spraying the coating powder and heat treatment to the crack generated in the weld portion of the cooling roll for sheet casting machine.

본 발명의 일실시예에 따른 냉각롤의 보수 방법은 냉각롤의 채널과 덮개 사이의 용접부에서 발생되는 균열부를 보수하는 방법으로서, 상기 냉각롤의 용접부를 검사하는 단계와, 상기 용접부의 균열 검출 부위, 즉 균열부에 코팅홈을 형성하는 단계와, 상기 코팅홈에 코팅 분말을 분사하여 적층시키는 단계와, 상기 냉각롤을 열처리시키는 단계 및 상기 용접부의 코팅 표면을 연마하여 돌출부를 제거하는 단계를 포함한다.Repairing method of the cooling roll according to an embodiment of the present invention is a method for repairing the crack generated in the weld between the channel and the cover of the cooling roll, the step of inspecting the weld of the cooling roll, crack detection site of the weld That is, forming a coating groove in the cracks, spraying the coating powder in the coating grooves and laminating, heat-treating the cooling roll and polishing the coating surface of the weld portion to remove the protrusions do.

본 발명의 실시예에 따르면 냉각롤의 채널과 덮개 사이에 형성되는 용접부에 균열부가 형성되면, 균열부를 코팅하여 보수함으로써 냉각롤을 재사용할 수 있다. 따라서, 박판주조공정에서 냉각롤의 내부를 순환하는 냉각수의 누수를 방지하여 대형 조업사고의 발생을 예방할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, if a crack is formed in the weld formed between the channel and the cover of the cooling roll, the cooling roll may be reused by coating and repairing the crack. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of large-scale operation accident by preventing the leakage of the cooling water circulating inside the cooling roll in the sheet casting process.

또한, 냉각롤을 코팅 방식으로 보수함으로써 고가의 냉각롤을 교체하지 않고 재사용할 수 있어서 냉각롤의 교체에 따른 비용을 절감할 수 있으며, 이를 통해 생 산성을 향상시킬 수 있다.In addition, by repairing the cooling roll in a coating method can be reused without replacing the expensive cooling roll can reduce the cost of replacing the cooling roll, thereby improving productivity.

이후, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 따른 실시예들을 더욱 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면 상의 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings will be described embodiments of the present invention in more detail. However, the present invention is not limited to the embodiments disclosed below, but may be implemented in various forms, and only the embodiments make the disclosure of the present invention complete, and the scope of the invention to those skilled in the art. It is provided for complete information. Like reference numerals in the drawings refer to like elements.

도 2는 본 발명에 따른 냉각롤의 보수 방법에 적용되는 냉각롤의 일측 수평단면을 도시한 도면이고, 도 3은 도 2에 도시된 선 A-A'에 따른 내부 단면도이다. 또한, 도 4는 본 발명에 따른 냉각롤의 보수 방법에 사용되는 분사 장치의 개략적인 구성도이고, 도 5는 본 발명에 따른 냉각롤의 균열부에 형성시킨 코팅홈의 변형예를 도시한 도면이며, 도 6은 본 발명의 일실시예에 따른 냉각롤의 보수 방법을 도시한 순서도이다.Figure 2 is a view showing a horizontal cross section of one side of the cooling roll applied to the repairing method of the cooling roll according to the present invention, Figure 3 is an internal cross-sectional view along the line A-A 'shown in FIG. In addition, Figure 4 is a schematic configuration diagram of the injection device used in the repair method of the cooling roll according to the present invention, Figure 5 is a view showing a modification of the coating groove formed in the crack portion of the cooling roll according to the present invention. 6 is a flowchart illustrating a repairing method of a cooling roll according to an embodiment of the present invention.

도 2 내지 도 6을 참조하면, 본 발명의 일실시예에 따른 냉각롤의 보수 방법은 냉각롤(10)의 채널(16)과 덮개(14) 사이의 용접부(S)에 형성되는 균열부를 보수하는 방법으로서, 냉각롤(10)의 용접부(S)를 검사하는 단계(S110)와, 용접부(S)의 균열 검출 부위(균열부)에 코팅홈(18)을 형성하는 단계(S120)와, 코팅홈(18)에 코팅 분말(P1, P2)을 분사하여 적층시키는 단계(S130)와, 냉각롤(10)을 열처리시키는 단계(S140) 및 용접부(S)의 코팅 표면을 연마하여 돌출부를 제거하는 단계(S150)를 포함한다.2 to 6, the repairing method of the cooling roll according to the exemplary embodiment of the present invention repairs a crack formed in the weld S between the channel 16 and the lid 14 of the cooling roll 10. As a method, the step (S110) of inspecting the weld portion (S) of the cooling roll 10, the step of forming a coating groove (18) in the crack detection portion (crack portion) of the weld portion (S120), Spraying the coating powder (P 1 , P 2 ) in the coating groove (18) by laminating (S130), the step of heat-treating the cooling roll 10 (S140) and polishing the coating surface of the welding portion (S) protrusion Removing the step (S150).

도 2 및 도 3에 도시된 냉각롤(10)은 박판주조기(1; 도1 참조)에 적용되며, 원통 형상의 냉각롤 몸체(12)의 내부에는 냉각수가 순환될 수 있는 통로인 채널(16)이 형성되고, 채널(16)은 냉각롤 몸체(12)의 양측 수평단면에서 용접되는 링(ring) 형상의 덮개(14)에 의해 밀폐되어 외부와 차단된다.The cooling roll 10 shown in FIGS. 2 and 3 is applied to the sheet casting machine 1 (see FIG. 1), and the channel 16 which is a passage through which cooling water can be circulated inside the cylindrical cooling roll body 12. ) Is formed, and the channel 16 is sealed by a ring-shaped cover 14 welded at both horizontal cross-sections of the cooling roll body 12 to be blocked from the outside.

냉각롤 몸체(12)와 덮개(14)는 열전도도가 우수하면서 고온 강도가 우수한 구리계 합금을 재질로 형성되며, CuCrCz 합금이나 CuNiBe 합금 등을 예로 들어 사용할 수 있다. 따라서, 채널(16)과 덮개(14)의 용접은 냉각롤(10)의 재질 특성에 의해 통상적인 용접 방법이 아닌 전자빔 용접 방식으로 이루어진다.The cooling roll body 12 and the cover 14 are formed of a copper alloy having excellent thermal conductivity and excellent high temperature strength, and may be used as an example of a CuCrCz alloy or a CuNiBe alloy. Therefore, the welding of the channel 16 and the lid 14 is made by electron beam welding rather than the conventional welding method due to the material properties of the cooling roll 10.

위와 같은 냉각롤(10)은 박판주조공정에서 고온의 환경에 노출되고, 고온의 용융 금속과 접촉하기 때문에 용접부(S)에서 균열이 발생될 수 있다. 냉각롤(10)에 균열이 발생되면 대형 조업사고로 이어질 수 있기 때문에 냉각롤(10)에 대한 주기적인 검사가 실시된다(S110).As described above, the cooling roll 10 may be exposed to a high temperature environment in a thin sheet casting process, and cracks may be generated in the weld part S because the cooling roll 10 is in contact with a high temperature molten metal. If a crack occurs in the cooling roll 10 may lead to a large-scale operation accident is carried out a periodic inspection for the cooling roll 10 (S110).

주기적인 검사를 통해서 냉각롤(10)의 용접부(S)에서 균열이 검출되면, 균열을 보수하기 위해 균열 검출 부위(균열부)에 코팅홈(18)을 형성한다(S120). (냉각롤(10)에서 발생되는 균열부는 용접부(S) 영역에서 국부적으로 발생된다. 또한, 균열부는 용접부(S) 영역에서 1개 또는 복수 개 발생될 수 있다.) 코팅홈(18)은 코팅 분말(P1; 도5참조)이 적층되는 공간으로서, 냉각롤 몸체(12)와 덮개(14)에 모두 코 팅 분말(P1)이 적층되도록 냉각롤 몸체(12)와 덮개(14)의 경계를 모두 포함하여 형성된다. 본 발명의 일실시예에서는 균열부에 형성시키는 코팅홈(18)을 도 3 또는 도 5(a)에서와 같이 사다리꼴 형상의 코팅홈(18a)으로 형성시켰으나, 균열부의 발생 상태에 따라서 도 5(b), 도 5(c)에 각각 도시된 것처럼 "U"자 형상의 코팅홈(18b)이나 또는 "V"자 형상의 코팅홈(18c)으로 변형하여 형성시킬 수 있다.If cracks are detected in the welded portion S of the cooling roll 10 through periodic inspection, the coating grooves 18 are formed in the crack detection site (cracked portion) to repair the cracks (S120). (The cracks generated in the cooling roll 10 are locally generated in the welded portion S. In addition, one or more cracks may be generated in the welded portion S.) The coating groove 18 is coated. As a space in which the powder P 1 ; see FIG. 5 is laminated, the cooling roll body 12 and the lid 14 are formed so that the coating powder P 1 is laminated on both the cooling roll body 12 and the lid 14. It is formed by including all boundaries. In one embodiment of the present invention, the coating grooves 18 formed in the cracks are formed as trapezoidal coating grooves 18a as shown in FIG. 3 or 5 (a). b), as shown in FIG. 5C, respectively, may be formed by deforming to a coating groove 18b having a “U” shape or a coating groove 18c having a “V” shape.

이후, 냉각롤(10)의 균열부에 코팅홈(18; 18a, 18b, 18c)이 형성되면, 도 4에 도시된 바와 같은 분사 장치(100)를 통해 코팅 분말(P1, P2)이 코팅홈(18)을 향해 분사된다(S130).Then, when the coating grooves 18 (18a, 18b, 18c) is formed in the crack of the cooling roll 10, the coating powder (P 1 , P 2 ) through the injection device 100 as shown in FIG. Sprayed toward the coating groove 18 (S130).

여기서, 분사 장치(100)의 개략적인 구성을 살펴보면, 분사 장치(100)는 공급되는 가스의 공급량을 조절하는 가스 조절부(110)와, 가스 조절부(110)의 가스 공급 조절을 통하여 공급된 가스(G1)를 가열하는 가스 히터(120)와, 가스 조절부(110)의 공급량 조절로 일부 가스(G2)를 공급받아 코팅 분말(P1, P2)을 공급하는 분말 송급장치(130)와, 분말 송급장치(130)로 공급된 코팅 분말(P1, P2)과 가스 히터(120)에서 가열된 가스(G1)를 혼합하고, 코팅 분말(P1, P2)이 분사되는 분사노즐(160)이 일측에 구비되는 혼합챔버(150)와, 혼합챔버(150)와 분말 송급장치(130) 사이에 장착되어 분말 송급장치(130)로 공급된 코팅 분말(P1, P2)을 예열하는 분말 예열장치(140)와, 분말 예열장치(140)와 가스 히터(120)를 제어하여 온도를 조절하는 제어부(170)를 포함한다. 여기서, 분사 장치(100)에는 분말 예열장치(140)가 구 비되어 코팅 분말(P1, P2)의 분사시 높은 적층율과 우수한 코팅층을 얻을 수 있도록 분사 전 예열이 이루어진다.Here, looking at the schematic configuration of the injection device 100, the injection device 100 is supplied through the gas control unit 110 and the gas supply control of the gas control unit 110 to adjust the supply amount of the gas to be supplied Powder feeder for supplying the coating powder (P 1 , P 2 ) by receiving a portion of the gas (G 2 ) by the gas heater 120 for heating the gas (G 1 ) and the supply amount of the gas control unit 110 ( 130, the coating powder (P 1 , P 2 ) supplied to the powder supply device 130 and the gas (G 1 ) heated in the gas heater 120 is mixed, the coating powder (P 1 , P 2 ) is The coating powder P 1 , which is mounted between the mixing chamber 150 and the mixing chamber 150 and the powder feeding device 130 provided at one side of the injection nozzle 160 to be injected, is supplied to the powder feeding device 130. A powder preheater 140 for preheating P 2 ), and a control unit 170 for controlling the temperature by controlling the powder preheater 140 and the gas heater 120. Here, the injection device 100 is equipped with a powder preheater 140 is preheated before the injection to obtain a high lamination rate and an excellent coating layer when spraying the coating powder (P 1 , P 2 ).

본 발명의 실시예에서는 코팅 분말(P1, P2)이 분사 전 100℃ 내지 500℃의 온도 범위에서 예열된다. 여기서, 100℃ 미만의 온도에서는 분말 예열의 효과가 미비하고, 500℃를 초과하는 온도에서는 구리 성분이 포함된 코팅 분말(P1, P2)의 산화가 심해진다.In an embodiment of the present invention the coating powder (P 1 , P 2 ) is preheated in the temperature range of 100 ℃ to 500 ℃ before spraying. Here, the oxidation of the temperature lower than 100 ℃ and the effect of pre-heating the powder lack, at temperature exceeding 500 ℃ The coating powder contains a copper component (P 1, P 2) are deep.

위와 같은 분사 장치(100)에서 예열되고, 분사되는 코팅 분말(P1, P2)은 1㎛ 내지 50㎛의 입도 크기로 형성된다. 또한, 코팅 분말(P1, P2)은 모재인 냉각롤(10)과 동일한 구리합금을 재질로 사용하거나, 순수한 구리 재질을 사용할 수 있다.The preheated and sprayed coating powder (P 1 , P 2 ) in the above injection device 100 is formed in a particle size of 1 ㎛ to 50 ㎛. In addition, the coating powder (P 1 , P 2 ) may use the same copper alloy as the cooling roll 10 as the base material, or may use a pure copper material.

또한, 분말 간의 결합력을 향상시키고, 분사노즐(160)의 막힘 현상 등을 방지하기 위하여 구리에 SiC, Al2O3 등의 세라믹을 첨가한 구리-세라믹 복합체를 재질로 사용할 수 있다.In addition, in order to improve the bonding force between the powder and to prevent clogging of the injection nozzle 160, a copper-ceramic composite in which ceramics such as SiC and Al 2 O 3 are added to copper may be used as a material.

한편, 코팅 분말(P1, P2)의 재질로서 구리-세라믹 복합체를 사용할 경우에는 세라믹 분말이 5㎛ 내지 100㎛의 입도 크기로 형성되고, 5% 내지 50%의 중량비로 혼합된다. 여기서, 세라믹을 5%중량비 미만으로 첨가하면 첨가 효과가 미비하고, 50%중량비를 초과할 경우에는 분사 코팅 효율이 저하된다. 또한, 세라믹의 입도 크기로서 5㎛ 미만의 입도 크기를 갖는 경우에는 세라믹 첨가 효과가 미비하고, 세라믹이 100㎛를 초과하는 입도 크기를 갖는 경우에는 세라믹 코팅이 거의 불가능하여 코팅시 악영향을 끼친다.On the other hand, when using a copper-ceramic composite as a material of the coating powder (P 1 , P 2 ), the ceramic powder is formed in a particle size of 5㎛ to 100㎛, and mixed in a weight ratio of 5% to 50%. Here, when the ceramic is added at less than 5% by weight, the effect of addition is inadequate, and when it exceeds 50% by weight, the spray coating efficiency is lowered. In addition, in the case of having a particle size of less than 5 μm as the particle size of the ceramic, the effect of ceramic addition is insignificant, and when the ceramic has a particle size of more than 100 μm, ceramic coating is almost impossible and adversely affects the coating.

위와 같은 재질과 크기 등을 갖는 코팅 분말(P1, P2)이 분사 장치(100)를 통해 코팅홈(18)에 분사되면, 코팅 분말(P1, P2)의 일부는 코팅홈(18)에 적층되어 채워지고, 나머지 일부는 균열부의 코팅 표면에서 돌출되어 부착된다. 본 발명의 실시예에서 코팅 분말(P1)은 0.5㎜ 내지 10㎜의 두께로 적층된다. 만약, 코팅 분말(P1)의 두께가 0.5㎜ 미만이 되면 코팅에 의한 밀폐 강도가 충분히 나오지 않아 채널(16)에서 순환되는 냉각수의 수압에 의해 냉각수가 누수 될 수 있다. 이와 반대로 코팅 분말(P1)의 두께가 10㎜를 초과하는 경우에는 적층 비용이 과다하게 소요되고, 코팅층의 잔류 응력의 증가로 인하여 모재, 즉 냉각롤(10)과의 결합력이 약화되는 문제점이 발생된다.When the coating powder (P 1 , P 2 ) having the same material and size as described above is sprayed into the coating groove 18 through the injection device 100, a portion of the coating powder (P 1 , P 2 ) is coated groove 18 ) Is laminated and filled, and the other part protrudes from the coating surface of the crack and is attached. In an embodiment of the present invention the coating powder (P 1 ) is laminated to a thickness of 0.5mm to 10mm. If the thickness of the coating powder P 1 is less than 0.5 mm, the sealing strength due to the coating may not be sufficiently released, and the cooling water may leak due to the hydraulic pressure of the cooling water circulated in the channel 16. On the contrary, when the thickness of the coating powder P 1 exceeds 10 mm, the lamination cost is excessively increased, and the bonding force with the base material, that is, the cooling roll 10 is weakened due to the increase of the residual stress of the coating layer. Is generated.

이상과 같은 단계를 통해 냉각롤(10)의 용접부(S)에 발생되는 균열부에 형성시킨 코팅홈(18)에 코팅 분말(P1, P2)이 적층된 이후에는 코팅 분말(P1, P2)의 결합력을 향상시키고, 코팅층의 인성을 향상시키기 위하여 열처리가 이루어진다(S140). 본 발명의 실시예에서는 냉각롤(10)의 열처리가 350℃ 온도에서 2시간 내지 24시간 동안 지속되도록 실시된다. 여기서, 열처리 온도가 350℃를 초과하는 경우에는 구리계 합금의 강도가 저하되는 문제점이 있으며, 열처리 지속 시간이 2시간 이내인 경우에는 열처리 효과가 미비하게 발생하고, 반대로 열처리 지속 시간이 24시간을 초과하는 경우에는 생산성 및 경제성이 저하되는 문제점이 있다.After the coating powder (P 1 , P 2 ) is laminated on the coating groove 18 formed in the crack generated in the welding portion (S) of the cooling roll 10 through the above steps (P 1 , Heat treatment is performed to improve the bonding strength of P 2 ) and to improve the toughness of the coating layer (S140). In the embodiment of the present invention, the heat treatment of the cooling roll 10 is carried out to last for 2 to 24 hours at 350 ℃ temperature. Here, when the heat treatment temperature exceeds 350 ℃, there is a problem that the strength of the copper-based alloy is lowered, when the heat treatment duration is less than 2 hours, the heat treatment effect is insufficient, on the contrary, the heat treatment duration is 24 hours If it exceeds, there is a problem that the productivity and economic efficiency is lowered.

이후, 열처리가 완료되면 용접부(S)의 코팅 표면, 보다 구체적으로는 균열부의 외측으로 돌출되는 코팅 분말(P2), 즉 돌출부를 제거하는 연마가 이루어져 냉각롤(10)의 양측 수평단면은 코팅 개시 전과 같이 매끈하게 보수된다(S150).Subsequently, when the heat treatment is completed, the coating surface of the welding portion S, more specifically, the coating powder P 2 protruding to the outside of the crack portion, that is, grinding is performed to remove the protrusions, so that both horizontal cross sections of the cooling roll 10 are coated. Smoothly repaired as before the start (S150).

이하, 본 발명의 실시예에 따른 실험예를 도 7 내지 도 9를 참조하여 설명하면 다음과 같다.Hereinafter, an experimental example according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 7 to 9.

도 7은 코팅 분말의 코팅 후 냉각수의 누수를 확인하기 위한 수압 시편을 촬영한 사진이고, 도 8은 본 발명의 제1실험예에 따른 코팅 단면을 확대 촬영한 사진이며, 도 9는 본 발명의 제2실험예에 따른 코팅 단면을 확대 촬영한 사진이다.7 is a photograph of a hydraulic specimen for confirming leakage of the cooling water after coating of the coating powder, Figure 8 is an enlarged photograph of the coating cross section according to the first experimental example of the present invention, Figure 9 is a view of the present invention An enlarged photograph of the coating cross section according to the second experimental example.

도 7 내지 도 9를 참조하면, 본 발명의 제1실험예는 CuCrZr 합금을 재질로 하는 모재에 입도 크기가 5㎛ 내지 50㎛인 구리 분말을 코팅한 실험예이며, 본 발명의 제2실험예는 CuNiBe 합금을 재질로 하는 모재에 입도 크기가 5㎛ 내지 50㎛인 구리 분말과 20%중량비의 알루미나(Al2O3)를 혼합한 분말을 코팅한 실험예이다.7 to 9, the first experimental example of the present invention is an experimental example in which a copper powder having a particle size of 5 μm to 50 μm is coated on a base material made of a CuCrZr alloy, and a second experimental example of the present invention. Is an experimental example of coating a powder mixed with alumina (Al 2 O 3 ) of 20% by weight of copper powder having a particle size of 5㎛ to 50㎛ in a base material made of a CuNiBe alloy.

본 발명의 제1실험예에서와 같이 순수 구리가 코팅된 수압 시편을 상온과 350℃에서 열처리한 후 수압을 시험한 결과 15bar의 수압에서도 냉각수가 누수 되지 않음을 확인할 수 있었다. 도 8에 도시된 구리 코팅의 단면을 살펴보면, 구리 코팅이 약 4㎜ 두께로 적층되어 우수하게 코팅되어 있음을 확인할 수 있다.As in the first experimental example of the present invention, the pure copper-coated hydraulic specimens were heat-treated at room temperature and 350 ° C., and then tested for hydraulic pressure. Looking at the cross section of the copper coating shown in Figure 8, it can be seen that the copper coating is laminated to a thickness of about 4mm excellent coating.

또한, 본 발명의 제2실험예를 보이는 도 9를 참조하면 검은 입자가 알루미나 세라믹 입자이며, 분말시에는 20%중량비로 세라믹 입자를 혼합하였으나 코팅층 내 에서는 약 10% 만 함유되어 있음을 확인할 수 있었다. 즉, 세라믹의 적층 효율은 구리 금속의 적층 효율보다 낮음을 확인할 수 있었다.In addition, referring to FIG. 9 showing the second experimental example of the present invention, the black particles were alumina ceramic particles, and when the powders were mixed with the ceramic particles in a 20% weight ratio, only about 10% was contained in the coating layer. . That is, it was confirmed that the lamination efficiency of the ceramic was lower than the lamination efficiency of the copper metal.

제1실험예의 모재, 제2실험예의 모재, 제1실험예의 코팅층 및 제2실험예의 코팅층이 상온, 250℃, 350℃의 열처리 온도에서 4시간 지속되었을 때 경도 측정 결과를 아래의 [표 1]을 참조하여 살펴보면 다음과 같다.When the base material of the first test example, the base material of the second test example, the coating layer of the first test example and the coating layer of the second test example lasted for 4 hours at room temperature, 250 ℃, 350 ℃ heat treatment temperature [Table 1] Looking at it as follows.

[표 1][Table 1]

상온Room temperature 250℃250 ℃ 350℃350 ℃ CuCrZr 모재CuCrZr Matrix 140140 142142 141141 CuNiBe 모재CuNiBe Base Materials 205205 207207 205205 제1실험예 코팅층Experimental Example 1 Coating Layer 125125 101101 9191 제2실험예 코팅층Experimental Example 2 Coating Layer 120120 105105 9292

구리계 합금, 즉 CuCrZr 모재 및 CuNiBe 모재는 350℃까지의 열처리시에도 경도 변화가 거의 없음을 확인할 수 있다. 그러나, 구리가 코팅된 경우(제1실험예 및 제2실험예의 코팅층)에는 열처리시 소성 가공된 코팅 조직을 어닐링(annealing)되면서 경도가 하강됨을 확인할 수 있었다. 이 경우, 모재보다 경도가 낮아지는데 코팅 부위가 용탕이 직접 접촉되는 부위라면 경도 하강으로 악영향이 발생될 수 있지만, 본 발명에서와 같이 냉각롤(10)의 코팅 부위가 냉각롤(10)의 곡면 부위가 아닌 양단 수평단면 부위이므로 경도 하강의 영향을 크게 받지 않는다. 오히려, 경도의 하강에 의해 인성이 증가하여 균열 발생의 가능성이 감소된다.It can be seen that the copper-based alloys, that is, the CuCrZr base material and the CuNiBe base material, hardly change in hardness even when heat-treated to 350 ° C. However, when copper was coated (coating layers of the first and second experimental examples), the hardness was lowered while annealing the coated tissue that was plastically processed during the heat treatment. In this case, the hardness is lower than that of the base material, but if the coating site is a site where the molten metal is in direct contact, adverse effects may occur due to the decrease in hardness. However, as in the present invention, the coating site of the cooling roll 10 is curved on the cooling roll 10. It is not affected by the hardness drop because it is a horizontal section area at both ends and not a part. Rather, the drop in hardness increases toughness and reduces the possibility of cracking.

전술한 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 냉각롤의 보수 방법은 냉각롤의 채널과 덮개 사이에 형성되는 용접부에 균열 발생시, 균열부를 코팅시켜 냉각롤을 보수할 수 있다. 따라서, 박판주조공정에서 냉각롤의 내부를 순환하는 냉각수의 누 수를 방지하여 대형 조업사고의 발생을 예방할 수 있다.As described above, in the repairing method of the cooling roll according to the embodiment of the present invention, when a crack occurs in the weld formed between the channel and the cover of the cooling roll, the crack may be coated to repair the cooling roll. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of large-scale operation accident by preventing the leakage of the cooling water circulating inside the cooling roll in the sheet casting process.

또한, 냉각롤을 코팅 방식으로 용이하게 보수하여 고가의 냉각롤을 교체하지 않고 재사용할 수 있어서 냉각롤의 교체에 따른 비용을 절감할 수 있으며, 이를 통해 생산성을 향상시킬 수 있다.In addition, the cooling roll can be easily repaired by a coating method and can be reused without replacing an expensive cooling roll, thereby reducing the cost of replacing the cooling roll, thereby improving productivity.

이상, 본 발명에 대하여 전술한 실시예 및 첨부된 도면을 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 이에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명이 다양하게 변형 및 수정될 수 있음을 알 수 있을 것이다.As mentioned above, although this invention was demonstrated with reference to the above-mentioned Example and an accompanying drawing, this invention is not limited to this, It is limited by the following claims. Therefore, it will be apparent to those skilled in the art that the present invention may be variously modified and modified without departing from the technical spirit of the following claims.

도 1은 일반적인 쌍롤식 박판주조기의 구성을 개략적으로 도시한 도면.1 is a view schematically showing the configuration of a general twin roll sheet casting machine.

도 2는 본 발명에 따른 냉각롤의 보수 방법에 적용되는 냉각롤의 일측 수평단면을 도시한 도면.Figure 2 is a view showing one side horizontal section of the cooling roll applied to the repairing method of the cooling roll according to the present invention.

도 3은 도 2에 도시된 선 A-A'에 따른 내부 단면도.3 is an internal sectional view taken along the line A-A 'shown in FIG.

도 4는 본 발명에 따른 냉각롤의 보수 방법에 사용되는 분사 장치의 개략적인 구성도.Figure 4 is a schematic configuration diagram of the injection device used in the repairing method of the cooling roll according to the present invention.

도 5는 본 발명에 따른 냉각롤의 균열부에 형성시킨 코팅홈의 변형예를 도시한 도면.5 is a view showing a modification of the coating groove formed in the crack portion of the cooling roll according to the present invention.

도 6은 본 발명의 일실시예에 따른 냉각롤의 보수 방법을 도시한 순서도.Figure 6 is a flow chart illustrating a repairing method of the cooling roll according to an embodiment of the present invention.

도 7 내지 도 9는 본 발명의 실시예에 따른 실험예를 촬영한 사진.7 to 9 is a photograph taken an experimental example according to an embodiment of the present invention.

<도면의 주요부분에 대한 부호 설명>Description of the Related Art [0002]

10 : 냉각롤 14 : 덮개10: cooling roll 14: cover

16 : 채널 18 : 코팅홈16: channel 18: coating groove

100 : 분사 장치 140 : 분말 예열장치100: injection device 140: powder preheater

S : 용접부S: weld

Claims (8)

냉각롤의 채널과 덮개 사이의 용접부에서 발생되는 균열부를 보수하는 방법으로서,As a method of repairing cracks generated in the weld between the channel and the cover of the cooling roll, 상기 냉각롤의 용접부를 검사하는 단계와;Inspecting a welded portion of the cooling roll; 상기 용접부의 균열 검출 부위에 코팅홈을 형성하는 단계와;Forming a coating groove in a crack detection portion of the weld portion; 상기 균열부를 코팅시켜 상기 균열부를 보수할 수 있도록 상기 코팅홈에 코팅 분말을 분사하여 적층시키는 단계와;Spraying and coating a coating powder on the coating groove to coat the crack to repair the crack; 상기 냉각롤을 열처리시키는 단계; 및Heat-treating the cooling roll; And 상기 용접부의 코팅 표면을 연마하여 돌출부를 제거하는 단계;Grinding the coating surface of the weld to remove the protrusion; 를 포함하는 냉각롤의 보수 방법.Repair method of the cooling roll comprising a. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1, 상기 코팅 분말은 구리, 구리합금 및 구리-세라믹 복합체 중 어느 하나의 재질로 이루어지는 냉각롤의 보수 방법.The coating powder is a repair method of a cooling roll made of any one material of copper, copper alloy and copper-ceramic composite. 청구항 2에 있어서,The method according to claim 2, 상기 구리-세라믹 복합체에 혼합되는 세라믹 분말은 5㎛ 내지 100㎛의 입도 크기로 형성되고, 5% 내지 50%의 중량비로 혼합되는 냉각롤의 보수 방법.Ceramic powder mixed in the copper-ceramic composite is formed in a particle size of 5㎛ to 100㎛, repair method of the cooling roll is mixed in a weight ratio of 5% to 50%. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1, 상기 코팅 분말은 1㎛ 내지 50㎛의 입도 크기로 형성되는 냉각롤의 보수 방법.The coating powder is repairing method of the cooling roll is formed to a particle size of 1㎛ to 50㎛. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1, 상기 코팅 분말은 상기 코팅홈에 0.5㎜ 내지 10㎜의 두께로 적층되는 냉각롤의 보수 방법.The coating powder is repairing method of the cooling roll is laminated to the coating groove in a thickness of 0.5mm to 10mm. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1, 상기 냉각롤의 열처리는 350℃ 온도에서 2시간 내지 24시간 동안 지속되는 냉각롤의 보수 방법.Heat treatment of the cooling roll is a repair method of the cooling roll lasting for 2 hours to 24 hours at 350 ℃ temperature. 청구항 1 내지 청구항 6 중 어느 하나에 있어서,The method according to any one of claims 1 to 6, 상기 코팅 분말은 분사 전 100℃ 내지 500℃의 온도로 예열되는 냉각롤의 보수 방법. The coating powder is repairing method of the cooling roll is preheated to a temperature of 100 ℃ to 500 ℃ before spraying. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1, 상기 코팅홈은 사다리꼴 형상, U자 형상 또는 V자 형상 중 어느 하나의 형상으로 형성되는 냉각롤의 보수 방법.The coating groove is a repairing method of the cooling roll is formed in any one of a trapezoidal shape, U-shaped or V-shaped.
KR1020090122671A 2009-12-10 2009-12-10 Method for repairing of cooling roll KR101136336B1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020090122671A KR101136336B1 (en) 2009-12-10 2009-12-10 Method for repairing of cooling roll

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020090122671A KR101136336B1 (en) 2009-12-10 2009-12-10 Method for repairing of cooling roll

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20110065964A KR20110065964A (en) 2011-06-16
KR101136336B1 true KR101136336B1 (en) 2012-04-20

Family

ID=44398985

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020090122671A KR101136336B1 (en) 2009-12-10 2009-12-10 Method for repairing of cooling roll

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101136336B1 (en)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101330311B1 (en) * 2012-05-31 2013-11-15 주식회사 포스코 Laddle with surface protection function
CN105921706B (en) * 2016-05-19 2018-03-20 西峡龙成特种材料有限公司 A kind of online restorative procedure of continuous casting crystallizer copper plate

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03230847A (en) * 1990-02-01 1991-10-14 Nippon Steel Corp Method for repairing roll in twin roll type continuous casting machine
JPH08267192A (en) * 1995-03-31 1996-10-15 Hitachi Zosen Corp Mold roll for twin roll type strip continuous casting and production thereof
JP2003191055A (en) 2001-12-21 2003-07-08 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Roll in continuous caster
KR20090067542A (en) * 2007-12-21 2009-06-25 주식회사 포스코 Casting roll and thereof surface treatment method of twin type strip caster

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03230847A (en) * 1990-02-01 1991-10-14 Nippon Steel Corp Method for repairing roll in twin roll type continuous casting machine
JPH08267192A (en) * 1995-03-31 1996-10-15 Hitachi Zosen Corp Mold roll for twin roll type strip continuous casting and production thereof
JP2003191055A (en) 2001-12-21 2003-07-08 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd Roll in continuous caster
KR20090067542A (en) * 2007-12-21 2009-06-25 주식회사 포스코 Casting roll and thereof surface treatment method of twin type strip caster

Also Published As

Publication number Publication date
KR20110065964A (en) 2011-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2018036382A1 (en) Method for preparing stainless steel composite plate for tmcp bridge
KR20130126962A (en) Method for producing hardened components with regions of different hardness and/or ductility
KR20100017770A (en) Method for the production and removal of a temporary protective layer for a cathodic coating
EP3381579B1 (en) Method of producing forged product
JP3380081B2 (en) Valve seat
TWI567238B (en) Hearth roll and method of manufacturing the same
CN110539140A (en) Production method of super-thick steel plate for pre-hardened plastic mold
KR101136336B1 (en) Method for repairing of cooling roll
CN109108431A (en) A kind of welding method of super thick steel-casting
EP3378578A1 (en) Roll for hot rolling process and method for manufacturing same
WO2020165489A1 (en) Method for the manufacture multimaterial roll and the multimaterial roll
JP5742959B2 (en) Rust prevention treatment method for molds
KR101135936B1 (en) Method for manufacturing cooling roll of strip
CN102989785A (en) Process for controlling surface piebaldness of steel plates
CN108188179B (en) composite aluminum plate manufacturing process
KR20120074621A (en) Method of manufacturing austenitic stainless steel with high surface quality
KR20120048398A (en) Roller of hot press forming heating furnace having excellent mechanical properties and anti-reactivity with plated material
KR102221451B1 (en) Titanium slab for hot-rolling and manufacturing method thereof
KR102174156B1 (en) Treating method of steel sheet and antioxidant for high-manganese steel
TWI827089B (en) Gas quench for diffusion bonding
KR101304851B1 (en) Twin roll strip casting method for reducing scale on surface of strip
KR100868093B1 (en) Hearth roll manufacture method which uses the centrifugal casting
KR102560881B1 (en) Local heat treatment method of work roll
KR102109232B1 (en) Antioxidant, processing method of the steel using thereof, and rolled steel product using the same
JPH0576660U (en) Gate member of hot water supply passage in low pressure casting equipment

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160406

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170405

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180406

Year of fee payment: 7