KR100528997B1 - Multilayer Heat Exchanger - Google Patents
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Abstract
본 발명은 냉매흐름의 편류를 방지하고 냉매의 난류효과를 놓여 전체적인 방열량을 증대시킬 수 있는 적층형 열교환기에 관한 것으로, 일단부에 형성된 유입 및 유출 탱크부, 상기 유입 및 유출탱크부의 하방으로 상당부분에 걸쳐 형성되고 타단부로부터 일정거리 이격됨으로써 두 개의 통로로 분할하는 격벽, 상기 격벽에 의해 분할되는 두 개의 통로를 연결하는 U턴부 및 저면으로부터 연장되어 돌출되는 다수의 비드를 갖는 각각의 플레이트 한 쌍을 대면접합하여 형성되는 다수의 플레이트튜브; 상기 다수의 플레이트튜브들 사이에 각각 개재되는 다수의 코루게이트핀;을 포함하며, 여기서 상기 비드들 각각은 타원형상으로서 그 장축이 플레이트 종방향에 대해 소정각도의 기울기를 갖고, 상기 한 쌍의 플레이트 각각의 횡방향에 대해 소정 각도로 기울어진 동일축상에 배열되는 비드들에 의해 형성되는 다수의 비드행을 가지며, 상기 다수의 행에 형성되는 상기 다수의 비드들은 인접하는 비드행들 사이에서 서로 엇갈리게 배열되는 것을 특징으로 한다.The present invention relates to a laminated heat exchanger that can prevent the flow of the refrigerant flow and increase the overall heat dissipation by placing the turbulent effect of the refrigerant, the inlet and outlet tank portion formed at one end, the inlet and outlet tank portion in the lower portion A pair of plates each having a partition wall formed over and separated by a predetermined distance from the other end to divide into two passages, a U-turn portion connecting the two passages divided by the partition, and a plurality of beads extending from the bottom surface. A plurality of plate tubes formed by face-to-face bonding; And a plurality of corrugated pins respectively interposed between the plurality of plate tubes, wherein each of the beads has an elliptical shape, the major axis of which has an inclination of a predetermined angle with respect to the plate longitudinal direction, and the pair of plates. Having a plurality of bead rows formed by beads arranged on the same axis inclined at an angle with respect to each transverse direction, wherein the plurality of beads formed in the plurality of rows are staggered from each other between adjacent bead rows. Characterized in that arranged.
Description
본 발명은 자동차용 공조장치의 냉각싸이클 등에 이용되고, 플레이트튜브와 핀이 교호하여 복수단으로 적층되며, 특히 플레이트튜브의 일측에 한쌍의 탱크부가 형성된 적층형 열교환기에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention is used in a cooling cycle of an automotive air conditioner and the like, and a plate tube and a fin are alternately stacked in a plurality of stages, and more particularly, a stacked heat exchanger having a pair of tanks formed on one side of a plate tube.
일반적으로 탱크부와 이 탱크부와 연통하는 통로가 형성된 플레이트튜브를 다수적층하고, 플레이트튜브 사이에 코루게이트핀을 개재함과 동시에 이웃하는 플레이트튜브를 탱크부에 접합하여 적층방향으로 연통시키고, 단부의 플레이트튜브에 엔드플레이트를 설치하도록 하는 적층형 열교환기는 잘 알려져 있다.In general, a plurality of plate tubes having a tank portion and a passage communicating with the tank portion are laminated. A corrugated pin is interposed between the plate tubes, and adjacent plate tubes are joined to the tank portion to communicate with each other in the stacking direction. Stacked heat exchangers are well known for mounting endplates in plate tubes.
이러한 적층형 열교환기에 있어서, 플레이트는 열매체가 저장 및 분배되는 탱크부가 형성되며, 중앙에는 규칙적으로 돌설된 다수의 구형비드들이 규칙적으로 배열된 열교환부 및 하부에 열매체가 U턴하는 U턴부가 평판에 프레스가공에 의해 형성된다.In such a laminated heat exchanger, the plate is formed with a tank portion in which the heat medium is stored and distributed, and a heat exchange part in which a plurality of regularly-shaped spherical beads are regularly arranged in the center and a U-turn portion where the heat medium is U-turned in the lower part are pressed on the flat plate. It is formed by processing.
이와 같이 프레스 가공된 플레이트들을 한쌍씩 대면접합함으로써 플레이트튜브를 제조하게 되며, 이들에 의해 형성된 경로를 통해 열매체가 통과하면서 열교환을 하게 된다.Thus, by pressing a pair of face-to-face contact plate pairs to produce a plate tube, the heat medium passes through the path formed by them to exchange heat.
이와 같이 제조된 증발기는 폭이 70-100mm가 일반적으로, 중량감소, 소음저감 부가적인 전자장치 및 공기 정화필터등을 위한 공간확보라는 고객의 욕구를 만족시키기 위해 이보다 더 작은 폭을 갖는 고효율 박형의 증발기가 요구되고 있다.The evaporator manufactured as described above has a width of 70-100 mm, which is generally a high efficiency thin film having a width smaller than this to satisfy the customer's desire to save space for weight reduction, noise reduction, additional electronics, and air purification filter. Evaporators are required.
일반적으로 더운공기와 열교환하여 찬공기를 승객에게 제공하는 증발기는 그 성능을 방열량으로 표시하며 이는 열전달율과 면적의 곱으로 표시된다. 열전달은 먼저 더운 공기와 핀에서 일어난다. 열을 흡수한 핀은 차가운 표면의 플레이트에 열을 전달하고 플레이트는 냉매에 열을 전달한다.In general, an evaporator that exchanges hot air with cold air to provide passengers with their heat dissipation is expressed in terms of heat dissipation, which is expressed as the product of heat transfer rate and area. Heat transfer first occurs in hot air and fins. The heat absorbing fins transfer heat to the cold surface plate and the plate to heat the refrigerant.
냉매가 증발하기 위해서는 많은 열을 흡수해야 하며 이때 외부공기로부터 전달된 열이 필요한 것이다.In order for the refrigerant to evaporate, it must absorb a lot of heat, which requires heat transferred from the outside air.
열을 많이 전달하기 위해서는 큰 면적이 필요하며 따라서 주름형상으로 핀을 플레이트 사이에 교대로 적층하는 것이다.In order to transfer a large amount of heat, a large area is required, and thus pins are alternately stacked between the plates in a corrugated shape.
이러한 방열량 증대를 위한 고효율 박형의 조건은 열교환면적을 넓힘과 동시에 열전달율을 높여야 한다. In order to increase the amount of heat dissipation, the high-efficiency thin conditions should increase the heat transfer area and increase the heat transfer rate.
공기측의 열교환 면적을 넓게 하기 위해서는 핀의 높이를 낮추고 핀 밀도를 높이는 방법이 제시되고 있지만 핀 높이와 핀 밀도는 응축수 배수와 밀접한 관계를 갖기 때문에 어느 특정값 이상이나 이하에서는 오히려 방열성능을 저하시킨다. In order to increase the heat exchange area on the air side, a method of lowering the fin height and increasing the fin density has been proposed. However, since the fin height and the fin density are closely related to the condensate drainage, the heat dissipation performance is lowered above or below a certain value. .
따라서 열전달율을 높이기 위한 조건으로 플레이트에 형성된 비드의 형상위치 배열관계 또는 비드와 비드사이의 냉매유로 면적등을 고려한 방법들이 제시된 바 있으나, 이들은 매니폴드에서 각각의 플레이트로 냉매가 균일하게 분배되지 않고 플레이트내에서 냉매가 편류하거나 난류효과가 작아 방열량을 증대시키는데 한계가 있다.Therefore, methods for considering the shape position arrangement of beads formed in the plate or the area of the refrigerant flow path between the beads and the beads have been proposed as conditions for increasing the heat transfer rate, but these are not uniformly distributed refrigerant from the manifold to each plate. There is a limit in increasing the amount of heat dissipation due to the small flow of the refrigerant or turbulent flow within the refrigerant.
본 발명은 이러한 점을 감안하여 안출된 것으로, 특히 냉매흐름의 편류를 방지하고 냉매의 난류효과를 높여 전체적인 방열량을 증대시킬 수 있는 적층형 열교환기를 제공하는데 목적이 있다.The present invention has been made in view of this point, and an object of the present invention is to provide a laminated heat exchanger that can increase the total amount of heat dissipation by preventing the flow of the refrigerant flow and increasing the turbulence effect of the refrigerant.
이러한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 적층형 열교환기는 일단부에 형성된 유입 및 유출 탱크부, 상기 유입 및 유출탱크부의 하방으로 상당부분에 걸쳐 형성되고 타단부로부터 일정거리 이격됨으로써 두 개의 통로로 분할하는 격벽, 상기 격벽에 의해 분할되는 두 개의 통로를 연결하는 U턴부 및 저면으로부터 연장되어 돌출되는 다수의 비드를 갖는 각각의 플레이트 한 쌍을 대면접합하여 형성되는 다수의 플레이트튜브; 상기 다수의 플레이트튜브들 사이에 각각 개재되는 다수의 코루게이트핀;을 포함하며, 여기서 상기 비드들 각각은 타원형상으로서 그 장축이 플레이트 종방향에 대해 소정각도의 기울기 갖고, 상기 한 쌍의 플레이트 각각의 횡방향에 대해 소정 각도로 기울어진 동일축상에 배열되는 비드들에 의해 형성되는 다수의 행을 가지며, 상기 다수의 행에 형성되는 상기 다수의 비드들은 인접하는 행들 사이에서 서로 엇갈리게 배열되는 것을 특징으로 한다.Stacked heat exchanger of the present invention for achieving this purpose is formed over a substantial portion of the inlet and outlet tank portion formed in one end, the inlet and outlet tank portion and separated by a certain distance from the other end partition wall divided into two passages A plurality of plate tubes formed by face-to-face bonding a pair of plates each having a U-turn portion connecting two passages divided by the partition wall and a plurality of beads extending from the bottom surface; And a plurality of corrugated pins respectively interposed between the plurality of plate tubes, wherein each of the beads has an elliptical shape, the major axis of which has an inclination of a predetermined angle with respect to the plate longitudinal direction, and each of the pair of plates. And a plurality of rows formed by beads arranged on the same axis inclined at an angle with respect to the transverse direction of the plurality of rows, wherein the plurality of beads formed in the plurality of rows are staggered from each other between adjacent rows. It is done.
도 1은 본 발명에 따른 열교환기 정면도이고, 도 2는 도 1의 평면도로써 증발기를 표시한 것이다. 1 is a front view of a heat exchanger according to the present invention, and FIG. 2 shows an evaporator as a top view of FIG. 1.
본 발명의 증발기는(10)는 알루미늄 합금으로 된 다수의 플레이트튜브(11)를 포함하며 플레이트튜브(11) 각각은 한 쌍의 접시 형상의 플레이트(12)를 포함한다. 플레이트튜브(11)는 한 쌍의 플레이트(12)를 대면하여 브레이징으로 접합함으로써 이루어지며, 이로 인해 유입/유출 탱크부(13)가 플레이트튜브(11)의 한 단부(도면에서는 상단부)에 형성된다.The evaporator 10 of the present invention includes a plurality of plate tubes 11 of aluminum alloy and each of the plate tubes 11 includes a pair of plate-shaped plates 12. The plate tube 11 is made by brazing a pair of plates 12 facing each other, whereby an inlet / outlet tank 13 is formed at one end of the plate tube 11 (upper end in the drawing). .
그리고 증발기(10)는 플레이트튜브(11)와 코루게이트 핀(14)을 교대로 적층함으로써 이루어진다. 유입공(15)과 유출공(16)은 각각 열교환기로 입출되는 냉매의 공급 및 방출을 위한 것이다. 도면중 부호 17은 엔드플레이트이며, 18은 사이드플레이트이다.The evaporator 10 is formed by alternately stacking the plate tube 11 and the corrugated fin 14. The inlet hole 15 and the outlet hole 16 are for supplying and discharging the refrigerant entering and exiting the heat exchanger, respectively. In the figure, reference numeral 17 is an end plate, and 18 is a side plate.
접시형상의 플레이트(12) 각각은 탱크부, 열교환부 및 U턴부로 구분되고 동일 평면상에 배치된다. 상기 탱크부는 유입부(19)와 유출부(20)로 나누어지며, 열교환기가 완성이 되었을 때 플레이트튜브(11)에 형성된 유입/유출 탱크부(13)들 각각의 유입부(19)와 유출부(20)는 소통구(21)를 통해 서로 소통이 된다. Each of the plate-shaped plates 12 is divided into a tank part, a heat exchange part and a U-turn part and arranged on the same plane. The tank part is divided into an inlet part 19 and an outlet part 20, and each of the inlet part 19 and the outlet part of the inlet / outlet tank part 13 formed in the plate tube 11 when the heat exchanger is completed. 20 are communicated with each other through the communication port (21).
열교환부는 탱크부에 연이어 플레이트(12)의 전면에 걸쳐 균일하게 형성이 된다. Y형상의 비드(23)는 플레이트의 기계적 강도를 높여준다. 열교환부의 함몰부(22) 상면에 돌설되는 비드(24)들은 탱크부를 통해 냉매가 입출되는 것을 안내하며 또한 플레이트의 기계적 강도를 증가시켜준다. 역시 열교환부의 함몰부(22)로부터 연장되어 제공되는 다수의 타원형 비드는 플레이트(12)를 프레스가공할 때 동시에 형성되고 대접하는 플레이트의 대향하는 부위에 형성된 비드들과 접합면을 형성함과 동시에 그 사이로 유로를 형성한다. 비드(23-25)들의 상부 표면은 편평한 상태를 유지함으로써 두 개의 플레이트(12)를 접합시 양호한 접합상태를 유지하도록 해준다.The heat exchange portion is formed uniformly over the entire surface of the plate 12 subsequent to the tank portion. The Y-shaped beads 23 increase the mechanical strength of the plate. The beads 24 protruding on the upper surface of the depression 22 of the heat exchanger guide the introduction of the refrigerant through the tank and also increase the mechanical strength of the plate. A plurality of elliptical beads, which are also provided extending from the depression 22 of the heat exchanger, are formed simultaneously when pressing the plate 12 and form a joining surface with beads formed at opposing portions of the plate to be served. A flow path is formed between them. The top surface of the beads 23-25 is kept flat to maintain good bonding when joining the two plates 12.
플레이트(12)의 주변에는 플랜지(26)가 함몰부(22)로부터 연장되어 일정한 단차를 이루며 그 상면은 편평한 상태를 유지한다. 플레이트(12)의 중심위치에는 격벽(27)이 Y형상의 비드(23)로 부터 연장되어 플레이트(12)의 하방으로 연장되며 플레이트의 하단부로 부터 일정 거리만큼 이격되어 종료되고 상기 플랜지(26)와 동일면상에 형성되며 하단부에는 도 3에 도시된 바와 같이 U턴부(C)가 형성되어 2장의 플레이트를 접합할 경우 U형상의 열매체 통로가 형성된다.In the periphery of the plate 12, the flange 26 extends from the depression 22 to form a constant step, and the upper surface thereof remains flat. In the central position of the plate 12, the partition wall 27 extends from the Y-shaped bead 23 and extends downward from the plate 12 and is spaced apart by a predetermined distance from the lower end of the plate, and the flange 26 It is formed on the same plane as the lower portion, as shown in Figure 3, U-turn portion (C) is formed when the two plates are bonded to the U-shaped heat medium passage is formed.
상기 비드(25)들은 도 3 내지 도 5와 같이 열교환부 및 U턴부 전체면에 일정한 크기 및 방향을 갖고 규칙적으로 배열됨으로써 열매체 유동저항 및 소음을 감소할 수 있다.The beads 25 may be regularly arranged in a predetermined size and direction on the entire surface of the heat exchanger and the U-turn part as shown in FIGS. 3 to 5 to reduce the heat medium flow resistance and noise.
즉, 상기 비드(25)는 타원형상을 갖고 그 정점은 상기 플랜지(26)와 동일면상에 위치하며, 규칙적으로 행열을 이루고 있다. 실시예에 의하면 상기 비드(25)들 각각은 단축(A)이 1.0-3.5mm 범위내의 길이를 갖고 장축(B)은 3.0-8.0mm 범위내의 길이로 이루어진다. 단축의 길이가 1.0mm 이하일 경우에는 비드 성형이 어렵고 열매체의 난류효과가 감소하며, 3.5mm 이상일 경우에는 성능향상에 비해 열매체의 유동저항이 심화되므로, 바람직하게는 단축(A)이 2.0-2.5mm의 길이를 갖는게 좋다. 반대로 비드(25)의 장축(B)은 단축의 길이와 일정한 비율관계를 유지하는 것이 좋다. That is, the beads 25 have an elliptical shape and their vertices are coplanar with the flanges 26 and are regularly arranged. According to an embodiment each of the beads 25 has a length A in the range 1.0-3.5 mm and a major axis B in the range 3.0-8.0 mm. If the length of the short axis is less than 1.0mm, bead molding is difficult and the turbulence effect of the heat medium is reduced, and if the length of the short axis is 3.5 mm or more, the flow resistance of the heat medium is intensified compared to the improvement of the performance, and therefore the short axis (A) is preferably 2.0-2.5 mm. It is good to have a length of. On the contrary, the long axis B of the beads 25 may maintain a constant ratio relationship with the length of the short axis.
예를 들면 단축(A)의 길이가 1.0mm일 경우에는 장축(B)의 길이는 3.0mm를 유지하고, 단축(A)의 길이가 3.0mm 일 경우에는 장축(B)의 길이는 7.0-8.0mm를 유지한다.For example, when the length of the short axis A is 1.0 mm, the length of the long axis B is maintained at 3.0 mm. When the length of the short axis A is 3.0 mm, the length of the long axis B is 7.0-8.0. Maintain mm.
상기 비드(25)들의 집합체는 동일선상에 위치함으로써 플레이트의 종방향으로 다수의 비드행을 형성하게 된다. 여기서, 비드행은 각 비드(25)들을 플레이트의 횡방향으로 일정 간격이 되게 배열함과 아울러 각 비드(25)들의 중심이 직선상에 위치하도록 하여 형성되는 것이며, 도 5에 도시된 바와 같이 플레이트의 종방향으로 제1행, 제2행, 제3행등 다수의 비드행을 형성하는 것이다.The aggregates of beads 25 are collinear to form multiple bead rows in the longitudinal direction of the plate. Here, the bead row is formed by arranging each bead 25 at a predetermined interval in the transverse direction of the plate and the center of each bead 25 is located on a straight line, as shown in FIG. A plurality of bead rows, such as the first row, the second row, and the third row, are formed in the longitudinal direction of.
상기 비드행을 이루는 각각의 비드들은 장축이 플레이트의 종방향에 대해 경사각을 가진다. 다시말해 이의 경사각은 플레이트의 종방향에 시계 방향 또는 반시계 방향으로 30-40 °를 유지하고 있다.Each of the beads forming the bead row has an inclination angle with respect to the longitudinal direction of the plate. In other words, its inclination angle is kept 30-40 ° clockwise or counterclockwise in the longitudinal direction of the plate.
즉, 도 4 및 도 5에 도시된 바와 같이, 제1행의 비드행을 이루는 비드는반시계 방향으로 플레이트의 종방향에 대해 40°로 경사지게 배열된다.That is, as shown in FIGS. 4 and 5, the beads constituting the bead row of the first row are arranged to be inclined at 40 ° with respect to the longitudinal direction of the plate in the counterclockwise direction.
그리고, 비드행들은 이웃하는 비드행과 평행방향으로 배열된다.The bead rows are arranged in parallel with neighboring bead rows.
여기서, 이웃하는 비드행은 도 5에 도시된 바와 같이, 제1행의 비드행을 기준으로 할때 제2행의 비드행을 의미한다.Here, the neighboring bead row refers to the bead row of the second row based on the bead row of the first row, as shown in FIG. 5.
또한 비드행과 비드행은 일정한 간격(C)으로 이격되어 있으며, 실시예에서는 4.0- 8.0㎜의 간격으로 이루고 있다. 비드행간의 간격(C)이 8.0㎜ 이상일 경우에는 냉매의 난류화 저하에 따라 전열계수가 낮아지므로 바람직하지 못하며, 4.0㎜ 이하일 경우에는 비드와 비드가 너무 밀접해지므로 열매체의 유동저항이 증가하게 되므로, 바람직한 비드행간의 거리(C)는 5.8-6.0㎜의 거리를 갖는 것이 좋다.In addition, the bead row and the bead row are spaced at a constant interval (C), in the embodiment is made of an interval of 4.0-8.0 mm. If the distance (C) between the bead rows is 8.0 mm or more, the heat transfer coefficient decreases due to the lowering of the turbulence of the refrigerant, which is not preferable. If the thickness is less than 4.0 mm, the beads and the beads become too close to increase the flow resistance of the heat medium. Preferably, the distance between the bead rows (C) should have a distance of 5.8-6.0 mm.
상술한 비드행의 간격(C)은 비드의 평단면 면적과 비례하여 간격을 산출하는 것이 바람직하며, 예를 들면 비드의 장단축 길이가 각각 7.0㎜와 3.0㎜의 사이즈를 유지할 경우 비드행의 간격(C)은 이와 비례하여 대략 6.0-7.0㎜의 거리를 갖도록 하는 것이 좋다.The above-mentioned bead row spacing C is preferably calculated in proportion to the flat cross-sectional area of the bead. For example, if the long and short lengths of the bead maintain the size of 7.0 mm and 3.0 mm, respectively, the bead row spacing. (C) should have a distance of approximately 6.0-7.0 mm in proportion to this.
또한 어느 하나의 비드행에 있어서, 이웃하는 비드행을 형성하는 각각의 비드행은 선행하는 비드행을 형성하는 비드들의 통로 후방 저압존 사이에 위치하고 있다. Also in any one bead row, each bead row forming a neighboring bead row is located between the low pressure zones behind the passages of the beads forming the preceding bead row.
상기 통로는 도 5에 도시된 바와 같이, 예를들어 제1행에서 비드와 비드 사이의 공간을 의미한다.The passage means the space between the beads and the beads in the first row, for example, as shown in FIG. 5.
여기서, 상기 선행하는 비드행은 도 5에 도시된 바와 같이, 제2행의 비드행을 기준으로 할때 위에 있는 제1행의 비드행을 의미한다.Here, the preceding bead row refers to the bead row of the first row above when referring to the bead row of the second row, as shown in FIG. 5.
즉, 상기 다수의 비드행에 형성되는 상기 다수의 비드들은 인접하는 비드행들 사이에서 서로 엇갈리게 배열되는 것이다.That is, the plurality of beads formed in the plurality of bead rows are arranged alternately between adjacent bead rows.
여기성, 인접하는 비드행은 제1행의 비드행을 기준으로 할때 바로 아래에 있는 제2행의 비드행을 의미한다.Excitation, adjacent bead row means the bead row of the second row immediately below, based on the bead row of the first row.
따라서, 각각의 비드행을 이루는 비드들은 인접하는 비드행을 이루는 비드들과 엇갈리게 배열된다.Thus, the beads making up each bead row are staggered with the beads making up the adjacent bead row.
그리고, 상기 선행하는 비드의 중심선과 후방에 위치한 비드의 중심선간의 거리(D)는 약 2.0-3.0mm 의 범위내에 위치하고 있다.The distance D between the centerline of the preceding bead and the centerline of the bead located behind is located in the range of about 2.0-3.0 mm.
또한 동일선상에 위치한 비드들은 이웃하는 비드들과 일정하게 격간을 이루어 통로를 형성하고 있으며, 이들 비드들의 거리(E)는 4.0-10.0㎜ 의 범위를 갖는 것이 좋다. 비드간의 거리(E)가 4.0㎜ 이하일 경우에는 열매체의 유동저항이 증가하게 되며, 반대로 비드간의 거리(E)가 10.0㎜ 이상일 경우에는 열매체의 유동저항은 감소하나 열교환 효율이 감소하므로 비드간의 거리(E)는 7.0㎜가 적정하다.In addition, beads arranged on the same line form a passage at regular intervals from neighboring beads, and the distance E of these beads is preferably in the range of 4.0-10.0 mm. When the distance (E) between the beads is 4.0 mm or less, the flow resistance of the heat medium increases. On the contrary, when the distance (E) between the beads is 10.0 mm or more, the flow resistance of the heat medium decreases, but the heat exchange efficiency decreases. 7.0 mm is appropriate for E).
그리고 각각의 비드행은 열매체의 흐름방향에 대해 일정한 경사도(F)를 유지하고 있으며, 바람직하게는 비드행의 경사도(F)가 열매체 흐름방향의 직교 방향에 대해, 다시 말하면 다수의 비드행의 기울기가 플레이트의 횡방향에 대해 시계 또는 반시계 방향으로 30° -60°를 유지하도록 하는 것이 좋다. 이로인해 난류효과를 증대시켜 열매체의 편류를 방지할 수 있다.Each bead row maintains a constant inclination (F) with respect to the flow direction of the heat medium, and preferably the inclination (F) of the bead row is in the orthogonal direction of the heat medium flow direction, that is, the inclination of the plurality of bead rows. It is advisable to maintain 30 ° -60 ° clockwise or counterclockwise relative to the transverse direction of the plate. This increases the turbulence effect and can prevent the heating of the heating medium.
도 6은 본 발명의 다른 실시예를 보인 것으로, 도 6에 도시된 비드의 치수는 전술한 도 4 및 도 5에 관련된 실시예에서 설명한 비드와 관계하는 치수와 거의 동일하며, 다만 비드행들의 방향 관계는 도 4 및 도 5에 도시된 실시예와 구분되고 있다. 즉, 본 발명은 각각의 비드행을 형성하는 비드들이 동일한 방향을 향해 배열되어 있으며, 비드들의 간격은 일정한 규칙에 의해 배열되어 있다. 그리고 타원형상으로 이루어진 비드들은 장축이 일정한 방향으로 경사각을 가지고 있으며, 이의 경사각은 중심선을 플레이트 종방향에 대해 30°-40°를 유지하고 있다. 각각의 비드들의 경사각이 실시예에 의한 경사각 범위를 벗어날 경우 일반적인 원형상의 비드들과 다를 바 없으며, 그로인한 열매체의 난류효과 증대를 기대할 수 없게 된다.FIG. 6 shows another embodiment of the present invention, in which the dimensions of the beads shown in FIG. 6 are substantially the same as those related to the beads described in the embodiments related to FIGS. 4 and 5 described above, but in the direction of the bead rows. The relationship is distinguished from the embodiment shown in FIGS. 4 and 5. That is, in the present invention, the beads forming each bead row are arranged in the same direction, and the spacing of the beads is arranged by a certain rule. Elliptical beads have an inclination angle in a long direction with a long axis, and the inclination angle maintains the center line of 30 ° to 40 ° with respect to the longitudinal direction of the plate. When the inclination angle of each bead is out of the inclination angle range according to the embodiment, it is not different from the general circular beads, and thus it is impossible to expect an increase in the turbulence effect of the heat medium.
또한 본 발명은 도 7과 같이 비드행을 이루는 각각의 비드(25)들의 방향을 엇갈리게 배열할 수도 있다.In addition, the present invention may be arranged to alternate the direction of each bead 25 forming a bead row as shown in FIG.
좀더 상세하게는 상기 비드행을 이루는 다수의 비드에 있어서 인접하는 비드들의 장축에 대한 기울기 방향이 서로 엇갈리게 배열되는 것이다.More specifically, in the plurality of beads constituting the bead row, the inclination directions with respect to the long axis of adjacent beads are alternately arranged.
한편, 도 4, 도 6, 도 7에 도시된 바와 같이, 상기 플레이트의 통로에 형성되는 비드행의 기울기에 대해 다른 통로에 형성되는 각각의 비드행의 기울기가 대칭으로 형성된다.On the other hand, as shown in Fig. 4, 6, 7, the slope of each bead row formed in the other passage is formed symmetrically with respect to the slope of the bead row formed in the passage of the plate.
이상에서 설명한 바와 같이 본 발명은 비드의 단면적과 비드와 비드사이의 냉매유로 면적을 실시예와 같은 비율로 플레이트를 제조함으로써 냉매의 편류현상을 방지하고 아울러 냉매의 난류효과 및 혼합효과를 높일 수 있어 증발기의 방열량을 증대시킬 수 있다.As described above, according to the present invention, the plate is manufactured in the same ratio as the cross section of the beads and the area of the refrigerant flow path between the beads and the beads to prevent the drift of the refrigerant and increase the turbulence effect and the mixing effect of the refrigerant. The heat dissipation amount of the evaporator can be increased.
도 1은 본 발명에 따른 적층형 열교환기를 나타내는 정면도.1 is a front view showing a laminated heat exchanger according to the present invention.
도 2는 도 1의 평면도,2 is a plan view of FIG.
도 3은 플레이트를 보인 평면도,3 is a plan view showing a plate,
도 4는 플레이트에 형성된 비드들의 배열관계를 보인 요부 확대 평면도,Figure 4 is an enlarged plan view of the main portion showing the arrangement relationship of the beads formed on the plate,
도 5는 플레이트에 형성된 비드들의 배열관계를 설명하기 위한 설명도,5 is an explanatory diagram for explaining an arrangement relationship between beads formed in a plate;
도 6은 본 발명의 다른 실시예를 보인 플레이트의 평면도,Figure 6 is a plan view of a plate showing another embodiment of the present invention,
도 7은 본 발명의 다른 실시예로써 비드행에 형성된 비드들의 배열관계를 보인 도면. 7 is a view showing an arrangement of beads formed in the bead row in another embodiment of the present invention.
*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명** Description of the symbols for the main parts of the drawings *
10;증발기 11;플레이트튜브10; evaporator 11; plate tube
12;플레이트 19;유입부12; plate 19; inlet
20;유출부 21;소통구20; outlet 21; communication port
22-25;비드 26;플랜지22-25; Bead 26; Flange
27;격벽 27; bulkhead
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