KR100493798B1 - 플라스틱 광섬유, 광섬유 케이블 및 광전송 장치 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 1 및 2를 만족시키고, Y<0.4또는 X≥0.76을 만족시키는 범위(단, X=0.8 및 Y=0.35, 및 X=0.8 및 Y=0.45를 제외함)에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
수학식 1
수학식 2
본 발명에 따르면, 전송 파워가 크면서 대역이 넓은 플라스틱 광섬유를 제공할 수 있다.
Description
본 발명은 광전송 파워가 크고 대역이 넓으며 광통신 매체에 바람직한 플라스틱 광섬유 및 플라스틱 광섬유 케이블, 및 광전송 장치에 관한 것이다.
현재, 자동차 또는 오디오 기기, 기기내·기기간 등의 단거리 통신 분야에서의 정보 전송 매체로서 스텝인덱스(step index, SI)형의 플라스틱 광섬유(POF)가 사용되고 있다. 최근, 전송되는 정보량이 증대함에 따라, SI형 POF는 더 한층의 광대역화가 요구되고 있다.
그래서, 대역폭을 넓히기 위해 굴절율이 다른 복수의 코어층을 동심원상으로 적층하여 코어를 다층화하는 것이 수행되고 있다.
일본 특허 공개공보 제 98-160956 호에는 제조를 용이하게 하기 위해 코어의 수를 2층으로 한정하고, 코어를 2층화하는 것만으로도 각 코어 직경 및 각 코어와 클래드의 굴절율차를 특정한 조건을 만족시키도록 설정함으로써 작은 전송 손실과 함께 넓은 대역폭을 갖는 POF를 제공할 수 있다는 것이 개시되어 있다. 그리고, 이들 특정한 조건으로서는, 클래드, 상기 클래드의 내측에 배치된 제 1 코어 및 상기 제 1 코어의 내측에 배치된 제 2 코어를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 직경(D1)에 대한 제 2 코어의 직경(D2)의 비(X=D2/D1)가 0.3≤X≤0.95이며, 제 2 코어와 클래드의 굴절율차(Δ1)에 대한 제 1 코어와 클래드의 굴절율차(Δ2)의 비(Y=Δ2/Δ1)가 0.4≤Y≤0.95이며, 또한 상기 2개의 비의 합계(X+Y)가 X+Y≤1.9인 것이 기재되어 있고, 또한 제 2 코어와 클래드의 굴절율차(Δ1)는 하한이 0.01 이상이고 상한이 0.1 이하라고 기재되어 있다.
그런데, 링크 등의 광통신 용도와 같은 용도에 있어서는 수광 소자에 전송 파워가 큰 광을 전송하는 것이 중요하다. 그러나, 일본 특허 공개공보 제 98-160956 호의 광섬유는 층 두께 및 각 층의 굴절율의 설정이 부적절하기 때문에 충분히 파워가 큰 광을 전송할 수 없었다. 또한, 광섬유는 외주층을 형성한 후에 내주층의 원료를 외주층의 내부에 도입하고 이들을 회전시키면서 내주층의 원료를 중합시키는 방법을 사용하여 제조되기 때문에, 코어간 및 코어와 클래드의 사이에 중합체의 혼합물로 구성된 두께 15㎛를 초과하는 층(상용층)이 형성되어 있었다. 이 상용층이 상기와 같이 두껍게 형성되면, 산란 손실이 커지기 때문에 전송 손실이 크다는 문제가 있었다. 또한, 상용층에서 생기는 산란 손실은 전송 대역에 영향을 미치기 때문에, 이 광섬유의 상용층의 두께를 얇게 하고자 하면 전송 대역이 저하되는 경우가 있었다. 또한, 이 광섬유를 사용한 광전송 장치에 있어서, 광섬유에 입사되는 광량을 증대시켜 전송 파워를 크게 하기 위해 광원의 여진 개구수(NA)를 크게 하면, 광섬유의 전송 대역이 좁아져 고속으로 신호를 전송할 수 없다는 문제가 있었다.
이 점에 관해 검증하기 위해, 일본 특허 공개공보 제 98-160956 호에 기술된바와 동일한 회전 중합법으로 제조한 POF와 연속 복합 방사법으로 제조한 POF의 전송 대역 및 전송 파워를 비교하였다. 어느 쪽의 POF에 대해서도, 외경은 750㎛로 하고, 클래드의 두께는 10㎛로 하고, X는 0.837로 하고, Y는 0.7로 하였다. 단, 제조된 POF의 단면을 현미경에 의해 관찰한 결과, 회전 중합법으로 제조한 POF에는 제 1 코어와 제 2 코어의 계면 부근에 21㎛ 두께의 상용층이 형성되어 있지만, 연속 복합 방사법으로 제조한 POF에는 상용층이 관찰되지 않았다. 이들 POF에 대해 50m에서의 전송 대역을 전체 모드 여진 조건하에 측정한 결과, 회전 중합법으로 제조한 POF의 대역은 710MHz인데 반해, 연속 복합 방사법으로 제조한 POF의 대역은 344MHz이었다. 또한, 단층 코어를 갖는 SI형 POF는 코어재로서 상기 POF의 내층 코어재를 사용하고, 클래드재에 상기 POF의 클래드재를 사용하고, 외경을 750㎛로 하고, 클래드의 두께를 10㎛로 한 POF를 참조 POF로 하고, 이 참조 POF의 전송 파워를 1로 하였을 경우의 상기 제 1 코어와 제 2 코어를 갖는 POF의 상대적인 전송 파워를 여진 NA 0.6의 광원을 사용하여 측정한 결과, 회전 중합법으로 제조한 POF의 전송 파워는 0.65인데 반해, 연속 복합 방사법으로 제조한 POF의 전송 파워는 0.81이었다.
발명의 요약
본 발명의 목적은 전송 파워가 크면서 대역이 넓은 플라스틱 광섬유 및 플라스틱 광섬유 케이블을 제공하는데 있다. 또한, 본 발명의 목적은 고속으로 신호를 전송할 수 있는 광전송 장치를 제공하는데 있다.
본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 1 및 2를 만족시키고, Y<0.4 또는 X≥0.76을 만족시키는 범위(단, X=0.8 및 Y=0.35, 및 X=0.8 및 Y=0.45를 제외함)에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 1 내지 4를 만족시키는 범위(단, X=0.8 및 Y=0.35, X=0.8 및 Y=0.45, 및 X=0.6 및 Y=13/22를 제외함)에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
수학식 1
수학식 2
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 5 내지 10을 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 11 내지 14를 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 15를 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 16을 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어 및 제 2 코어가 각각 1 종류의 중합체로 구성되고, 제 1 코어와 제 2 코어의 층 사이 및 제 2 코어와 클래드의 층 사이에, 인접하는 층을 구성하는 중합체의 혼합물로 이루어진 상용층이 각각 형성되어 있고, 상기 상용층의 두께가 10㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 상기 중 어느 하나의 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 1 내지 4를 만족시키는 범위에 있고, 제 1 코어 및 제 2 코어가 각각 1 종류의 중합체로 구성되고, 제 1 코어와 제 2 코어의 층 사이 및 제 2 코어와 클래드의 층 사이에, 인접하는 층을 구성하는 중합체의 혼합물로 이루어진 상용층이 각각 형성되어 있고, 상기 상용층의 두께가 10㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
수학식 1
수학식 2
수학식 3
수학식 4
또한, 본 발명은 제 1 코어와 제 2 코어의 층 사이 및 제 2 코어와 클래드의 층 사이 중 하나 이상의 층 사이에, 서로 인접하는 층을 구성하는 중합체의 혼합물로 이루어진 상용층이 형성되어 있지 않은 것을 특징으로 하는 상기 중 어느 하나의 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 전체 모드 여진 조건하에 섬유장 50m에서 측정된 -3dB 대역이 400MHz 이상인 상기 중 어느 하나의 플라스틱 광섬유에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 상기 중 어느 하나의 플라스틱 광섬유의 외주를 수지로 피복하여 이루어진 플라스틱 광섬유 케이블에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 상기 중 어느 하나의 플라스틱 광섬유 또는 플라스틱 케이블의 한 말단에 여진 NA가 0.3 이상인 발광 소자가 배치되고 다른 말단에 수광 소자가 배치되어 이루어진 것을 특징으로 하는 광전송 장치에 관한 것이다.
또한, 본 발명은 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서, 제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 1 내지 4를 만족시키는 범위에 있는 플라스틱 광섬유의 한 말단에 여진 NA가 0.3 이상인 발광 소자가 배치되고 다른 말단에 수광 소자가 배치되어 이루어진 것을 특징으로 하는 광전송 장치에 관한 것이다.
수학식 1
수학식 2
수학식 3
수학식 4
본 발명에 따르면, 전송 파워가 크면서 대역이 넓고 2층화 코어를 갖는 POF를 제공할 수 있다. 또한, 고속으로 신호를 전송할 수 있는 광전송 장치를 제공할 수 있다.
도 1은 비굴절율차 Y가 0.5일 경우의, 코어 반경비 X에 대한 상대 대역을 나타내는 시뮬레이션 결과의 그래프이다.
도 2는 비굴절율차 Y가 0.6일 경우의, 코어 반경비 X에 대한 상대 대역을 나타내는 시뮬레이션 결과의 그래프이다.
도 3은 비굴절율차 Y가 0.4일 경우의, 코어 반경비 X에 대한 상대 대역을 나타내는 시뮬레이션 결과의 그래프이다.
도 4는 POF의 코어 반경비 X와 비굴절율차 Y의 바람직한 범위를 나타내는 도면이다.
도 5는 본 발명의 플라스틱 광섬유의 제조에 사용되는 복합 방사 노즐의 일례를 나타내는 단면도이다.
도 6은 비굴절율차 Y가 0.35일 경우의 코어 반경비 X에 대한 상대 대역을 나타내는 시뮬레이션 결과의 그래프이다.
도 7은 POF의 코어 반경비 X와 비굴절율차 Y의 바람직한 범위를 나타내는 도면이다.
본 발명의 POF는 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는다(이하, 이러한 제 1 코어와 제 2 코어를 갖는 구조를 적당히 「2층화 코어」라고 함).
POF의 산란 손실을 감소시키기 위해, 제 1 코어 및 제 2 코어는 각각 1 종류의 중합체로 구성되어 있는 것이 바람직하고, 또한 클래드는 1 종류의 중합체로 구성되어 있는 것이 더욱 바람직하다. 또한, 이 경우에 산란 손실을 그다지 증대시키지 않고 굴절율 분포를 조정하므로, 중합체 중에 공지된 저분자 화합물을 소량 첨가할 수도 있다. 본 발명의 POF에서는 제 1 코어와 제 2 코어의 층 사이 및 제 2 코어와 클래드의 층 사이에, 각각 인접하는 층을 구성하는 중합체의 혼합물로 이루어진 상용층을 형성할 수도 있지만, POF의 산란 손실을 감소시키기 위해 상용층의 두께가 얇을수록 바람직하고, 10㎛ 이하인 것이 바람직하고, 3㎛ 이하인 것이 더욱 바람직하고, 1㎛ 이하인 것이 특히 바람직하다. POF의 산란 손실 감소라는 관점에서, 상용층이 형성되어 있지 않은 것이 특히 바람직하다.
도 1 내지 도 3은 2층화 코어를 갖는 POF에 대해 코어 반경비 X와 비굴절율차 Y를 바꿔 대역을 산출하는 시뮬레이션의 결과로서, 비굴절율차 Y가 각각 0.5, 0.6 및 0.4일 경우의, 코어 반경비 X에 대한 상대 대역의 변화를 나타낸다. 이 시뮬레이션은 제 1 코어와 제 2 코어 사이 및 제 2 코어와 클래드 사이에 상용층이 형성되어 있지 않은 POF에 대해 실시되고 있다. 또한, 도 1 내지 도 3 중 상대 대역은 Y가 0.5일 경우의 대역의 최대치를 1로 하여 규격화한 것이다. 또한, 상기 시뮬레이션은 문헌[D. Gloge and E.A.J. Marcatili, "Multimode theory of graded-core fibers", The Bell System Technical Journal, Vol.52, No.9, pp.1563-1578(1973)]에 기재된 방법을 사용하였다.
여기서, 상대 대역이 1인 POF를 위해 설계된 디지털 전송 시스템의 경우, POF의 상대 대역이 1보다 좁아지면, 펄스의 변형이 발생하고 인접하는 부호 사이에 간섭이 일어나게 된다. 이 전송 시스템에서, POF에 의한 펄스의 변형(상승 시간의 변화)을 1.4배까지 허용할 수 있는 경우, POF의 상대 대역은 1/1.4(≒0.7) 이상이 필요하다고 할 수 있다. 따라서, 이 경우는 상대 대역이 0.7 이상(즉, 최대 대역의 70% 이상의 범위)을 바람직한 대역이라고 할 수 있다. 도 1 내지 도 3에서 각각 Y가 0.5일 경우 X의 바람직한 범위는 0.89 이하이고, Y가 0.6일 경우 X의 바람직한 범위는 0.86 이하이며, Y가 0.4일 경우 X의 바람직한 범위는 0.34 이하일 때 및 X가 0.52 이상 0.91 이하일 때라고 할 수 있다.
다음으로, 광전송 파워의 관점에서, 코어 반경비 X와 비굴절율차 Y의 바람직한 범위에 관해 기술한다. POF의 한 말단에 광원을 배치하고 다른 말단에 수광 소자를 배치하여 구성되는 광전송 장치에 있어서는 POF로의 입사 광량을 증가시키기 위해 여진 NA(방출광의 NA)가 큰 광원이 바람직하게 사용된다. 광원의 여진 NA는 0.3 이상인 것이 바람직하고, 0.4 이상인 것이 더욱 바람직하다. 광원으로서 LD, LED 등 공지된 광원이 사용될 수 있지만, 양산화되고 저렴한 LED를 사용하는 것이 바람직하다. 이 경우, 내층 코어의 면적이 작은 POF는 결합 광량이 작아져서 광통신 용도에 있어서 전송가능한 거리가 짧아지거나, 동일한 길이의 POF를 사용한 경우에 있어서도 수신된 신호를 정확히 인식할 수 없게 되어 광전송 장치가 전송가능한 신호의 속도가 저하되므로, 본 발명에서 코어 반경비 X는 0.5 이상이며, 바람직하게는 0.5 내지 0.78 또는 0.82 이상의 범위이다. 또한, 보다 높은 전송 파워를 얻기 위해 코어 반경비 X는 0.76 이상이 바람직하고, 0.775 이상인 것이 더욱 바람직하다.
또한, 2층화 코어를 갖는 POF를 전체 모드 여진시킨 경우, 코어 내부로 전파하는 광으로서 내층 코어만을 퍼져나가는 광선 및 내층 코어와 외층 코어의 양쪽을 오고 가면서 퍼져나가는 광선이 존재한다. 이 때, 코어내의 광선은 내층 코어와 외층 코어의 계면 또는 외층 코어와 클래드의 계면에서 반사되면서 전파된다. 통상, 클래드재는 비용면에서 정제가 비교적 충분히 수행되지 않은 재료가 사용되는 경우가 많고, 코어재에 비해 투명도가 낮기 때문에, 클래드와 코어의 계면에서 전반사하는 광선쪽이 내층 코어와 외층 코어의 계면에서 전반사하는 광선보다 계면 부정합에 의한 손실이 커진다. 따라서, 내층 코어만을 퍼져나가는 광을 증가시켜 전송 파워를 크게 하기 때문에, 본 발명의 POF에서 비굴절율차 Y는 0.7 이하이고, 바람직하게는 0.33 이하 또는 0.37 내지 0.7의 범위이다. 또한, 보다 높은 전송 파워를 얻는다는 점에서, 비굴절율차 Y는 0.4 이하 또는 0.4 미만인 것이 바람직하다.
제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1은 특별히 한정되지 않지만, 적절한 대역 성능을 확보하기 위해 POF의 개구수는 0.4 이하로 하는 것이 바람직하므로 0.056 이하의 범위로 하는 것이 바람직하다.
코어 반경비 X 및 비굴절율차 Y의 바람직한 범위를 도 4에 나타낸다. 도 4에 나타낸 범위는 하기 수학식 1 내지 4를 만족시키는 범위(단, X=0.8 및 Y=0.35, X=0.8 및 Y=0.45, 및 X=0.6 및 Y=13/22를 제외함)이다.
수학식 1
수학식 2
수학식 3
수학식 4
상기 수학식을 만족시킴으로써 여진 NA가 0.3 이상으로 큰 광원을 사용한 광전송 장치에 적용할 경우에도, 광전송 파워가 비교적 크고 또한 충분히 광대역인 2층화 코어를 갖는 POF를 제공할 수 있다. 보다 높은 전송 파워를 얻기 위해, 수학식 1 및 2를 만족시키고 X≥0.76 또는 Y≤0.4 또는 Y<0.4를 만족시키는 범위(단, X=0.8 및 Y=0.35, 및 X=0.8 및 Y=0.45를 제외함), 즉 도 4 중의 사선 영역의 범위로 X 및 Y를 설정하는 것이 바람직하다.
본 발명의 POF는 상기와 같이 구성되어 있으므로, 전체 모드 여진 조건하에 섬유장 50m에서 측정된 -3dB 대역이 400MHz 이상일 수 있다. 최근, 400MHz 정도의 대역을 갖는 저렴한 LED가 개발되고, 이 LED에 알맞은 저렴한 POF가 요구되고 있으며, 본 발명의 2층화 코어를 갖는 POF는 이러한 대역에 대해서도 우수한 성능을 발휘할 수 있다.
상기 POF는 섬유장 50m 정도의 비교적 장거리 광전송의 경우에 바람직하지만, 실제 택내 광통신에서는 20m 이내로 사용하는 경우가 많다. 상기 POF를 20m 이내의 광전송에 적용할 경우, 광전송 파워로서 50m의 광전송에 적용할 경우에 비해 충분한 파워를 확보할 수 있다.
또한, 상기 POF에서 대역의 바람직한 범위는 최대 대역의 70% 이상의 범위로 설정되었지만, 보다 바람직하게는 최대 대역의 95% 이상의 범위이다. 최대 대역의 95% 이상의 대역을 확보할 수 있는 범위는 시뮬레이션 결과인 도 1, 도 3 및 도 6으로부터 각각 Y가 0.5일 경우 X는 0.62 내지 0.78의 범위이고, Y가 0.4일 경우 X는 0.69 내지 0.81의 범위이고, Y가 0.35일 경우 X는 0.75 내지 0.79의 범위이다.
따라서, 최대 대역의 95% 이상의 대역을 확보하기 위해 X 및 Y를 하기 수학식 5 내지 10으로 한정되는 영역(도 7에 나타내는 외측의 영역)내로 설정하는 것이 더욱 바람직하다.
수학식 5
수학식 6
수학식 7
수학식 8
수학식 9
수학식 10
또한, 시뮬레이션 결과인 도 1 및 도 3으로부터, Y가 0.5일 경우 X는 0.65 내지 0.76의 범위가, Y가 0.4일 경우 X는 0.72 내지 0.80의 범위가 이 영역에 포함된다. 따라서, 최대 대역의 98% 이상의 대역을 확보하기 위해 X 및 Y를 하기 수학식 11 내지 14로 한정되는 영역(도 7에 나타내는 내측의 영역)내로 설정하는 것이 더욱 바람직하다.
수학식 11
수학식 12
수학식 13
수학식 14
또한, 최대 대역을 나타내는 것은 Y가 0.5일 경우 X는 0.707이 되므로, X 및 Y를 이 근방에 설정함으로써 대역을 가장 높게 할 수 있다.
즉, X 및 Y를 하기 수학식 15를 만족하는 범위내로 설정하는 것이 특히 바람직하다.
수학식 15
마찬가지로, 최대 대역을 나타내는 것은 Y가 0.4일 경우 X는 0.775가 되므로, X 및 Y를 이 근방에 설정함으로써 대역을 가장 높게 할 수 있다.
즉, X 및 Y를 하기 수학식 16을 만족시키는 범위내로 설정하는 것이 특히 바람직하다.
수학식 16
이어서, 본 발명의 2층화 코어를 갖는 POF의 재료에 관해서 기술한다.
본 발명의 2층화 코어를 구성하는 제 1 코어 및 제 2 코어의 재료로서는, 예컨대 이하에 나타낸 단량체를 각각 단독으로 중합하여 수득되는 단독중합체, 또는 2 종류 이상의 단량체를 공중합하여 수득되는 공중합체를 목적하는 굴절율에 따라 적절하게 선택하여 사용할 수 있다. 이 때, 제 1 코어의 재료의 굴절율이 제 2 코어의 재료의 굴절율 보다 높아지도록 선택한다.
본 발명에서의 코어재의 제조에 사용되는 단량체는 공업적 생산을 고려할 경우 용이하게 라디칼 중합으로 고분자화되는 비닐계 단량체가 바람직하다. 이러한 단량체로서는 메틸 메타크릴레이트, 벤질 메타크릴레이트, 페닐 메타크릴레이트, 벤조산비닐, 스티렌, 1-페닐에틸 메타크릴레이트, 2-페닐에틸 메타크릴레이트, 디페닐메틸 메타크릴레이트, 1,2-디페닐에틸 메타크릴레이트, 1-브로모에틸 메타크릴레이트, 벤질 아크릴레이트, α, α-디메틸벤질 메타크릴레이트, 4-플루오로스티렌, 2-클로로에틸 메타크릴레이트, 이소보닐메타크릴레이트, 아다만틸 메타크릴레이트, 트리사이클로데실 메타크릴레이트, 1-메틸사이클로헥실 메타크릴레이트, 2-클로로사이클로헥실 메타크릴레이트, 1,3-디클로로프로필 메타크릴레이트, 2-클로로-1-클로로메틸에틸 메타크릴레이트, 보닐 메타크릴레이트, 사이클로헥실 메타크릴레이트, 알릴 메타크릴레이트, 테트라하이드로푸르푸릴 메타크릴레이트, 비닐 클로로아세테이트, 글리시딜 메타크릴레이트, 메틸-α-클로로아크릴레이트, 2,2,2-트리플루오로에틸 메타크릴레이트, 2,2,3,3-테트라플루오로프로필 메타크릴레이트, 2,2,3,3,3-펜타플루오로프로필 메타크릴레이트, 2,2,2-트리플루오로-1-트리플루오로메틸에틸 메타크릴레이트, 2,2,3,4,4,4-헥사플루오로부틸 메타크릴레이트, 2,2,3,3,4,4,5,5-옥타플루오로펜틸 메타크릴레이트, 2,2,2-트리플루오로에틸-α-플루오로아크릴레이트, 2,2,3,3-테트라플루오로프로필-α-플루오로아크릴레이트, 2,2,3,3,3-펜타플루오로프로필-α-플루오로아크릴레이트, 2,2,3,3,4,4,5,5-옥타플루오로펜틸-α-플루오로아크릴레이트, 2,4-디플루오로스티렌, 비닐 아세테이트, t-부틸 메타크릴레이트, 이소프로필 메타크릴레이트, 헥사데실 메타크릴레이트, 이소부틸 메타크릴레이트, α-트리플루오로메틸 아크릴레이트, β-플루오로아크릴레이트, β, β-디플루오로아크릴레이트, β-트리플루오로메틸 아크릴레이트, β, β-비스(트리플루오로메틸)아크릴레이트, α-클로로아크릴레이트 등을 들 수 있다.
특히, 비교적 낮은 손실의 POF를 얻는다는 점에서 제 1 코어로서는 폴리메틸 메타크릴레이트의 단독중합체(이하 「PMMA」로 약칭함)를 사용하는 것이 바람직하다. 이 때의 제 2 코어로서는 메틸 메타크릴레이트와 불소화 알킬(메타)아크릴레이트의 공중합체를 사용할 수 있고, 특히 메틸 메타크릴레이트와 2,2,3,3-테트라플루오로프로필 메타크릴레이트의 공중합체를 사용하는 것이 저손실성의 점에서 바람직하다. 또한, 제 1 코어로 벤질 메타크릴레이트와 메틸 메타크릴레이트의 공중합체를 사용하고, 제 2 코어로 PMMA를 사용할 경우 비교적 낮은 손실의 POF를 얻을 수 있다.
본 발명에 사용되는 클래드재로서는 공지된 중합체가 사용되고, 예컨대 상기 단량체 중 2 종류 이상으로 이루어지는 공중합체 및 불소화 비닐리덴계 공중합체 등이 사용될 수 있다. 클래드재로서는 굴절율이 제 2 코어의 굴절율보다 낮은 중합체를 선택한다.
본 발명의 2층화 코어를 갖는 POF는 클래드층의 외주에 보호층을 설치하는 것도 가능하다. 이 보호층을 설치함으로써 POF의 굽힘 강도 등의 기계적 특성을 개선할 수 있고, 또한 클래드재의 손상을 막을 수 있다. 보호층의 재료는 클래드층보다도 굴절율이 낮은 재료를 사용하는 것이 바람직하고, 예컨대, 불소화 비닐리덴, 데트라플루오로에틸렌, 헥사플루오로프로필렌의 단량체를 2종 이상 공중합하여 수득되는 공중합체를 바람직하게 사용할 수 있다. 보호층의 두께는 적절히 설정할 수 있고, 바람직하게는 10㎛ 내지 400㎛의 범위이다.
다음으로, 본 발명의 POF의 제조 방법에 관해서 설명한다.
본 발명의 POF는 통상의 동심원 다층 복합 구조를 갖는 POF의 제조법과 동일한 방법으로 제조할 수 있다.
본 발명의 POF를 제조할 때, 상용층의 두께를 용이하게 제어하기 위해 복합 방사법을 사용하는 것이 바람직하다. 복합 방사법으로는 램압출(ram-extrusion) 복합 방사법, 연속 복합 방사법 등을 바람직하게 사용할 수 있다.
램압출 복합 방사법은 제 1 코어, 제 2 코어, 클래드 및 필요에 따라 보호층을 구성하는 중합체의 로드를 형성하고, 이것을 실린더에 삽입하고, 실린더의 한 말단에서 이 로드를 용융시키면서 피스톤에 의해 다른 말단으로 가압하여 용융된 중합체를 압출하고, 도 5에 나타낸 바와 같은 구조의 복합 방사 노즐의 제 1 코어재 유입 구멍(1), 제 2 코어재 유입 구멍(2), 클래드재 유입 구멍(3) 및 보호층재 유입 구멍(4)에 각각 정량적으로 중합체를 공급하고, 소정의 층 두께가 되도록 순차적으로 적층하여 다층 구조를 형성한 후, 노즐로부터 제조된 필라멘트를 토출하는 방법이며, 토출된 필라멘트는 일정한 속도로 인수되면서 냉각된다.
연속 복합 방사법은 압출기에 의해 연속적으로 각 층을 구성하는 중합체를 용융시키고, 필요에 따라 탈휘발화를 실시한 후, 도 5에 나타낸 바와 같은 복합 방사 노즐에 전술한 바와 동일하게 정량적으로 공급하고, 소정의 층 두께가 되도록 순차적으로 적층하여 다층 구조를 형성한 후, 노즐로부터 형성된 필라멘트를 토출하는 방법이며, 토출된 필라멘트는 일정한 속도로 인수되면서 냉각된다.
이러한 복합 방사법을 사용하여 POF를 제조할 경우, 각 층을 구성하는 중합체의 방사 노즐내에서의 용융 접촉 시간을 조절함으로써 중합체의 상호 확산 거리를 제어할 수 있고, 상용층의 두께를 제어할 수 있다.
형성된 POF는 필요에 따라, 기계적 특성을 개선하기 위해 방사후 연속적으로 또는 일단 권취된 후에 열 연신 처리를 실시한다.
다음으로, 본 발명의 POF 케이블에 관해서 설명한다.
본 발명의 POF 케이블은 상기한 바와 같이 수득된 2층화 코어와 클래드로 이루어진 POF, 또는 추가로 클래드의 외주에 보호층이 형성된 POF의 외주에 피복을 실시한 것을 말한다. POF에 피복을 실시하여 POF 케이블로 형성함으로써, 가는 POF의 취급 및 식별을 쉽게 하고, 외력에 의한 상처 등의 기계적 손상의 방지, 내열성·내습성의 부여, 외광의 POF내로의 침입 방지 등이 가능해진다.
피복재의 두께는 소정의 POF의 직경과 POF 케이블의 외형 크기에 따라 적절하게 설정되지만, 통상적으로 0.2mm 내지 1.5mm의 범위에서 선택된다.
피복재로서 일반적으로는 염화비닐 수지, 폴리아미드 수지, 폴리에틸렌 등의 폴리올레핀 수지 등의 열가소성 수지를 사용할 수 있다. 바람직한 피복재로서 에틸렌/아세트산비닐 공중합체, 및 에틸렌/아세트산비닐 공중합체와 염화비닐 수지의 혼합물을 사용할 수 있다. 이들 수지는 유연성이 있고 굽힘 응력에 대해 저항이 적으므로 바람직한 피복재이다.
POF 외주에 대한 피복재의 피복은 공지된 POF 케이블의 제조 방법으로 실시할 수 있다. 예컨대, POF를 피복 다이를 통과시켜 용융된 피복재를 그 주위에 소정의 두께로 피복하는 방법에 의해 POF 케이블을 제조할 수 있다.
(비굴절율차 Y가 0.5인 POF)
비굴절율차 Y가 0.5인 2층화 코어를 갖는 POF로서 제 1 코어에 폴리메틸메타크릴레이트(PMMA)를 사용하고, 제 2 코어에 2,2,3,3-테트라플루오로프로필 메타크릴레이트(4FM)와 메틸 메타크릴레이트(MMA)의 2원 공중합체이고 4FM의 질량 분율이 20질량%인 공중합체를 사용하고, 클래드에 3,3,4,4,5,5,6,6,7,7,8,8,9,9,10,10-헵타데카플루오로데실 메타크릴레이트(17FM)/스티렌/메틸 메타크릴레이트의 비가33/6/61(질량%)인 공중합체를 사용하여 직경 750㎛의 POF를 제조하였다. 이 때, 클래드의 두께는 10㎛로 하였다. 각 층의 굴절율은 제 1 코어가 1.491이고, 제 2 코어가 1.476이고, 클래드가 1.461이었다. 이 경우, 비굴절율차 Y는 0.5이다. 이 POF의 단면을 현미경을 사용하여 관찰하였지만 제 1 코어와 제 2 코어 사이 및 제 2 코어와 클래드 사이에 형성된 상용층을 관측할 수 없었고, 상용층은 실질적으로 형성되어 있지 않았다.
POF의 제조는 각 층의 재료의 중합체를 도 5에 나타낸 구조를 갖는 복합 방사 노즐을 사용하여 소정의 층 두께가 되도록 복합화하여 동심원상으로 다층 구조로 한 후, 노즐로부터 토출시키고, 일정한 속도로 인수하면서 냉각하고, 이어서 연신 온도 145℃에서 2배 연신한 후에 권취함으로써 실시되었다.
여기에 기술된 방법을 사용하여, 표 1에 나타낸 각 코어 반경비 X를 갖고 비굴절율차 Y가 0.5인 POF를 제조하였다. 각 층의 층 두께는 노즐로부터의 중합체의 토출량의 비 및 토출 속도, 방사 속도 및 연신 배율을 변경함으로써 조절하였다. 또한, 표 1 중에 기술된 코어 면적비는 제 1 코어와 제 2 코어의 단면적의 비를 나타내고, 예컨대 30/70은 제 1 코어의 단면적 대 제 2 코어의 단면적의 비가 30 대 70인 것을 나타낸다.
표 1에 각 코어 반경비에 대한 대역 및 상대 대역을 나타낸다. 표 중의 대역은 제조된 POF에 대해 하마마츠 포토닉스사(Hamamatsu Photonics Co., Ltd.) 제품인 광 샘플링 오실로스코프(검출기) 및 발광 파장 650nm의 광원을 사용하여 전체 모드 여진 조건하에 측정된 대역을 나타낸다. 측정된 POF의 길이는 50m이었다. 또한, 상대 대역은 코어 면적비가 50/50(코어 반경비 0.707)인 POF의 대역을 기준으로 규격화되었다.
| 코어 면적비 | 코어 반경 X | 대역[MHz] | 상대 대역 | |
| 실시예 1 | 30/70 | 0.548 | 488 | 0.90 |
| 실시예 2 | 40/60 | 0.632 | 520 | 0.96 |
| 실시예 3 | 50/50 | 0.707 | 540 | 1.00 |
| 실시예 4 | 60/40 | 0.775 | 511 | 0.95 |
| 실시예 5 | 70/30 | 0.837 | 452 | 0.84 |
| 비교예 1 | 80/20 | 0.894 | 372 | 0.69 |
| 비교예 2 | 90/10 | 0.949 | 227 | 0.42 |
(비굴절율차 Y가 0.4인 POF)
제 2 코어에 2,2,3,3-테트라플루오로프로필 메타크릴레이트(4FM)와 메틸 메타크릴레이트(MMA)의 2원 공중합체이고 4FM의 질량 분율이 24질량%인 공중합체를 사용한 것 이외에는 상기 비굴절율차 Y가 0.5인 POF와 동일하게 비굴절율차 Y=0.4인 POF를 제조하였다. 제 2 코어의 굴절율은 1.473이었다.
표 2에 각 코어 반경비에 대한 대역 및 상대 대역의 측정 결과를 나타낸다.
| 코어 면적비 | 코어 반경 X | 대역[MHz] | 상대 대역 | |
| 비교예 3 | 30/70 | 0.548 | 395 | 0.69 |
| 실시예 6 | 40/60 | 0.632 | 467 | 0.86 |
| 실시예 7 | 50/50 | 0.707 | 522 | 0.96 |
| 실시예 8 | 60/40 | 0.775 | 541 | 1.00 |
| 실시예 9 | 70/30 | 0.837 | 480 | 0.89 |
| 실시예 10 | 80/20 | 0.894 | 395 | 0.73 |
| 비교예 4 | 90/10 | 0.949 | 308 | 0.57 |
(비굴절율차 Y가 0.25인 POF)
제 2 코어에 2,2,3,3-테트라플루오로프로필 메타크릴레이트(4FM)와 메틸 메타크릴레이트(MMA)의 2원 공중합체이고 4FM의 질량 분율이 30질량%인 공중합체를 사용한 것 이외에는 상기 비굴절율차 Y가 0.5인 POF와 동일하게 비굴절율차 Y가 0.25인 POF를 제조하였다. 제 2 코어의 굴절율은 1.4685이었다.
표 3에 각 코어 반경비에 대한 대역 및 상대 대역의 측정 결과를 나타낸다.
| 코어 면적비 | 코어 반경 X | 대역[MHz] | 상대 대역 | |
| 실시예 11 | 50/50 | 0.707 | 389 | 0.72 |
| 실시예 12 | 60/40 | 0.775 | 432 | 0.80 |
| 실시예 13 | 70/30 | 0.837 | 430 | 0.80 |
| 실시예 14 | 80/20 | 0.894 | 388 | 0.72 |
상기 결과에 의해 본 발명의 POF는 전송 대역이 넓다는 것을 알 수 있다.
(광전송 파워(상대 방출 파워)의 평가)
다음으로, 개구수 0.6의 LED로부터의 광을 길이 50m의 상기 제조된 POF에 입사시키고, 그 때의 방출 광량을 측정하였다.
수득된 방출 광량은 별도로 제조된 참조 POF의 방출 파워를 1로 하였을 때의 상대 방출 파워로서 나타내고, 이들 광량을 비교하였다.
참조 POF로서 단층 코어를 갖는 SI형 POF를 사용했다. 이 참조 POF의 코어재로는 상기 내층 코어재(PMMA)를 사용하고, 클래드재로는 상기 2층화 코어를 갖는 POF의 클래드재와 동일한 클래드재를 사용하였다. 상기 2층화 코어를 갖는 POF와 마찬가지로 POF의 외경은 750㎛이고, 클래드의 두께는 10㎛이었다.
표 4에 제조된 POF의 상대 방출 파워의 측정 결과를 나타낸다.
표 4에서 Y가 0.4이하인 경우 방출 파워는 참조 POF에 대해 75% 이상의 방출 파워를 유지한다는 것을 알 수 있다. 또한, 코어 반경비 X가 0.775 이상인 경우에도 방출 파워가 크다는 것을 알 수 있다.
또한, 대역이 넓은 POF일지라도 표 4에 나타낸 바와 같이 비굴절율차 Y가 0.5이고 코어 반경비 X가 각각 0.548 및 0.632인 POF는 상대 방출 파워가 0.69 이하이므로 방출 파워가 작다는 것을 알 수 있다.
| 코어 면적비 | 코어 반경 X | 상대 방출 파워 | ||
| 비굴절율차 Y=0.5 | 비굴절율차 Y=0.4 | 비굴절율차 Y=0.25 | ||
| 30/70 | 0.548 | 0.64 | - | - |
| 40/60 | 0.632 | 0.69 | 0.75 | - |
| 50/50 | 0.707 | 0.75 | 0.79 | 0.87 |
| 60/40 | 0.775 | 0.80 | 0.84 | 0.90 |
| 70/30 | 0.837 | 0.85 | 0.88 | 0.92 |
| 80/20 | 0.894 | 0.90 | 0.92 | 0.95 |
| 90/10 | 0.949 | 0.95 | - | - |
(상용층의 유무와 전송 대역)
일본 특허 공개공보 제 98-160956 호에 기술된 바와 동일한 회전 중합법으로 제조된 POF와 연속 복합 방사법으로 제조된 POF의 대역을 비교하였다. 여기서 제조된 2층화 코어를 갖는 POF는 모두 POF의 외경이 750㎛이고, 클래드의 두께가 10㎛이며, X가 0.837이고, Y가 0.4이었다. 단, 회전 중합법으로 제조된 POF에서는 현미경 관찰에 의해 제 1 코어와 제 2 코어의 계면 부근에서 21㎛의 두께의 상용층이 관찰되었지만, 연속 복합 방사법으로 제조된 POF에서는 상용층이 관찰되지 않았다.
이러한 전송 대역 및 상대 방출 파워를 상기와 같은 조건하에 측정한 결과, 회전 중합법으로 제조된 POF의 대역은 210MHz이고, 상대 방출 파워가 0.71인데 반해, 연속 복합 방사법으로 제조된 POF의 대역은 480MHz이고, 상대 방출 파워가 0.89이었다.
이로써, X 및 Y를 동일한 값으로 설정한 경우라도 상용층이 형성되어 있지 않은 경우에 전송 대역 및 전송 파워가 보다 뛰어난 POF를 얻을 수 있다는 것을 알 수 있다.
(POF 케이블의 평가)
또한, 상기 POF의 외주부에 크로스헤드형의 피복 장치를 사용하여 온도 150℃에서 용융된 폴리에틸렌을 피복함으로써 외경 2.2mm의 POF 케이블을 수득하였다. 본 발명의 POF를 사용하여 수득된 POF 케이블은 상기와 마찬가지로 대역이 넓고 방출 파워가 컸다.
(광전송 장치의 평가)
상기와 같이 수득된 POF 케이블을 50m로 절단하고, POF 케이블의 한 말단에 광원으로서 발광 파장 650nm의 LED를 사용하여 여진 NA를 0.3으로 한 광원을 배치하고, 다른 말단에 수광 소자로서 포토다이오드를 배치하고, 400MHz의 신호를 전송하였다. 본 발명의 POF 케이블은 양호하게 신호를 전송할 수 있었다.
Claims (15)
- 삭제
- 삭제
- 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어, 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서,제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1)가 하기 수학식 5 내지 10을 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.수학식 5수학식 6수학식 7수학식 8수학식 9수학식 10
- 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서,제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1 )가 하기 수학식 11 내지 14를 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.수학식 11수학식 12수학식 13수학식 14
- 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서,제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1 )가 하기 수학식 15를 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.수학식 15
- 제 1 코어, 제 1 코어의 외주에 동심원상으로 배치되고 제 1 코어와 굴절율이 다른 제 2 코어 및 제 2 코어의 외주에 동심원상으로 배치된 클래드를 갖는 플라스틱 광섬유에 있어서,제 1 코어의 반경 r1 대 제 2 코어의 반경 r2의 비 X(r1/r2) 및 제 2 코어와 클래드의 굴절율차 n2 대 제 1 코어와 클래드의 굴절율차 n1의 비 Y(n2/n1 )가 하기 수학식 16을 만족시키는 범위에 있는 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.수학식 16
- 제 3 항 내지 제 6 항중 어느 한 항에 있어서,제 1 코어 및 제 2 코어가 각각 1 종류의 중합체로 구성되고, 제 1 코어와 제 2 코어의 층 사이 및 제 2 코어와 클래드의 층 사이에, 인접하는 층을 구성하는 중합체의 혼합물로 이루어진 상용층이 각각 형성되어 있고, 상기 상용층의 두께가 10㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.
- 제 7 항에 있어서,상용층의 두께가 1㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.
- 삭제
- 제 3항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,제 1 코어와 제 2 코어의 층 사이 및 제 2 코어와 클래드의 층 사이 중 하나 이상의 층 사이에, 서로 인접하는 층을 구성하는 중합체의 혼합물로 이루어진 상용층이 형성되어 있지 않은 것을 특징으로 하는 플라스틱 광섬유.
- 제 3 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,전체 모드 여진 조건하에 섬유장 50m에서 측정된 -3dB 대역이 400MHz 이상인 플라스틱 광섬유.
- 제 3 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 따른 플라스틱 광섬유의 외주를 수지로 피복하여 이루어진 플라스틱 광섬유 케이블.
- 삭제
- 제 3 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 따른 플라스틱 광섬유의 한 말단에 여진 NA가 0.3 이상인 발광 소자가 배치되고 다른 말단에 수광 소자가 배치되어 이루어진 것을 특징으로 하는 광전송 장치.
- 제 12 항에 따른 플라스틱 케이블의 한 말단에 여진 NA가 0.3 이상인 발광 소자가 배치되고 다른 말단에 수광 소자가 배치되어 이루어진 것을 특징으로 하는 광전송 장치.
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