KR100440596B1 - 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법 및 설비 - Google Patents
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Abstract
괴금속광석, 특히 철광석을 환원하는 고온의 CO 및 H2함유 환원가스를 생산하는 방법에 있어서, 환원가스는 탄소매체, 특히 석탄에 산소의 공급으로 인한 가스화에 의하여 가스화대에 형성된 후, 환원공정에 바람직한 환원가스 온도로 냉각된다.
열역학적으로 보다 안정적인 환원가스를 생산하고, 부두아르드 및 불균일 물-가스 반응과 이에 따른 환원가스의 가열을 방지하기 위하여, 환원가스에 H2O 및/또는 CO2를 가함으로써 환원가스온도에서 열역학적으로 좀더 안정적인 환원가스로 전환된다.
Description
전술한 종류의 방법은, 예를 들면 독일특허 DE-C- 30 34 539 및 유럽특허 EP-B- 0 114 040에 공지되어 있다. 이러한 공지된 방법에 있어서, 선철 또는 철강 중간제품은 용융가스화대 내의 최소한 예비환원된 해면철에 탄소매체 및 산소함유 가스를 공급하여 용융시킴으로써 얻게되며, CO 및 H2함유 환원가스가 발생된다. 용융가스화대에 형성되는 환원가스의 온도는 1000 내지 1200℃의 범위이다. 이 온도에서, 릴리스된 탄화수소 혼합물이 분해되는 동시에 CO 및 H2로 전환되기 때문에, 온도로 인하여 CO2및 H2O 함유량은 각각 6% 이하 및 4% 이하로 떨어진다.
환원반응로에 사용하기 위하여, 매우 고온의 이 환원가스는 환원반응로 내로 투입되기 전에 냉각되어야 한다. 독일특허 DE-C- 30 34 539에 따르면, 예를 들어 스크러빙타워(scrubbing tower)에 계속해서 연결된 스프레이 쿨러(spray cooler)가 이 목적으로 제공된다. 이렇게 냉각된 환원가스 중 일부는 용융가스화대로부터 배출되는 환원가스에 혼합된다. 환원가스를 대략 700 내지 900℃로 냉각된 동종의 환원가스에 의하여 통상의 방법으로 냉각함으로써, 환원가스의 환원전위 감소를 일으키지 않으면서 광석의 환원 도중에 광석 입자가 환원대에서 초기용융 되는 것이 방지된다.
그러나 이렇게 냉각된 환원가스는 열역학적으로 불안정한 것이 단점이며, 일산화탄소, 이산화탄소 및 불균일 물-가스 평형과 같은 부두아르드평형(Boudouard equilibrium)에 다른 탄소형태로부터, 일산화탄소와 수소가 함께 반응하여 물 및 탄소로 되고, 이 반응은 앞서 개시된 반응과 같이 또한 발열성이다. 이로 인하여 환원가스의 온도가 상승, 즉 반응로물질의 온도가 상승하고, 응집입자가 형성된다. 따라서, 환원공정 뿐만 아니라 환원대로부터의 샤프트물질의 수율도 영향을 받는다.미합중국 특허 제5,185,032호에는 용융가스화로에 형성된 고온의 환원가스가 물의 주입으로 900 내지 950℃의 온도로 냉각되는 방법이 개시되어 있다.프랑스 특허 FR A 2 236 951에는 전기로에 형성된 고온의 환원 가스가 전기로 바로 위에 위치한 환원로 내에 공급되고, 이 환원로내로 투입시 물, 수증기, 이산화탄소, 탄화수소 또는 다른 냉각매체의 송풍으로 냉각되어 금속산화물질이 환원로에서 괴상화가 방지되는 방법이 개시되어 있다. 이렇게 냉각된 환원 가스의 CO2및 H2O 함유량은 비교적 높다.프랑스 특허 FRA 766 167에는 용융물 집합체에 형성된 고온의 환원 가스가 환원 챔버내에 직접 공급되어 용융물 집합체의 돔 영역에서, 즉 환원챔버내에 공급되기전에 소모된 환원 가스를, 탄산을 제거한 후 공급하거나, 탄산 또는 수증기 및 석탄의 혼합물을 공급함으로써 냉각되고, 이로써 장입 물질이 환원챔버내에서 괴상화가 방지되는 방법이 개시되어 있다.
본 발명은 괴(塊)금속광석, 특히 철광석의 환원용으로 고온의 CO 및 H2함유 환원가스를 생산하는 방법 및 이 방법을 실행하는 설비에 관한 것으로서, 환원가스는 탄소매체, 특히 석탄에 산소의 공급으로 인한 가스화로 가스화대에 형성된 후, 환원공정에 바람직한 환원가스 온도로 냉각된다.
도 1은 본 발명에 따른 설비의 바람직한 실시예의 개략도이다.
본 발명의 목적은 이러한 단점 및 곤란함을 회피하며 전술한 종류의 방법 및 이 방법을 실행하는 설비를 제공하는 것으로서, 이 방법은 생산될 환원가스를 금속광석의 환원에 바람직한 온도범위, 즉 최소한 부분적으로 환원된 금속광석에 초기용융 및 파울링(fouling)(괴상 형성)이 발생할 수 있는 온도 이하로 될 수 있게 한다. 또한, 환원 가스의 H2O/CO2함유량이 최적으로 되며, 가스적재 시스템, 즉 반응로 및 가스이송관, 내장형 구조 등의 금속물질 상에 화학적 부식이 방지된다.
전술한 종류의 방법에 있어서, 본 발명의 목적은 환원가스에 H20 및/또는 CO2를 가함으로써 - 부두아르드 및 불균일 물-가스 반응과 이에 따른 환원가스 및 금속광석의 가열을 방지하기 위하여 - 환원가스에 H20/CO2를 가하지 않고 냉각 작용을 거친 환원가스가 환원가스온도에서 열역학적으로 보다 안정적인 환원가스로 전환되는 것으로 달성된다.H2O 및/또는 CO2를 선택적으로 가함으로써, 환원제 CO 및 H2의 열역학적으로 조절된 분해가 선택적으로 영향을 받거나 또는 방지된다. 환원가스에 있어서, 농축범위를 조정함으로써 강한 발열성인 부두아르드 및 불균일 물-가스 반응이 억제되어 환원가스의 온도가 상승하는 것을 방해할 수 없는 동시에, 이 방법에 의하여 환원가스의 산화온도가 조절되며 금속물질 상의 화학적 부식이 억제된다.
환원공정에 바람직한 온도로 환원가스의 부두아르드 및 불균일 물-가스 평형이 거의 달성될 때까지 H2O 및/또는 CO2를 가하는 것이 바람직하다.
환원가스는 동종의 냉각가스, 톱가스 및/또는 H2O 및/또는 CO2의 공급으로 냉각될 수 있는 것이 바람직하다.
H2O는 수증기의 공급으로 증가되고, CO2는 CO2함유가스의 공급으로 증가되는 것이 적합하다.
바람직한 실시예에 있어서, CO2가 환원가스 내에 최소한 부분적으로 공급될 수 있어서 금속광석의 환원공정에 반응된 환원가스, 이른바 톱가스가 환원가스 내에 공급된다. 예를 들어, CO2청정을 거친 다른 CO2함유가스도 채택될 수 있다.
환원가스를 강하게 냉각하기 위하여, 냉각된 동종의 환원가스를, 종래기술에서 알려진 바와 같이, 환원가스에 혼합하고, H2O 및/또는 CO2를 냉각된 환원가스 및/또는 가스화반응로에서 배출되는 고온의 환원가스 내에 가하는 것이 바람직하다.
전술한 방법을 실행하는 설비는, 금속광석용 이송관 및 환원가스관을 가지는 최소한 하나의 환원반응로와 탄소매체 및 산소함유가스용 공급관 및 환원가스관을 가지는 가스화반응로, 및 환원가스관에 제공되며 환원가스에 H2O/CO2를 가하지 않는 냉각 수단을 포함하는 설비로서, CO2소스 및/또는 H20 소스가 냉각된 환원가스를 전달하는 환원가스관과 유체연통되는 것을 특징으로 한다.
환원반응로에는 반응된 환원가스가 배출되는 톱가스배출관이 제공되며, 환원가스관과 유체연통되는 분기관이 톱가스배출관으로부터 분기되는 것이 바람직하다.
다른 바람직한 실시예는 환원가스 재순환관이 환원가스관으로부터, 그러나 가스 흐름방향에서 보아 환원가스 재순환관의 분기점 상류위치, 특히 환원가스관에 제공된 탈분진수단 위치의 상류로부터 스크러버 및 컴프레서를 거쳐 환원가스관 내로 다시 연통하고, CO2소스 및/또는 H2O 소스가 환원가스관과 연결되는 것을 특징으로 한다.
본 발명을 도면에 개략적으로 나타낸 예시적인 실시예를 참조하여 상세하게 설명한다.
환원반응로(1)를 형성하는 제1 샤프트로에 괴철광석 및/또는 펠렛 철광석이 이송관, 예를 들면 이송관(2)과 도시되지 않은 슬루스 시스템을 거쳐, 선택적으로 플럭스 물질과 함께 이동층을 형성하며 위로부터 장입된다.
"이동층"이라는 용어는 계속해서 이동하는 물질흐름을 말하는 것이며, 그 중 이동가능한 입자가 환원가스와 접촉된다. 중력에 의하여 계속해서 하향하여 이동하는 물질흐름을 사용하는 것이 바람직하다.
샤프트로(1) 대신에, 트레블링 그레이트(traveling grate) 또는 로터리 튜블러 킬른(rotary tubular kiln)과 결합된 반응로를 환원반응로로서 또한 제공할 수 있다.
샤프트로(1)는 석탄과 같은 탄소매체 및 산소함유가스로부터 환원가스가 형성되는 관(4), 관(4)의 내부에 선택적으로 제공되는 건조 탈분진용 가스청정수단(4')을 거쳐 샤프트로(1)에 공급되는 용융가스화로(3)와 연통한다.
용융가스화로(3)는 고체 탄소매체용 공급수단(5), 산소함유가스용 공급관(6) 및 선택적으로 실온에서 액체 또는 기체인 탄화수소와 같은 탄소매체 및 하소된 플럭스용 공급관(7)을 가진다. 용융가스화로(3) 내부에서는 용융선철(9) 및 용융슬래그 (10)가 용융가스화대(8) 하측에 포집되어 출탕구(11)를 통하여 배출된다.
환원대(12)에서 하소된 플럭스와 함께, 샤프트로(1) 내부의 환원대(12)에서 해면철로 환원된 철광석이 샤프트로(1)를 용융가스화로(3)와 연결하는 이송관(13), 예를 들면 이송웜(delivery worm)등을 거쳐 투입된다. 샤프트로(1)의 상단부에는 환원대(12)의 환원가스로부터 형성된 톱가스용의 톱가스배출관(14)이 연결된다.
톱가스배출관(14)을 거쳐 배출된 톱가스는 스크러버(15)에서 먼저 청정되어야 톱가스가 가능한 완전하게 분진입자로부터 자유롭게 되며 수증기 함유량이 감소되어 계속해서 다른 용도에 사용할 수 있게 된다.
환원가스의 일부는 스크러버(16) 및 컴프레서(18)를 가진 재순환관(17)을 거쳐 관(4) 내로 다시 재순환되어 용융가스화로(3)에서 배출되는 환원가스가 가스청정수단(4')으로 투입되기 전에 매우 고온상태로 조절, 특히 상기 환원가스를 샤프트로(1)의 환원공정에 바람직한 온도범위로 냉각시킨다(대략 700 내지 900℃).
도면 부호 19는 전술한 설비 중 가장 중요한 지점을 나타내며, 이 지점에서 CO2소스 및/또는 H2O 소스, 특히 CO2및/또는 H2O 함유가스용 공급 수단을 특히 바람직한 방식으로 연결할 수 있고, 이러한 가스의 작용을 예 II 내지 IV를 참조하여 보다 상세하게 후술한다. 공급 지점(19)은 용융가스화로(3)를 환원반응로(1)와 연결하는 관(4) 또는 한원가스 냉각사이클(16, 17, 18) 중 어느 한 곳에 위치한다. 공급 지점(19)이 컴프레서(18) 하류위치의 냉각사이클(16, 17, 18)에 위치하는 경우, 예를 들면 컴프레서(18)가 소형으로 이루어질 수 있고, 압축 때문에 가열된 가스가 H2O 및/또는 CO2의 공급으로 냉각된다는 것이 이점이다.
본 발명에 따른 측정결과를 하기 예 I∼IV를 참조하여 보다 상세하게 설명하며, 예 I는 종래 기술만을 나타낸다. 가스분석에 인용한 모든 수치는 체적%이다.
예 I:
종래기술, 예를 들면 유럽특허 EP-A- 0 114 040에 따라 발생된 환원가스는 하기 표 I에 분석한 바와 같다. 환원가스는 온도 1050℃, 압력 4.5바 abs로 용융가스화로 (3)에서 배출되며, 철광석을 환원하는 데 사용된다.
표 I
CO 65%
H230%
CO21%
H2O 1%
CH41%
N22%
환원가스의 온도를 대략 850℃로 하기 위하여, 냉각가스를 환원가스에 혼합해야 한다. 예 I에 따르면, 온도가 70℃이며, 압력으로 4.5바 abs를 나타내는 동종의 냉각가스가 혼합된다. 850℃의 온도를 얻기 위하여, 27.8% 냉각가스가 혼합되어야 한다. 이로부터는 다음과 같은 단점이 야기된다.
- 상당량의 냉각가스가 필요하고, 이것은 고온의 환원가스 중 상당부분이 배출되어 냉각작용을 거쳐야 하므로 에너지 및 장치면에서 적지 않은 비용이 수반된다.
- CO2및 H2O의 총 함유량이 평형에 대응하지 않고, 즉 냉각가스가 혼합된 후 샤프트로(1)로 전달되는 도중에 각각의 식 2CO ↔ CO2(부두아르드 반응) 및 CO + H2↔ H2O + C(불균일 물-가스)에 따라 강한 발열성의 CO 및 H2분해가 일어난다. 따라서, 온도가 상승하게 되어 추가의 냉각가스 공급이 필요할 수 있다. 온도의 상승으로 반응로 물질이 응집된다. 또한, 환원가스를 이송하는 금속물질로 제조된 파이프, 내장형 요소등에 화학적 부식이 일어난다. 또한, CO 및 H2반응으로 환원용 가스의 유효량이 감소된다.
예 II:
표 I에 따른 화학성분을 가진 환원가스에, CO2가 풍부하고 온도가 70℃인 가스를 압력을 4.5바 abs로 하여 공급한다. CO2가 풍부한 가스 분석을 하기 표 II에 나타낸다.
표 II
CO 13%
H22%
CO277%
H2O 5%
CH41%
N22%
예 I에 따른 동종의 냉각가스 12.3% 및 표 II에 따른 CO2가 풍부한 가스 10.7%를 표 I에 따른 환원가스에 가함으로써 온도 850℃ 및 압력 4.5바 abs를 가지며 표 III에 나타낸 화학성분을 가지는 환원가스가 생성된다.
표 III
CO 60.5%
H227.5%
CO27.6%
H2O 1.4%
CH41.0%
N22.0%
이러한 환원가스는 CO2및 H2O의 총 함유량이 850℃의 평형값에 근접하고, 이로써 CO 및 H2의 분해가 거의 완전히 방지된다. CO2가 풍부한 가스를 냉각가스사이클, 예를 들면 도 1에 따른 재순환관(17) 내에 공급한다. 예 I에 따른 27.8%의 냉각가스 대신에 12.3%의 냉각가스만을 가해야 하기 때문에, 냉각사이클 크기를 실제적으로 축소할 수 있음을 알 수 있다. 예 II에 따르면, 발열량이 낮은 가스, 즉 CO2가 풍부한 가스를 적합한 용도로 사용할 수 있다. 이와 같이 조절된 환원가스로 철광석을 환원하는데 있어서, 반응로물질에 대한 과열이 확실하게 방지되며, 환원된 물질이 어려움없이 용융가스화로(3) 내를 통과할 수 있다.
예 III:
이 예에 있어서, 환원반응로(8)에서 배출되어 적합한 청정, 냉각 및 압축을 거친 톱가스를 용융가스화로(3)에서 배출되는 온도 70℃ 및 압력 4.5바 abs의 환원가스에 혼합한다. 톱가스의 화학분석을 하기 표 IV에 나타낸다.
표 IV
CO 42%
H219%
CO234%
H2O 2%
CH41%
N22%
23.3% 톱가스를 환원가스에 혼합하여 가스혼합물을 850℃의 온도 및 4.5바 abs의 압력으로 되게 하며, 이 화학 분석을 표 V에 나타낸다. 또한, CO2및 H2O의 총함유량이 평형에 근접하고, 이로써 부두아르드 및 불균일 물-가스 반응이 거의 완전하게 방지된다.
표 V
CO 60.6%
H227.9%
CO27.3%
H2O 1.2%
CH41.0%
N22.0%
예 III에 따르면, 용융가스화로(3)에서 배출되는 환원가스를 냉각하는 가스량은 예 I에 따른 가스량보다 소량이 요구된다. 톱가스는 톱가스배출관(14)으로부터 컴프레서(21) 및 적합한 냉각수단 및 선택적으로 공급 지점(19)을 거쳐 관(4)으로 연통하는 분기관(20)을 거쳐 관(4) 또는 (17) 내에 각각 혼합된다.
예 IV:
예 IV에 있어서, H2O-증기를 동종의 냉각가스에 혼합한다. 용융가스화로(3)에서 배출되는 환원가스 및 냉각가스의 화학성분은 예 I에 나타낸 화학성분과 동일하다.
수증기(100% H2O)를 온도 250℃ 및 압력 12바 abs로 혼합한다. 18% 냉각가스와 8.5% 수증기를 혼합하는 경우, 온도 850℃ 및 압력 4.5바 abs를 가지는 환원가스가 형성된다. 환원가스의 화학분석을 하기 표 VI에 나타낸다.
표 VI
CO 60.7%
H228.0%
CO20.9%
H2O 7.6%
CH40.9%
N21.9%
또한, 이러한 변형예는 냉각가스 사이클을 소형으로 구축할 수 있으며 CO2및 H2O의 총 함유량이 대략 평형인 이점을 제공한다. 전술한 변형예의 추가적인 이점은 환원제의 양이 거의 변화가 없다는 것이다.
Claims (10)
- 괴금속광석, 특히 철광석을 환원하는 고온의 CO 및 H2함유 환원가스를 생산하는 방법에 있어서,상기 환원가스는 탄소매체, 특히 석탄에 산소의 공급으로 인한 가스화에 의하여 가스화대(8)에 형성된 후, 환원공정을 위한 환원가스 온도로 냉각되고,부두아르드 및 불균일 물-가스 반응과 이에 따른 환원가스의 가열을 방지하기 위하여 상기 환원가스에 H2O 및/또는 CO2를 가함으로써, 환원가스에 H20/CO2를 가하지 않고 냉각 작용을 거친 환원가스가 환원가스 온도에서 열역학적으로 좀더 안정적인 환원가스로 전환되는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법.
- 제1항에서,환원공정을 위한 온도에서 부두아르드 및 불균일 물-가스 평형이 거의 달성될 때까지 H2O 및/또는 CO2를 가하는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법.
- 삭제
- 제1항 또는 제2항에서,H2O는 수증기의 공급으로 증가되는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법.
- 제1항 또는 제2항에서,CO2는 CO2함유가스의 공급으로 증가되는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법.
- 제1항 또는 제2항에서,금속광석의 환원공정에서 반응한 톱가스 등의 환원가스가 환원가스 내에 공급되는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법.
- 제1항 또는 제2항에서,냉각된 동종의 환원가스가 상기 환원가스에 혼합되며, H2O 및/또는 CO2가 동종의 상기 냉각된 환원가스에 가해지는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 방법.
- 금속광석용 이송관(2) 및 환원가스관(4)를 가지는 하나 이상의 환원반응로 (1),탄소매체, 산소함유가스용 공급관(5, 6) 및 환원가스관(4)을 지닌 가스화반응로(3) 및상기 환원가스관(4)에 제공되며 환원가스에 H2O/CO2를 가하지 않는 냉각 수단을 포함하고,CO2소스 및/또는 H2O 소스가 냉각된 환원가스를 전달하는 상기 환원가스관 (4)과 유체연통되는 것을 특징으로 하는 제1항 또는 제2항에 따른 방법을 실행하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 설비.
- 제8항에서,상기 환원반응로(1)에는 반응된 환원가스가 배출되는 톱가스배출관(14)이 제공되며, 환원가스관(4)과 유체연통되는 분기관(20)이 상기 톱가스배출관으로부터 분기되는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 설비.
- 제8항에서,환원가스 재순환관(17)이 상기 환원가스관(4)으로부터, 가스 흐름방향으로는 상기 환원가스 재순환관(17)의 분기점 상류위치, 특히 상기 환원가스관(4)에 제공된 탈분진수단(4') 위치의 상류로부터 스크러버(16) 및 컴프레서(18)를 거쳐 환원가스관(4) 내로 다시 연통하고, CO2소스 및/또는 H2O 소스가 상기 환원가스 재순환관(17)과 연결되는 것을 특징으로 하는 금속광석 환원용 환원가스의 생산 설비.
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| AT403926B (de) * | 1996-07-10 | 1998-06-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum erzeugen eines für eine reduktion von metallerz dienenden reduktionsgases und anlage zur durchführung des verfahrens |
| CA2304337C (en) * | 2000-04-07 | 2008-12-23 | Dean Mccann | Steelmaking using magnesium carbonate |
| US7346381B2 (en) * | 2002-11-01 | 2008-03-18 | Ge Medical Systems Global Technology Company Llc | Method and apparatus for medical intervention procedure planning |
| US7778686B2 (en) * | 2002-06-04 | 2010-08-17 | General Electric Company | Method and apparatus for medical intervention procedure planning and location and navigation of an intervention tool |
| US20050151307A1 (en) * | 2003-09-30 | 2005-07-14 | Ricardo Viramontes-Brown | Method and apparatus for producing molten iron |
| US7308297B2 (en) * | 2003-11-05 | 2007-12-11 | Ge Medical Systems Global Technology Company, Llc | Cardiac imaging system and method for quantification of desynchrony of ventricles for biventricular pacing |
| DE102007024312B4 (de) * | 2007-05-24 | 2009-04-30 | Lurgi Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Reduktionsgas und/oder Brenngas für die Direktreduktion von Eisenerz |
| DE102007062413B3 (de) * | 2007-12-20 | 2009-09-10 | Conera Process Solutions Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Wiederaufbereitung von CO2-haltigen Abgasen |
| DE102008033095A1 (de) * | 2008-07-15 | 2010-01-28 | Uhde Gmbh | Vorrichtung zur Schlackeabführung aus einem Kohlevergasungsreaktor |
| AT509073B1 (de) * | 2009-12-23 | 2011-06-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur bereitstellung von reduktionsgas aus generatorgas |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR766167A (fr) * | 1933-01-02 | 1934-06-22 | Lindes Eismaschinen Ag | Procédé de fabrication de fonte ou d'acier |
| SE396616B (sv) * | 1973-05-17 | 1977-09-26 | Rolf Kristian Londer | Sett och anordning for framstellning av en metallsmelta genom reduktion och smeltning |
| IT1038230B (it) * | 1974-05-22 | 1979-11-20 | Krupp Gmbh | Procedimento per la produzione di acciaio |
| DE3034539C2 (de) | 1980-09-12 | 1982-07-22 | Korf-Stahl Ag, 7570 Baden-Baden | Verfahren und Vorrichtung zur direkten Erzeugung von flüssigem Roheisen aus stückigem Eisenerz |
| JPS5858206A (ja) * | 1981-09-30 | 1983-04-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 銑鉄の製造法における還元ガス温度の制御方法 |
| AT378970B (de) | 1982-12-21 | 1985-10-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von flùssigem roheisen oder stahlvorprodukten |
| SE435732B (sv) * | 1983-03-02 | 1984-10-15 | Ips Interproject Service Ab | Forfarande for framstellning av rajern ur jernslig |
| DE3437913C2 (de) * | 1984-10-12 | 1987-05-07 | Korf Engineering GmbH, 4000 Düsseldorf | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Eisenschwamm und/oder flüssigem Roheisen |
| US5185032A (en) * | 1992-05-26 | 1993-02-09 | Fior De Venezuela | Process for fluidized bed direct steelmaking |
| US5259864A (en) * | 1992-10-06 | 1993-11-09 | Bechtel Group, Inc. | Method of disposing of environmentally undesirable material and providing fuel for an iron making process e.g. petroleum coke |
-
1996
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