KR100415663B1 - 고온강도가 우수한 열연강판의 제조방법 - Google Patents

Abstract

중량%로 C: 0.06~0.12%, Si≤0.3%, Mn: 0.4~1.0%, P＜0.015%, S≤0.015%, Al: 0.02~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, Mo: 0.1~0.3%, 그리고 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순원소로 구성된 강을 800~880℃에서 마무리열간압연하고, 10~60℃/s범위의 냉각속도로 수냉한 후 520~620℃의 온도(CT)에서 권취하되, Q인자(1.3 + Mo(wt%) + 5.8Nb(wt%) - 0.0025 CT(℃)) ＞ 0 조건을 만족하도록 함을 특징으로 하는 고온강도가 우수한 열연강판의 제조방법

Description

고온강도가 우수한 열연강판의 제조방법{A METHOD FOR MANUFACTURING HOT ROLLED STEEL SHEET HAVING GOOD HIGH TEMPERATURE STRENGTH}

본 발명은 건축용 등으로 사용되는 열연강판을 제조하는 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 화재시 건축물의 붕괴방지를 위해 강재표면에 실시하는 내화피복의 두께를 저감하거나 생략하더라도 효과를 얻을 수 있는 열연강판의 제조방법에 관한 것이다.

일반적으로 사용되는 건축용 강판은 화재시 내력이 급격히 감소하여 붕괴위험성이 크므로, 강판표면에 내화피복을 하여 그 위험성을 방지하고 있다. 그러나, 이 경우 시공비가 상승하고 사용 실공간이 감소할 뿐 아니라 시공기간이 증가하는 등의 문제점이 있다. 이와 같은 문제점을 해결하기 위해, 강판표면상의 내화피복을줄이려는 노력이 많이 진행되었으며, 하기에 이러한 예들을 열거하였다.

먼저 KOBE에서 제출한 특허들을 살펴본다.

특개평6-264136은 용접성이 우수한 건축용 저항복비 후판 내화강의 제조방법에 관한 것으로, 중량%로 C: 0.04~0.15%, Si: 0.06~0.60%, Mn: 0.5~1.6%, Mo: 0.1~0.4%, Nb: 0.005~0.06%, V: 0.005~0.06%, Ti: 0.005~0.03%, Pcm (=C + Si/30 + Mn/20 + Cu/20 + Ni/60 + Cr/20 + Mo/15 + V/10 + 58) 0.2% 이하의 조성을 가진 강재를 1050℃ 이상에서 가열하고, 850~950℃에서 압연을 종료한 후, Ar₃이상의 온도에서 3~20℃/s의 냉각속도로 400~550℃까지 가속냉각하고, 다시 Ac₁~Ac₃의 온도범위로 재가열하여 500~650℃에서 소려하는 것을 특징으로 하는 강재의 제조방법을 개시한다.

특개평7-173532는 두께가 60~70mm이고 용접성이 우수한 건축용 저항복비 내화강의 제조방법에 관한 것으로, 상기한 특허와 거의 유사한 성분계, 즉 C: 0.04~0.15%, Si: 0.05~0.60%, Mn: 0.5~1.5%, Mo: 0.1~0.4%, Nb: 0.005~0.06%, V: 0.005~0.06%, Ti: 0.005~0.03%, Al: 0.002~0.1%를 함유하는 Pcm 0.2% 이하의 강재를 1050℃ 이상에서 가열하고, 850~950℃에서 압연을 종료한 후 공냉하여 700~750℃의 온도에서 3~20℃/s의 냉각속도로 400~550℃까지 가속냉각한 후, 500~650℃에서 소려하고, 필요시 Cu: 0.05~0.4%, Ni: 0.05~0.5%, Cr: 0.1~0.4%, Ca: 5~50ppm의 1종 이상의 합금성분을 첨가함으로써 재질특성이 우수한 강재를 제조할 수 있다.

특개평6-73449는 건축용 고강도 내화강판의 제조방법으로, 중량%로 C: 0.05~0.15%, Si: 0.60%이하, Mn: 0.5~1.8%, P: 0.03%이하, S: 0.03%이하, sol.Al: 0.003% 이하, Mo: 0.1~0.4%, Nb: 0.005~0.06%, Ti: 0.005~0.03%, N: 0.002~0.007%, Ca: 5~50ppm의 성분계를 가진 강을 1050℃로 가열한 후, 1000℃ 이하에서의 압하율을 50% 이상으로 하고, 850~950℃에서 압연을 종료하는 것을 특징으로 하는데, 이 기술에 의하면 600℃에서 높은 내력, 양호한 용접성, 및 낮은 항복비를 갖는 강재를 제조하여 내화피복의 저감 및 생략이 가능하다. 그러나, 상기 발명에는 sol.Al의 첨가량이 0.003% 이하에서 내력이 증가하는 것에 대한 구체적인 원인이 제시되지 않고 있다.

특개평6-57371은 600℃에서의 내력이 높고, 양호한 용접성 및 대입열 용접부 인성을 나타내는 건축용 저항복비 내화강의 제조방법에 관한 것으로, 합금원소 Mo과 Cr을 적절히 첨가하고, 결정립크기가 200Å이하이고 106개/㎣ 이상인 Nb 탄질화물을 함유하는 것을 특징으로 하고 있다. 본 발명은 열간압연 후 가속냉각에 의해 Nb석출을 억제하여 고용 Nb에 의한 변태강화를 활용하고, 모재조직을 베이나이트 주체로 만든 후, 소려에 의해 미세한 Nb탄질화물을 다수 석출시켜, 석출강화에 의해 탄소당량이 낮으면서 고온강도를 확보하도록 한다.

특개평3-173716에서도 Cr,Mo,Nb를 복합첨가하고, 제어압연을 행하여 우수한 고온강도를 갖는 강재의 제조방법을 개시한다.

NSC에서 제출하고 있는 특허들은 다음과 같다.

특개평7-207338은 건축용 저항복비 내화강판의 제조방법에 관한 것으로, C:0.04~0.15%, Si: 0.60%이하, Mn: 0.8~1.6%, P: 0.03%이하, S: 0.01%이하,Mo: 0.4~1.0%, Nb: 0.005%이하, V: 0.02~0.1%, Ti: 0.005~0.025%, Al: 0.06% 이하, N: 10~60ppm을 함유하나, 실질적으로는 Nb을 거의 첨가하지 않은 강재를 재가열하여 850℃ 이상의 온도에서 압연종료한 후 공냉함에 의해 두께 26mm 이하, 항복비 80% 이하인 건축용 저항복비 내화 490N/㎟급 강재의 제조방법에 관한 것을 기술적 요지로 한다. 통상 판두께가 얇은 강재를 열간압연하면, 조직의 미세화, 가공조직의 생성, 및 압연후 공냉시 빠른 냉각속도로 인해 항복강도, 인장강도가 상승하여 항복비는 상승하는 결과를 나타낸다. 특히 Nb은 상온에서 소재의 항복강도를 높이는 것으로 많이 알려져 있기 때문에, 이 발명에서는 가능한한 Nb첨가량을 억제하고 Mo과 V의 양을 조정해서 내화특성과 함께 저항복비를 얻고자 하였다.

특개평7-286233은 내화성이 우수한 건축용 저항복비 강재 및 그 제조방법에 관한 것으로, 슬라브 재가열공정 및 열연공정을 생략하고 급냉응고법을 적용하여, 내화피복을 저감하거나 생략할 수 있는 강재의 제조방법을 제공한다. 이들 강재는 C: 0.2% 이하, Si: 2.0%이하, Mn: 0.005~3.0%, P: 0.003~0.2%, Al: 0.2% 이하, N: 0.01%이하, Cu: 2.3~20.0%의 조성인 것으로, 항복비 80% 이하, 600℃고온강도가 상온강도의 70% 이상을 나타낼 수 있다. 상기 발명은 Cu가 첨가된 강편을 급냉법으로 주조한 후 재가열한 다음, 주조 또는 냉연처리하여 제조하는 것을 특징으로 하는데, 상기 Cu는 명확한 항복현상과 함께 고온항복강도를 상승시키는 역할을 한다.

KSC는 특개평6-248334에서 건축구조물용 내화강재의 제조방법을 개시하는데, 상기 발명은 종래의 고온용 저합금강보다 용접성이 우수하고, 종래의 용접구조용강재보다도 고온강도가 우수한 건축구조용 내화강재의 제조방법에 관한 것으로, 고온강도 향상을 위해 Mo: 0.15~0.60%, 상온강도 향상을 위해 Nb: 0.005~0.10% 첨가하고, 동시에 (Mn+Cr+Cu+Ni+500B)를 0.8~1.6%범위로 설정하고, 강재를 1050~1300℃로 가열하여 950℃ 이상에서 열간압연을 종료한 후, 600~750℃의 범위에서 급냉한후 공냉하는 것을 특징으로 한다. 상기 Mo,Nb 탄화물은 고온강도 향상 역할을 한다.

NKK에서는 소정의 강도를 가지는 내화강재의 제조방법에 있어서, 내화강재의 성분계, 두께, 및 제어압연/제어냉각시와 냉각개시온도와의 관계를 명확히 하여, 판두께에 대한 최적의 제조조건을 제공한다. 즉, 5%＜ Mo + V + C_eq≤1.0%를 만족하는 성분계의 강재를 열간압연 가능한 두께로 가열하여 Ar₃이상에서 소정의 판두께로 사상압연한 후, 하기 관계식1의 온도(T_s) + 10℃의 온도범위에서 냉각을 개시하고, 550℃ 이하의 온도까지 매초 1~50℃/s로 급냉하는 것을 특징으로 하는 상온강도 490~720N/㎟의 건축용 내화강재의 제조방법을 제공한다.

[관계식1]

T_s= 400×logK …(1)

(T_s: 냉각개시온도(℃), K = t / (Mo + V + C_eq), t : 최종제품의 두께(mm))

그러나, 상기한 특허들은 대부분 건축구조용 후판재 내화강에 관한 것으로,Cr,Mo,Cu,Ni에 V,Ti,Nb 등의 합금원소를 복합첨가하고, 여기에 제어압연, 가속냉각 등의 공정을 적정하게 사용하여 소재의 고온강도를 확보하는 것을 특징으로 하고 있으나, 이 경우 대부분 고가의 합금원소를 다량 첨가하기 때문에 소재의 제조원가가 상승하는 문제점이 있다.

이러한 문제점을 해결하기 위한 본 발명은, 고가의 합금원소 첨가량을 가능한 줄이면서 공정변수를 제어함으로써, 소재의 600℃ 고온항복강도를 22kg/㎟ 이상(내화강의 경우 고온항복강도는 상온항복강도의 2/3 이상을 나타내야 하며, 따라서 50kg급 내화강은 상온항복강도 33kg/㎟ 이상, 고온항복강도 22kg/㎟ 이상을 나타내어야 함)으로 확보할 수 있는 열연강판의 제조방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.

도1은 Mo첨가에 따른 석출물 분포를 나타내는 조직사진

(단, (a)는 Nb 단독첨가, (b)는 Nb,Mo복합첨가)

도2는 고온항복강도와 Q인자와의 관계를 나타내는 그래프

본 발명은 중량%로, C: 0.06~0.12%, Si≤0.3%, Mn: 0.4~1.0%, P＜0.015%, S≤0.015%, Al: 0.02~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, Mo: 0.1~0.3%, 그리고 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순원소로 구성된 강을 800~880℃에서 마무리열간압연하고, 10~60℃/s범위의 냉각속도로 수냉한 후 520~620℃의 온도(CT)에서 권취하되, Q인자(1.3 + Mo(wt%) + 5.8Nb(wt%) - 0.0025 CT(℃)) ＞ 0 조건을 만족하도록 함을 특징으로 하는 고온강도가 우수한 열연강판의 제조방법에 관한 것이다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

상기 C는 소재의 강도확보에 필수적인 원소이나, 과량 첨가되면 소재의 용접성 평가지수인 탄소당량을 상승시켜 용접성을 떨어뜨리고, 또한 충격인성의 확보면에서도 불리하게 작용하기 때문에, 본 발명에서는 그 하한을 0.05%, 상한을 0.12%로 설정하였다.

상기 Si은 통상 탈산제로 주로 사용하는 원소인데, 상온 및 고온강도 향상에도 효과가 있다. 그러나 본 발명의 경우 권취온도저하에 의한 강도확보가 가능하여 Si의 첨가가 불필요하고, 과량 첨가되는 경우 소재의 충격특성열화, 붉은형 스케일결함을 초래할 가능성이 있을 뿐 아니라, 경제적인 측면에서도 첨가하지 않는 것이 유리하기 때문에, 소재 탈산에 필요한 양, 즉, 0.30% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.

상기 Mn은 강의 강도를 향상시키는 원소로, 고강도를 나타내기 위해서 0.4% 이상 첨가되어야 하나, 지나치게 과량 첨가되면 비금속개재물 및 편석의 양을 증가시켜서 인성확보가 어렵고, 또한 용접성 측면에서도 불리하게 작용하기 때문에 상한은 1.0%로 제한하는 것이 바람직하다.

상기 P은 페라이트형성을 조장하는 원소로, 강의 강도를 해치지 않으면서 연성을 증가시킬 수 있으나, 일반강재의 제조시 편석이 극심해 중심편석 형성으로 인한 재질열화를 초래한다. 한편, 상기 S은 MnS로 대표되는 비금속개재물을 형성하여 강의 가공중 크랙을 유발하는 결함을 쉽게 발생시킨다. 따라서, P,S은 가능한한 낮게 관리하는 것이 바람직한데, 통상 현재의 제강방법에 의해 저P,S화를 일반적으로 이룰 수 있는 수준인 0.015%, 0.015% 이하가 바람직하므로 본 발명에서는 이와 같이 제한하였다.

상기 Al은 주로 탈산을 위해 사용되는 원소로, 페라이트형성을 도우므로 가공성 향상에 유리하다. 상기 Al은 0.02~0.1% 함유되는 것이 바람직한데, 강중 산소를 충분히 제거하고 AlN 형성으로 인한 조직미세화를 위해서는 0.02% 이상 첨가되어야 하지만, 함유량이 많으면 용접중 산화물을 형성하여 용접결함을 쉽게 생성시키기 때문에 상한을 0.1% 이하로 설정한 것이다.

상기 Nb은 오스테나이트의 재결정을 억제하여 압연후 냉각과정에서 생성되는 페라이트 결정립을 미세화시키고, 또한 생성되는 탄화물에 의한 강의 상온강도 및 고온강도 상승에 필수적인 원소로, 본 발명에서 목표로 하는 강도기준을 고려해 그 첨가량은 0.01%~0.05%로 하는 것이 바람직하다.

상기 Mo은 고온강도 향상에 필수적인 원소로, 미세한 탄화물을 형성시켜 600℃에서의 강도향상에 크게 기여한다. 그러나, 0.1% 미만에서는 그 효과가 적고, 0.3% 이상 첨가시에는 고가의 합금원소로 강재 제조원가가 상승하기 때문에 본 발명에서는 그 첨가량을 0.1~0.3%로 설정하였다.

상기와 같이 제조된 강을 이용하여 본 발명의 열연강판을 제조하는데 있어서, 열간압연중 재질을 결정하는데 중요한 열간압연 마무리온도는 800~880℃로 하는 것이 바람직하다. 그 이유는 열간압연 마무리온도가 800℃ 보다 낮으면 미세조직이 오스테나이트상과 페라이트상이 혼재하는 상태로 되어 조직이 불균일해지고 압연부하도 증대하는 문제가 있고, 880℃보다 높으면 슬라브 가열온도의 상승으로 인해 작업성이 불리해지기 때문이다.

그 다음 10~60℃/s의 냉각속도로 수냉을 실시하는데, 상기 냉각속도가 10℃/s 미만이면 원하는 강도를 얻을 수 없고 60℃/s보다 빠르면 속도증가로 인한 작업성이 문제시되므로 10~60℃/s 범위로 하는 것이 바람직하다.

그 후의 권취는 520~620℃의 범위에서 행하는 것이 바람직한데, 그 이유는 상기 권취온도가 520℃ 미만이면 열간압연후 수냉하는데 있어서 물이 많이 사용되어 작업성이 저하되고, 620℃보다 높으면 강도 및 냉각속도가 저하할 뿐 아니라, 본 발명의 Q인자가 음(-)의 값이 되기 때문이다.

본 발명의 열연강판은 Nb, Mo 및 권취온도가 하기의 관계식 2를 만족함으로써, 인장강도 50kg급, 600℃에서의 항복강도가 22kg/㎟ 이상인 우수한 고온강도를 갖는다.

[관계식 2]

Q인자= 1.3 + Mo(wt%) + 5.8Nb(wt%) - 0.0025 CT(℃) ＞ 0

즉, 상기 Q인자≤0 이면 권취온도가 큰 것을 의미하여, 상온강도 및 고온강도가 감소하는 문제가 있기 때문에, 상기 권취온도를 낮게 조절하여 Q인자를 0보다 크게 하는 것이 바람직하다.

(실시예)

하기 표1과 같은 조성의 강을 슬라브로 제조하고, 하기 표2의 제조조건에 따라 강재를 제조한 다음, 상온인장강도 및 고온인장강도를 측정하여 그 결과를 하기 표2에 나타내었다.

강종	C	Si	Mn	P	S	Al	Nb	Mo	Cr
비교강1	0.08	0.26	0.81	0.013	0.011	0.03	0.03	－	－
비교강2	0.08	0.25	0.80	0.013	0.011	0.03	－	0.30	－
비교강3	0.08	0.25	0.80	0.014	0.011	0.03	－	－	－
비교강4	0.08	0.25	0.79	0.012	0.011	0.03	－	－	0.30
비교강5	0.09	0.25	0.80	0.013	0.012	0.02	0.03	－	0.30
발명강1	0.08	0.23	0.08	0.012	0.011	0.03	0.03	0.28	－
발명강2	0.11	0.01	0.47	0.013	0.008	0.03	0.02	0.2	－
비교강6	0.08	0.25	0.80	0.014	0.011	0.03	0.03	0.59	－
비교강7	0.08	0.05	0.78	0.011	0.010	0.05	0.03	0.28	0.31
비교강8	0.08	0.49	0.78	0.012	0.010	0.03	0.03	0.28	0.29
비교강9	0.16	0.40	1.30	0.012	0.012	0.02	－	－	－

시편번호	제조조건	측정결과
	FDT(℃)	CT(℃)	냉각속도(℃/sec)	Q인자	상온인장강도(kg/㎟)	고온인장강도(kg/㎟)
					YS	TS	YS	TS
비교재1	비교강1	853	650	30	-0.145	42.0	51.7	15.9	19.2
비교재2		853	602		-0.025	46.8	53.7	18.8	21.7
비교재3	비교강2	853	607		0.083	37.7	48.5	19.8	26.2
비교재4		852	541		0.248	38.8	49.9	20.0	26.1
비교재5	비교강3	855	596		-0.190	33.9	44.5	12.4	15.9
비교재6	비교강4	856	599		-0.198	36.7	48.7	16.9	20.2
비교재7		853	557		-0.093	37.4	48.4	17.9	20.8
비교재8	비교강5	849	566	36	0.059	46.2	53.1	20.6	24.8
발명재1	발명강1	853	570	39	0.349	49.2	56.5	28.0	34.1
발명재2		804	605	20	0.262	49.4	55.8	27.6	32.0
발명재3	발명강2	875	566	44	0.201	44.9	54.6	26.2	29.1
발명재4		872	564	43	0.206	43.6	53.1	24.5	28.8
비교재9	비교강6	851	648	30	0.438	55.9	67.2	33.7	40.3
비교재10		851	555		0.671	58.3	69.9	39.2	45.0
비교재11	비교강7	853	610	27	0.249	46.9	53.1	23.8	30.9
비교재12	비교강8	856	620	31	0.224	48.9	56.6	25.1	32.4
비교재13	비교강9	852	570	37	-0.125	38.0	49.8	15.6	21.3
*FDT(Finish Rolling Temp) :열간압연 마무리온도, CT(Coiling Temp) : 권취온도

먼저, 상기 표1,표2로부터 고온강도에 미치는 Mo,Nb의 영향을 살펴본다. 상기 비교강(1)~(5)는 다른 성분들은 모두 본 발명의 범위를 만족시키나, Mo,Nb이 단독첨가 혹은 모두 첨가되지 않은 강종이다. 이들 비교강을 이용하여 제조한 비교재들의 고온강도 측정결과를 표2를 통해 살펴보면, 목표로 하는 고온항복강도를 만족하지 못하고 있는 것을 알 수 있다. 즉, Nb와 Mo을 첨가하지 않고 Cr을 첨가한 비교강(4)와 Nb은 첨가하고 Mo을 Cr으로 대체한 비교강(5)로 제조된 비교재(6)~(8)의 고온강도를 볼 때, Cr 단독 및 Nb-Cr의 복합첨가에 의해서는 목표로 하는 고온항복강도를 만족시키지 못하는 것을 알 수 있다. 반면, Nb와 Mo을 복합첨가한 발명재의 고온항복강도는 모두 본 발명에서 목표로 하는 22kg/㎟ 이상을 나타내는 것을 알 수 있다. 따라서, 본 발명에서 목표로 하는 고온강도를 만족시키기 위해서는 Nb, Mo을 복합첨가해야 함을 알 수 있다. 그러나, Nb, Mo이 복합첨가되더라도 Mo이 과량 첨가되면 권취온도도 동시에 상승하기 때문에, 강도향상효과가 없게 된다. 즉, 권취온도의 강도향상효과를 알아보기 위해 비교강(6)으로 제조된 비교재(9),(10)을 비교해 보면, 권취온도가 보다 높은 비교재(9)는 비교재(10)에 비해 낮은 상온강도 및 고온강도를 나타내는 것을 알 수 있다.

Nb, Mo이 복합첨가되고, 부가적으로 Cr도 함유된 비교강(7),(8)로 제조된 비교재(11),(12)는 상온 및 고온강도에 있어서 모두 우수한 결과를 나타내었지만, Si이 미량첨가되고 Cr이 첨가되지 않은 발명강(2)의 발명재(2)와 비교해 볼 때 강도면에서 큰 차이가 없기 때문에, 불필요한 원소가 첨가된 것으로 볼 수 있다.

Nb,Mo을 첨가하지 않고 그 대신 C량을 상승시킨 비교강(9)의 비교재(13)은 Q인자가 음(-)의 값을 나타내는 것으로 보아, C의 증량만으로는 고온강도의 확보는 어려운 것을 알 수 있다.

다음, 도1(a),(b)는 Nb와 Mo의 고온강도 향상효과를 보이기 위해, Nb 단독첨가의 경우와 Nb, Mo을 복합첨가한 경우에 대한 투과전자현미경 사진을 나타낸 것으로, Mo미첨가 대비 Mo첨가의 경우, 석출된 Nb계 탄화물이 미세하게 나타나고 있는 것을 볼 수 있다. 이러한 미세한 탄화물은 소재가 고온으로 유지되는 동안에도 그 분포 및 형태가 큰 변화없이 그대로 유지되기 때문에, 고온강도를 유지시키는 것을 알 수 있었다.

또한, 도2는 비교재 및 발명재에 대한 Q인자와 고온항복강도의 관계를 나타낸 그래프로, Q인자가 "+"인 경우 22kg/㎟ 이상의 고온항복강도를 나타내고 있는 것을 알 수 있다. 그러나, "가"로 표시된 부분은 Q인자값이 "+"를 나타내나 본 발명의 고온항복강도 기준에는 미치지 못하고 있는데, 그 이유는 Mo, Nb이 단독으로 첨가되었기 때문이다.

상술한 바와 같이, 본 발명에 의하면 강재표면에 내화피복을 하지 않고도 고온에서 우수한 재질특성을 나타내는 열연강판을 얻을 수 있기 때문에, 일반 건축용 열연강판을 대체할 수 있는 효과가 있다.

Claims (1)

1. 중량%로 C: 0.06~0.12%, Si≤0.3%, Mn: 0.4~1.0%, P＜0.015%, S≤0.015%, Al: 0.02~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, Mo: 0.1~0.3%, 그리고 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순원소로 구성된 강을 800~880℃에서 마무리열간압연하고, 10~60℃/s범위의 냉각속도로 수냉한 후 520~620℃의 온도(CT)에서 권취하되, Q인자(1.3 + Mo(wt%) + 5.8Nb(wt%) - 0.0025 CT(℃)) ＞ 0 조건을 만족하도록 함을 특징으로 하는 고온강도가 우수한 열연강판의 제조방법