KR100370082B1 - 평면 브라운관의 패널 구조 - Google Patents

Abstract

본 발명은 제작이 용이한 일자형(一字形) 보강밴드를 사용하면서도 패널의 페이스부에 충분한 장력이 인가되어 안정된 진공강도를 확보할 수 있도록 함과 더불어, 외부 충격에 의한 크랙의 진행 및 폭축시의 파편 비산을 효과적으로 감소시킬 수 있도록, 패널의 설계 인자인 MMH와 CFT 및, OAH의 관계를 최적화한 것이다.

이를 위해, 본 발명은 외면이 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖도록 형성되는 페이스부(1a)와, 상기 페이스부(1a) 가장자리에서 후방으로 연장형성되는 스커트부(1b)를 구비한 음극선관의 패널(1)에 있어서; 상기 패널(1) 성형을 위한 상측 외부금형(11a)과 하측 외부금형(11b)의 겹침부를 연장한 선인 MML로부터 패널(1)의 페이스 외면 중앙까지의 높이를 MMH라고 하고, 패널(1)의 페이스면 중앙의 두께를 CFT라고 할 때, 상기 패널(1)의 MMH와 CFT와의 관계가 MMH ≤CFT 임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조가 제공된다.

Description

평면 브라운관의 패널 구조{structure of panel in flat-type CRT}

본 발명은 평면 브라운관의 패널에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 외부 충격에 의한 크랙의 진행 및 폭축시의 파편 비산을 효과적으로 감소시키므로써 평면 브라운관의 방폭(防爆)특성이 향상되도록 한 패널 구조를 제공하기 위한 것이다.

일반적으로, 평면 브라운관은, 도 1에 나타낸 바와 같이, 패널(1)(panel)과, 상기 패널(1)의 배면에 인장력이 가해진 상태로 고정되며 전자빔(6)의 색선별 역할을 하도록 원형 또는 슬롯 형상의 어퍼처(aperture)가 무수하게 형성된 새도우마스크(3)와, 상기 패널(1)의 내면에 고정되어 전자빔(6)이 외부지자계나 누설자계에 의해 진로가 변경되지 않도록 차폐하는 역할을 하는 마그네틱 실드(7)(magnetic shield)와, 상기 패널(1)에 프릿글라스에 의해 고정되며 후방에 네크부가 일체로 형성된 펀넬(2)(funnel)과, 상기 펀넬(2)의 네크부에 봉입되어 R·G·B 3색의 전자빔(6)을 방출하는 전자총(도시는 생략함)과, 상기 네크부의 외주면을 감싸도록 설치되어 전자빔(6)을 편향시키는 편향요크(5)(DY)등이 구비된다.

한편, 상기 평면 브라운관의 내부는 고진공 상태이기 때문에 외부의 충격에 쉽게 파괴될 수 있으므로, 이를 방지하기 위하여 패널(1)이 대기압에 견딜 수 있는 구조 강도를 갖도록 설계된다.

또한, 상기 패널(1)은 크게 페이스부(1a)(face part)와 스커트부(1b)(skirt part)로 대별되며, 상기 스커트부(1b)에는 고진공 상태의 평면 브라운관이 받는 응력을 분산하여 내충격(耐衝擊) 성능을 확보하기 위한 보강밴드(8)(reinforcement band)가 장착된다.

이와 같이 구성된 평면 브라운관의 동작시, 펀넬(2)의 네크부에 설치된 전자총에서 전자빔(6)이 평면 브라운관에 인가된 양극 전압에 의해서 패널 내면에 형성되어 있는 형광면(4)을 타격하게 되는데, 전자빔(6)은 형광면(4)에 도달하기 전에 편향요크(5)에 의해서 상·하, 좌·우로 편향되어 형광면(4)에 도달하게 된다.

이 때, 상기 네크부 후방에는 전자빔(6)이 소정의 형광체를 타격하도록 그 진행 궤도를 수정해주는 2·4·6극의 마그네트(9)가 구비되어 있어 색순도 불량이 방지된다.

한편, 상기한 평면 브라운관의 패널 구조를 도 2a를 참조하여 보다 상세히 살펴보면 다음과 같다.

일반적으로, 평면 브라운관의 패널은 외면이 평면을 이루고 내면이 소정 곡률을 갖는 곡면을 이루도록 형성되며, 패널의 두께는 도 2a에 나타낸 바와 같이 패널(1) 중앙의 두께(Center Face Thickness: 이하, CFT 라고 한다)가 가장 얇고, 상기 패널(1)의 외곽부쪽으로 갈수록 두껍게 설계된다.

그리고, 상기 패널(1)의 외주면상에는 상기 패널의 성형과정에서 필연적으로 불연속부가 발생하게 되며, 이 불연속부는 몰드 매치 라인(Mold Match Line: 이하, "MML"이라고 한다)으로서, 패널 외주면에 띠를 두른 것 같은 형태를 이루게 된다.

이 때, 패널(1) 중앙의 두께인 CFT의 치수에 비해 MML로부터 패널(1) 전면까지의 높이(Mold Match Height: 이하, MMH라고 한다)인 MMH의 치수가 크다.

특히, 패널(1) 대각부의 두께(OAPT : Opposite angle portion thickness)는 CFT에 대비하여 160％ 이상 두껍게 설계된다.

한편, 상기 패널(1)의 스커트부(1b) 끝단으로부터 페이스부(1a) 전면까지의 전체 높이는 OAH(Overall Height;이하, "OAH"라고 한다.)라고 한다.

한편, 상기한 구조의 종래 평면 브라운관의 패널 제조 과정은 다음과 같다.

일반적으로, 패널(1)의 외주면은 도 2a에 나타낸 바와 같이, MML을 기준으로 페이스부(1a) 쪽과 스커트부(1b) 쪽으로 각각 일정한 각(θ₁)(θ₂)을 이루도록 형성되므로 있으므로, 금형의 빠짐을 고려할 때 외부금형을 1개만 사용해서는 성형을 할 수 없다.

이에 따라, 성형이 용이하게 이루어지도록 하기 위해서 도 2b에 나타낸 바와 같이, 1개의 내부금형(10)과 2개의 외부금형(11a)(11b)을 조합하여 사용하게 된다.

여기서, 상기 외부금형은 상측 외부금형(11a) 및 하측 외부금형(11b)으로 나뉜다.

따라서, 패널(1)의 성형시에는 상기 상·하측 외부금형(11a)(11b)을 매칭(matching)시켜 패널(1)의 외형을 형성하고, 일정한 양의 유리재(glass材)를 외형을 이룬 외부금형(11a)(11b) 내측으로 투입한 후, 패널(1)의 내면을 형성시키기 위한 내부금형(10)을 상기 외부금형(11a)(11b)과 일정한 간격을 유지하는 위치까지 하강시킨 다음 소정의 시간이 경과한 후 상기 내부금형(10)을 다시 상승시키게 된다.

이 때, 패널(1)은 브라운관이 완성된 후 소정의 진공압에 견딜 수 있을 정도의 충분한 두께를 가지도록 형성되어야 하며, 외부금형(11a)(11b)과 내부금형(10)의 간격은 패널(1)의 규격에 따라 각기 다른 간격을 갖도록 설정되어야 된다.

즉, 패널(1) 중앙의 두께인 CFT는 외부금형(11a)(11b)과 내부금형(10)의 중앙에서의 간격에 의해 결정되기 때문이다.

그리고, 이와 같이 제조된 음극선관은 유리재로 만들어지고 그 내부가 진공상태이기 때문에, 외부의 충격에 의해 크랙 또는 폭축이 일어날 경우 파편이 비산되어 안전사고의 위험이 있으므로, 이를 방지하기 위해 패널(1)의 스커트부(1b)에 금속재인 보강밴드(8)를 부착해주게 된다.

상기와 같이 패널(1)의 스커트부(1b)에 금속재 보강밴드(8)를 부착하는 이유는, 상기 스커트부(1b)가 진공에 의한 인장응력이 가장 많이 걸리는 부분이고, 이 부분에 충격이 가해질 경우 유리 파편의 비산이 가장 잘 발생할 수 있기 때문이다.

따라서, 상기 보강밴드(8)는 패널(1)의 스커트부(1b)에 가장 효과적으로 밀착시켜 보강밴드(8)의 장력이 충분히 가해지도록 해야 한다.

이 때, 상기 보강밴드(8)의 장력은 스커트부(1b) 뿐만 아니라 패널(1)의 페이스부(1a)에도 충분히 미쳐야 한다.

이에 따라, 종래에는 MML을 기준으로 상기 MML 상·하부의 패널(1) 외주면 각도(θ₁)(θ₂)와 일치하게 절곡된 보강밴드(8)를 사용하여 패널(1)의 페이스부(1a)로의 충분한 장력 전달을 도모하였다.

그러나, 보강밴드(8)가 절곡된 구조라고 하더라도 페이스부(1a)에 보강밴드(8)의 장력이 충분히 인가되지 못하는 문제점이 완전하게 해소되는 것은 아니었다.

즉, MML을 기준으로 볼 때, 도면상 MML 상부측에 위치한 페이스부(1a)의 둘레에 비해 MML 하부측에 위치한 스커트부(1b)의 둘레가 크기 때문에 열팽창한 상태에서 감긴 보강밴드(8)가 식으면서 수축시 페이스부(1a)보다는 외주면 둘레가 큰 스커트부(1b)에 보다 큰 장력이 인가되기 때문이다.

따라서, 종래의 패널(1)은 상기한 바와 같이 패널(1)의 페이스부(1a)에 충분한 장력이 인가되지 못하므로 인해, 도 4에 나타낸 바와 같이 충격에 의해 발생하는 크랙(crack)이 패널(1)의 내면까지 용이하게 진행하게 되고, 패널(1)의 페이스 전면에 걸쳐 크랙이 발생할 가능성이 높았다.

즉, 종래의 패널(1) 구조에서는 MML이 CFT 하부에 위치하므로 인해, 크랙의 패널 내면으로의 진행이 효과적으로 방지되지 못하여, 패널(1)이 안정된 방폭특성을 갖도록 하는데 한계가 있었다.

또한, 이와 같이 절곡된 구조의 보강밴드(8)를 사용하기 위해서는 일자형(一字形) 밴드를 절곡하기 위한 설비가 구비되어야 함에 따라, 설비를 갖추기 위한 추가적인 비용이 발생되고, 일자형 보강밴드(8)에 비해 제품의 수율도 함께 떨어져 제조비용의 상승을 야기하는 문제점이 있었다.

한편, 상기한 단점에도 불구하고 절곡된 구조의 보강밴드(8)를 사용하는 이유는, 일자형 보강밴드를 사용할 경우에는 패널(1)의 MML을 기준으로 그 하부측에 위치한 스커트부(1b)에만 보강밴드가 밀착되어 상기 스커트부(1b)에 장력이 집중되기 때문에, 이를 조금이라도 더 해소하기 위함이다.

즉, 상기 패널(1)에 일자형 보강밴드를 사용할 경우에는, MML을 기준으로 하부에 위치한 스커트부(1b) 쪽으로의 각도(θ₁)보다 MML을 기준으로 상부에 위치한 페이스부(1a) 쪽으로의 각도(θ₂)가 훨씬 크기 때문에 보강밴드의 장력이 거의 스커트부(1b)에만 집중되고, 이 경우에는 외부의 충격에 의해 진행되는 페이스부(1a)의 크랙을 효과적으로 감소시키지 못할 뿐만 아니라, 충격에 의한 파편의 비산도 효과적으로 방지하기 어렵게 되기 때문이다.

한편, 상기 패널(1)의 페이스부(1a)에 보다 큰 장력이 인가되어 안정된 방폭특성이 담보되도록 하기 위해서는 MMH를 줄이는 것이 유리하다.

그러나, OAH를 그대로 둔 상태에서 MMH만을 줄일 경우에는, 스커트부(1b) 길이가 길어지므로 인해, 금형을 이용한 성형시, 상측 외부금형(11a)이 분리될 때 스커트부(1b)에 긁힘 또는 변형이 일어날 확률이 높아지는 문제점이 발생한다.

이와 더불어, OAH를 그대로 둔 상태에서 MMH만을 줄일 경우에는, 유리재가 충분히 냉각되지 않은 상태에서 상측 외부금형(11a)이 빠져나가면 성형직후 완전히 경화(硬化)되지 않은 스커트부(1b)가 자중에 의해 변형될 우려가 있으며, 자중에 의한 변형은 없더라도 후공정 단계로의 이송시 이송장치의 진동등 외부로부터의 영향에 의해 패널(1)의 스커트부(1b)가 흔들림으로써 스커트부(1b)에 변형이 야기될 우려 또한 있다.

다른 한편으로, 브라운관은 그 내부를 진공상태로 만든 후, 보강밴드로 보강을 하여 진공에 의한 패널(1)의 꺼짐을 효과적으로 회복시켜 주어야 하는데, 패널(1)의 스커트부(1b)의 길이가 짧을 경우에는 보강밴드의 폭을 충분히 넓게 하지 못하므로 인해, 상기 패널(1)을 원상태로 회복시키지 못하게 된다.

뿐만 아니라, 패널(1)의 스커트부(1b)의 길이가 짧을 경우에는 패널(1)과 펀넬의 접합부에 유리제품에 불리한 인장응력이 걸리게 되는 문제점이 발생하게 되며, 이를 해소하기 위해서는 OAH가 길어야 한다.

반면, 스커트부(1b)의 길이가 너무 길 경우에는 패널(1) 내면에 있어서의 유효 화면 확보를 위해 패널(1)의 스커트부(1b)가 얇아지게 되는데, 이 경우에는 페이스부(1a)와 스커트부(1b)가 연결되는 부분에 상대적으로 높은 응력이 걸리게 되는 문제점이 발생한다.

요컨대, 종래의 패널 구조는 MMH가 CFT 보다 커서 페이스부(1a)에 충분한 장력이 인가되지 못해 안정된 진공강도를 얻기 힘들고, 크랙의 진행을 효과적으로 감소시킬 수 없었으며, 보강밴드의 절곡을 위한 설비비 추가가 요구되는 등 많은 문제점을 야기하게 되는 한계가 있었다.

따라서, 상기한 문제점들을 해소하여 패널(1)의 안정된 진공강도 및 방폭특성을 담보(擔保)하기 위해서 패널(1)의 설계 인자인 MMH와 CFT 및, OAH의 관계를 최적화시킬 필요성이 대두된 것이다.

본 발명은 상기한 제반 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 제작성이 좋은 일자형 보강밴드를 사용하더라도 패널의 페이스부에 충분한 장력이 인가되어 안정된 진공강도를 확보할 수 있도록 함과 더불어, 외부 충격에 의한 크랙의 진행 및 폭축시의 파편 비산을 효과적으로 감소시킬 수 있도록, 패널의 설계 인자인 MMH와 CFT 및, OAH의 관계를 최적화한 평면 브라운관의 패널을 제공하는데 그 목적이 있다.

도 1은 일반적인 평면 브라운관의 구조를 보여주는 부분 절개 측단면도

도 2a는 도 1의 패널 구조를 설명하기 위한 횡단면도

도 2b는 도 1의 패널 성형을 위한 금형 구조를 나타낸 개략도

도 3은 본 발명에 따른 패널 구조를 나타낸 횡단면도

도 4는 본 발명과 종래 패널에서의 크랙 진행 형태를 비교하여 설명하기 위한 횡단면도

도 5는 본 발명에 따른 패널의 CFT 변화에 따른 진공강도 해석결과를 나타낸 그래프

도 6a 및 도 6b는 본 발명에 따른 패널의 MMH 변화에 따른 방폭특성 해석결과를 나타낸 그래프로서,

도 6a는 MMH와 크랙길이와의 관계를 나타낸 그래프

도 6b는 MMH와 파편비산거리와의 관계를 나타낸 그래프

도 7은 본 발명에 따른 패널의 CFT/OAH 변화에 따른 응력 해석결과를 나타낸 그래프

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *

1:패널 1a:페이스부

1b:스커트부 2:펀넬

3:새도우마스크 4:형광면

5:편향요크 6:전자빔

7:마그네틱 실드 8,8a:보강밴드

9:마그네트 10:내부금형

11a:상측 외부금형 11b:하측 외부금형

상기한 목적을 달성하기 위해, 본 발명은 외면이 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖도록 형성되는 페이스부와, 상기 페이스부 가장자리에서 후방으로 연장형성되는 스커트부를 구비한 음극선관의 패널에 있어서; 상기 패널 성형을 위한 상측 외부금형과 하측 외부금형의 겹침부를 연장한 선인 MML로부터 패널의 페이스 외면 중앙까지의 높이를 MMH라고 하고, 패널의 페이스면 중앙의 두께를 CFT라고 할 때, 상기 패널의 MMH와 CFT와의 관계가 MMH ≤CFT임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조가 제공된다.

한편, 본 발명은 패널의 스커트부 끝단으로부터 페이스부 전면까지의 높이를 OAH라고 할 때, 상기 OAH와 상기 CFT와의 관계는 0.12≤CFT/OAH≤0.15 임을 만족하게 됨을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조가 제공된다.

이하, 본 발명의 일실시예를 첨부도면 도 3 내지 도 7을 참조하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

내외면이 곡률을 갖는 일반적인 브라운관용 패널은 진공강도에 유리하였으나, 시각적 평면화를 이루기 위해 외면이 평면으로 형성되고 그 내면 또한 점점 평평해지는 평면 브라운관용 패널(1)은 진공강도 측면에 있어서 점점 불리해지고 있다.

따라서, 평면 브라운관용 패널(1)이 안정된 진공강도를 확보하고 방폭특성이 향상되도록 하기 위해서는 패널(1)의 설계인자 상호간의 관계를 최적화할 필요가 있는 것이다.

즉, 패널(1)의 설계인자 중, MMH와 CFT 및, OAH의 관계를 최적화하므로써 평면 브라운관의 방폭특성을 향상시킬 수 있다.

이를 위해, 본 발명에서는 CFT와 진공강도와의 관계, MMH와 크랙길이와의 관계, MMH와 파편비산거리와의 관계, CFT/OAH와 응력과의 관계등을 해석하여, 평면 브라운관용 패널에 있어서의 MMH와 CFT 및 OAH와의 관계를 최적화 하였으며, 이하에서는 29인치 이상의 평면 브라운관의 패널에 본 발명이 적용된 경우를 도 3 내지 도 7을 참조하여 구체적으로 확인하고자 한다.

먼저, 본 발명에 따른 패널에 있어서의 CFT와 진공강도와의 상호 관계에 대해 도 3 및 도 5를 참조하여 설명한다.

도 3은 본 발명에 따른 패널 구조를 나타낸 횡단면이고, 도 5는 본 발명에따른 패널(1)의 CFT 변화에 따른 진공강도 해석결과를 나타낸 그래프로서, 규격이 29인치 이상인 평면 브라운관에 적용되는 패널(1)의 경우, 도 3 및 도 5에 나타낸 바와 같이, 패널(1) 성형을 위한 상측 외부금형(11a)과 하측 외부금형(11b)의 겹침부를 연장한 선인 MML로부터 패널(1)의 페이스 외면 중앙까지의 높이를 MMH라고 하고, 패널(1)의 페이스면 중앙의 두께를 CFT라고 할 때, 상기 패널(1)의 MMH와 CFT와의 관계가 MMH ≤CFT를 만족하면서, 상기 CFT가 15㎜ 이상이 되도록 하여 브라운관에 인가되는 응력이 100㎏_f/㎠ 이하가 되도록 하므로써 안정적인 진공강도를 확보할 수 있게 된다.

다음으로, 본 발명에 따른 패널의 CFT에 대한 MMH 변화와 방폭특성간의 상호관계에 대해 도 6a 및 도 6b를 참조하여 설명한다.

도 6a 및 도 6b는 본 발명에 따른 패널(1)의 MMH 변화에 따른 방폭특성 해석결과를 나타낸 그래프로서, 도 6a는 MMH와 크랙 길이와의 관계를 나타낸 그래프이고, 도 6b는 MMH와 파편 비산거리와의 관계를 나타낸 그래프이다.

본 발명에 따른 패널 구조에 있어서, CFT가 15㎜로 정해진 상태에서 MMH를 변화시킨 결과, 도 6a 및 도 6b에서와 같은 방폭특성을 얻을 수 있었다.

즉, 29인치 이상의 평면 브라운관 패널에서 CFT가 15㎜인 경우, MMH가 15㎜ 보다 커지면 크랙의 진행 거리가 급격히 증가하므로, 크랙의 진행을 효과적을 감소시키기 위해서는 MMH≤CFT라는 관계가 만족되어야 한다.

다시 말해, 도 6a에 도시된 바와 같이 CFT를 15㎜로 일정하게 둔 상태에서MMH를 변화시킬 경우, MMH가 15㎜ 이하일 때에는 크랙의 비산거리 및 크랙의 길이의 변화가 완만하고 MMH가 CFT보다 커지게 되면 크랙의 비산거리 및 크랙의 길이가 급격히 변화함을 알 수 있다.

여기서, 파편의 비산거리는 패널(1)에 충격이 가해져 패널이 깨어질 경우, 패널(1)의 페이스부(1b)로부터 퉁겨져 나간 파편의 거리를 나타낸 것으로서, 파편 한 개의 무게가 0.028g 이상일 경우를 기준으로 하며, 파편의 비산거리가 900㎜ 이상일 경우에는 규격 인증기관의 합격 조건을 만족할 수 없게 된다.

한편, 상기한 CFT와 진공강도와의 관계에 대한 해석 및 CFT와 MMH와의 관계에 대한 방폭특성 해석 결과를 통해, 본 발명의 패널은 MMH가 CFT보다 작아짐에 따라, 패널(1)의 페이스부(1a)가 MML 하부에 보다 넓은 범위 걸쳐 위치하게 되고, 이에 따라 보강밴드와 패널(1)의 페이스부(1a)와의 접촉면적이 그만큼 넓어지게 되어, 보강밴드의 장력이 상기 페이스부(1a)에 충분히 미침으로써 외부 충격에 의한 크랙의 진행이 효과적으로 방지됨을 알 수 있다.

즉, MML 하부에 위치하는 패널(1)의 페이스부(1a)의 폭은, 도 4의 W_I와 W_C와의 차이만큼 확장되며, 이 확장폭에 패널 외주면의 둘레를 곱하면 큰 접촉면적의 확장을 가져오게 된다.

따라서, 본 발명에서는 전술한 바와 같이 MMH를 CFT 보다 작게 하므로써, 굳이 절곡된 방폭밴드(8)를 사용하지 않고, 도 3에 도시된 바와 같은 일자형 보강밴드(8a)를 사용하더라도 충분한 방폭특성을 갖는 평면 브라운관의 제작이 가능하게된다.

특히, 본 발명의 경우에는 보강밴드(8a)와 패널의 페이스부(1a)와의 접촉성이 좋기 때문에 동일 강도를 갖는 재질인 경우 종래에 비해 두께가 얇은 보강밴드를 사용하더라도 안정된 방폭특성의 확보가 가능해진다.

이하, 본 발명에 따른 패널의 CFT/OAH값의 변화에 따른 응력 해석 결과에 대해 도 7을 참조하여 설명한다.

도 7은 본 발명에 따른 패널(1)의 CFT/OAH 변화에 따른 응력 해석결과를 나타낸 그래프로서, 평면 브라운관용 패널(1)의 CFT를 일정하게 한 상태에서 OAH를 변화시킬 경우, 주응력의 크기 및 응력의 발생 위치가 달라지게 된다.

즉, 도 7에 도시된 바와 같이, CFT가 15㎜이고 OAH가 135㎜여서 CFT/OAH가 0.111인 경우에는 MML을 기준으로 그 아래 부분에 115㎏_f/㎠ 의 주응력이 발생하고, CFT가 15㎜이고 OAH가 75㎜여서 CFT/OAH가 0.200인 경우에는 패널(1)과 펀넬(2)의 접합부에 122㎏_f/㎠ 의 주응력이 발생한다.

따라서, 패널(1)의 CFT가 15㎜인 경우에는, CFT/OAH 값이 0.12 내지 0.15 범위내에 속할 경우에는 주응력이 작을 뿐만 아니라, 그 발생 개소가 페이스부(1a)여서, 안정된 진공강도를 확보할 수 있음을 알 수 있을 것이다.

한편, 도 7은 CFT를 15㎜로 셋팅한 상태에서 해석한 것이나, CFT가 15㎜ 보다 큰 경우라도 CFT/OAH 값이 0.12 내지 0.15 범위 내에 속할 경우에는 응력이 작고, 그 응력이 페이스부(1a)에 걸리게 되어 안정된 진공강도를 확보할 수 있음을알 수 있을 것이다.

즉, 일정한 CFT하에서 OAH가 너무 크게 설계되면 스커트부(1b)의 길이가 길어져 MML 아래 부분에 주응력이 집중되고, 너무 작게 설계되면 패널(1)과 펀넬(2)의 접합부에 주응력이 집중되어 안정적인 진공강도를 얻는데 불리하게 됨을 알 수 있다.

이상에서와 같이, 본 발명은 일자형 보강밴드(8a)를 사용하더라도 상기 보강밴드(8a)와 패널의 페이스부(1a)와의 접촉면적이 늘어나, 상기 패널(1)의 페이스부(1a)에 충분한 장력이 인가되도록 패널(1)의 설계 인자인 MMH와 CFT 및 OAH와의 관계를 최적화하므로써, 평면 브라운관용 패널(1)이 안정된 진공강도 및 방폭특성을 가질 수 있도록 한 것이다.

본 발명은 패널의 설계 인자인 MMH와 CFT 및, OAH의 관계를 최적화하여, 패널의 진공강도 및 방폭특성이 향상되도록 하므로써 평면 브라운관의 신뢰성을 향상시키는 효과를 가져오게 된다.

즉, 본 발명은 제작성이 좋은 일자형 보강밴드를 사용하더라도 패널의 페이스부에 충분한 장력이 인가됨에 따라, 보강밴드를 절곡시키는 추가설비에 대한 부담을 해소할 수 있게 될 뿐만 아니라, 패널의 페이스부에 충분한 장력이 인가됨에 따라 안정된 진공강도를 확보할 수 있게 되고, 외부 충격에 의한 크랙의 진행이 억제되며, 폭축시의 파편 비산이 효과적으로 감소되어 방폭특성이 현저히 향상되는 등, 제작성 및 제품 신뢰성 측면에서 여러 가지 효과를 가져오게 된다.

Claims (5)

1. 외면이 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖도록 형성되는 페이스부와, 상기 페이스부 가장자리에서 후방으로 연장형성되는 스커트부를 구비한 음극선관의 패널에 있어서;

   상기 패널 성형을 위한 상측 외부금형과 하측 외부금형의 겹침부를 연장한 선인 MML로부터 상기 패널의 페이스 외면 중앙까지의 높이를 MMH라고 하고, 상기 패널의 페이스면 중앙의 두께를 CFT라고 할 때,

   상기 패널의 MMH와 CFT와의 관계가 MMH ≤CFT임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 패널의 스커트부 끝단으로부터 페이스부 전면까지의 높이를 OAH라고 할 때,

   상기 OAH와 CFT와의 관계가 0.12≤CFT/OAH≤0.15 임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조.
3. 외면이 평면이고 내면이 일정 곡률을 갖도록 형성되는 페이스부와, 상기 페이스부 가장자리에서 후방으로 연장형성되는 스커트부를 구비한 음극선관의 패널에 있어서;

   상기 패널 성형을 위한 상측 외부금형과 하측 외부금형의 겹침부를 연장한 선인 MML로부터 상기 패널의 페이스 외면 중앙까지의 높이를 MMH라고 하고, 상기 패널의 페이스면 중앙의 두께를 CFT라고 할 때,

   상기 패널의 MMH와 CFT와의 관계가 MMH ≤CFT이고, CFT＞15㎜ 임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조.
4. 제 3 항에 있어서,

   상기 패널의 스커트부 끝단으로부터 페이스부 전면까지의 높이를 OAH라고 할 때,

   상기 OAH와 CFT와의 관계가 0.12≤CFT/OAH≤0.15 임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조.
5. 제 4 항에 있어서,

   상기 OAH가, 95≤OAH≤125 임을 특징으로 하는 평면 브라운관의 패널 구조.